JPH07331011A - 摺動性組成物 - Google Patents
摺動性組成物Info
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- JPH07331011A JPH07331011A JP14226594A JP14226594A JPH07331011A JP H07331011 A JPH07331011 A JP H07331011A JP 14226594 A JP14226594 A JP 14226594A JP 14226594 A JP14226594 A JP 14226594A JP H07331011 A JPH07331011 A JP H07331011A
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- filler
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Abstract
(57)【要約】
【目的】耐摩耗性及び摺動性の要求される部分に適用す
ることのできる摺動性組成物を提供する。 【構成】摺動性組成物を構成するベースレジンに潤滑性
充填材と耐摩耗性充填材とを適宜量配合して成形する。
つまり、ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂とポ
リエーテルスルホンとを適宜量配合し、潤滑性充填材と
してカーボン粉末、グラファイト、二硫化モリブデンの
一種又は複数種を適宜量配合し、耐摩耗性充填材として
板状のチタン酸カリウム、ウォレストナイト、ゾノトラ
イト、アラミド繊維の一種を適宜量配合することで、耐
摩耗性及び機械的強度が格段に向上し、長期間に於いて
優れたシール性が得られると共に、交換回数を削減し
て、コストの低減を図ることができる。
ることのできる摺動性組成物を提供する。 【構成】摺動性組成物を構成するベースレジンに潤滑性
充填材と耐摩耗性充填材とを適宜量配合して成形する。
つまり、ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂とポ
リエーテルスルホンとを適宜量配合し、潤滑性充填材と
してカーボン粉末、グラファイト、二硫化モリブデンの
一種又は複数種を適宜量配合し、耐摩耗性充填材として
板状のチタン酸カリウム、ウォレストナイト、ゾノトラ
イト、アラミド繊維の一種を適宜量配合することで、耐
摩耗性及び機械的強度が格段に向上し、長期間に於いて
優れたシール性が得られると共に、交換回数を削減し
て、コストの低減を図ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば、ピストンリ
ング、ロッドパッキン、ベアリング等の摺動性及び耐摩
耗性が要求される部分に用いられる摺動性組成物に関す
る。
ング、ロッドパッキン、ベアリング等の摺動性及び耐摩
耗性が要求される部分に用いられる摺動性組成物に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、上述例のような部分に用いられる
摺動性組成物としては、例えば、ベースレジンとなる四
フッ化エチレン樹脂に、全芳香族ポリエステル、ポリイ
ミド、ポリフェニレンサルファイド等の耐熱性樹脂を適
宜量配合し、さらに、ガラス繊維、カーボン繊維、炭酸
カルシウム、タルク、ガラス粉、銅、雲母等の充填材を
適宜量配合してなる組成物がある。
摺動性組成物としては、例えば、ベースレジンとなる四
フッ化エチレン樹脂に、全芳香族ポリエステル、ポリイ
ミド、ポリフェニレンサルファイド等の耐熱性樹脂を適
宜量配合し、さらに、ガラス繊維、カーボン繊維、炭酸
カルシウム、タルク、ガラス粉、銅、雲母等の充填材を
適宜量配合してなる組成物がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述のような
充填材を添加した組成物は、表２に示すように、摩擦係
数及び摩耗係数が大きい。また、相手材を損傷しやす
く、攻撃性が大きいという特性を有している。その組成
物を適宜部分に用いた場合、相手材に生じる摩耗量が大
きく、損傷や破損等が起きることがあるため、長期間に
於いて良好なシール性を確保することができない。且
つ、図３に示すように、ＰＶ値が高くなると組成物の摩
耗係数が急激に大きくなり、組成物及び相手材に異常摩
耗が生じるという問題点を有している。
充填材を添加した組成物は、表２に示すように、摩擦係
数及び摩耗係数が大きい。また、相手材を損傷しやす
く、攻撃性が大きいという特性を有している。その組成
物を適宜部分に用いた場合、相手材に生じる摩耗量が大
きく、損傷や破損等が起きることがあるため、長期間に
於いて良好なシール性を確保することができない。且
つ、図３に示すように、ＰＶ値が高くなると組成物の摩
耗係数が急激に大きくなり、組成物及び相手材に異常摩
耗が生じるという問題点を有している。
【０００４】また、組成物及び相手材が短期間で摩耗す
るため、定期的に交換する必要性があるが、例えば、ポ
リエーテルケトン（ＰＥＫ）を使用する組成物（特開平
２−２１２５３９号公報）は、ポリエーテルスルホン
（ＰＥＳ）を使用する本発明の組成物に比べて高価であ
り、製品化したときの価格が約４倍〜約５倍となるた
め、交換時期が短くなると、必然的に交換回数も多くな
り、コストアップとなる問題点を有している。
るため、定期的に交換する必要性があるが、例えば、ポ
リエーテルケトン（ＰＥＫ）を使用する組成物（特開平
２−２１２５３９号公報）は、ポリエーテルスルホン
（ＰＥＳ）を使用する本発明の組成物に比べて高価であ
り、製品化したときの価格が約４倍〜約５倍となるた
め、交換時期が短くなると、必然的に交換回数も多くな
り、コストアップとなる問題点を有している。
【０００５】この発明は上記問題に鑑み、組成物のベー
スレジンに四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホ
ンとを配合し、そのベースレジンに潤滑性充填材と耐摩
耗性充填材とを配合することにより、耐摩耗性及び機械
的強度が格段に向上し、長期間に於いて優れたシール性
が得られると共に、交換回数を削減して、コストの低減
を図ることができる摺動性組成物の提供を目的とする。
スレジンに四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホ
ンとを配合し、そのベースレジンに潤滑性充填材と耐摩
耗性充填材とを配合することにより、耐摩耗性及び機械
的強度が格段に向上し、長期間に於いて優れたシール性
が得られると共に、交換回数を削減して、コストの低減
を図ることができる摺動性組成物の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の摺動性組成物
は、組成物を構成するベースレジンとして四フッ化エチ
レン樹脂を５０wt％〜８５wt％配合し、ポリエーテルス
ルホンを５wt％〜５０wt％配合すると共に、上記ベース
レジンに充填される潤滑性充填材として、カーボン、グ
ラファイト、二硫化モリブデンの何れか一種又は複数種
を２wt％〜１５wt％配合し、上記ベースレジンに充填さ
れる耐摩耗性充填材として、チタン酸カリウム、ウォレ
ストナイト、ゾノトライト、アラミド繊維の何れか一種
を５wt％〜３０wt％配合した摺動性組成物であることを
特徴とする。
は、組成物を構成するベースレジンとして四フッ化エチ
レン樹脂を５０wt％〜８５wt％配合し、ポリエーテルス
ルホンを５wt％〜５０wt％配合すると共に、上記ベース
レジンに充填される潤滑性充填材として、カーボン、グ
ラファイト、二硫化モリブデンの何れか一種又は複数種
を２wt％〜１５wt％配合し、上記ベースレジンに充填さ
れる耐摩耗性充填材として、チタン酸カリウム、ウォレ
ストナイト、ゾノトライト、アラミド繊維の何れか一種
を５wt％〜３０wt％配合した摺動性組成物であることを
特徴とする。
【０００７】
【発明の効果】この発明によれば、組成物のベースレジ
ンとして四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホン
とを配合し、潤滑性充填材としてカーボン、グラファイ
ト、二硫化モリブデンの一種又は複数種を配合し、耐摩
耗性充填材としてチタン酸カリウム、ウォレストナイ
ト、ゾノトライト、アラミド繊維の一種を配合している
ので、表２に示すように、従来例の組成物に比べて、本
発明を構成する組成物の方が摩擦係数及び摩耗係数が小
さく、摺動性が安定しているため、耐摩耗性及び機械的
強度が格段に向上し、長期間に於いて優れたシール性を
得ることができる。しかも、相手材に与える損傷が少な
く、耐摩耗性に優れているため、寿命が大幅に延長され
ると共に、交換回数を削減して、コストの低減を図るこ
とができる。
ンとして四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホン
とを配合し、潤滑性充填材としてカーボン、グラファイ
ト、二硫化モリブデンの一種又は複数種を配合し、耐摩
耗性充填材としてチタン酸カリウム、ウォレストナイ
ト、ゾノトライト、アラミド繊維の一種を配合している
ので、表２に示すように、従来例の組成物に比べて、本
発明を構成する組成物の方が摩擦係数及び摩耗係数が小
さく、摺動性が安定しているため、耐摩耗性及び機械的
強度が格段に向上し、長期間に於いて優れたシール性を
得ることができる。しかも、相手材に与える損傷が少な
く、耐摩耗性に優れているため、寿命が大幅に延長され
ると共に、交換回数を削減して、コストの低減を図るこ
とができる。
【０００８】
【実施例】この発明の一実施例を以下図面に基づいて詳
述する。図面は摺動性及び耐摩耗性が要求される部分に
用いられる摺動性組成物を示し、この摺動性組成物は、
組成物を構成するベースレジンに潤滑性充填材と耐摩耗
性充填材とを適宜量配合して成形する。つまり、ベース
レジンとして四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）とポリ
エーテルスルホン（ＰＥＳ）とを適宜量配合し、ベース
レジンに充填される潤滑性充填材として、カーボン粉末
（Ｃ）、グラファイト（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（Ｍ
ｏＳ2 ）の何れか一種又は複数種を適宜量配合し、ベー
スレジンに充填される耐摩耗性充填材として、板状のチ
タン酸カリウム（ＰＴＷ）、ウォレストナイト（Ｗ
ｎ）、ゾノトライト、アラミド繊維（Ａｆ）の何れか一
種を適宜量配合して、後述するフリーベーキング成形法
（予備成形後、電気炉中で焼成）により適宜形状寸法に
成形した組成物である。
述する。図面は摺動性及び耐摩耗性が要求される部分に
用いられる摺動性組成物を示し、この摺動性組成物は、
組成物を構成するベースレジンに潤滑性充填材と耐摩耗
性充填材とを適宜量配合して成形する。つまり、ベース
レジンとして四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）とポリ
エーテルスルホン（ＰＥＳ）とを適宜量配合し、ベース
レジンに充填される潤滑性充填材として、カーボン粉末
（Ｃ）、グラファイト（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（Ｍ
ｏＳ2 ）の何れか一種又は複数種を適宜量配合し、ベー
スレジンに充填される耐摩耗性充填材として、板状のチ
タン酸カリウム（ＰＴＷ）、ウォレストナイト（Ｗ
ｎ）、ゾノトライト、アラミド繊維（Ａｆ）の何れか一
種を適宜量配合して、後述するフリーベーキング成形法
（予備成形後、電気炉中で焼成）により適宜形状寸法に
成形した組成物である。
【０００９】上述した摺動性組成物を成形する場合、例
えば、ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂を５０
wt％〜８５wt％配合し、ポリエーテルスルホンを５wt％
〜５０wt％配合すると共に、潤滑性充填材としてカーボ
ン粉末、グラファイト、二硫化モリブデンの何れか一種
又は複数種を２wt％〜１５wt％配合し、耐摩耗性充填材
として板状のチタン酸カリウム（直径＝１０μ〜３０
μ、長さ＝８０μ〜３５０μ）、ウォレストナイト、ゾ
ノトライト、アラミド繊維の何れか一種を５wt％〜３０
wt％配合した後、組成原料をドライブレンド（乾式混
合）する。フリーベーキング成形法（予備成形後、電気
炉中で焼成）により組成原料を適宜形状寸法に圧縮成形
した後、焼成処理を行い、その後、適宜形状寸法に切削
加工する。
えば、ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂を５０
wt％〜８５wt％配合し、ポリエーテルスルホンを５wt％
〜５０wt％配合すると共に、潤滑性充填材としてカーボ
ン粉末、グラファイト、二硫化モリブデンの何れか一種
又は複数種を２wt％〜１５wt％配合し、耐摩耗性充填材
として板状のチタン酸カリウム（直径＝１０μ〜３０
μ、長さ＝８０μ〜３５０μ）、ウォレストナイト、ゾ
ノトライト、アラミド繊維の何れか一種を５wt％〜３０
wt％配合した後、組成原料をドライブレンド（乾式混
合）する。フリーベーキング成形法（予備成形後、電気
炉中で焼成）により組成原料を適宜形状寸法に圧縮成形
した後、焼成処理を行い、その後、適宜形状寸法に切削
加工する。
【００１０】上述した四フッ化エチレン樹脂は、５０wt
％〜８５wt％の配合範囲で使用されるが、５０wt％以下
に配合量を減量すると組成物の伸び率（弾性）が小さく
なり、成形性が悪くなる。一方、８５wt％以上に配合量
を増量すると十分な摩耗特性が得られず、長期使用に必
要な耐久性が得られない。且つ、耐コールドフロー性が
著しく低下するので、好ましくは、６０wt％〜８０wt％
の配合範囲で使用するのが最適である。
％〜８５wt％の配合範囲で使用されるが、５０wt％以下
に配合量を減量すると組成物の伸び率（弾性）が小さく
なり、成形性が悪くなる。一方、８５wt％以上に配合量
を増量すると十分な摩耗特性が得られず、長期使用に必
要な耐久性が得られない。且つ、耐コールドフロー性が
著しく低下するので、好ましくは、６０wt％〜８０wt％
の配合範囲で使用するのが最適である。
【００１１】ポリエーテルスルホンは、５wt％〜５０wt
％の配合範囲で使用されるが、５wt％以下に配合量を減
量すると十分な摩耗特性が得られなくなり、添加による
改善効果が無い。一方、５０wt％以上に配合量を増量す
ると成形性が悪くなり、切削加工及び製造上の点で問題
が生じるため、好ましくは、１０wt％〜３０wt％の配合
範囲で使用するのが最適である。
％の配合範囲で使用されるが、５wt％以下に配合量を減
量すると十分な摩耗特性が得られなくなり、添加による
改善効果が無い。一方、５０wt％以上に配合量を増量す
ると成形性が悪くなり、切削加工及び製造上の点で問題
が生じるため、好ましくは、１０wt％〜３０wt％の配合
範囲で使用するのが最適である。
【００１２】潤滑性充填材として使用されるカーボン粉
末、グラファイト、二硫化モリブデンは、２wt％〜１５
wt％の配合範囲で使用するのが最適である。２wt％以下
に配合量を減量すると添加効果（磨耗係数を低くし、発
熱温度を抑え、摩耗性能の向上）が顕著に現れなくな
る。一方、１５wt％以上に配合量を増加すると分散性が
低下し、変形や歪み等が生じるため、成形性が悪くな
る。且つ、成形品に配合された充填材に脱落や剥離が起
きる。
末、グラファイト、二硫化モリブデンは、２wt％〜１５
wt％の配合範囲で使用するのが最適である。２wt％以下
に配合量を減量すると添加効果（磨耗係数を低くし、発
熱温度を抑え、摩耗性能の向上）が顕著に現れなくな
る。一方、１５wt％以上に配合量を増加すると分散性が
低下し、変形や歪み等が生じるため、成形性が悪くな
る。且つ、成形品に配合された充填材に脱落や剥離が起
きる。
【００１３】耐摩耗性充填材として使用される板状のチ
タン酸カリウム、ウォレストナイト、ゾノトライト、ア
ラミド繊維は、５wt％〜３０wt％の配合範囲で使用する
のが最適である。５wt％以下に配合量を減量すると強度
的な強化効果が現れず、摩耗特性の向上が悪くなる。一
方、３０wt％以上に配合量を増量すると充填材の分散性
が低下し、変形や歪み等が生じるため、成形性が悪くな
る。且つ、成形品に配合された充填材に脱落や剥離が起
きるため、良好な成形品を得ることができない。
タン酸カリウム、ウォレストナイト、ゾノトライト、ア
ラミド繊維は、５wt％〜３０wt％の配合範囲で使用する
のが最適である。５wt％以下に配合量を減量すると強度
的な強化効果が現れず、摩耗特性の向上が悪くなる。一
方、３０wt％以上に配合量を増量すると充填材の分散性
が低下し、変形や歪み等が生じるため、成形性が悪くな
る。且つ、成形品に配合された充填材に脱落や剥離が起
きるため、良好な成形品を得ることができない。
【００１４】また、チタン酸カリウム、ウォレストナイ
ト、ゾノライトをチタネート系カップリング剤又はシラ
ン系カップリング剤で表面処理してから添加すること
で、これら充填材とポリエーテルスルホンとの密着性が
良くなり、四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホ
ンとの分子鎖の絡み合いにより、チタン酸カリウム、ウ
ォレストナイト、ゾノライトの滑りが抑えられ、機械的
強度及び耐コールドフロー性が向上する。
ト、ゾノライトをチタネート系カップリング剤又はシラ
ン系カップリング剤で表面処理してから添加すること
で、これら充填材とポリエーテルスルホンとの密着性が
良くなり、四フッ化エチレン樹脂とポリエーテルスルホ
ンとの分子鎖の絡み合いにより、チタン酸カリウム、ウ
ォレストナイト、ゾノライトの滑りが抑えられ、機械的
強度及び耐コールドフロー性が向上する。
【００１５】図１及び図２は鈴木式摩擦摩耗スラスト試
験機２による摺動性組成物１の試験方法を示し、このス
ラスト試験機２は、同機を構成する回転台３の上面側に
摺動性組成物１を固定し、金属製の相手材４を摺動性組
成物１の上面側に圧接した後、回転台３を回転させなが
ら相手材４で加圧して、相手材４の摺動部分に生じる発
熱温度と摩擦係数とを測定する。
験機２による摺動性組成物１の試験方法を示し、このス
ラスト試験機２は、同機を構成する回転台３の上面側に
摺動性組成物１を固定し、金属製の相手材４を摺動性組
成物１の上面側に圧接した後、回転台３を回転させなが
ら相手材４で加圧して、相手材４の摺動部分に生じる発
熱温度と摩擦係数とを測定する。
【００１６】つまり、発熱温度を測定する場合、相手材
４の摺動部分から約３mm離れた位置に熱電対５を差込
み、同熱電対５の接続点に生じる熱起電力を発熱温度に
変換してペンレコーダー（図示省略）で記録する。且
つ、摩擦係数を測定する場合、摺動時に於ける摩擦抵抗
をロードセル（図示省略）で検知し、その抵抗値をペン
レコーダーで記録する。
４の摺動部分から約３mm離れた位置に熱電対５を差込
み、同熱電対５の接続点に生じる熱起電力を発熱温度に
変換してペンレコーダー（図示省略）で記録する。且
つ、摩擦係数を測定する場合、摺動時に於ける摩擦抵抗
をロードセル（図示省略）で検知し、その抵抗値をペン
レコーダーで記録する。
【００１７】上述した摺動性組成物１の比較例として、
例えば、四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）、ポリエー
テルスルホン（ＰＥＳ）、カーボン粉末（Ｃ）、グラフ
ァイト（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ2 ）、板状
のチタン酸カリウム（ＰＴＷ）、ウォレストナイト（Ｗ
ｎ）、ゾノトライト、アラミド繊維（Ａｆ）を適宜量配
合してなる本発明の各試験片Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，
Ｇ，Ｈ，Ｉと、四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）、全
芳香族ポリエステル（ＬＣＰ）、ポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ガラス繊維（ＧＦ）、グラファイト
（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ2 ）を適宜量配合
してなる従来品の各試験片Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍとを、上述し
た鈴木式摩擦摩耗スラスト試験機２により同一の試験条
件で試験する。
例えば、四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）、ポリエー
テルスルホン（ＰＥＳ）、カーボン粉末（Ｃ）、グラフ
ァイト（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ2 ）、板状
のチタン酸カリウム（ＰＴＷ）、ウォレストナイト（Ｗ
ｎ）、ゾノトライト、アラミド繊維（Ａｆ）を適宜量配
合してなる本発明の各試験片Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，
Ｇ，Ｈ，Ｉと、四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）、全
芳香族ポリエステル（ＬＣＰ）、ポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ガラス繊維（ＧＦ）、グラファイト
（Ｇｒ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ2 ）を適宜量配合
してなる従来品の各試験片Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍとを、上述し
た鈴木式摩擦摩耗スラスト試験機２により同一の試験条
件で試験する。
【００１８】下記の表１は、本発明の各試験片Ａ〜Ｉ
と、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとの配合量を示す。
と、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとの配合量を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】上述した各試験片Ａ〜Ｍを同一条件で試験
する場合、空気中に於いて、試験温度を室温（約２５
℃）に設定し、相手材質をＳ４５Ｃに設定し、試験時間
を初期摺動０Hr〜４Hrに設定し、常時摺動４Hr〜２０Hr
に設定し、且つ、試験面圧Ｐと、試験速度Ｖと、ＰＶ値
とを後述する試験条件に設定して各試験片Ａ〜Ｍを夫々
試験する。
する場合、空気中に於いて、試験温度を室温（約２５
℃）に設定し、相手材質をＳ４５Ｃに設定し、試験時間
を初期摺動０Hr〜４Hrに設定し、常時摺動４Hr〜２０Hr
に設定し、且つ、試験面圧Ｐと、試験速度Ｖと、ＰＶ値
とを後述する試験条件に設定して各試験片Ａ〜Ｍを夫々
試験する。
【００２１】第１の試験条件として、試験面圧Ｐを０．
２９MPa.m/sec （３kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖを
１m/sec （１００cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．２９
MPa.m/sec （３００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定する。第
２の試験条件として、試験面圧Ｐを０．５９MPa.m/sec
（６kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖを１m/sec （１０
０cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．５９MPa.m/sec （６
００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定する。
２９MPa.m/sec （３kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖを
１m/sec （１００cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．２９
MPa.m/sec （３００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定する。第
２の試験条件として、試験面圧Ｐを０．５９MPa.m/sec
（６kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖを１m/sec （１０
０cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．５９MPa.m/sec （６
００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定する。
【００２２】第３の試験条件として、試験面圧Ｐを０．
９８MPa.m/sec （１０kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖ
を１m/sec （１００cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．９
８MPa.m/sec （１０００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定す
る。下記の表２は、上記条件で本発明の各試験片Ａ〜Ｉ
と、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとを試験した結果を示す。
９８MPa.m/sec （１０kgf/cm2 ）に設定し、試験速度Ｖ
を１m/sec （１００cm/sec）に設定し、ＰＶ値を０．９
８MPa.m/sec （１０００kgf/cm2 ・cm/sec）に設定す
る。下記の表２は、上記条件で本発明の各試験片Ａ〜Ｉ
と、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとを試験した結果を示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】上記の表２に記述した摩耗係数Ｋを測定す
る場合、試験開始前と試験終了後とに於いて各試験片Ａ
〜Ｍの重量を化学天秤で計量し、その摩耗重量Ｍから摩
耗高さＷを下記の数１で求める。
る場合、試験開始前と試験終了後とに於いて各試験片Ａ
〜Ｍの重量を化学天秤で計量し、その摩耗重量Ｍから摩
耗高さＷを下記の数１で求める。
【００２５】
【数１】
【００２６】さらに、ここで求めた摩耗高さＷと、試験
面圧Ｐと、試験速度Ｖと、試験時間Ｈとから摩耗係数Ｋ
を下記の数２で求める。
面圧Ｐと、試験速度Ｖと、試験時間Ｈとから摩耗係数Ｋ
を下記の数２で求める。
【００２７】
【数２】
【００２８】上記の試験結果で明らかなように、本発明
の各試験片Ａ〜Ｉと、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとの摩擦
係数には大きな差が認められないが、図３に示すよう
に、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍに比べて、本発明の各試験
片Ａ〜Ｉの方が摩耗係数が小さく、ＰＶ値が高くなるほ
ど本発明の各試験片Ａ〜Ｉと従来品の各試験片Ｊ〜Ｍと
の差が大きくなるため、耐摩耗性に優れていることが証
明される。且つ、摩耗係数が安定しているため、機械的
強度にも優れている。
の各試験片Ａ〜Ｉと、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍとの摩擦
係数には大きな差が認められないが、図３に示すよう
に、従来品の各試験片Ｊ〜Ｍに比べて、本発明の各試験
片Ａ〜Ｉの方が摩耗係数が小さく、ＰＶ値が高くなるほ
ど本発明の各試験片Ａ〜Ｉと従来品の各試験片Ｊ〜Ｍと
の差が大きくなるため、耐摩耗性に優れていることが証
明される。且つ、摩耗係数が安定しているため、機械的
強度にも優れている。
【００２９】以上のように、摺動性組成物１を構成する
ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂とポリエーテ
ルスルホンとを適宜量配合し、そのベースレジンに充填
される潤滑性充填材としてカーボン粉末、グラファイ
ト、二硫化モリブデンの一種又は複数種を適宜量配合
し、耐摩耗性充填材としてチタン酸カリウム、ウォレス
トナイト、ゾノトライト、アラミド繊維の一種を適宜量
配合しているので、表２に示すように、従来品の各試験
片Ｊ〜Ｍに比べて、本発明の各試験片Ａ〜Ｉの方が摩擦
係数及び摩耗係数が小さく、摺動性が安定しているた
め、耐摩耗性及び機械的強度が格段に向上し、長期間に
於いて優れたシール性を得ることができる。しかも、相
手材４に与える損傷が少なく、耐摩耗性に優れているた
め、寿命が大幅に延長されると共に、交換回数を削減し
て、コストの低減を図ることができる。
ベースレジンとして四フッ化エチレン樹脂とポリエーテ
ルスルホンとを適宜量配合し、そのベースレジンに充填
される潤滑性充填材としてカーボン粉末、グラファイ
ト、二硫化モリブデンの一種又は複数種を適宜量配合
し、耐摩耗性充填材としてチタン酸カリウム、ウォレス
トナイト、ゾノトライト、アラミド繊維の一種を適宜量
配合しているので、表２に示すように、従来品の各試験
片Ｊ〜Ｍに比べて、本発明の各試験片Ａ〜Ｉの方が摩擦
係数及び摩耗係数が小さく、摺動性が安定しているた
め、耐摩耗性及び機械的強度が格段に向上し、長期間に
於いて優れたシール性を得ることができる。しかも、相
手材４に与える損傷が少なく、耐摩耗性に優れているた
め、寿命が大幅に延長されると共に、交換回数を削減し
て、コストの低減を図ることができる。
【００３０】なお、この発明は、上述の実施例の構成の
みに限定されるものではない。上述した四フッ化エチレ
ン樹脂、ポリエーテルスルホン、カーボン粉末、グラフ
ァイト、二硫化モリブデン、板状のチタン酸カリウム、
ウォレストナイト、ゾノトライト、アラミド繊維とを予
め設定した範囲内で増量配合及び減量配合し、その使用
目的及び使用条件に応じた各配合量に増減調整して上述
した摺動性組成物１を成形するもよい。
みに限定されるものではない。上述した四フッ化エチレ
ン樹脂、ポリエーテルスルホン、カーボン粉末、グラフ
ァイト、二硫化モリブデン、板状のチタン酸カリウム、
ウォレストナイト、ゾノトライト、アラミド繊維とを予
め設定した範囲内で増量配合及び減量配合し、その使用
目的及び使用条件に応じた各配合量に増減調整して上述
した摺動性組成物１を成形するもよい。
【図１】摺動性組成物の試験形状を示す斜視図。
【図２】鈴木式摩擦摩耗スラスト試験機による摺動性組
成物の試験方法を示す側面図。
成物の試験方法を示す側面図。
【図３】試験片のＰＶ値と摩耗係数との関係を示す特性
図。
図。
１…摺動性組成物 ２…スラスト試験機 ３…回転台 ４…相手材 ５…熱電対
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｋ 7/02 ＫＪＮ Ｃ０８Ｌ 81/06 ＬＲＦ Ｆ１６Ｃ 33/24 Ａ 7123−3Ｊ Ｆ１６Ｊ 9/28
Claims (1)
- 【請求項１】組成物を構成するベースレジンとして四フ
ッ化エチレン樹脂を５０wt％〜８５wt％配合し、ポリエ
ーテルスルホンを５wt％〜５０wt％配合すると共に、上
記ベースレジンに充填される潤滑性充填材として、カー
ボン、グラファイト、二硫化モリブデンの何れか一種又
は複数種を２wt％〜１５wt％配合し、上記ベースレジン
に充填される耐摩耗性充填材として、チタン酸カリウ
ム、ウォレストナイト、ゾノトライト、アラミド繊維の
何れか一種を５wt％〜３０wt％配合した摺動性組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6142265A JP2851532B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 摺動性組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6142265A JP2851532B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 摺動性組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07331011A true JPH07331011A (ja) | 1995-12-19 |
| JP2851532B2 JP2851532B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=15311329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6142265A Expired - Fee Related JP2851532B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 摺動性組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2851532B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007032800A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Tenryu Kagaku Kogyo Kk | 粘性流体容器用のプランジャ及びこの嵌め込み補助具 |
| WO2014192947A1 (ja) * | 2013-05-31 | 2014-12-04 | 三菱電線工業株式会社 | 樹脂組成物およびそれを用いたシール部材 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6038465A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-02-28 | Sumitomo Chem Co Ltd | 樹脂組成物 |
| JPS62146944A (ja) * | 1985-12-20 | 1987-06-30 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
| JPS6449716A (en) * | 1987-08-18 | 1989-02-27 | Nat Aerospace Lab | Retainer for roller bearing |
| JPH03239756A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-25 | Sutaaraito Kogyo Kk | 摺動部材組成物 |
-
1994
- 1994-05-31 JP JP6142265A patent/JP2851532B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2014192947A1 (ja) * | 2013-05-31 | 2014-12-04 | 三菱電線工業株式会社 | 樹脂組成物およびそれを用いたシール部材 |
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| US10189992B2 (en) | 2013-05-31 | 2019-01-29 | Mitsubishi Cable Industries, Ltd. | Resin composition and seal member using same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2851532B2 (ja) | 1999-01-27 |
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