JPH0734170A - 耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 - Google Patents
耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法Info
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- JPH0734170A JPH0734170A JP19690193A JP19690193A JPH0734170A JP H0734170 A JPH0734170 A JP H0734170A JP 19690193 A JP19690193 A JP 19690193A JP 19690193 A JP19690193 A JP 19690193A JP H0734170 A JPH0734170 A JP H0734170A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリックス
中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金の製造
において、溶体化処理後、圧減率が３％を越える冷間圧
延加工あるいは圧減率５％以上の冷間抽伸加工を行って
圧縮残留応力を付与し、焼戻処理する。粒内析出が促進
されて粒界腐食の原因となるＭｇ2 Ｓｉ相の粒界析出が
防止される。 【効果】 耐粒界腐食性が優れた６０００系アルミニウ
ム合金の板材、管棒材が提供される。
中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金の製造
において、溶体化処理後、圧減率が３％を越える冷間圧
延加工あるいは圧減率５％以上の冷間抽伸加工を行って
圧縮残留応力を付与し、焼戻処理する。粒内析出が促進
されて粒界腐食の原因となるＭｇ2 Ｓｉ相の粒界析出が
防止される。 【効果】 耐粒界腐食性が優れた６０００系アルミニウ
ム合金の板材、管棒材が提供される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐粒界腐食性の優れた
アルミニウム合金材およびその製造方法、詳しくは、溶
体化処理、焼戻処理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓ
ｉ相を析出させる６０００系アルミニウム合金につい
て、優れた耐粒界腐食性を与えたアルミニウム合金材お
よびその製造方法に関する。
アルミニウム合金材およびその製造方法、詳しくは、溶
体化処理、焼戻処理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓ
ｉ相を析出させる６０００系アルミニウム合金につい
て、優れた耐粒界腐食性を与えたアルミニウム合金材お
よびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｇ、Ｓｉを主要合金成分として含有
し、溶体化処理、焼戻処理によってマトリックス中にＭ
ｇ2 Ｓｉ相を析出させる６０００系アルミニウム合金
（例えば、アメリカアルミニウム協会 AA6061,6063,606
6,6351,6082 合金など) は、適度な強度と耐食性を兼ね
備える合金として、種々の分野において広く使用されて
いるが、６０００系アルミニウム合金を腐食環境の下で
使用すると粒界腐食を発生する場合があり、問題となっ
ている。
し、溶体化処理、焼戻処理によってマトリックス中にＭ
ｇ2 Ｓｉ相を析出させる６０００系アルミニウム合金
（例えば、アメリカアルミニウム協会 AA6061,6063,606
6,6351,6082 合金など) は、適度な強度と耐食性を兼ね
備える合金として、種々の分野において広く使用されて
いるが、６０００系アルミニウム合金を腐食環境の下で
使用すると粒界腐食を発生する場合があり、問題となっ
ている。
【０００３】とくに当該アルミニウム合金を構造部材と
して適用した場合、粒界腐食が進行すると、繰り返し応
力が付加される使用環境下においては、腐食部が鋭い切
欠きとして作用するため、合金の疲労強度が低下するこ
とになる。この合金の疲労強度を一般的に向上させる方
法として、溶体化処理、焼戻処理後冷間でショットピー
ニングなどを行い、材料表面に圧縮応力を付与する手法
が通常用いられているが、粒界腐食の防止には効果がな
く、腐食環境下における疲労強度の向上には役立たな
い。
して適用した場合、粒界腐食が進行すると、繰り返し応
力が付加される使用環境下においては、腐食部が鋭い切
欠きとして作用するため、合金の疲労強度が低下するこ
とになる。この合金の疲労強度を一般的に向上させる方
法として、溶体化処理、焼戻処理後冷間でショットピー
ニングなどを行い、材料表面に圧縮応力を付与する手法
が通常用いられているが、粒界腐食の防止には効果がな
く、腐食環境下における疲労強度の向上には役立たな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｍｇ、Ｓｉ
を主要合金成分として含有し、溶体化処理、焼戻処理に
よってマトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる６０
００系アルミニウム合金材における上記の問題点を解消
するためになされたものであり、その目的は、腐食環境
下において使用しても粒界腐食が発生しない耐粒界腐食
性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法を提
供することをある。
を主要合金成分として含有し、溶体化処理、焼戻処理に
よってマトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる６０
００系アルミニウム合金材における上記の問題点を解消
するためになされたものであり、その目的は、腐食環境
下において使用しても粒界腐食が発生しない耐粒界腐食
性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法を提
供することをある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合
金材およびその製造方法は、溶体化処理、焼戻処理を行
い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させたアルミ
ニウム合金材であって、JIS W 1103に規定する粒界腐食
試験によって求められる該アルミニウム合金材の表面か
ら腐食先端までの深さが２００μｍ以下であることを本
発明のアルミニウム合金材構成上の特徴とし、溶体化処
理、焼戻処理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を
析出させるアルミニウム合金材の製造方法において、溶
体化処理後アルミニウム合金材に圧縮残留応力を付与し
焼戻処理することを本発明の製造方法構成上の第１の特
徴とし、溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリックス中
にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金材の製造
方法において、アルミニウム合金材がアルミニウム合金
板材であり、溶体化処理後３％を越える圧減率で冷間圧
延を行い焼戻処理すること、および溶体化処理、焼戻処
理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる
アルミニウム合金材の製造方法において、アルミニウム
合金材がアルミニウム合金管棒材であり、溶体化処理後
５％以上の圧減率で冷間抽伸を行い焼戻処理すること
を、それぞれ製造方法構成上の第２、第３の特徴とす
る。
めの本発明による耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合
金材およびその製造方法は、溶体化処理、焼戻処理を行
い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させたアルミ
ニウム合金材であって、JIS W 1103に規定する粒界腐食
試験によって求められる該アルミニウム合金材の表面か
ら腐食先端までの深さが２００μｍ以下であることを本
発明のアルミニウム合金材構成上の特徴とし、溶体化処
理、焼戻処理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を
析出させるアルミニウム合金材の製造方法において、溶
体化処理後アルミニウム合金材に圧縮残留応力を付与し
焼戻処理することを本発明の製造方法構成上の第１の特
徴とし、溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリックス中
にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金材の製造
方法において、アルミニウム合金材がアルミニウム合金
板材であり、溶体化処理後３％を越える圧減率で冷間圧
延を行い焼戻処理すること、および溶体化処理、焼戻処
理を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる
アルミニウム合金材の製造方法において、アルミニウム
合金材がアルミニウム合金管棒材であり、溶体化処理後
５％以上の圧減率で冷間抽伸を行い焼戻処理すること
を、それぞれ製造方法構成上の第２、第３の特徴とす
る。
【０００６】本発明の対象となるアルミニウム合金は、
例えば0.2 〜1.5 ％のＭｇ、0.2 〜1.5 ％のＳｉを主要
合金成分として含有し、少量のＣｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉその他の元素を使用目的に応じて選択的に添加
し、溶体化処理、焼戻処理によりマトリックス中にＭｇ
2 Ｓｉ相を析出させて強度向上を図る６０００系アルミ
ニウム合金である。６０００系アルミニウム合金として
は、例えば、アメリカアルミニウム協会規格 AA6061 、
AA6063、AA6066、AA6351、AA6082合金などがある。
例えば0.2 〜1.5 ％のＭｇ、0.2 〜1.5 ％のＳｉを主要
合金成分として含有し、少量のＣｕ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉその他の元素を使用目的に応じて選択的に添加
し、溶体化処理、焼戻処理によりマトリックス中にＭｇ
2 Ｓｉ相を析出させて強度向上を図る６０００系アルミ
ニウム合金である。６０００系アルミニウム合金として
は、例えば、アメリカアルミニウム協会規格 AA6061 、
AA6063、AA6066、AA6351、AA6082合金などがある。
【０００７】６０００系アルミニウム合金材は、前記の
ように強度および比較的良好な一般耐食性を備えている
ため、構造部材として多用されているが、腐食環境によ
っては粒界腐食が生じることがあり、繰り返し応力が付
加されると腐食部が鋭い切欠きとして作用するため疲労
強度を劣化させる原因となる。粒界腐食は、溶体化処
理、焼戻処理によりＭｇ2 Ｓｉ相が合金マトリックス中
の結晶粒界、とくに大傾角粒界に析出し、腐食環境下で
Ｍｇ2 Ｓｉ相とマトリックス間に電位差が生じることに
起因するものであり、従って、粒界腐食の発生を抑制す
るためには、焼戻処理時にＭｇ2 Ｓｉ相が結晶粒界に析
出するのを防止することが必要となる。
ように強度および比較的良好な一般耐食性を備えている
ため、構造部材として多用されているが、腐食環境によ
っては粒界腐食が生じることがあり、繰り返し応力が付
加されると腐食部が鋭い切欠きとして作用するため疲労
強度を劣化させる原因となる。粒界腐食は、溶体化処
理、焼戻処理によりＭｇ2 Ｓｉ相が合金マトリックス中
の結晶粒界、とくに大傾角粒界に析出し、腐食環境下で
Ｍｇ2 Ｓｉ相とマトリックス間に電位差が生じることに
起因するものであり、従って、粒界腐食の発生を抑制す
るためには、焼戻処理時にＭｇ2 Ｓｉ相が結晶粒界に析
出するのを防止することが必要となる。
【０００８】本発明は、６０００系アルミニウム合金材
の強度向上のために、溶体化処理、焼戻処理により溶質
原子を析出させる場合、Ｍｇ2 Ｓｉ相の粒界析出を防止
する方法について鋭意研究した結果、溶体化処理後焼戻
処理前に材料に圧縮残留応力を付与することにより、合
金組織中に形成されたひずみ場が析出粒子の核生成サイ
トとなり、溶質原子の結晶粒内析出を促進してＭｇ2 Ｓ
ｉ相の粒界析出を防止することを見出したことに基づい
てなされたものである。
の強度向上のために、溶体化処理、焼戻処理により溶質
原子を析出させる場合、Ｍｇ2 Ｓｉ相の粒界析出を防止
する方法について鋭意研究した結果、溶体化処理後焼戻
処理前に材料に圧縮残留応力を付与することにより、合
金組織中に形成されたひずみ場が析出粒子の核生成サイ
トとなり、溶質原子の結晶粒内析出を促進してＭｇ2 Ｓ
ｉ相の粒界析出を防止することを見出したことに基づい
てなされたものである。
【０００９】圧縮残留応力を付与する方法は、アルミニ
ウム合金材が板材の場合は、圧減率が３％を越える冷間
圧延加工によるのが好ましく、アルミニウム合金材が管
棒材の場合は、圧減率５％以上の冷間抽伸加工によるの
が好ましい。冷間圧延の圧減率が３％以下の場合および
冷間抽伸の圧減率が５％未満の場合には、結晶粒界内に
おけるひずみ場の形成が不均一となるため、部分的に粒
界析出が生じ、粒界析出の抑制効果が不十分となり易
い。抽伸加工の場合においては、圧減率が大きくなると
材料表面に引張応力が残留することもあるので、材料の
形状、寸法にもよるが抽伸加工率の上限は２０％が好ま
しい。また圧延加工度の上限は１５％が好ましい。
ウム合金材が板材の場合は、圧減率が３％を越える冷間
圧延加工によるのが好ましく、アルミニウム合金材が管
棒材の場合は、圧減率５％以上の冷間抽伸加工によるの
が好ましい。冷間圧延の圧減率が３％以下の場合および
冷間抽伸の圧減率が５％未満の場合には、結晶粒界内に
おけるひずみ場の形成が不均一となるため、部分的に粒
界析出が生じ、粒界析出の抑制効果が不十分となり易
い。抽伸加工の場合においては、圧減率が大きくなると
材料表面に引張応力が残留することもあるので、材料の
形状、寸法にもよるが抽伸加工率の上限は２０％が好ま
しい。また圧延加工度の上限は１５％が好ましい。
【００１０】圧縮残留応力を付与するための冷間圧延加
工および冷間抽伸加工は、焼戻処理時の結晶粒内への析
出を促進するために行うものであるから、合金材の溶体
化処理、焼戻処理前に行わなければならず、焼戻処理後
に行っても効果はない。また、溶体化処理前に行って
も、生成したひずみ場が溶体化処理中における組織の回
復により消失するため効果がない。
工および冷間抽伸加工は、焼戻処理時の結晶粒内への析
出を促進するために行うものであるから、合金材の溶体
化処理、焼戻処理前に行わなければならず、焼戻処理後
に行っても効果はない。また、溶体化処理前に行って
も、生成したひずみ場が溶体化処理中における組織の回
復により消失するため効果がない。
【００１１】アルミニウム合金材の粒界腐食試験の１つ
として、航空機用熱処理型アルミニウム合金の検査にお
いて用いられる JIS W 1103 に規定された粒界腐食試験
があるが、発明者らは、溶体化処理し、前記のように圧
縮残留応力を付与し、焼戻処理した６０００系アルミニ
ウム合金材料について、上記粒界腐食試験による腐食形
態および腐食深さと、腐食環境、繰り返し応力の大きさ
などとの関係について検討した結果、JIS W 1103に従っ
て粒界腐食試験を行った場合の腐食深さが材料表面から
２００μｍ以下の材料であれば、実際使用における腐食
環境下においても、疲労強度を低下させる切欠きとなる
粒界腐食が発生しないため、疲労強度の低下が生じない
ことが明らかにされた。
として、航空機用熱処理型アルミニウム合金の検査にお
いて用いられる JIS W 1103 に規定された粒界腐食試験
があるが、発明者らは、溶体化処理し、前記のように圧
縮残留応力を付与し、焼戻処理した６０００系アルミニ
ウム合金材料について、上記粒界腐食試験による腐食形
態および腐食深さと、腐食環境、繰り返し応力の大きさ
などとの関係について検討した結果、JIS W 1103に従っ
て粒界腐食試験を行った場合の腐食深さが材料表面から
２００μｍ以下の材料であれば、実際使用における腐食
環境下においても、疲労強度を低下させる切欠きとなる
粒界腐食が発生しないため、疲労強度の低下が生じない
ことが明らかにされた。
【００１２】
【作用】本発明は上記の構成からなり、溶体化処理、焼
戻処理を行いマトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させ
るアルミニウム合金材を製造する場合、溶体化処理後、
特定圧減率の冷間加工を行い、材料に圧縮残留応力を付
与して結晶粒界に析出粒子の生成サイトを形成し、焼戻
処理により粒界で析出しようとするＭｇ2 Ｓｉ相を結晶
粒内に優先的に析出させることにより、Ｍｇ2 Ｓｉ相の
粒界析出が抑制され、腐食環境下における耐粒界腐食性
が向上することになるのである。
戻処理を行いマトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させ
るアルミニウム合金材を製造する場合、溶体化処理後、
特定圧減率の冷間加工を行い、材料に圧縮残留応力を付
与して結晶粒界に析出粒子の生成サイトを形成し、焼戻
処理により粒界で析出しようとするＭｇ2 Ｓｉ相を結晶
粒内に優先的に析出させることにより、Ｍｇ2 Ｓｉ相の
粒界析出が抑制され、腐食環境下における耐粒界腐食性
が向上することになるのである。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。 実施例１ 表１に示す成分組成を有する６０００系アルミニウム合
金を溶解し、幅550mm、長さ800mm 、厚さ170mm のスラ
ブを鋳造した。このスラブを常法に従って均質化処理し
た後、スラブの頭尾部を切り捨て、表面を片面10mmづつ
外削し、500 ℃で15mm厚さまで熱間圧延した。焼鈍処理
後、3mm 厚さまで冷間圧延し、冷間圧延材から試験用の
板材を切り出し、530 〜540 ℃の温度で45分間溶体化処
理した後、水焼入を行い、各圧下率で冷間圧延し、最後
に175 ℃の温度で8 時間焼戻処理した。
明する。 実施例１ 表１に示す成分組成を有する６０００系アルミニウム合
金を溶解し、幅550mm、長さ800mm 、厚さ170mm のスラ
ブを鋳造した。このスラブを常法に従って均質化処理し
た後、スラブの頭尾部を切り捨て、表面を片面10mmづつ
外削し、500 ℃で15mm厚さまで熱間圧延した。焼鈍処理
後、3mm 厚さまで冷間圧延し、冷間圧延材から試験用の
板材を切り出し、530 〜540 ℃の温度で45分間溶体化処
理した後、水焼入を行い、各圧下率で冷間圧延し、最後
に175 ℃の温度で8 時間焼戻処理した。
【００１４】得られた試験用板材について、航空機用熱
処理型アルミニウム合金の検査において用いられる粒界
腐食試験（JIS W 1103) に準拠し、試料を洗浄後、NaCl
57gと30％H2O2を水で1lに調整した30℃の試験液に6 時
間浸漬した後、光学顕微鏡で断面を観察する粒界腐食試
験を行った。評価は、粒界腐食試験後、板材からサンプ
ルを切り出し、研磨後光学顕微鏡で観察を行い、腐食形
態、および腐食先端が板材表面から厚さ方向にどの程度
達しているかを調査した。結果を表２に示す。
処理型アルミニウム合金の検査において用いられる粒界
腐食試験（JIS W 1103) に準拠し、試料を洗浄後、NaCl
57gと30％H2O2を水で1lに調整した30℃の試験液に6 時
間浸漬した後、光学顕微鏡で断面を観察する粒界腐食試
験を行った。評価は、粒界腐食試験後、板材からサンプ
ルを切り出し、研磨後光学顕微鏡で観察を行い、腐食形
態、および腐食先端が板材表面から厚さ方向にどの程度
達しているかを調査した。結果を表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表２に示されるように、本発明に従って、
溶体化処理後焼戻処理前に、圧減率が３％を越える冷間
圧延を行った試験材No.1〜No.8は、いずれも粒界腐食が
発生せず、板材表面から腐食先端までの深さも200 μm
以下であった。
溶体化処理後焼戻処理前に、圧減率が３％を越える冷間
圧延を行った試験材No.1〜No.8は、いずれも粒界腐食が
発生せず、板材表面から腐食先端までの深さも200 μm
以下であった。
【００１８】比較例１ 実施例１で作製した冷間圧延材から試験用の板材を切り
出し、実施例１と同様、530 〜540 ℃の温度で2.5 時間
溶体化処理した後、水焼入を行い、各圧下率で冷間圧延
し、ついで175 ℃の温度で8 時間の焼戻処理を行った。
得られた試験用板材について、実施例１と同一の粒界腐
食試験を実施した。試験結果を表３に示す。表３に示さ
れるように、圧縮残留応力付与のための冷間圧延を行わ
ない試験材No.1、冷間圧延の圧減率が下限より小さいN
o.2、No.5、No.6、No.7は、いずれも粒界腐食が発生
し、板材表面から200 μm を越える深さの腐食が生じて
いた。また、No.3、No.4は、圧縮残留応力付与のための
冷間圧延時期が発明条件を満足しないため、粒界腐食が
生じ、腐食深さも200 μm を越えていた。
出し、実施例１と同様、530 〜540 ℃の温度で2.5 時間
溶体化処理した後、水焼入を行い、各圧下率で冷間圧延
し、ついで175 ℃の温度で8 時間の焼戻処理を行った。
得られた試験用板材について、実施例１と同一の粒界腐
食試験を実施した。試験結果を表３に示す。表３に示さ
れるように、圧縮残留応力付与のための冷間圧延を行わ
ない試験材No.1、冷間圧延の圧減率が下限より小さいN
o.2、No.5、No.6、No.7は、いずれも粒界腐食が発生
し、板材表面から200 μm を越える深さの腐食が生じて
いた。また、No.3、No.4は、圧縮残留応力付与のための
冷間圧延時期が発明条件を満足しないため、粒界腐食が
生じ、腐食深さも200 μm を越えていた。
【００１９】
【表３】
【００２０】実施例２ 表４に示す成分組成を有するアルミニウム合金を溶解
し、250mm 径のビレットを鋳造した。このビレットを常
法に従って均質化処理した後、450 ℃で50mm径の丸棒に
熱間押出加工を行った。この丸棒を試験材として、530
〜540 ℃の温度で2.5 時間溶体化処理した後、水焼入を
行い、各圧減率で冷間抽伸加工し、最後に175 ℃の温度
で8 時間焼戻処理を行った。得られた抽伸棒材につい
て、実施例１と同様の粒界腐食試験を実施し、腐食形態
および腐食到達深さを測定した。結果を表５に示す。
し、250mm 径のビレットを鋳造した。このビレットを常
法に従って均質化処理した後、450 ℃で50mm径の丸棒に
熱間押出加工を行った。この丸棒を試験材として、530
〜540 ℃の温度で2.5 時間溶体化処理した後、水焼入を
行い、各圧減率で冷間抽伸加工し、最後に175 ℃の温度
で8 時間焼戻処理を行った。得られた抽伸棒材につい
て、実施例１と同様の粒界腐食試験を実施し、腐食形態
および腐食到達深さを測定した。結果を表５に示す。
【００２１】
【表４】
【００２２】
【表５】
【００２３】表５に示されるように、本発明に従って、
溶体化処理後焼戻処理前に5 ％以上の冷間抽伸加工を行
い、圧縮残留応力を付与した試験材No.9〜No.16 は、い
ずれも粒界腐食が発生せず、腐食到達深さも200 μm 以
下であり、優れた耐粒界腐食性を示した。
溶体化処理後焼戻処理前に5 ％以上の冷間抽伸加工を行
い、圧縮残留応力を付与した試験材No.9〜No.16 は、い
ずれも粒界腐食が発生せず、腐食到達深さも200 μm 以
下であり、優れた耐粒界腐食性を示した。
【００２４】比較例２ 実施例２により作製した熱間押出棒材を試験材とし、実
施例２と同様、530 〜540 ℃の温度で2.5 時間溶体化処
理した後、水焼入を行い、各圧減率で冷間抽伸加工し、
ついで175 ℃の温度で8 時間の焼戻処理を行った。得ら
れた試験材について、実施例２と同一の粒界腐食試験を
実施し、腐食形態、および材料表面からの腐食深さを測
定した。結果を表６に示す。表６にみられるように、圧
縮残留応力を付与するための抽伸加工を行わない試験材
No.8、抽伸加工率が本発明の範囲より小さい試験材No.
9、No.12 、No.13 およびNo.14 は、いずれも粒界腐食
が発生し、腐食到達深さも200 μm を越えていた。No.1
0 、No.11 は、圧縮残留応力付与のための冷間抽伸加工
時期が本発明の条件を満足しないため、粒界腐食が生
じ、表面から腐食先端までの深さも200 μm を越えてい
た。
施例２と同様、530 〜540 ℃の温度で2.5 時間溶体化処
理した後、水焼入を行い、各圧減率で冷間抽伸加工し、
ついで175 ℃の温度で8 時間の焼戻処理を行った。得ら
れた試験材について、実施例２と同一の粒界腐食試験を
実施し、腐食形態、および材料表面からの腐食深さを測
定した。結果を表６に示す。表６にみられるように、圧
縮残留応力を付与するための抽伸加工を行わない試験材
No.8、抽伸加工率が本発明の範囲より小さい試験材No.
9、No.12 、No.13 およびNo.14 は、いずれも粒界腐食
が発生し、腐食到達深さも200 μm を越えていた。No.1
0 、No.11 は、圧縮残留応力付与のための冷間抽伸加工
時期が本発明の条件を満足しないため、粒界腐食が生
じ、表面から腐食先端までの深さも200 μm を越えてい
た。
【００２５】
【表６】
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、溶体化処理、焼戻処理
を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる６
０００系アルミニウム合金材において、Ｍｇ2 Ｓｉ相の
粒界析出が抑制される結果、粒界腐食が生じない合金材
が提供される。
を行い、マトリックス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させる６
０００系アルミニウム合金材において、Ｍｇ2 Ｓｉ相の
粒界析出が抑制される結果、粒界腐食が生じない合金材
が提供される。
Claims (4)
- 【請求項１】 溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリッ
クス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させたアルミニウム合金材
であって、粒界腐食試験によって求められる該アルミニ
ウム合金材表面から腐食先端までの深さが２００μｍ以
下であることを特徴とする耐粒界腐食性の優れたアルミ
ニウム合金材。但し、粒界腐食試験は JIS W 1103 に従
って行った。 - 【請求項２】 溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリッ
クス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金材
の製造方法において、溶体化処理後アルミニウム合金材
に圧縮残留応力を付与し焼戻処理することを特徴とする
耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材の製造方法。 - 【請求項３】 溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリッ
クス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金材
の製造方法において、アルミニウム合金材がアルミニウ
ム合金板材であり、溶体化処理後３％を越える圧減率で
冷間圧延を行い焼戻処理することを特徴とする請求項２
記載の耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材の製造
方法。 - 【請求項４】 溶体化処理、焼戻処理を行い、マトリッ
クス中にＭｇ2 Ｓｉ相を析出させるアルミニウム合金材
の製造方法において、アルミニウム合金材がアルミニウ
ム合金管棒材であり、溶体化処理後５％以上の圧減率で
冷間抽伸を行い焼戻処理することを特徴とする請求項２
記載の耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19690193A JPH0734170A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19690193A JPH0734170A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734170A true JPH0734170A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16365534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19690193A Pending JPH0734170A (ja) | 1993-07-14 | 1993-07-14 | 耐粒界腐食性の優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734170A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019123941A (ja) * | 2013-06-19 | 2019-07-25 | リオ ティント アルカン インターナショナル リミテッドＲｉｏ Ｔｉｎｔｏ Ａｌｃａｎ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 向上した高温機械特性を有するアルミニウム合金複合材 |
-
1993
- 1993-07-14 JP JP19690193A patent/JPH0734170A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019123941A (ja) * | 2013-06-19 | 2019-07-25 | リオ ティント アルカン インターナショナル リミテッドＲｉｏ Ｔｉｎｔｏ Ａｌｃａｎ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 向上した高温機械特性を有するアルミニウム合金複合材 |
| US10815552B2 (en) | 2013-06-19 | 2020-10-27 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy composition with improved elevated temperature mechanical properties |
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