JPH0739503B2 - ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法 - Google Patents
ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法Info
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- JPH0739503B2 JPH0739503B2 JP62315008A JP31500887A JPH0739503B2 JP H0739503 B2 JPH0739503 B2 JP H0739503B2 JP 62315008 A JP62315008 A JP 62315008A JP 31500887 A JP31500887 A JP 31500887A JP H0739503 B2 JPH0739503 B2 JP H0739503B2
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- C08J2323/10—Homopolymers or copolymers of propene
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、型内発泡成形によってポリプロピレン系樹脂
発泡成形品を得るためのポリプロピレン系樹脂予備発泡
粒子及びその製造方法に関し、更に詳しくは、単位重量
当たりの予備発泡粒子の保管及び輸送コストを減少させ
るポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法
に関する。
発泡成形品を得るためのポリプロピレン系樹脂予備発泡
粒子及びその製造方法に関し、更に詳しくは、単位重量
当たりの予備発泡粒子の保管及び輸送コストを減少させ
るポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法
に関する。
「従来技術」 ポリプロピレン系樹脂を含めて、ポリオレフィン系樹脂
は、一般に発泡剤の保持特性が劣ることから、スチレン
系樹脂のように基材樹脂に発泡剤を含浸させ、未発泡状
態のまま保管し、目的とする時期に目的とする場所へ輸
送して、水蒸気等で加熱する簡易な予備発泡機で予備発
泡粒子を得るということが困難である。
は、一般に発泡剤の保持特性が劣ることから、スチレン
系樹脂のように基材樹脂に発泡剤を含浸させ、未発泡状
態のまま保管し、目的とする時期に目的とする場所へ輸
送して、水蒸気等で加熱する簡易な予備発泡機で予備発
泡粒子を得るということが困難である。
従って、ポリオレフィン系樹脂予備発泡粒子を得る方法
として、基材樹脂に発泡剤を含浸させた後、速やかに所
望の倍率に発泡させる方法（例えば、特公昭56−1344
号、特開昭58−197027号）等が用いられる。ここで得ら
れるポリオレフィン系樹脂予備発泡粒子の嵩密度の特徴
を述べると、例えば架橋又は無架橋のポリエチレン系樹
脂を基材とする場合は、発泡直後の嵩密度に対し、常温
大気圧下に放置した後の嵩密度は高くなる、即ち、収縮
する傾向を有する。これに対し、本発明でいうポリプロ
ピレン系樹脂を基材とする場合は、発泡直後の嵩密度
は、常温大気圧下に放置してもほとんど変化をきたさな
い。
として、基材樹脂に発泡剤を含浸させた後、速やかに所
望の倍率に発泡させる方法（例えば、特公昭56−1344
号、特開昭58−197027号）等が用いられる。ここで得ら
れるポリオレフィン系樹脂予備発泡粒子の嵩密度の特徴
を述べると、例えば架橋又は無架橋のポリエチレン系樹
脂を基材とする場合は、発泡直後の嵩密度に対し、常温
大気圧下に放置した後の嵩密度は高くなる、即ち、収縮
する傾向を有する。これに対し、本発明でいうポリプロ
ピレン系樹脂を基材とする場合は、発泡直後の嵩密度
は、常温大気圧下に放置してもほとんど変化をきたさな
い。
従って、従来技術で得られるポリプロピレン系樹脂予備
発泡粒子は、発泡直後の嵩密度のままで一旦保管し、目
的とする時期に、目的とする場所に輸送して、型内成形
に供される。
発泡粒子は、発泡直後の嵩密度のままで一旦保管し、目
的とする時期に、目的とする場所に輸送して、型内成形
に供される。
「発明が解決しようとする問題点」 このように発泡剤含浸後、速やかに予備発泡粒子を得る
場合、予備発泡粒子を一旦保管し、必要な時期に必要量
を型内成形を行う場所に輸送する必要がある。また、型
内成形を行う場所は、成形品の顧客が広範な地域に存在
する関係上、広範な地域に設ける方が好ましく、従っ
て、予備発泡粒子を遠隔地に輸送する場合も稀ではな
い。ところで、嵩密度が0.0090〜0.0930g/ccの粒子を必
要な時期まで保管し、必要な時期に遠隔地に輸送するこ
とは広大な保管場所と大容量の輸送手段を必要とし、そ
の単位重量当たりの保管費用、輸送費用は膨大とならざ
るを得ない。
場合、予備発泡粒子を一旦保管し、必要な時期に必要量
を型内成形を行う場所に輸送する必要がある。また、型
内成形を行う場所は、成形品の顧客が広範な地域に存在
する関係上、広範な地域に設ける方が好ましく、従っ
て、予備発泡粒子を遠隔地に輸送する場合も稀ではな
い。ところで、嵩密度が0.0090〜0.0930g/ccの粒子を必
要な時期まで保管し、必要な時期に遠隔地に輸送するこ
とは広大な保管場所と大容量の輸送手段を必要とし、そ
の単位重量当たりの保管費用、輸送費用は膨大とならざ
るを得ない。
「問題点を解決するための手段」 本発明者らは、かかる実情に鑑み、ポリプロピレン系樹
脂予備発泡粒子の保管輸送費用を減少させる方法を検討
した。そして、予備発泡粒子の嵩密度を保管輸送中に出
来るだけ高くする、即ち、収縮状態にすれば所期の効果
が得られるという確信に基づき鋭意研究を行った結果、
ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の内部圧力を大気圧
以下にするか又は、更に外部から圧力を加える方法によ
り、予備発泡粒子を所望の嵩密度に収縮させられるこ
と、又、一旦収縮させた予備発泡粒子は、常温常圧下に
取り出しても、収縮直後に近い嵩密度を長期間保ち得る
こと、更には、その予備発泡粒子は、公知の技術（特公
昭51−22951号）の利用によって、粒子の内部に空気が
無機ガスを含浸させれば、再膨張して収縮前の嵩密度に
回復することを見出した。この方法で収縮前の嵩密度に
回復させた予備発泡粒子を用いて型内成形を行うと、得
られた成形品は、従来技術によって得られたものと同等
の物性を示し、上記方法によって叙上の問題点が解消出
来ることを見出し、本発明を完成させた。
脂予備発泡粒子の保管輸送費用を減少させる方法を検討
した。そして、予備発泡粒子の嵩密度を保管輸送中に出
来るだけ高くする、即ち、収縮状態にすれば所期の効果
が得られるという確信に基づき鋭意研究を行った結果、
ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の内部圧力を大気圧
以下にするか又は、更に外部から圧力を加える方法によ
り、予備発泡粒子を所望の嵩密度に収縮させられるこ
と、又、一旦収縮させた予備発泡粒子は、常温常圧下に
取り出しても、収縮直後に近い嵩密度を長期間保ち得る
こと、更には、その予備発泡粒子は、公知の技術（特公
昭51−22951号）の利用によって、粒子の内部に空気が
無機ガスを含浸させれば、再膨張して収縮前の嵩密度に
回復することを見出した。この方法で収縮前の嵩密度に
回復させた予備発泡粒子を用いて型内成形を行うと、得
られた成形品は、従来技術によって得られたものと同等
の物性を示し、上記方法によって叙上の問題点が解消出
来ることを見出し、本発明を完成させた。
即ち、本発明の第１は嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプ
ロピレン系樹脂予備発泡粒子を収縮させ、常温常圧下に
おける嵩容積比が10〜75％であることを特徴とするポリ
プロピレン系樹脂予備発泡粒子を、 本発明の第２は嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置する
か又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下さ
せた後、常温常圧下に取り出すことを特徴とするポリプ
ロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法を、 本発明の第３は嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置する
か又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下さ
せ、更に該粒子を気体もしくは液体、又は機械的手段に
より加圧した後、常温常圧下に取り出すことを特徴とす
るポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法を、そ
れぞれ内容とするものである。
ロピレン系樹脂予備発泡粒子を収縮させ、常温常圧下に
おける嵩容積比が10〜75％であることを特徴とするポリ
プロピレン系樹脂予備発泡粒子を、 本発明の第２は嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置する
か又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下さ
せた後、常温常圧下に取り出すことを特徴とするポリプ
ロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法を、 本発明の第３は嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置する
か又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下さ
せ、更に該粒子を気体もしくは液体、又は機械的手段に
より加圧した後、常温常圧下に取り出すことを特徴とす
るポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法を、そ
れぞれ内容とするものである。
本発明で用いるポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の基
材樹脂は特に限定されず、架橋、無架橋を問わず、例え
ばプロピレン単独重合体、プロピレンを主成分とするエ
チレンや他のα・オレフィンのランダム共重合体、ブロ
ック共重合体などが単独又は混合して用いられるが、好
ましくはエチレン含量1.0〜6.0重量％のエチレン−プロ
ピレンランダム共重合体が適している。
材樹脂は特に限定されず、架橋、無架橋を問わず、例え
ばプロピレン単独重合体、プロピレンを主成分とするエ
チレンや他のα・オレフィンのランダム共重合体、ブロ
ック共重合体などが単独又は混合して用いられるが、好
ましくはエチレン含量1.0〜6.0重量％のエチレン−プロ
ピレンランダム共重合体が適している。
ポリプロピレン系樹脂から予備発泡粒子を製造する方法
は、通常ポリプロピレン系樹脂を予備発泡に利用され易
いように、あらかじめ押出し機、ニーダー、バンバリー
ミキサー、ロールなどを用いて溶解し、円柱状、楕円柱
状、球状、立方体状、直方体状などの如き所望の粒子形
状で、その粒子の平均粒径が0.1〜10mm、より好ましく
は0.7〜5mmになるように成形加工した後、予備発泡に供
する。
は、通常ポリプロピレン系樹脂を予備発泡に利用され易
いように、あらかじめ押出し機、ニーダー、バンバリー
ミキサー、ロールなどを用いて溶解し、円柱状、楕円柱
状、球状、立方体状、直方体状などの如き所望の粒子形
状で、その粒子の平均粒径が0.1〜10mm、より好ましく
は0.7〜5mmになるように成形加工した後、予備発泡に供
する。
予備発泡方法としては特に限定はないが、例えば、耐圧
容器中でプロピレン系樹脂粒子に揮発性発泡剤を含有さ
せ、撹拌しながら水中に分散させ、加圧下で所定の発泡
温度まで加熱した後、該水分散物を低圧域に放出する方
法等が利用される。ここで利用される揮発性発泡剤とし
ては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン
などの脂肪族炭化水素類、シクロペンタン、シクロブタ
ンなどの脂環式炭化水素類、トリクロロモノフルオロメ
タン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロテトラフル
オロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、メチルク
ロライド、メチレンクロライド、エチルクロライドなど
のハロゲン化炭化水素類などが挙げられる。これらの発
泡剤は単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。
また、その使用量にも特に限定はなく、所望のプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子の発泡倍率に応じて適宜使用すれ
ばよく、通常その使用量はプロピレン系樹脂100部（重
量部、以下同様）に対して５〜50部である。
容器中でプロピレン系樹脂粒子に揮発性発泡剤を含有さ
せ、撹拌しながら水中に分散させ、加圧下で所定の発泡
温度まで加熱した後、該水分散物を低圧域に放出する方
法等が利用される。ここで利用される揮発性発泡剤とし
ては、例えば、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン
などの脂肪族炭化水素類、シクロペンタン、シクロブタ
ンなどの脂環式炭化水素類、トリクロロモノフルオロメ
タン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロテトラフル
オロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、メチルク
ロライド、メチレンクロライド、エチルクロライドなど
のハロゲン化炭化水素類などが挙げられる。これらの発
泡剤は単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。
また、その使用量にも特に限定はなく、所望のプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子の発泡倍率に応じて適宜使用すれ
ばよく、通常その使用量はプロピレン系樹脂100部（重
量部、以下同様）に対して５〜50部である。
前記水分散物の調製に際しては、分散剤として、例えば
第三リン酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、塩基
性炭酸亜鉛、炭酸カルシウムなどや、少量の界面活性
剤、例えばドデシルベンゼンスルホン酸ソーダ、ｎ−パ
ラフィンスルホン酸ソーダ、α−オレフィンスルホン酸
ソーダなどが使用されうる。
第三リン酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、塩基
性炭酸亜鉛、炭酸カルシウムなどや、少量の界面活性
剤、例えばドデシルベンゼンスルホン酸ソーダ、ｎ−パ
ラフィンスルホン酸ソーダ、α−オレフィンスルホン酸
ソーダなどが使用されうる。
かかる分散剤や界面活性剤の使用量は、その種類や用い
るプロピレン系樹脂粒子の種類とその使用量などによっ
て異なるが、通常、水100重量部に対して分散剤の場合
で0.2〜３重量部、界面活性剤の場合で0.001〜0.1重量
部である。
るプロピレン系樹脂粒子の種類とその使用量などによっ
て異なるが、通常、水100重量部に対して分散剤の場合
で0.2〜３重量部、界面活性剤の場合で0.001〜0.1重量
部である。
また、前記揮発性発泡剤を含有したプロピレン系樹脂粒
子は水中での分散性を良好なものとするために、通常、
水100重量部に対して20〜100重量部添加されるのが好ま
しい。
子は水中での分散性を良好なものとするために、通常、
水100重量部に対して20〜100重量部添加されるのが好ま
しい。
かくして調製された水分散物は加圧下で加熱された後、
２〜10mmφの開孔オリフィスを通して低圧域に放出さ
れ、プロピレン系樹脂粒子が予備発泡せしめられ、本発
明で使用されるプロピレン系樹脂予備発泡粒子が得られ
る。
２〜10mmφの開孔オリフィスを通して低圧域に放出さ
れ、プロピレン系樹脂粒子が予備発泡せしめられ、本発
明で使用されるプロピレン系樹脂予備発泡粒子が得られ
る。
本発明において用いられる予備発泡粒子の嵩密度は0.09
30g/cc以下であるが、この嵩密度の調節は、前述の如
く、発泡剤の使用量により発泡倍率を変えることによっ
て可能である。0.0930g/cc以上の嵩密度の予備発泡粒子
は嵩容積比が75％以上になり、保管、輸送費用を減少さ
せるという本発明の目的が十分には達成され難い。また
下限としては、0.0090g/cc程度、発泡倍率で60倍程度が
適当である。
30g/cc以下であるが、この嵩密度の調節は、前述の如
く、発泡剤の使用量により発泡倍率を変えることによっ
て可能である。0.0930g/cc以上の嵩密度の予備発泡粒子
は嵩容積比が75％以上になり、保管、輸送費用を減少さ
せるという本発明の目的が十分には達成され難い。また
下限としては、0.0090g/cc程度、発泡倍率で60倍程度が
適当である。
予備発泡粒子の内部圧力を下げることにより粒子を収縮
させる手段としては、ポリプロピレン系樹脂の融点以下
で、熱的変形による永久歪や、樹脂の溶融付着を起こさ
ない程度の温度、好ましくは110℃以下の水蒸気中で一
定時間処理して内部ガスを放散させる方法、又は、大気
圧以下で、好ましくは真空に近い容器中に一定時間予備
発泡粒子を放置して内部ガスを放散させる方法等があ
る。
させる手段としては、ポリプロピレン系樹脂の融点以下
で、熱的変形による永久歪や、樹脂の溶融付着を起こさ
ない程度の温度、好ましくは110℃以下の水蒸気中で一
定時間処理して内部ガスを放散させる方法、又は、大気
圧以下で、好ましくは真空に近い容器中に一定時間予備
発泡粒子を放置して内部ガスを放散させる方法等があ
る。
内部圧力を低下させた予備発泡粒子を所望の嵩容積比ま
で更に収縮させる手段としては、加圧空気が無機ガス、
又は水等の液体で予備発泡粒子を短時間加圧して、その
圧力の調節で収縮量を調節する方法、又は、機械的圧
縮、例えばプレス装置を使ってその圧縮量で収縮量を調
節する方法等がある。
で更に収縮させる手段としては、加圧空気が無機ガス、
又は水等の液体で予備発泡粒子を短時間加圧して、その
圧力の調節で収縮量を調節する方法、又は、機械的圧
縮、例えばプレス装置を使ってその圧縮量で収縮量を調
節する方法等がある。
上記方法により、常温大気圧下における嵩容積比が10〜
75％にまで予備発泡粒子を収縮させる。本発明でいう嵩
容積比とは、予備発泡粒子の重量を一定にしたときの収
縮前の嵩容積を100％として、これに対する収縮後の嵩
容積の比率（％）である。
75％にまで予備発泡粒子を収縮させる。本発明でいう嵩
容積比とは、予備発泡粒子の重量を一定にしたときの収
縮前の嵩容積を100％として、これに対する収縮後の嵩
容積の比率（％）である。
上記嵩容積比が75％を越えると、前記した如く、保管、
輸送費用を減少させるという効果が少なく、また嵩容積
比10％未満のものは、本発明の方法では得られない。
輸送費用を減少させるという効果が少なく、また嵩容積
比10％未満のものは、本発明の方法では得られない。
「実施例」 以下、実施例、比較例を挙げて本発明を更に詳細に説明
するが、本発明はこれらにより何ら制限を受けるもので
はない。
するが、本発明はこれらにより何ら制限を受けるもので
はない。
実施例１ エチレン含量3.3重量％のエチレンプロピレンランダム
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.1
500g/cc、嵩密度0.0930g/ccのものと、密度0.0800g/c
c、嵩密度0.0500g/ccのもの、及び密度0.0450g/cc、嵩
密度0.0280g/ccの３種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜
100℃の水蒸気中で20分間処理した後、耐圧容器内に入
れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収縮
した予備発泡粒子を得た。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.1
500g/cc、嵩密度0.0930g/ccのものと、密度0.0800g/c
c、嵩密度0.0500g/ccのもの、及び密度0.0450g/cc、嵩
密度0.0280g/ccの３種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜
100℃の水蒸気中で20分間処理した後、耐圧容器内に入
れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収縮
した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−１−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、水蒸気中の処理条件（温度と時間）と嵩容積比の
関係を調べた。表−１−１、No.3の元の嵩密度0.0280g/
ccの予備発泡粒子を用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、
２分間とし、常温常圧下に取り出して、嵩容積比を求
め、表−１−２の結果を得た。
関係を調べた。表−１−１、No.3の元の嵩密度0.0280g/
ccの予備発泡粒子を用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、
２分間とし、常温常圧下に取り出して、嵩容積比を求
め、表−１−２の結果を得た。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−１−１で得られた予備発泡粒
子の内、No.1の元の嵩密度0.0930g/ccで、空気加圧圧力
10kg/cm2によって得た嵩容積比74％の粒子、No.2の元の
嵩密度0.0500g/ccで空気加圧圧力10kg/cm2によって得た
嵩容積比47％の粒子、及びNo.3の元の嵩密度0.0280g/cc
で、空気加圧圧力10kg/cm2によって得た嵩容積比32％の
粒子の３種を、それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60
分間処理し、粒子内部に空気を含浸させた後、常温常圧
下に取り出した。３種とも嵩容積比は100％に回復し、
外観も収縮前と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−１−１で得られた予備発泡粒
子の内、No.1の元の嵩密度0.0930g/ccで、空気加圧圧力
10kg/cm2によって得た嵩容積比74％の粒子、No.2の元の
嵩密度0.0500g/ccで空気加圧圧力10kg/cm2によって得た
嵩容積比47％の粒子、及びNo.3の元の嵩密度0.0280g/cc
で、空気加圧圧力10kg/cm2によって得た嵩容積比32％の
粒子の３種を、それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60
分間処理し、粒子内部に空気を含浸させた後、常温常圧
下に取り出した。３種とも嵩容積比は100％に回復し、
外観も収縮前と同等のものが得られた。
次に、これら３種の嵩容積比を100％に回復させた予備
発泡粒子を型内成形に供した。
発泡粒子を型内成形に供した。
得られた成形体の物性として、成形体の密度、融着率、
寸法収縮率、表面外観を以下の方法により評価した。
寸法収縮率、表面外観を以下の方法により評価した。
（成形体の密度） 成形体の容積を水没方式で測定して次式より求めた。
（融着率） 成形体の表面にナイフで約5mmの深さのクラックを入れ
た後、このクラックに沿って成形体を割って破断面を観
察し、粒子の全個数に対する融着粒子数の割合を求め
る。
た後、このクラックに沿って成形体を割って破断面を観
察し、粒子の全個数に対する融着粒子数の割合を求め
る。
◎：融着率80％以上 ○：融着率60％〜80％未満 △：融着率50％〜60％未満 ×：融着率50％未満 通常、成形体として満足すべき融着水準は少なくとも60
％である。
％である。
（寸法収縮率） 成形品寸法をノギスで測定して、この金型寸法に対する
収縮率を計算する。△の収縮率３〜５％までは、用途に
より許容できる水準である。
収縮率を計算する。△の収縮率３〜５％までは、用途に
より許容できる水準である。
○：収縮率３％未満 △：収縮率３〜５％ ×：収縮率５％超える （表面外観） 次の尺度で成形体を評価する。
○：表面に凹凸がなく、各粒子間隙も殆どない △：表面に凹凸はないが、各粒子間隙がやや目立つ ×：表面に凹凸があり、各粒子間隙が極めて大きい 評価結果は、表−１−３の通りで、融着率、寸法収縮
率、表面外観とも、良好な成形体が得られた。
率、表面外観とも、良好な成形体が得られた。
実施例２ エチレン含量4.5重量％のエチレンプロピレンランダム
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.3mgで、密度0.0
290g/cc、嵩密度0.017g/cc、及び密度0.0150g/cc、嵩密
度0.0090g/ccの２種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜10
0℃の水蒸気中で20分間処理して、その後耐圧容器内に
入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収
縮した予備発泡粒子を得た。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.3mgで、密度0.0
290g/cc、嵩密度0.017g/cc、及び密度0.0150g/cc、嵩密
度0.0090g/ccの２種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜10
0℃の水蒸気中で20分間処理して、その後耐圧容器内に
入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収
縮した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−２−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、水蒸気中の処理条件（温度と時間）と嵩容積比の
関係を調べた。元の嵩密度0.0170g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を4kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−２−２の結果
を得た。
関係を調べた。元の嵩密度0.0170g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を4kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−２−２の結果
を得た。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−２−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0170g/cc、空気加圧圧力4kg/cm
2、嵩容積比20％の粒子、及び元の嵩密度0.0090g/cc、
空気加圧圧力4kg/cm2、嵩容積比11％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で120分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−２−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0170g/cc、空気加圧圧力4kg/cm
2、嵩容積比20％の粒子、及び元の嵩密度0.0090g/cc、
空気加圧圧力4kg/cm2、嵩容積比11％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で120分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
次に、それら２種を型内成形に供した。得られた成形体
を実施例１の方法で評価した結果は、表−２−３の通り
で、融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体
が得られた。
を実施例１の方法で評価した結果は、表−２−３の通り
で、融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体
が得られた。
実施例３ エチレン含量7.5重量％のエチレンプロピレンブロック
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
820g/cc、嵩密度0.0510g/ccと、密度0.0380g/cc、嵩密
度0.0240g/ccの２種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜10
0℃の水蒸気中で20分間処理して、その後耐圧容器内に
入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収
縮した予備発泡粒子を得た。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
820g/cc、嵩密度0.0510g/ccと、密度0.0380g/cc、嵩密
度0.0240g/ccの２種の予備発泡粒子を、それぞれ95〜10
0℃の水蒸気中で20分間処理して、その後耐圧容器内に
入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収
縮した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−３−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、水蒸気中の処理条件（温度と時間）と嵩容積比の
関係を調べた。元の嵩密度0.0240g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−３−２の結果
を得た。
関係を調べた。元の嵩密度0.0240g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−３−２の結果
を得た。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−３−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0510g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比52％の粒子、及び元の嵩密度0.090g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比34％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−３−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0510g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比52％の粒子、及び元の嵩密度0.090g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比34％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
次に、それらを型内成形に供した。得られた成形体を実
施例１の方法で評価した結果は、表−３−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
施例１の方法で評価した結果は、表−３−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
実施例４ プロピレン単独重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8m
gで、密度0.0840g/cc、嵩密度0.0525g/ccと、密度0.039
0g/cc、嵩密度0.0245g/ccの２種の予備発泡粒子を、そ
れぞれ95〜100℃の水蒸気中で20分間処理して、その後
耐圧容器内に入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取
り出して収縮した予備発泡粒子を得た。
gで、密度0.0840g/cc、嵩密度0.0525g/ccと、密度0.039
0g/cc、嵩密度0.0245g/ccの２種の予備発泡粒子を、そ
れぞれ95〜100℃の水蒸気中で20分間処理して、その後
耐圧容器内に入れ、２分間空気加圧し、常温常圧下に取
り出して収縮した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−４−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、水蒸気中の処理条件（温度と時間）と嵩容積比の
関係を調べた。元の嵩密度0.0245g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−４−２の結果
を得た。
関係を調べた。元の嵩密度0.0245g/ccの予備発泡粒子を
用いて、空気加圧条件を10kg/cm2、２分間とし、常温常
圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−４−２の結果
を得た。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−４−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0525g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比58％の粒子、及び元の嵩密度0.0245g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比39％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−４−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度、0.0525g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比58％の粒子、及び元の嵩密度0.0245g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比39％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
次に、それらを型内成形に供した。得られた成形体を実
施例１の方法で評価した結果は、表−４−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
施例１の方法で評価した結果は、表−４−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
実施例５ エチレン含量3.3重量％のエチレンプロピレンランダム
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
800g/cc、嵩密度0.0500g/cc、及び密度0.0450g/cc、嵩
密度0.0280g/ccの２種の予備発泡粒子を、95〜100℃で
圧力が−0.8kg/cm2の真空容器内で20分間処理して、そ
の後、別の耐圧容器に入れて２分間空気加圧し、常温常
圧下に取り出して、収縮した予備発泡粒子を得た。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
800g/cc、嵩密度0.0500g/cc、及び密度0.0450g/cc、嵩
密度0.0280g/ccの２種の予備発泡粒子を、95〜100℃で
圧力が−0.8kg/cm2の真空容器内で20分間処理して、そ
の後、別の耐圧容器に入れて２分間空気加圧し、常温常
圧下に取り出して、収縮した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−５−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、真空容器内の処理条件（温度、圧力、時間）と嵩
容積比の関係を調べた。表−５−１、No.2の元の嵩密度
0.0280g/ccの予備発泡粒子を用いて、空気加圧条件を10
kg/cm2、２分間とし、常温常圧下に取り出して、嵩容積
比を求め、表−５−２の結果を得た。
容積比の関係を調べた。表−５−１、No.2の元の嵩密度
0.0280g/ccの予備発泡粒子を用いて、空気加圧条件を10
kg/cm2、２分間とし、常温常圧下に取り出して、嵩容積
比を求め、表−５−２の結果を得た。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−５−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度0.0500g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比51％の粒子、及び元の嵩密度0.0280g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比35％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−５−１で得られた予備発泡粒
子の内、元の嵩密度0.0500g/cc、空気加圧圧力10kg/c
m2、嵩容積比51％の粒子、及び元の嵩密度0.0280g/cc、
空気加圧圧力10kg/cm2、嵩容積比35％の粒子の２種を、
それぞれ80℃、8.5kg/cm2の空気中で60分間処理し、粒
子内部に空気を含浸させた後、常温常圧下に取り出し
た。２種とも嵩容積比は100％に回復し、外観も収縮前
と同等のものが得られた。
次に、それらを型内成形に供した。得られた成形体を実
施例１の方法で評価した。結果は表−５−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
施例１の方法で評価した。結果は表−５−３の通りで、
融着率、寸法収縮率、表面外観とも、良好な成形体が得
られた。
実施例６ エチレン含量3.3重量％のエチレンプロピレンランダム
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
800g/cc、嵩密度0.0500g/ccの予備発泡粒子を95〜100℃
の水蒸気中で20分間処理して、その後ロールプレス機で
連続プレスを行った。ロールプレス機の主構造は、直径
20cm、幅30cmの２つのロールより構成され、60rPMで運
転した。又、ロール間のスキ間を0.6mm、1.0mm、1.4mm
の３条件でプレス効果を比較した。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
800g/cc、嵩密度0.0500g/ccの予備発泡粒子を95〜100℃
の水蒸気中で20分間処理して、その後ロールプレス機で
連続プレスを行った。ロールプレス機の主構造は、直径
20cm、幅30cmの２つのロールより構成され、60rPMで運
転した。又、ロール間のスキ間を0.6mm、1.0mm、1.4mm
の３条件でプレス効果を比較した。
得られた予備発泡粒子は、やや偏平な形状で、その嵩容
積比は表−６−１の通りであった。
積比は表−６−１の通りであった。
更に、この方法で得られた収縮した予備発泡粒子を型内
成形に供するために、表−６−１のNo.1の元の嵩密度0.
0500g/cc、嵩容積比61％の予備発泡粒子を80℃、8.5kg/
cm2の空気中で60分間処理し、粒子内部に空気を含浸さ
せた後、常温常圧下に取り出した。嵩容積比は100％に
回復し、外観も収縮前と同等のものが得られた。
成形に供するために、表−６−１のNo.1の元の嵩密度0.
0500g/cc、嵩容積比61％の予備発泡粒子を80℃、8.5kg/
cm2の空気中で60分間処理し、粒子内部に空気を含浸さ
せた後、常温常圧下に取り出した。嵩容積比は100％に
回復し、外観も収縮前と同等のものが得られた。
こうして嵩容積比を100％に回復させた予備発泡粒子を
型内成形に供した。得られた成形体を実施例１の方法で
評価した結果は表−６−２の通りで、融着率、寸法収縮
率、表面外観とも、良好な成形体が得られた。
型内成形に供した。得られた成形体を実施例１の方法で
評価した結果は表−６−２の通りで、融着率、寸法収縮
率、表面外観とも、良好な成形体が得られた。
比較例１ エチレン含量3.3重量％のエチレンプロピレンランダム
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
160g/cc、嵩密度0.0980g/ccの予備発泡粒子を、90〜100
℃の水蒸気中で20分間処理して、その後、耐圧容器内に
入れ２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収縮
した予備発泡粒子を得た。
共重合体を基材樹脂とする１粒重量約1.8mgで、密度0.0
160g/cc、嵩密度0.0980g/ccの予備発泡粒子を、90〜100
℃の水蒸気中で20分間処理して、その後、耐圧容器内に
入れ２分間空気加圧し、常温常圧下に取り出して、収縮
した予備発泡粒子を得た。
このときの空気加圧圧力と嵩容積比の関係は表−７−１
の通りであった。
の通りであった。
次に、水蒸気中の処理条件（温度と時間）と嵩容積比の
関係を調べた。元の嵩密度0.09800g/ccの予備発泡粒子
を用いて、空気加圧条件を15kg/cm2、２分間として常温
常圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−７−２の結
果を得た。
関係を調べた。元の嵩密度0.09800g/ccの予備発泡粒子
を用いて、空気加圧条件を15kg/cm2、２分間として常温
常圧下に取り出して、嵩容積比を求め、表−７−２の結
果を得た。
表−７−２で得られた予備発泡粒子の内、No.5の115〜1
20℃の処理温度では、処理時間が10分以上で粒子同士の
付着が見られ、型内成形に供し得ない予備発泡粒子にな
った。又、No.4の処理温度は105〜110℃では、粒子同士
の付着は発生しないが、処理時間を長くしても嵩容積比
は78％にとどまり、本発明の保管、輸送費用を減少させ
るという効果は不十分であった。
20℃の処理温度では、処理時間が10分以上で粒子同士の
付着が見られ、型内成形に供し得ない予備発泡粒子にな
った。又、No.4の処理温度は105〜110℃では、粒子同士
の付着は発生しないが、処理時間を長くしても嵩容積比
は78％にとどまり、本発明の保管、輸送費用を減少させ
るという効果は不十分であった。
「作用・効果」 叙上の通り、本発明によれば、予備発泡粒子の単位重量
当たりの保管費用及び輸送費用を減少させることができ
る。
当たりの保管費用及び輸送費用を減少させることができ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレン
系樹脂予備発泡粒子を収縮させ、常温常圧下における嵩
容積比が10〜75％であることを特徴とするポリプロピレ
ン系樹脂予備発泡粒子。 - 【請求項２】嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレン
系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置するか
又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下させ
た後、常温常圧下に取り出すことを特徴とするポリプロ
ピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法。 - 【請求項３】嵩密度が0.0930g/cc以下のポリプロピレン
系樹脂予備発泡粒子を大気圧以下の容器中に放置するか
又は水蒸気中に放置して前記粒子内部の圧力を低下さ
せ、更に該粒子を気体もしくは液体、又は機械的手段に
より加圧した後、常温常圧下に取り出すことを特徴とす
るポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62315008A JPH0739503B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法 |
| US07/282,137 US4931477A (en) | 1987-12-11 | 1988-12-09 | Polypropylene resin pre-expanded beads, manufacturing method thereof and expansion-molding method using said beads |
| CA000585498A CA1296150C (en) | 1987-12-11 | 1988-12-09 | Polypropylene resin pre-expanded beads, manufacturing method thereof andexpansion-molding method using said beads |
| EP88120731A EP0323585B1 (en) | 1987-12-11 | 1988-12-12 | Polypropylene resin pre-expanded beads, manufacturing method thereof and expansion-molding method using said beads |
| DE3888508T DE3888508T2 (de) | 1987-12-11 | 1988-12-12 | Vorgeschäumte Polypropenharzteilchen, Verfahren zu deren Herstellung und Anwendung in einem Expansionsformungsverfahren. |
| US07/497,281 US5017621A (en) | 1987-12-11 | 1990-03-22 | Polypropylene resin pre-expanded beads, manufacturing method thereof and expansion-molding method using said beads |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62315008A JPH0739503B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01156338A JPH01156338A (ja) | 1989-06-19 |
| JPH0739503B2 true JPH0739503B2 (ja) | 1995-05-01 |
Family
ID=18060308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62315008A Expired - Lifetime JPH0739503B2 (ja) | 1987-12-11 | 1987-12-11 | ポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子及びその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4931477A (ja) |
| EP (1) | EP0323585B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0739503B2 (ja) |
| CA (1) | CA1296150C (ja) |
| DE (1) | DE3888508T2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5026736A (en) * | 1987-02-24 | 1991-06-25 | Astro-Valcour, Inc. | Moldable shrunken thermoplastic polymer foam beads |
| DE3922207A1 (de) * | 1989-07-06 | 1991-01-17 | Basf Ag | Verfahren zum expandieren von geschrumpften schaumstoffpartikeln aus propylenpolymeren |
| KR0159801B1 (ko) * | 1994-08-06 | 1999-01-15 | 박원배 | 폴리올레핀계 수지의 미세 셀 예비 발포체 및 그의 제조 방법 |
| FR2772447A1 (fr) | 1997-12-11 | 1999-06-18 | Toyota Motor Co Ltd | Amortisseur comportant une soupape bidirectionnelle et un passage de limitation d'ecoulement parallele a la soupape |
| US6740387B1 (en) * | 1998-06-09 | 2004-05-25 | 2752-3273 Quebec Inc. | Synthetic turf game surface |
| DE19950420A1 (de) | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Basf Ag | Partikelförmige, expandierbare Olefinpolymerisate |
| US6602113B2 (en) | 1999-12-08 | 2003-08-05 | 2752-3273 Quebec Inc. | Method for forming synthetic turf game surfaces |
| MXPA03006169A (es) * | 2001-01-15 | 2004-12-03 | Quebec Inc 2752 3273 | Superficie de piso resiliente. |
| EP2500285A1 (en) * | 2011-03-16 | 2012-09-19 | Jsp International SARL | Reversible compression packing |
| JP6331323B2 (ja) * | 2012-10-18 | 2018-05-30 | 株式会社カネカ | 予備発泡粒子の嵩密度測定装置及び予備発泡粒子の製造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2834965C3 (de) * | 1977-08-15 | 1986-04-17 | Asahi Kasei Kogyo K.K., Osaka | Verfahren zur Herstellung feinteiliger geschäumter Teilchen aus vernetztem Olefinpolymerisat, die feinteiligen geschäumten Teilchen sowie ihre Verwendung zur Herstellung von Formteilen |
| JPS557500A (en) * | 1979-07-09 | 1980-01-19 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | In-mold particle forming method for formed polyolefin synthetic resin particle |
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