JPH0740006A - オーステナイト系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法Info
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- JPH0740006A JPH0740006A JP9178991A JP9178991A JPH0740006A JP H0740006 A JPH0740006 A JP H0740006A JP 9178991 A JP9178991 A JP 9178991A JP 9178991 A JP9178991 A JP 9178991A JP H0740006 A JPH0740006 A JP H0740006A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ツインドラム式鋳造方法によって包共晶反応域
を通るステンレス鋼薄帯を鋳造する際の、薄帯表面組織
むら（製品表面の光沢むら）の発生を防止することを目
的とする。 【構成】冷却ドラム表面温度ＴＲを次式で求まる温度Ｔ
Ｄ（℃）以上の範囲にして鋳造する。 ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ 但しＴＬ：鋼の液相線温度 ＴＳＬ：鋼の液相線温度と固相線温度の差 α：実験によって求めた定数
を通るステンレス鋼薄帯を鋳造する際の、薄帯表面組織
むら（製品表面の光沢むら）の発生を防止することを目
的とする。 【構成】冷却ドラム表面温度ＴＲを次式で求まる温度Ｔ
Ｄ（℃）以上の範囲にして鋳造する。 ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ 但しＴＬ：鋼の液相線温度 ＴＳＬ：鋼の液相線温度と固相線温度の差 α：実験によって求めた定数
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は双ドラム方式の連続鋳造
機によって薄帯を鋳造する方法に関し、特に前記鋳造機
でオーステナイト系ステンレス鋼の薄帯を製造する方法
に関する。
機によって薄帯を鋳造する方法に関し、特に前記鋳造機
でオーステナイト系ステンレス鋼の薄帯を製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の双ドラム方式の連続鋳造機は図２
に示すように、タンデッシュ１、一対の冷却ドラム２，
２及びサイド堰７で構成されており、これら冷却ドラム
とサイド堰で形成した湯溜り部３へ溶湯をタンデッシュ
１から注入することにより、回転する冷却ドラムと接触
する部分で凝固シェルを形成し、キッシングポイント４
で該凝固シェルを圧着成形して薄帯状鋳片に連続製造し
ている。
に示すように、タンデッシュ１、一対の冷却ドラム２，
２及びサイド堰７で構成されており、これら冷却ドラム
とサイド堰で形成した湯溜り部３へ溶湯をタンデッシュ
１から注入することにより、回転する冷却ドラムと接触
する部分で凝固シェルを形成し、キッシングポイント４
で該凝固シェルを圧着成形して薄帯状鋳片に連続製造し
ている。
【０００３】かかる装置において、上記冷却ドラムは冷
却水等により冷却されているため、該冷却ドラムに供給
された溶湯は急激に抜熱、冷却され、鋳片表面に割れ、
二重肌が等が生じ凝固シェルの表面形状が劣化する。こ
の問題点を解決するため、冷却ドラムのスリーブの内側
に８０〜２００℃の高沸点液体を供給してスリーブを介
し溶融金属を緩冷却凝固せしめる方法が特開昭６３−３
０１５７号公報に開示されている。
却水等により冷却されているため、該冷却ドラムに供給
された溶湯は急激に抜熱、冷却され、鋳片表面に割れ、
二重肌が等が生じ凝固シェルの表面形状が劣化する。こ
の問題点を解決するため、冷却ドラムのスリーブの内側
に８０〜２００℃の高沸点液体を供給してスリーブを介
し溶融金属を緩冷却凝固せしめる方法が特開昭６３−３
０１５７号公報に開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
方法にあっては、製品薄板の表面割れを防止しえても、
特にオーステナイト系ステンレス鋼などの特殊鋼の光沢
むらを防止することができなかった。本発明はステンレ
ス鋼製品の表面品質として特に重要な光沢むらの発生を
防止することを目的とする。
方法にあっては、製品薄板の表面割れを防止しえても、
特にオーステナイト系ステンレス鋼などの特殊鋼の光沢
むらを防止することができなかった。本発明はステンレ
ス鋼製品の表面品質として特に重要な光沢むらの発生を
防止することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成するために、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ鋼に代表され、
かつ、凝固中に包共晶反応域を通るオーステナイト系ス
テンレス鋼の光沢むらの発生原因を詳細に検討した結
果、薄鋼帯を鋳造する際過大な冷却速度が鋼帯表面に図
３に示すような凝固組織むらを生せしめ、このむらが光
沢むらの原因になることを解明し、鋳造機の冷却ドラム
の表面温度ＴＲを下記式に示す温度ＴＤ（℃）以上にし
て鋳造すれば光沢むらの発生を防止できることを明らか
にした。
達成するために、１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ鋼に代表され、
かつ、凝固中に包共晶反応域を通るオーステナイト系ス
テンレス鋼の光沢むらの発生原因を詳細に検討した結
果、薄鋼帯を鋳造する際過大な冷却速度が鋼帯表面に図
３に示すような凝固組織むらを生せしめ、このむらが光
沢むらの原因になることを解明し、鋳造機の冷却ドラム
の表面温度ＴＲを下記式に示す温度ＴＤ（℃）以上にし
て鋳造すれば光沢むらの発生を防止できることを明らか
にした。
【０００６】ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ ＴＬ：鋼の液相線温度 ＴＳＬ：鋼の液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差 α：実験によって求めた定数 すなわち、本発明は連続鋳造時通常凝固組織が他の凝固
相に変化するような過度の冷却をさけ、均一な凝固組織
になるよう、冷却ドラムの表面温度を特定温度以上に保
持したものである。
相に変化するような過度の冷却をさけ、均一な凝固組織
になるよう、冷却ドラムの表面温度を特定温度以上に保
持したものである。
【０００７】
【作用】ＳＵＳ３０４鋼を代表としたオーステナイト系
ステンレス鋼は図４に示した平衡状態図（Ｃｒｅｑ＋Ｎ
ｉｅｑ≒３０％の場合）に表わしたように溶融状態から
急冷すると通常はδ凝固となるが、過冷が部分的に生じ
るとその部分がγ凝固になり、両者の偏析、粒径の違い
によって組織むらが生じる。これは、状態図上で液相線
温度ＴＬが急冷により平衡値よりも低くなり、準安定な
領域で凝固がはじまるため、と考えられ、この現象は特
に凝固が図４に示した包共晶領域を通る時顕著なことが
実験よりわかった。これは、包共晶領域ではδ凝固とγ
凝固が入り混じり、凝固が複維なことに帰因する。
ステンレス鋼は図４に示した平衡状態図（Ｃｒｅｑ＋Ｎ
ｉｅｑ≒３０％の場合）に表わしたように溶融状態から
急冷すると通常はδ凝固となるが、過冷が部分的に生じ
るとその部分がγ凝固になり、両者の偏析、粒径の違い
によって組織むらが生じる。これは、状態図上で液相線
温度ＴＬが急冷により平衡値よりも低くなり、準安定な
領域で凝固がはじまるため、と考えられ、この現象は特
に凝固が図４に示した包共晶領域を通る時顕著なことが
実験よりわかった。これは、包共晶領域ではδ凝固とγ
凝固が入り混じり、凝固が複維なことに帰因する。
【０００８】本発明者らはこの組織むらを防止するため
には、安定したδ凝固にする必要があり、溶鋼の液相線
温度ＴＬと鋳型、すなわち冷却ドラムの表面温度ＴＲの
差および、液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差がδ凝
固の安定性に影響することを見いだした。図１に、溶鋼
の液相線温度ＴＬと鋳型の表面温度ＴＲの差（ＴＬ−Ｔ
Ｒ）を横軸に、液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差Ｔ
ＳＬを縦軸にして、成分と鋳型表面温度を変化させて実
験した結果を示す。
には、安定したδ凝固にする必要があり、溶鋼の液相線
温度ＴＬと鋳型、すなわち冷却ドラムの表面温度ＴＲの
差および、液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差がδ凝
固の安定性に影響することを見いだした。図１に、溶鋼
の液相線温度ＴＬと鋳型の表面温度ＴＲの差（ＴＬ−Ｔ
Ｒ）を横軸に、液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差Ｔ
ＳＬを縦軸にして、成分と鋳型表面温度を変化させて実
験した結果を示す。
【０００９】図中の×印は、凝図組織むらが発生したチ
ャージ、印は発生しなかったチャージを示す。本発明者
らの実験によれば、上記面積率を零にするための鋳型温
度は、該鋳型に接する溶銅の温度に対応して次の式で得
られることがわかった。 ＴＲ＞ＴＤ ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ たとえば図４中でＣｒｅｑが１８．６である（図４−
Ａ）ＳＵＳ３０４の液相線温度ＴＬは１４５８℃、Ｔ
ＳＬ＝５６℃であり、またα＝０．０４５であるから、
ャージ、印は発生しなかったチャージを示す。本発明者
らの実験によれば、上記面積率を零にするための鋳型温
度は、該鋳型に接する溶銅の温度に対応して次の式で得
られることがわかった。 ＴＲ＞ＴＤ ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ たとえば図４中でＣｒｅｑが１８．６である（図４−
Ａ）ＳＵＳ３０４の液相線温度ＴＬは１４５８℃、Ｔ
ＳＬ＝５６℃であり、またα＝０．０４５であるから、
【００１０】
【数１】 となる。鋳型表面温度ＴＲを得る手段としては鋳型冷却
水の加熱によって抜熱量を制限することが効果的であ
る。 なお、Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋０．５Ｍｎ である。
水の加熱によって抜熱量を制限することが効果的であ
る。 なお、Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ＋０．５Ｎｂ Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ＋３０（Ｃ＋Ｎ）＋０．５Ｍｎ である。
【００１１】
【実施例】図２で示す連続鋳造機を用いて下記成分から
なるＳＵＳ３０４オーステナイト系ステンレス鋼の溶湯
を１〜５ｍｍの板厚に鋳造した。 （ｗｔ％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｒ ０．０５０ ０．４ ０．９０ ０．０２６ ０．００４ １８．０ Ｎｉ Ｎ Ａｌ Ｏ Ｃｒｅｑ Ｎｉｅｑ ８．５ ０．０４４ ０．０３ ０．００６６ １８．６ １１．４ 冷却ドラム２，２の直径は１２００ｍｍ、幅は８００ｍ
ｍであり、表面にはＮｉメッキを施した。また該ドラム
の溶鋼に接する部分の表面温度は２４５〜３００℃の範
囲に維持された。また、鋳造速度は２０ｍ／分〜２００
ｍ／分の領域であった。その結果を図１に示す。
なるＳＵＳ３０４オーステナイト系ステンレス鋼の溶湯
を１〜５ｍｍの板厚に鋳造した。 （ｗｔ％） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｒ ０．０５０ ０．４ ０．９０ ０．０２６ ０．００４ １８．０ Ｎｉ Ｎ Ａｌ Ｏ Ｃｒｅｑ Ｎｉｅｑ ８．５ ０．０４４ ０．０３ ０．００６６ １８．６ １１．４ 冷却ドラム２，２の直径は１２００ｍｍ、幅は８００ｍ
ｍであり、表面にはＮｉメッキを施した。また該ドラム
の溶鋼に接する部分の表面温度は２４５〜３００℃の範
囲に維持された。また、鋳造速度は２０ｍ／分〜２００
ｍ／分の領域であった。その結果を図１に示す。
【００１２】得られた鋳片を冷間圧延して最終製品にし
たところ、表面割れ及び光沢むらがともに皆無であっ
た。この場合の前記定数αは実験結果よりα＝０．０４
５であった。一方、冷却ドラムの温度を２００℃に維持
して上記と同じ条件で鋳造したところ、表面割れはなか
ったものの光沢むらがあり、製品にならなかった。ま
た、Ｃｒｅｑが１７．５以下のオーステナイトで凝固す
るステンレス鋼には２００℃の冷却ドラム温度で、割れ
も光沢むらも発生しなかった。
たところ、表面割れ及び光沢むらがともに皆無であっ
た。この場合の前記定数αは実験結果よりα＝０．０４
５であった。一方、冷却ドラムの温度を２００℃に維持
して上記と同じ条件で鋳造したところ、表面割れはなか
ったものの光沢むらがあり、製品にならなかった。ま
た、Ｃｒｅｑが１７．５以下のオーステナイトで凝固す
るステンレス鋼には２００℃の冷却ドラム温度で、割れ
も光沢むらも発生しなかった。
【００１３】また、Ｃｒｅｑが２０以上のフェライトで
凝固し、固相でδ→γに変態するステンレス鋼でも同様
に、２００℃の冷却ドラム温度で割れも光沢むらも発生
しなかった。
凝固し、固相でδ→γに変態するステンレス鋼でも同様
に、２００℃の冷却ドラム温度で割れも光沢むらも発生
しなかった。
【００１４】
【発明の効果】以上の如く、本発明によれば薄帯の連続
鋳造プロセスで表面割れとともに光沢むらのない優れた
表面品質をもつオーステナイト系ステンレス鋼薄帯を得
ることができるので、その工業は効果は大きい。
鋳造プロセスで表面割れとともに光沢むらのない優れた
表面品質をもつオーステナイト系ステンレス鋼薄帯を得
ることができるので、その工業は効果は大きい。
【図１】鋳型温度と凝固組織むら面積率との関係を示す
図である。
図である。
【図２】本発明を実施する連続鋳造機の概略正面図であ
る。
る。
【図３】鋳片での凝固組織むらを示す顕微鏡組織写真で
ある。
ある。
【図４】ステンレス鋼の状態図を示す図である。
１…タンデッシュ ２…冷却ドラム ３…湯溜り部 ４…キッシングポイント ５…薄肉鋳片 ６…ピンチロール ７…サイド堰
Claims (1)
- 【請求項１】 １８％Ｃｒ−８％Ｎｉ鋼に代表されか
つ、凝固中に包共晶反応域を通るオーステナイト系ステ
ンレス鋼を双ドラム方式の連続鋳造機によって薄帯に鋳
造するに際し、上記連続鋳造機の溶湯と接するドラムの
表面温度 ＴＲを、下記式で求まる温度ＴＤ（℃）以上
の範囲にして鋳造することを特徴とするオーステナイト
系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法。 ＴＤ＝ＴＬ−１／αＴＳＬ 但しＴＬ：鋼の液相線温度 ＴＳＬ：鋼の液相線温度ＴＬと固相線温度ＴＳの差 α：実験によって求めた定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178991A JPH0740006A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | オーステナイト系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9178991A JPH0740006A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | オーステナイト系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0740006A true JPH0740006A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=14036374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9178991A Withdrawn JPH0740006A (ja) | 1991-01-29 | 1991-01-29 | オーステナイト系ステンレス鋼薄帯の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0740006A (ja) |
-
1991
- 1991-01-29 JP JP9178991A patent/JPH0740006A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |