JPH0740116B2

JPH0740116B2 - 投写用スクリーン

Info

Publication number: JPH0740116B2
Application number: JP63145691A
Authority: JP
Inventors: 正規荻野
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1981-10-05
Filing date: 1988-06-15
Publication date: 1995-05-01
Anticipated expiration: 2010-05-01
Also published as: EP0077117A1; JPS6426831A; DE3267422D1; US4432010A; EP0077117B1; JPH0743494B2; JPS58134627A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、複数のCRTを水平並置して使用する背面投写
装置に用いるスクリーンに関り、特に、指向角が広く、
かつ、カラーシフトの少ない高性能背面投写スクリーン
に関する。

第１図に、通常のリヤプロジェクションカラーテレビの
光学システムの基本構成を示す。第１図において、１は
赤CRTであり、その画像は投写レンズ３によって、スク
リーン５へと投写される。スクリーン５は、フレネルシ
ート６とレンチキュラーシート７とから構成される。フ
レネルシート６の働きは、投写レンズ３からスクリーン
の周辺部へ向ってマクロに発散してくる投写光を、マク
ロに収束して、平行出射光に変換するためのものであ
る。レンチキュラーシート７は、入射光をミクロに拡散
して、スクリーン上に斜めから見ても像が見えるように
するためのものである。その拡散指向特性の半値角によ
ってほゞそのスクリーンの適視角がきまる。

第２図は、望ましい適視角を示す。通常の用途では、垂
直方向に±８度、水平方向に±45度が望ましい。尚、必
要最低限の水平半値角は±30度以上である。

第３図は、同様の内容をグラフ表示して示したものであ
る。同図で曲線９は水平指向特性であり、曲線10は垂直
指向特性である。

第１図において、２色の投写光の集中角εは通常、６〜
８度の値である。この集中角εに基因して、カラーシフ
トが発生する。即ち、方向Ａの方から見ると赤色が青色
よりも強調されて見え、逆に、Ｂの方向から見ると、青
色が赤色よりも強調されて見える。このカラーシフトは
大幅に画質を劣化させるものである。

過去において、このカラーシフトは、おおむね不可避の
ものと考えられていて、その克服に成功した例は極めて
少なかった。

USP 4,054,907にひとつのアイデアが記述されており、
そこでは、第４図に示す構成が、第１図のレンチキュラ
ー部に使用されている。この特許は、３個のCRTと３個
の投写レンズとを垂直方向に並置することを前提として
おり、そのような値に適した構成が記述されている。し
かしながら、現実には、近年のプロジェクションテレビ
には、水平並置方式が採用されており水平並置方式にお
いて望まれる広い水平指向角を実現してかつカラーシフ
トを低減した例は未だ存在しなかった。

第４図において、11は垂直方向に光を拡散する円柱状レ
ンチキュラーレンズであり、その曲率半径r₁は1mmであ
り、その配列周期は0.8mmであり、これに基き、±12度
の垂直指向角を得ている。同図で12は、カラーシフト補
償用のレンチキュラーレンズであり、その曲率半径及び
周期は、記述11と同じである。13は、水平方向に光を拡
散する円柱状レンチキュラーレンズであり、その曲率半
径r₃は0.4mm、周期P₃は、0.6mmとされている。これは、
後述の通り水平半値角約±27度以下に相当するものであ
る。14は黒縞細条で、出射面の外光に対する反射率を下
げ、コントラストを向上するためのものである。

第５図に、レンチキュラーレンズ11、12の部分の光路追
跡と動作原理を示す。同図で、実線は青ビームを意味
し、点線は赤ビームを意味する。図から分かるように、
入射側レンチキュラーレンズの中央部に入った光は、出
射レンチキュラーレンズを経て、スクリーン面に垂直な
平行光として出射される。上述の作用は、上述の狭い拡
散角及びCRTの垂直並置との組み合せにおいては良好に
働くが、実際への応用に関してはその原理に基づく限界
があった。

実際への応用の観点から、具体的には、次に示す３項の
問題点があった。

（１）垂直並置CRT方式は、家庭用に望まれるキャビ
ネットの小形化にそぐわない。何故なら第６図に示す通
り、垂直並置形式は、キャビネットの高さと奥行を増大
させるからである。

（２）水平並置形式においては、水平指向角は、±12
度では、不充分であり、約±30度以上が本来の使用条件
から考えて望まれる。第７図は、上述の原理を仮りに、
より広い指向角を得るために応用した場合にどのような
問題が発生するかを示すためのものである。±40度の指
向角を得るためには、周期対半径比は1.8まで増加する
必要がある。第７図において、15は、青色の指向性を意
味し、16は赤色の指向性を意味する。水平斜め方向から
観視すると、青色と赤色との指向性が甚しく非対象とな
ってしまう。甚しい非対象性を発生する理由は、入射光
束の上側半分と下側半分との食い違いにあることを発見
者は見い出した。これは、第７図において、で示される。

（３）第８図に示されるように、水平半値角が、約±
27度と狭く、また、球面収差のために、出射面に配置さ
れる黒縞細条によって有効光が阻止され、効率の低下を
きたす。狭い水平半値角の原因は、円柱状レンズに内在
しており、球面収差も同じ理由で発生している。第８図
の指向特性は、後述式２の方法に基づいて計算されたも
のである。

（４）第４図及び第５図のレンチキュラーレンズ11,12
によって提供される垂直指向特性は上下対象状でその半
値角は12゜である。一方、実際の用途においては、観視
者の分布はスクリーンの中心法線に対して、垂直方向に
非対称に分布している。その非対称偏移角は通常、垂直
半値角の約10％以上である。このため、第４図に記した
従来技術のスクリーンは、観視者の存在しない無駄な方
向へも光を出射することとなり、その光利用効率が悪か
った。また該従来技術においては、第５図な既述説明か
ら明らかな通り、フレネル出射光即ち第５図のレンチキ
ュラーレンズ:11への入射光を垂直方向に傾斜させて
も、レンチキュラーレンズ:12の出射光においてはその
垂直傾斜が消去されてしまうという欠点があった。

〔発明の目的〕

そこで、本発明の目的は、上記の従来技術における問題
点に鑑み、背後からの投写光を受光して画像を投写する
投写用スクリーンであって、その水平指向角の半値角が
左右各30゜以上と広く、しかも、垂直方向に光を偏移さ
せるコントラスト比の優れた投写用スクリーンを提供す
ることにある。

［発明の概要］本発明の目的を達成するために、本発明によれば、投写
テレビ方式に使用される投写用スクリーンであって、少
なくとも光を屈折し透過するフレネルシートとレンチキ
ュラーシートとの含み、該レンチキュラーシートの入射
面には、縦縞状のレンチキュラーレンズが形成され、該
レンチキュラーレンズの配列ピッチを該レンチキュラー
シートの光透過部の厚みの0.64倍以上となすことによっ
て左右各30゜以上の水平半値角を得、かつ、該フレネル
シートは、光の入射側に配置され、該レンチキュラーシ
ートは、光の出射側に配置され、該フレネルシート表面
に形成されるフレネルレンズの光軸は、該投写用スクリ
ーンの幾何学的中心から、垂直方向に偏移させて形成さ
れていることを特徴とする投写用スクリーンが提案され
ている。

すなわち、上記の本発明になる投写用スクリーンによれ
ば、フレネルシート表面のフレネルレンズの光軸を、ス
クリーンの中心からずらす（すなわち、偏移させる）こ
とにより、スクリーン出射光の方向を観視者の分布する
方向へと垂直方向に偏移させることを可能とするもので
ある。

［実施例］第９図に、本発明によるレンチキュラー部の基本実施例
を示す。この部分は、第１図における、レンチキュラー
部７として使用されるべきものである。第９図におい
て、21は光を垂直方向に拡散するためのレンチキュラー
レンズである。このレンチキュラー面は、ランダム拡散
層で置き換えることも可能である。その指向特性の半値
角は、第３図の曲線10に示される通り、約±８度に選定
する。22、23は各々入出射側レンチキュラーレンズを示
す。24は黒縞細条であり、外光に対する表面反射率を低
減しコントラストを向上するためのものである。

まず第１に、入射側レンチキュラーレンズ22のプロファ
イルは、その離心率ｅが媒質の屈折率ｎの逆数に等しい
だ円状とする。通常の用途においては、媒質には、アク
リル材が用いられその屈折率ｎは約1.5である。この値
は、以下の記述において数値例を示す場合に常に用いら
れる。

入射側レンチキュラーレンズの方程式：第10図に、入射側レンチキュラーレンズの半周期分を示
す。

同図で、入射線ビームは、だ円の長軸、即ち光軸に平行
であり、レンズ表面で屈折された後波面収差なしでその
焦点ｅに収束される。何故なら、ｘ座標−１のだ円の左
端の平面から、焦点までの空中換算光路長は、入射位置
（−c,h）に無関係に、次式の通り一定値となるからで
ある。従ってレンチキュラーシートの出射面に配置され
る黒縞細条の面積の比率を向上でき、従って再生画像の
コントラスト比を向上できる。

ｄ＝１−ｃ＋（１＋ec）ｎ＝１−ｃ＋ｎ＋ｃ＝１＋ｎ（定数）（１）注）新しく導出する式の等号の下側に記した式の番号
は、新しい式を導出するに際してその番号の既述の式が
用いられたことを示す。以下、簡潔化のため、同様の表
現を用いる。

さて、緑ビームについての水平指向特性は輝度の定義に
基づいて次式によって計算される。この式は発明者が自
然法則に基き導出したものである。

ここに、h:レンズへの入射高さ θ_G:出射角上式において、cosθ_Ｇはランバーシャン係数であり、d
hは入射光束の微分に比例するものである。第10図の関
係から式２は次のように変形できる。

上式を計算した結果を第11図に示す。この計算結果は、
既に実測結果によって立証されており、第８図の従来技
術に比べて、大幅なる改善効果のあることが明白であ
る。（27゜→40゜）次に、カラーシフトを改善するために新しく開発された
手法について述べる。

第12図に、赤，緑，青ビームの光路追跡結果を示す。光
軸に対して斜めに入射する赤，青ビームが内向き極性の
コマ収差を伴っていることが明白に概観される。

この手法の基本は、該コマ収差を活用して、カラーシフ
トの低減できるように、出射面側レンチキュラーレンズ
のプロファイルを選定するにある。

さて、以下において記述は、第13図の示す座標系に基づ
いて行う。同図で各記号の定義は、次の通りである。

ε：入射青ビームの集中角（−c,h）：レンズ面入射点座標（x_v,y_v）：谷間座標 y_vはレンズの半周期に等しくこれが水平指向角の限界値
を決める。

ｈ′：入射青ビームの内在的入射高さ △h:h′−ｈ θ_B:出斜面が平面であった場合の青ビームの出射角。

θ_Ｂは、集中角εと入射高さｈとの関数である。しか
し、その形は明白な形には表しにくい。この関数を形式
的にｆ（ε,h）で表わす。

θ_Ｂ＝ｆ（ε,h） …………（５）そうすると、赤ビーム，緑ビームについて次式が成立す
る。

θ_Ｒ＝ｆ（−ε,h） …………（６）緑ビーム基準に考えて、カラーシフトを避けるために青
ビームに対して必要とされる補償角δは、次式で表し得
る。

上式のδを、集中角εとレンズ入射点の横座標Ｃとで表
わすという方針のもとに式の変形をする。

式10,11,12から、以上によって、式9,13,14により、δの値がεとｃとの
関数として求まった。

次に、青ビームの出射面における高さｙ（第13図参照）
を求める。第13図より、式15の形から、出射面でのビームの高さｙはｃとεのみ
によって決まり、ｈの値及び符号にはよらないことが判
る。これは、球面収差が存在せず、コマ収差だけが存在
することを意味しており、既述の第12図の説明を裏づけ
ている。

式9,13,14にも同様の性質が認められるのでＣを補助変
数として、出射面での青ビームの高さｙの各値に応じて
の必要補償角δの値が求まることになる。δの値が求ま
れば、出射面に付与すべき傾斜dx/dy値がスネルの法則
に基き、次のように求められる。

尚、式9,13,14から、δは次式の通りに求まる。

光学システムを決めると、集中角δの値は、一定の値に
固定される。式15,16,17の形から判るように、レンチキ
ュラーレンズ入射面での入射深さｃを媒介変数として、
出射面での青ビームの各入射高さｙに対応するその高さ
での出射面での必要傾斜角が求められたことになる。こ
の関係はひとつの微分方程式の関係である。微分方程式
をピースワイズリニア近似，フーリエ展開，多項式展開
あるいはグラフ的手法等により解くことができ、従っ
て、出射側レンズ面のプロファイルを決定し得る。

以上に述べた手法の正当さを示すために、以下にいくつ
かの数値例を示す。ただしその数値の範囲は、以下に述
べる具体的な数値例の範囲に制約されるものでないこと
を注意されたい。

以下の例で述べるδ₁,δ_２は、各々式17の第１項及び第
２項を意味する。またそれらは、式９′の定義とも合致
するものである。

例Ａ第13図において下記の通りに選定した場合。この場合、
水平指向角の限界は、約±40度となる。

（x_v,y_v）＝（−0.593,0.600）集中角εを実際的な値0.128radに置き換え、多項式展開
法によって、上記微分方程式を解くと次式を得る。

式18に基づき、水平指向特性を計算した結果を第14図に
示す。同図から判るように、赤／青の相対比は、1.2以
内に改善されていることが了解される。式18の意味のあ
る領域は|y/ε｜＝1.11〜0.62であるからして、これ以
外の領域では、出射側レンチキュラーレンズのプロファ
イルは任意で良く、型の製作を容易にするべく変形する
ことが許容される。

スクリーンの製造のためのもとになる型の製作を容易化
するために、出射面レンチキュラーレンズのプロファイ
ルをパラボラ状とすることが望ましい場合がある。式19
でｋを定数とすれば、パラボラ状となる。

この場合、スクリーンを正面方向から見た場合の近傍で
のカラーシフトを最小化とするという立場をとると、こ
れは、第13図において、Ｃが1.0の近傍に対応するから
この値を、式15,16,17に代入して次式を得る。

式19の曲率ｋは、次式によって求まる。

ｅの値0.667を代入して次式を得る。

ｋ＝1.8＋1.62（１＋x_v） ……………（25） k₁＝1.8,k₂＝1.62（１＋x_v） ………（26）式25において、（１＋x_v）は、第13図のレンチキュラー
レンズの谷部の深さを意味する。これは、第11図のθ_ｖ
で示す限界指向角を決定するものである。x_vとθ_ｖとの
関係は、式７と次式とから求まる。

上式に基く計算結果を表１に示す。

上述の説明から判るように、表１において入射側のレン
チキュラーレンズの谷部の深さ（１＋Xv）とその近軸曲
率半径（1/k₁）との比は、1.8（１＋Xv）で与えられ
る。従って±30゜以上の水平半値角を得るためには、表
１のXv＝−0.7,θｖ＝33゜の値に基づき、1.8（１−0.
7）≒0.5となり、それ故、該比の値を約0.5以上とする
ことが必要である。また、その際、レンチキュラーシー
トの厚みは、第13図から１＋ｅすなわち1.667であり、
かつ、ピッチ（2y_v）は表１から1.06である。従って、
水平半値角を±30゜以上とするには、ピッチ／厚み比
を0.64以上とする必要がある。

表１ x_v,y_v,θ_v,k,k/k₁の関係 x_v ＝−0.3 ,−0.4 ,−0.5 ,−0.7 ,−0.95 y_v ＝ 0.71 0.68 0.65 0.53 0.23 θ_v ＝ 62゜ 53゜ 48゜ 33゜ 12゜ｋ＝ 2.93 2.77 2.61 2.29 1.88 k/k₁＝ 1.63 1.54 1.45 1.27 1.04 上表中、第２列の欄の場合を例Ｂとして以下に記す。

例Ｂ（x_v,y_v）＝（−0.4,0.68），θ_ｖ＝53゜ｋ＝2.7 出射側レンチキュラーレンズのプロファイル：第15図に、上式に対応する指向特性の計算結果を示す。
同図において、実線51は青ビームの指向特性、点線52
は、赤ビームの指向特性である。尚、短かい実線53及び
短かい点線54は、各々、第５図の従来技術における特性
を計算して併記したもので、各々青ビーム，赤ビームに
対応するものである。

同図から明白に理解されるように、本手法による指向角
拡大効果及びカラーシフトの改善効果は、極めて大き
い。本例において、左右端の限界角が、赤，青間で若干
食い違っているが、この食い違いの影響は、別途ランダ
ムディフューザ要素を、レンチキュラー部の媒質内に追
加する等の手段により、軽減することができるものであ
る。

以上の記述において、基本実施例で述べた通り、入射面
側のレンチキュラーレンズのプロファイルとして、離心
率が1/nに等しいだ円を採用することを前提としてき
た。しかしながら、その範囲は、既述の特定だ円形状に
限定されるべきものではない。実際、スクリーンの法線
方向にその長軸を合わせた任意形状の非球面を採用して
本発明の意図を達成することが可能で、その形状は一般
に次式で表すことが可能である。

ここに、A₄,A₆,………は定数この場合、既述の式3,4は成立しないが、式5,6は成立す
る。式７も、その後半部を、式28に基づきスネルの法則
に置き代えれば、やはり成立する。従って、式、8,9,
9′も成立する。

式20,21,22に対応する公式を得るには、式28を式29によ
って近軸近似する。

そうすれば、式20,21,22,23が成立し、従って、式24,2
5,26も成立する。

従って、表１は、y_vとθ_ｖの行を除いて、一般的なスー
パーパラボラに対しても適用できることになる。この部
分を表２に示す。

表２谷部座標x_vと出射側レンチキュラーレンズの曲率
ｋとの関係 x_v ＝−0.3 ,−0.4 ,−0.5 ,−0.7 ｋ＝ 2.93 2.77 2.61 2.29 1/k ＝ 0.34 0.36 0.38 0.44 k/1.8＝ 1.63 1.54 1.45 1.27 上表中のx_v,kの値は、第16図に示す座標系を基にした数
値である。

本手法を、より一般的に利用しやすくするために、第17
図に、もうひとつ別の一般的な座標系を示す。同図では
原点を、入射側レンチキュラーレンズ面の頂点にもって
きてある。また、座標（x,y）は小文字から大文字に代
えてある。

入射面レンチキュラープロファイル：ここに、R₁:入射面曲率半径出射面レンチキュラープロファイル：ここに、T:厚み R₂:出射面曲率半径ＴとR₂とは、R₁によって次式の通り関係づけられる。

式33の第２項は、式32の等号を満たすような設計例にお
いては、消滅してしまう。この条件は、入射面レンチキ
ュラーレンズの焦点面上に出射面レンチキュラーレンズ
を配置する条件に対応している。

式33の第１項は、出射面レンチキュラーレンズの形状を
極力簡略化するという条件のもとでの本発明の応用によ
るR₂の設定を記述するものである。この第１項によって
求められるX_vと、R₁/R₂比との関係を表３に示す。

表３ X_vとR₁/R₂比との関係 X_v/R₁＝1.8,1.6,1.4,1.2,1.0,0.6 R₁/R₂＝1.9,1.8,1.7,1.6,1.5,1.3 以上、式20以降において述べた、実施例は、前提条件と
して、スクリーンの正面近傍から見たカラーシフトを最
小化するという立場に立っている。このことは、式20の
導出に先だって述べた通りである。

本手法の別の応用においては、カラーシフトを、スクリ
ーンの正面方向と、斜め方向との間で、妥協的に、最適
化することが要求される。このような応用においては、
R₁/R₂比は、次式を満足するように設計することが、推
しょうされる。

R1/R2＝１＋（ｎ−１）X_v/R1 〜１＋｛（ｎ−１）/3｝X_v/R1 ……（33′）上記一般化された場合においても、表１に関連して記述
した通り、±30゜以上の水平半値角を得るためには、入
射側レンチキュラーレンズのピッチとレンチキュラーシ
ートの光透過部の厚みとの比を0.64以上とする必要があ
る。

以上の記述によって本発明の第９図のフロントエレメン
トについては、充分なる理解が得られたものと考えられ
る。

次に本発明の特徴となる第９図における垂直方向光拡散
要素、および、第１図のフレネル要素に関わる例につい
て述べる。

第18図に、フレネルレンズ部の変形案を単純化してしめ
す。同図において、55は、水平方向に光を収束するフレ
ネルレンズである。一例として、フレネルレンズの周期
は0.27mmに設定される。

シート56は、垂直方向に光を収束するためのフレネルレ
ンズである。一例としてその周期は0.27mmに設定され、
厚みは3.0mmに設定される。

シート57は、第９図で既述のレンチキュラー部である。

第19図は、シート55によるマクロな光収束効果を示す。
同図は、出射側共役点を無限遠点に設定した場合を示
す。出射側共役点を有限距離に設定することも可能であ
るが、この場合には、第９図のフロントエレメントにお
いて、入射側レンチキュラーレズと出射側レンチキュラ
ーレンズとの配置関係を、フレネルレンズからの出射光
の収束の方向に沿って、光軸をずらせて配置することが
必要である。

第20図は、本発明になるフレネルレンズ56によるマクロ
な光収束効果を示す。垂直方向に関しては、観視者は、
第20図において、極限された領域に存在するのが通常で
あり、ｂの値は、スクリーンの高さの４〜６倍、また、
h/bの値は、スクリーンの垂直指向性の半値角の10％以
上の範囲にあることが多い。従って、これに合致するよ
うに、フレネルレンズ56を構成することが有効である。

フレネルレンズ55の共役点（出射側）を無限遠点に設定
し、かつ、フレネルレンズ56の出射側共役点を有限の位
置に設定することは、第18図に示す非サーキュラーフレ
ネル技術を用いて始めて実現できるものであり、その実
現のためには、フレネルレンズ55の収束力に対して、フ
レネルレンズ56の収束力を強めに設定すれば良い。

第18図において、フレネルレンズ面は、各シートの出射
面側に形成してあるが、これは、フレネルレンズ面を入
射面側に配置すると、投写レンズから発散的にスクリー
ン周辺部に向って入射する光の一部が、フレネルレンズ
の不連続部に無効光束として食われてしまうのを防ぐた
めである。第18図において、シート55,レンチキュラー
部57との間に、シート56を配置したのは、シート55の縦
線状構造と、シート57の縦線状構造との間で発生する干
渉縞モアレ妨害を軽減するためである。

第21図は、フレネルレンズの１周期分と、角度α，β，
θ，γを示す。第20、21図から、スネルの法則により、
プリズム角θは、次の通りに求められる。

かくして、必要なプリズム角θは、y,a,b,hの関数とし
て求められ、所望のフレネルレンズを構成することがで
きる。

以上の記述によって理解される通り、本発明の投写用ス
クリーンを使用することにより、従来技術の欠点を克服
し、より広い水平半値角と観視者の分布にマッチした垂
直指向性を有するコントラスト比の優れた、観視者にと
って見易く美しい画像を提供できる背面投写用スクリー
ンを提供することが可能となる。

従ってその工業的価値極めて大なるものがある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、プロジェクションテレビの光学系の基本構成
を示す図。第２図は、望まれる指向角の範囲を示す図。第３図は、望まれる指向特性を示すグラフ。第４図は、従来技術によるレンチキュラー部の透視図。第５図は、第４図の一部拡大垂直断面図。第６図は、第４図に対するキャビネット構成を示す図。第７図は、従来技術の変形例を示す図。第８図は、従来技術の変形例の指向特性を示す図。第９図は、本発明によるレンチキュラー部の一部透視
図。第10図は、本発明の第９図の入射面レンチキュラーレン
ズの半周期分の一部拡大水平断面図。第11図は、本発明による水平指向特性を示す図。第12図は、本発明の第９図の一部拡大水平断面図。第13図は、本発明の説明のための座標系を示す断面図。第14図は、本発明によるカラーシフト特性を示す図。第15図は、本発明によるカラーシフト特性の一例を、従
来技術と対比させて示す図。第16図は、本発明の説明のための座標系を示す図。第17図は、本発明の説明のための今ひとつの座標系を示
す断面図。第18図は、本発明の実施例を示す単純化された透視図。第19図は、フレネルレンズの水平方向収束作用を示す
図。第20図は、フレネルレンズの垂直方向収束作用を示す
図。第21図は、フレネルレンズの１周期分を抜き出した断面
図。これらの図において、 1,2はCRT 3,4は投写用レンズ５はスクリーン６はフレネル部７はレンチキュラー部９は水平指向特性 10は垂直指向特性 11,12は円柱状レンチキュラーレンズ 22は入射面レンチキュラーレンズ 23は出射面レンチキュラーレンズ 24は黒縞細条 55は水平方向収束用フレネルシート 56は垂直方向収束用フレネルシート 57はレンチキュラー部を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】投写テレビ方式に使用される投写用スクリ
ーンであって、少なくとも光を屈折し透過するフレネルシートとレンチ
キュラーシートとを含み、該フレネルシートは、投写光の入射側に配置され、該レンチキュラーシートは、投写光の出射側に配置され
たものにおいて、該レンチキュラーシートの入射面には縦縞状のレンチキ
ュラーレンズが形成され、該レンチキュラーレンズの配
列ピッチをレンチキュラーシートの光透過部の厚みの0.
64倍より大となすことによって、左右各30゜以上の水平
半値角とし、該レンチキュラーシートの出射面の光不通過部には、該
レンチキュラーレンズの光軸に関して左右対称状に黒縞
細条が形成され、かつ、該フレネルシート表面に形成されるフレネルレンズの光
軸は、該投写用スクリーンの幾何学的中心から垂直方向
に偏移させて形成されることを特徴とする投写用スクリ
ーン。
【請求項２】前記特許請求の範囲第１項において、該フ
レネルシートは入射側フレネルシートと出射側フレネル
シートにより構成され、該入射側及び出射側フレネルシ
ートのレンズ面は線状フレネルレンズで形成され、か
つ、該入射側及び出射側フレネルシートは、それらの線
状レンズ面が直行するように配置されたことを特徴とす
る投写用スクリーン。
【請求項３】前記特許請求の範囲第２項において、該入
射側及び出射側フレネルシートのフレネルレンズの収束
力について、その一方のフレネルシートのフレネルレン
ズの収束力を、他方のフレネルシートのフレネルレンズ
の収束力よりも強く形成されてなることを特徴とする投
写用スクリーン。
【請求項４】前記特許請求の範囲第１項において、該レ
ンチキュラーレンズのプリズム角θは、 n:屈折率、y:スクリーンの幾何学的中心からスクリーン
面に沿って測った距離、a:スクリーンの中心から投写レ
ンズまでの距離、b:スクリーンの中心と観視者との間の
水平距離、h:スクリーンの中心と観視者との間の垂直距
離、の関係を満足することを特徴とする投写用スクリー
ン。