JPH0740130A - 鋼材熱間剪断における難剪断加工鋼片の剪断方法 - Google Patents
鋼材熱間剪断における難剪断加工鋼片の剪断方法Info
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- JPH0740130A JPH0740130A JP20994993A JP20994993A JPH0740130A JP H0740130 A JPH0740130 A JP H0740130A JP 20994993 A JP20994993 A JP 20994993A JP 20994993 A JP20994993 A JP 20994993A JP H0740130 A JPH0740130 A JP H0740130A
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- steel piece
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は剪断抵抗が小さく、剪断時に２次剪
断面の出現し易い熱間難剪断加工鋼片の剪断に際し、剪
断部のむしれ及び剪断端面のダレ返りを良好とすること
を目的とした難剪断加工法に関するものである。 【構成】 鋼片カットオフ側及びリメインダイ側の双方
を剪断開始より以前に鋼片へ０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ
2 の範囲で拘束する部材を配置し、鋼材剪断面の静水圧
を高め上で上刃と下刃の会合面の間隔を０．６ｍｍ以下
とし、かつ該鋼片剪断時の表面温度を９３５〜１０６０
℃の範囲にして剪断する難剪断加工鋼片の剪断方法。
断面の出現し易い熱間難剪断加工鋼片の剪断に際し、剪
断部のむしれ及び剪断端面のダレ返りを良好とすること
を目的とした難剪断加工法に関するものである。 【構成】 鋼片カットオフ側及びリメインダイ側の双方
を剪断開始より以前に鋼片へ０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ
2 の範囲で拘束する部材を配置し、鋼材剪断面の静水圧
を高め上で上刃と下刃の会合面の間隔を０．６ｍｍ以下
とし、かつ該鋼片剪断時の表面温度を９３５〜１０６０
℃の範囲にして剪断する難剪断加工鋼片の剪断方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱間シャーによる矩形断
面鋼片の剪断に際し、剪断部の凹凸形状および剪断端面
の曲がり形状が良好となる剪断方法に関するものであ
る。
面鋼片の剪断に際し、剪断部の凹凸形状および剪断端面
の曲がり形状が良好となる剪断方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造鋳片が分塊圧延され、または鋳
片のままで製造したブルームおよびビレット等の矩形断
面鋼片は、その後、熱間状態のままで所定の長さ寸法に
剪断される。従来から熱間シャーの前後に鋼片押さえ装
置を配置し、鋼片の端面形状を改良する機構は知られて
いるが、その目的とするところは鋼片の揺動を押さえる
ことおよび鋼片の曲げ応力を押さえることにあり、端面
形状までは考慮されていなかった。
片のままで製造したブルームおよびビレット等の矩形断
面鋼片は、その後、熱間状態のままで所定の長さ寸法に
剪断される。従来から熱間シャーの前後に鋼片押さえ装
置を配置し、鋼片の端面形状を改良する機構は知られて
いるが、その目的とするところは鋼片の揺動を押さえる
ことおよび鋼片の曲げ応力を押さえることにあり、端面
形状までは考慮されていなかった。
【０００３】図２にその一般的な熱間シャーの概要構成
の模式図（ダイヤカット方式）を示す。図２の（ａ）は
（ｂ）の側面断面図中のＡ−Ａ′線の断面図、（ｃ）は
同じく（ｂ）図中のＢ−Ｂ′線の断面図である。下刃の
上面及び下刃の下面は拘束機構は存在するが、その目的
は曲がり抑止を主眼としているため、４面からの強制的
な押さえ機構とはなっていない。また図３では一般的な
平刃シャーの概要機構を示す。図３の（ａ）は（ｂ）の
側面断面図中のＡ−Ａ′線の断面図である。
の模式図（ダイヤカット方式）を示す。図２の（ａ）は
（ｂ）の側面断面図中のＡ−Ａ′線の断面図、（ｃ）は
同じく（ｂ）図中のＢ−Ｂ′線の断面図である。下刃の
上面及び下刃の下面は拘束機構は存在するが、その目的
は曲がり抑止を主眼としているため、４面からの強制的
な押さえ機構とはなっていない。また図３では一般的な
平刃シャーの概要機構を示す。図３の（ａ）は（ｂ）の
側面断面図中のＡ−Ａ′線の断面図である。
【０００４】一方、本発明に関連する公知例としては特
公昭５５−５１６８３号および特公昭６１−５０７２９
号等の公報がある。
公昭５５−５１６８３号および特公昭６１−５０７２９
号等の公報がある。
【０００５】これ等の公知例のうち特公昭５５−５１６
８３号公報は、下刃と上刃の台を斜め上下方向に誘導さ
せるための装置を有し、偏心軸の回転をコンネクチング
ロッドの上下動に変換し、その下動力により上刃台を介
して上刃に斜下方への切断作用を行わせて水平におかれ
たビレットをその状態のままで切断できるダイアゴナル
カットシャーの開示例である。また、特公昭６１−５０
７２９号公報では、被加工物の両側面を拘束する左右の
拘束部材と剪断刃の前後の一方側に設けられた被加工物
の位置を検出する位置検出手段と、それに基づいて移動
可能な拘束部材を移動させる拘束部材位置調整手段とか
らなる変形のない良好面な切断面が得られる剪断装置の
開示例である。
８３号公報は、下刃と上刃の台を斜め上下方向に誘導さ
せるための装置を有し、偏心軸の回転をコンネクチング
ロッドの上下動に変換し、その下動力により上刃台を介
して上刃に斜下方への切断作用を行わせて水平におかれ
たビレットをその状態のままで切断できるダイアゴナル
カットシャーの開示例である。また、特公昭６１−５０
７２９号公報では、被加工物の両側面を拘束する左右の
拘束部材と剪断刃の前後の一方側に設けられた被加工物
の位置を検出する位置検出手段と、それに基づいて移動
可能な拘束部材を移動させる拘束部材位置調整手段とか
らなる変形のない良好面な切断面が得られる剪断装置の
開示例である。
【０００６】このように両公報の公知例には、本発明が
目的とする剪断部および剪断端面の形状悪化が著しい難
剪断加工鋼片に対する最適剪断条件については何ら開示
あるいは示唆するような記載がない。
目的とする剪断部および剪断端面の形状悪化が著しい難
剪断加工鋼片に対する最適剪断条件については何ら開示
あるいは示唆するような記載がない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記したように従来の
拘束機構は曲がり防止を主眼としているため、強制的に
端面内部の静水圧を高めるようにはなっていない。この
ため低炭素鋼（Ｃ：０．０８％以下）やＳあるいはＰｂ
を含有する快削鋼等の剪断抵抗の小さい難剪断加工鋼片
では、剪断面における凹凸が激しい。分塊圧延後のブル
ームやビレットの現品管理方法は端面への塗料あるいは
刻印によるマーキングにより識別しているが、難剪断加
工鋼片の端面は凹凸のためマーキング可能な範囲が限定
される。従って最近の品質要求の高度化に伴うマーキン
グ情報の増加あるいは自動マーキングの要請に対しては
大きな課題となっている。そこで鋼片端面の粗さ１ｍｍ
以下、剪断部の鋼片直角度：９０±５°を目標として難
剪断加工鋼片における剪断端面形状への改善の要請が強
い。
拘束機構は曲がり防止を主眼としているため、強制的に
端面内部の静水圧を高めるようにはなっていない。この
ため低炭素鋼（Ｃ：０．０８％以下）やＳあるいはＰｂ
を含有する快削鋼等の剪断抵抗の小さい難剪断加工鋼片
では、剪断面における凹凸が激しい。分塊圧延後のブル
ームやビレットの現品管理方法は端面への塗料あるいは
刻印によるマーキングにより識別しているが、難剪断加
工鋼片の端面は凹凸のためマーキング可能な範囲が限定
される。従って最近の品質要求の高度化に伴うマーキン
グ情報の増加あるいは自動マーキングの要請に対しては
大きな課題となっている。そこで鋼片端面の粗さ１ｍｍ
以下、剪断部の鋼片直角度：９０±５°を目標として難
剪断加工鋼片における剪断端面形状への改善の要請が強
い。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような問
題に鑑みなされたものであり、熱間シャーによる難剪断
加工鋼片の剪断に際し、剪断部および剪断端面の形状を
良好とする最適剪断条件での剪断方法を提供するもので
ある。本発明者らは、設備の改善およびその設備の操作
条件、さらには剪断刃の間隔と剪断鋼片の温度等の管理
を強化することで難剪断加工鋼片であっても良好な剪断
形状にできる知見を得た。
題に鑑みなされたものであり、熱間シャーによる難剪断
加工鋼片の剪断に際し、剪断部および剪断端面の形状を
良好とする最適剪断条件での剪断方法を提供するもので
ある。本発明者らは、設備の改善およびその設備の操作
条件、さらには剪断刃の間隔と剪断鋼片の温度等の管理
を強化することで難剪断加工鋼片であっても良好な剪断
形状にできる知見を得た。
【０００９】本発明は以上の新規なる知見に基づいてな
されたものであり、その本発明の要旨とするところは、
矩形断面の鋼片を、剪断時の剪断刃が鋼片入側の下刃は
固定で出側の上刃は降下して、該鋼片を定置式で剪断す
る熱間シャーの剪断方法において、鋼片入側前面部位置
の下部に前記鋼片を載置する溝形の固定拘束部材を、上
部には該固定拘束部材上の鋼片を０．３〜２．０ｋｇ／
ｍｍ2 の範囲の拘束力で押圧拘束する昇降自在の逆Ｖ形
溝を有する入側上部の可動拘束部材を、また出側後面部
位置の下部に前記上刃の降下以前から該鋼片へ０．３〜
２．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲の拘束力で上方へ逆押さえ力
を降下しながら付加する昇降自在の溝形を有する出側下
部の可動拘束部材を、上部には該出側下部の可動拘束部
材上の該鋼片を０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲で押
圧拘束し、同様に該上刃と降下する昇降自在の溝形を有
する出側上部の可動拘束部材とを配設して、剪断時に該
鋼片を上記前面、後面の該各拘束部材で同時に該鋼片の
対角線上の周辺を囲むように拘束するとともに、前記上
刃と下刃の間隔を０．６ｍｍ以下とし、かつ該鋼片の表
面温度が９３５〜１０６０℃の範囲であることを特徴と
する熱間シャーにおける難剪断加工鋼片の剪断方法であ
る。
されたものであり、その本発明の要旨とするところは、
矩形断面の鋼片を、剪断時の剪断刃が鋼片入側の下刃は
固定で出側の上刃は降下して、該鋼片を定置式で剪断す
る熱間シャーの剪断方法において、鋼片入側前面部位置
の下部に前記鋼片を載置する溝形の固定拘束部材を、上
部には該固定拘束部材上の鋼片を０．３〜２．０ｋｇ／
ｍｍ2 の範囲の拘束力で押圧拘束する昇降自在の逆Ｖ形
溝を有する入側上部の可動拘束部材を、また出側後面部
位置の下部に前記上刃の降下以前から該鋼片へ０．３〜
２．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲の拘束力で上方へ逆押さえ力
を降下しながら付加する昇降自在の溝形を有する出側下
部の可動拘束部材を、上部には該出側下部の可動拘束部
材上の該鋼片を０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲で押
圧拘束し、同様に該上刃と降下する昇降自在の溝形を有
する出側上部の可動拘束部材とを配設して、剪断時に該
鋼片を上記前面、後面の該各拘束部材で同時に該鋼片の
対角線上の周辺を囲むように拘束するとともに、前記上
刃と下刃の間隔を０．６ｍｍ以下とし、かつ該鋼片の表
面温度が９３５〜１０６０℃の範囲であることを特徴と
する熱間シャーにおける難剪断加工鋼片の剪断方法であ
る。
【００１０】
【作用】本発明について、ダイアゴナルカットシャー方
式を例に取り詳細に説明する。
式を例に取り詳細に説明する。
【００１１】図１は本発明の剪断方法に係る鋼片の出側
後面部位置に設けた拘束手段について、さらに具体的に
説明するためのものであり、図１はそのダイアゴナルカ
ットシャーの概要構成の模式図である。図１の（ａ）は
（ｂ）の側面断面図中のＡ−Ａ′線、（ｃ）は同じく
（ｂ）図中のＢ−Ｂ′線のそれぞれの断面図である。図
示の鋼片入側前面部位置の拘束手段等については、前記
図２で述べた従来のダイアゴナルカットシャーと同様な
ので説明は省略する。鋼片出側の後面部位置に設けた本
発明の剪断方法の特徴の一つである拘束手段は、図示の
如く上部に、出側切捨て鋼片１ａを上方から揺動しない
程度（剪断力の２０％〜３０％位）に降下して押圧拘束
しながら、上刃２ａと同時に降下する該鋼片の対角線方
向に昇降自在の逆Ｖ形溝を有する出側上部の可動拘束部
材５と、また該出側上部の可動拘束部材５と対称下部位
置には、該上刃２ａと同時に降下しながら油圧シリンダ
７による油圧ロッド８を介して該出側切捨て鋼片１ａに
一定量の拘束力で上方へ逆押さえ力を付加する昇降自在
のＶ形溝を有する出側下部の可動拘束部材６とで構成し
て、カットオフ側である該出側切捨て鋼片１ａを拘束し
て剪断するものである。なお、図１には各拘束部材や剪
断刃等を作動させる駆動装置は油圧シリンダ７以外図示
していない。また、図示例の油圧シリンダ７はエアーな
どを利用して作動しても何らかまわない。さらにこの拘
束方式は平刃シャーに対しても容易に応用できるもので
ある。即ち平刃の剪断方向にたいし、４５°の方向に拘
束機構を設ければ良い。
後面部位置に設けた拘束手段について、さらに具体的に
説明するためのものであり、図１はそのダイアゴナルカ
ットシャーの概要構成の模式図である。図１の（ａ）は
（ｂ）の側面断面図中のＡ−Ａ′線、（ｃ）は同じく
（ｂ）図中のＢ−Ｂ′線のそれぞれの断面図である。図
示の鋼片入側前面部位置の拘束手段等については、前記
図２で述べた従来のダイアゴナルカットシャーと同様な
ので説明は省略する。鋼片出側の後面部位置に設けた本
発明の剪断方法の特徴の一つである拘束手段は、図示の
如く上部に、出側切捨て鋼片１ａを上方から揺動しない
程度（剪断力の２０％〜３０％位）に降下して押圧拘束
しながら、上刃２ａと同時に降下する該鋼片の対角線方
向に昇降自在の逆Ｖ形溝を有する出側上部の可動拘束部
材５と、また該出側上部の可動拘束部材５と対称下部位
置には、該上刃２ａと同時に降下しながら油圧シリンダ
７による油圧ロッド８を介して該出側切捨て鋼片１ａに
一定量の拘束力で上方へ逆押さえ力を付加する昇降自在
のＶ形溝を有する出側下部の可動拘束部材６とで構成し
て、カットオフ側である該出側切捨て鋼片１ａを拘束し
て剪断するものである。なお、図１には各拘束部材や剪
断刃等を作動させる駆動装置は油圧シリンダ７以外図示
していない。また、図示例の油圧シリンダ７はエアーな
どを利用して作動しても何らかまわない。さらにこの拘
束方式は平刃シャーに対しても容易に応用できるもので
ある。即ち平刃の剪断方向にたいし、４５°の方向に拘
束機構を設ければ良い。
【００１２】ここで、上述した出側下部からの鋼片への
一定量拘束力を付加する逆押さえ力であるが、図４に示
すダイアゴナルカットシャーの調査結果から、下限の拘
束力は剪断端面の粗さ（凹み深さ）の目標値：１ｍｍ以
下を満足する０．３ｋｇ／ｍｍ2 とし、上限は拘束力の
過超による鋼片表面への圧迫疵を考慮して２．０ｋｇ／
ｍｍ2 とする範囲内に限定する必要がある。
一定量拘束力を付加する逆押さえ力であるが、図４に示
すダイアゴナルカットシャーの調査結果から、下限の拘
束力は剪断端面の粗さ（凹み深さ）の目標値：１ｍｍ以
下を満足する０．３ｋｇ／ｍｍ2 とし、上限は拘束力の
過超による鋼片表面への圧迫疵を考慮して２．０ｋｇ／
ｍｍ2 とする範囲内に限定する必要がある。
【００１３】このように従来の熱間シャーの鋼片の出側
後面部位置に、特に下部の逆押さえ力を付加する拘束部
材を組み入れた拘束手段により、鋼片剪断形状の改善が
図れる。この理由としては、剪断時のカットオフ側の出
側切捨て鋼片が曲がりや鋼片軸線方向の移動が規制され
るため、拘束手段のないカットシャーより鋼片内部の応
力（静水圧）状態が破断面の発生しにくい圧縮応力場に
転ずるためと考えられる。
後面部位置に、特に下部の逆押さえ力を付加する拘束部
材を組み入れた拘束手段により、鋼片剪断形状の改善が
図れる。この理由としては、剪断時のカットオフ側の出
側切捨て鋼片が曲がりや鋼片軸線方向の移動が規制され
るため、拘束手段のないカットシャーより鋼片内部の応
力（静水圧）状態が破断面の発生しにくい圧縮応力場に
転ずるためと考えられる。
【００１４】以上、カットシャーの設備の改良で鋼片剪
断形状の改善が図れるものの、しかし本発明が対象とす
る難剪断加工鋼片に対してはその設備の改良だけでは適
用剪断範囲が狭く実用上不十分である。そこで、さらに
種々の条件について調査検討を重ねた結果、難剪断加工
鋼片の剪断形状は次に述べる剪断刃の上刃と下刃の間隔
（クリアランス）および剪断時の鋼片表面温度条件によ
っても影響がおよぶという知見を得た。
断形状の改善が図れるものの、しかし本発明が対象とす
る難剪断加工鋼片に対してはその設備の改良だけでは適
用剪断範囲が狭く実用上不十分である。そこで、さらに
種々の条件について調査検討を重ねた結果、難剪断加工
鋼片の剪断形状は次に述べる剪断刃の上刃と下刃の間隔
（クリアランス）および剪断時の鋼片表面温度条件によ
っても影響がおよぶという知見を得た。
【００１５】図５にそのクリアランスと剪断端面の粗さ
（凹み深さ）の関係を示す。図５からクリアランスが
０．６ｍｍを超えると目標の凹み深さ１ｍｍ以下を満足
することができず、したがって、クリアランスは０．６
ｍｍ以下とする必要がある。
（凹み深さ）の関係を示す。図５からクリアランスが
０．６ｍｍを超えると目標の凹み深さ１ｍｍ以下を満足
することができず、したがって、クリアランスは０．６
ｍｍ以下とする必要がある。
【００１６】次に、図６には鋼片表面温度と剪断端面の
粗さ（凹み深さ）の関係を示す。図６から目標の凹み深
さ１ｍｍ以下を満足させるには鋼片表面温度を９３５〜
１０６０℃の範囲にする必要がある。剪断端面の切り口
は９３５℃未満では小波の凹みの破断、また１０６０℃
を超えると大波の凹みの破断傾向を呈しそれぞれ深さが
深くなっている。なお、図４〜図６の対象鋼種は表１に
示す組成のＪＩＳ規格：ＳＵＭ２２快削鋼である。
粗さ（凹み深さ）の関係を示す。図６から目標の凹み深
さ１ｍｍ以下を満足させるには鋼片表面温度を９３５〜
１０６０℃の範囲にする必要がある。剪断端面の切り口
は９３５℃未満では小波の凹みの破断、また１０６０℃
を超えると大波の凹みの破断傾向を呈しそれぞれ深さが
深くなっている。なお、図４〜図６の対象鋼種は表１に
示す組成のＪＩＳ規格：ＳＵＭ２２快削鋼である。
【００１７】
【実施例】次に、本発明の効果を実施例および比較例に
より、さらに具体的に説明する。表１に示す組成を有す
る難剪断加工鋼片例である低炭素鋼（ＪＩＳ規格：ＳＧ
Ｄ１）および快削鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＭ２２）の１６
２ｍｍ角鋳片を、図１で示した本発明の剪断方法に設備
改善したダイアゴナルカットシャーを使用し、表２、３
の各剪断条件で最も剪断形状が顕著に表れるカットオフ
側の出側切捨て鋼片について比較材を含め評価した。
より、さらに具体的に説明する。表１に示す組成を有す
る難剪断加工鋼片例である低炭素鋼（ＪＩＳ規格：ＳＧ
Ｄ１）および快削鋼（ＪＩＳ規格：ＳＵＭ２２）の１６
２ｍｍ角鋳片を、図１で示した本発明の剪断方法に設備
改善したダイアゴナルカットシャーを使用し、表２、３
の各剪断条件で最も剪断形状が顕著に表れるカットオフ
側の出側切捨て鋼片について比較材を含め評価した。
【００１８】
【表１】
【００１９】評価結果は表２および表３の通りで、本発
明実施例のＮｏ．１〜１５のものは目標とする剪断端面
の凹み深さ１．０ｍｍ以下および剪断部の鋼片直角度９
０±５°を充分に満足している。しかし、比較例のＮ
ｏ．１６〜２１はこの目標値から外れており、Ｎｏ．１
９については鋼片出側下部からの逆押さえ力の拘束力を
過超としているため、さらに鋼片表面に拘束部材による
圧迫疵が発生し剪断部の形状が悪化している。
明実施例のＮｏ．１〜１５のものは目標とする剪断端面
の凹み深さ１．０ｍｍ以下および剪断部の鋼片直角度９
０±５°を充分に満足している。しかし、比較例のＮ
ｏ．１６〜２１はこの目標値から外れており、Ｎｏ．１
９については鋼片出側下部からの逆押さえ力の拘束力を
過超としているため、さらに鋼片表面に拘束部材による
圧迫疵が発生し剪断部の形状が悪化している。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明法を用いたダイ
アゴナルカットシャーによれば、難剪断加工鋼片であっ
ても要求通りの良好な剪断形状が得られる。したがっ
て、難剪断面の切口へのマーキングは容易で、しかも剪
断部の形状が原型に近い状態となり鋼片端部の余分な切
り捨てが必要なく歩留り向上にも寄与できることから、
産業上の効果は極めて顕著なものがある。
アゴナルカットシャーによれば、難剪断加工鋼片であっ
ても要求通りの良好な剪断形状が得られる。したがっ
て、難剪断面の切口へのマーキングは容易で、しかも剪
断部の形状が原型に近い状態となり鋼片端部の余分な切
り捨てが必要なく歩留り向上にも寄与できることから、
産業上の効果は極めて顕著なものがある。
【図１】本発明の剪断方法に係るダイアゴナルカットシ
ャーの概要構成の模式説明図。
ャーの概要構成の模式説明図。
【図２】従来の一般的なダイアゴナルカットシャーの概
要構成の模式説明図。
要構成の模式説明図。
【図３】従来の一般的な平刃シャーの概要機構図。
【図４】鋼片出側下部からの鋼片拘束力と鋼片剪断面の
粗さ（凹み深さ）の関係を示す図。
粗さ（凹み深さ）の関係を示す図。
【図５】剪断刃のクリアランスと鋼片剪断面の粗さ（凹
み深さ）の関係を示す図。
み深さ）の関係を示す図。
【図６】剪断時の鋼片表面温度と鋼片剪断面の粗さ（凹
み深さ）の関係を示す図。
み深さ）の関係を示す図。
１ 鋼片 １ａ 出側切捨て鋼片 ２ａ 上刃 ２ｂ 下刃 ３ 入側上部の可動拘束部材 ４ 固定拘束部材 ５ 出側上部の可動拘束部材 ６ 出側下部の可動拘束部材 ７ 油圧シリンダ ８ 油圧ロッド ９ 剪断端面
フロントページの続き (72)発明者 古閑 伸裕 埼玉県南埼玉郡宮代町学園台４−１ 日本 工業大学内
Claims (1)
- 【請求項１】 矩形断面の熱間鋼片を、鋼片入側の下刃
は固定で出側上刃がダウンし、鋼片に対する相対的剪断
速度がゼロである定置式シャーを用いて前記シャーの鋼
片入側前面部位置の下部に前記鋼片を載置する溝形構造
の固定拘束部材を、上部には該固定拘束部材上の鋼片
を、０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 範囲の拘束力で押圧拘
束する昇降自在の溝形構造を有する入側上部の可動拘束
部材を、また出側後面部位置の下部に前記上刃の鋼片へ
の接触以前から該鋼片へ０．３〜２．０ｋｇ／ｍｍ2 範
囲の拘束力で上方へ逆押さえ力を降下しながら付加する
昇降自在の溝を有する出側下部の可動拘束部材を、また
上部には該出側下部の可動拘束部材の該鋼片を０．３〜
２．０ｋｇ／ｍｍ2 の範囲で押圧拘束する部材を配設し
て、剪断時に該鋼片を上記前面、後面の該各拘束部材で
同時に該鋼片の４周方向を囲むように拘束するととも
に、前記上刃と下刃の会合面の間隔を０．６ｍｍ以下と
し、かつ該鋼片剪断時の表面温度が９３５〜１０６０℃
の範囲であることを特徴とする鋼材熱間剪断における難
剪断加工鋼片の剪断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20994993A JPH0740130A (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 鋼材熱間剪断における難剪断加工鋼片の剪断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20994993A JPH0740130A (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 鋼材熱間剪断における難剪断加工鋼片の剪断方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0740130A true JPH0740130A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=16581340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20994993A Withdrawn JPH0740130A (ja) | 1993-08-03 | 1993-08-03 | 鋼材熱間剪断における難剪断加工鋼片の剪断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0740130A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016179524A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 日新鋼管株式会社 | 金属管切断装置 |
| CN106132609A (zh) * | 2014-01-15 | 2016-11-16 | 沃尔夫冈·里克森 | 借助高速剪切在金属体中产生通孔的方法 |
| KR102099434B1 (ko) * | 2019-11-07 | 2020-04-09 | 주식회사 풍산테크 | 각파이프 절단 장치 |
-
1993
- 1993-08-03 JP JP20994993A patent/JPH0740130A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106132609A (zh) * | 2014-01-15 | 2016-11-16 | 沃尔夫冈·里克森 | 借助高速剪切在金属体中产生通孔的方法 |
| JP2016179524A (ja) * | 2015-03-24 | 2016-10-13 | 日新鋼管株式会社 | 金属管切断装置 |
| KR102099434B1 (ko) * | 2019-11-07 | 2020-04-09 | 주식회사 풍산테크 | 각파이프 절단 장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |