JPH0741366B2 - 等速自在継手外輪の製造方法 - Google Patents
等速自在継手外輪の製造方法Info
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- JPH0741366B2 JPH0741366B2 JP12378385A JP12378385A JPH0741366B2 JP H0741366 B2 JPH0741366 B2 JP H0741366B2 JP 12378385 A JP12378385 A JP 12378385A JP 12378385 A JP12378385 A JP 12378385A JP H0741366 B2 JPH0741366 B2 JP H0741366B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/22—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members the rolling members being balls, rollers, or the like, guided in grooves or sockets in both coupling parts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、自動車の駆動車軸等に利用される等速自在
継手、特に、駆動側と従動側の等速性を維持しつつ両者
の角度変位や軸方向の相対変位を許容し得るようになし
た等速自在継手外輪の製造方法に関するものである。
継手、特に、駆動側と従動側の等速性を維持しつつ両者
の角度変位や軸方向の相対変位を許容し得るようになし
た等速自在継手外輪の製造方法に関するものである。
従来の技術 上記型式の等速自在継手の外輪は、例えば第４図及び第
５図に示すように、ステム部（10）とこのステム部（1
0）の一端に設けられたカップ部（20）とで構成され、
カップ部（20）の内周面（21）に軸線方向に延びる数条
のボール転動溝（22）が形成されている。
５図に示すように、ステム部（10）とこのステム部（1
0）の一端に設けられたカップ部（20）とで構成され、
カップ部（20）の内周面（21）に軸線方向に延びる数条
のボール転動溝（22）が形成されている。
上記等速自在継手の外輪を製造する場合、従来は冷間鍛
造にて内周に製品と略同一の溝形状を有する円筒状素材
を製作し、この円筒状素材に板厚を減少する加工所謂し
ごき加工を施すことにより最終製品とする方法が採用さ
れている。尚、上記しごき加工の方法としては、特公昭
48-4809号公報、特公昭53-28252号公報等がある。
造にて内周に製品と略同一の溝形状を有する円筒状素材
を製作し、この円筒状素材に板厚を減少する加工所謂し
ごき加工を施すことにより最終製品とする方法が採用さ
れている。尚、上記しごき加工の方法としては、特公昭
48-4809号公報、特公昭53-28252号公報等がある。
発明が解決しようとする問題点 従来、上記等速自在継手の外輪の材料として肌焼鋼（例
えばSCr420等）が主に使用されている。ところが、肌焼
鋼は鍛造加工やしごき加工が容易であると云う反面高価
であり、その為、材料コストが割高であると云う欠点が
あった。
えばSCr420等）が主に使用されている。ところが、肌焼
鋼は鍛造加工やしごき加工が容易であると云う反面高価
であり、その為、材料コストが割高であると云う欠点が
あった。
そこで、より経済的な等速自在継手の外輪を製作する
為、肌焼鋼に替えて機械構造用炭素鋼を使用する試みが
なされている（但し、機械構造用炭素鋼の中でもS9CK、
S15CKおよびS20CKの３種が肌焼鋼に含まれる為、これら
３種以外で、しかも、これら３種よりも炭素量が多い機
械構造用炭素鋼、例えばS28C〜S58Cの機械構造用炭素鋼
を使用するものとし、この発明では肌焼鋼に含まれる上
記３種以外で、しかも、これら３種より炭素量が多い機
械構造用炭素鋼について機械構造用炭素鋼と称するもの
とする。尚、肌焼鋼に含まれるS9CK、S15CKおよびS20CK
の３種は炭素量が0.23％以下であり、S28C〜S58Cの機械
構造用炭素鋼は炭素量が0.25％以上である。）。しかし
ながら、上記機械構造用炭素鋼は炭素量が多いことに起
因して肌焼鋼に比較して著しく延性が劣るため、冷間鍛
造にて内周に製品と略同一の溝形状を有する円筒状素材
を製作することは鍛造割れを起こす為に難しく、また、
1000℃以上に加熱して加工する熱間鍛造では、内周部に
脱炭が発生して製品機能を満足しない等の問題を有して
いる。
為、肌焼鋼に替えて機械構造用炭素鋼を使用する試みが
なされている（但し、機械構造用炭素鋼の中でもS9CK、
S15CKおよびS20CKの３種が肌焼鋼に含まれる為、これら
３種以外で、しかも、これら３種よりも炭素量が多い機
械構造用炭素鋼、例えばS28C〜S58Cの機械構造用炭素鋼
を使用するものとし、この発明では肌焼鋼に含まれる上
記３種以外で、しかも、これら３種より炭素量が多い機
械構造用炭素鋼について機械構造用炭素鋼と称するもの
とする。尚、肌焼鋼に含まれるS9CK、S15CKおよびS20CK
の３種は炭素量が0.23％以下であり、S28C〜S58Cの機械
構造用炭素鋼は炭素量が0.25％以上である。）。しかし
ながら、上記機械構造用炭素鋼は炭素量が多いことに起
因して肌焼鋼に比較して著しく延性が劣るため、冷間鍛
造にて内周に製品と略同一の溝形状を有する円筒状素材
を製作することは鍛造割れを起こす為に難しく、また、
1000℃以上に加熱して加工する熱間鍛造では、内周部に
脱炭が発生して製品機能を満足しない等の問題を有して
いる。
問題点を解決するための手段 この発明は上記問題点に鑑みて提案され、機械構造用炭
素鋼を用いて最も経済的にカップ深さが60mm以上の等速
自在継手の外輪を製作することを可能にしたもので、そ
の技術的手段は500〜900℃の温間鍛造にてカップ深さが
50mm以下の円筒状素材を製作し、当該円筒状素材を全断
面の断面減少率が25〜45％となるように、また、トラッ
ク溝近傍の肉厚減少率が他の部分の肉厚減少率よりも等
しいか、または大きくなるようにしごき加工して所定の
60mm以上のカップ深さに製作するものである。
素鋼を用いて最も経済的にカップ深さが60mm以上の等速
自在継手の外輪を製作することを可能にしたもので、そ
の技術的手段は500〜900℃の温間鍛造にてカップ深さが
50mm以下の円筒状素材を製作し、当該円筒状素材を全断
面の断面減少率が25〜45％となるように、また、トラッ
ク溝近傍の肉厚減少率が他の部分の肉厚減少率よりも等
しいか、または大きくなるようにしごき加工して所定の
60mm以上のカップ深さに製作するものである。
作用 上記技術的手段のようにすれば、等速自在継手外輪の材
料を肌焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えた場合でも上記
問題は起こらない。
料を肌焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えた場合でも上記
問題は起こらない。
実施例 第１図乃至第３図はこの発明による等速自在継手外輪の
具体的な製造方法を説明する為の説明図である。
具体的な製造方法を説明する為の説明図である。
図面に於いて、（30）は円筒状素材、（31）は円筒状素
材（30）の外周面、（32）は円筒状素材（30）の内周
面、（33）は円筒状素材（30）のボール転動溝、（40）
は最終製品、（41）は最終製品（40）の外周面、（42）
は最終製品（40）の内周面、（43）は最終製品（40）の
ボール転動溝、（44）は最終製品（40）のボール転動溝
（43）と対応する外周面である。
材（30）の外周面、（32）は円筒状素材（30）の内周
面、（33）は円筒状素材（30）のボール転動溝、（40）
は最終製品、（41）は最終製品（40）の外周面、（42）
は最終製品（40）の内周面、（43）は最終製品（40）の
ボール転動溝、（44）は最終製品（40）のボール転動溝
（43）と対応する外周面である。
円筒状素材（30）は機械構造用炭素鋼を用い、500〜900
℃の温間鍛造にて製作され、上記温間鍛造に於いて、最
終製品（40）の内周面（42）より若干大きく形成した内
周面（32）に軸線方向に延びる数条のボール転動溝（3
3）を形成する。
℃の温間鍛造にて製作され、上記温間鍛造に於いて、最
終製品（40）の内周面（42）より若干大きく形成した内
周面（32）に軸線方向に延びる数条のボール転動溝（3
3）を形成する。
ところで、温間域（500〜900℃）での鍛造加工は金型と
被加工材との摩擦係数が非常に高いので、冷間域、熱間
域での加工よりも破損、摩擦による寿命が短い傾向にあ
る為、金型材質、潤滑剤の選定が重要であるが、更に大
きな要素は円筒状素材（30）のカップ深さである。即
ち、カップ深さが浅いもの、例えば、50mm以下と60mm以
上の深いものの寿命を比較すると、深いものは浅いもの
の1/2〜1/3に低下する。そこで、最終製品（40）のカッ
プ深さが60mm以上のものについては、円筒状素材（30）
のカップ深さを50mm以下で温間鍛造を行い、その後、し
ごき加工により延伸して所定の60mm以上のカップ深さに
製作する。
被加工材との摩擦係数が非常に高いので、冷間域、熱間
域での加工よりも破損、摩擦による寿命が短い傾向にあ
る為、金型材質、潤滑剤の選定が重要であるが、更に大
きな要素は円筒状素材（30）のカップ深さである。即
ち、カップ深さが浅いもの、例えば、50mm以下と60mm以
上の深いものの寿命を比較すると、深いものは浅いもの
の1/2〜1/3に低下する。そこで、最終製品（40）のカッ
プ深さが60mm以上のものについては、円筒状素材（30）
のカップ深さを50mm以下で温間鍛造を行い、その後、し
ごき加工により延伸して所定の60mm以上のカップ深さに
製作する。
最終製品（40）は上記した円筒状素材（30）をポンチと
ダイスにてしごき加工させることにより製作され、上記
しごき加工に於いて、全断面の板厚断面減少率を 但し、So…円筒状素材の断面積 S …最終製品の断面積 とするように設定し、また ボール転動溝近傍の肉厚減少率を 但し、Ｔ…円筒状素材のボール転動溝の肉厚 ｔ…最終製品のボール転動溝の肉厚 ボール転動溝以外の肉厚減少率を 但し、To…円筒状素材のボール転動溝以外の肉厚 to…最終製品のボール転動溝以外の肉厚 として、両者の関係がα＞βとなるように設定しておく
ものである。
ダイスにてしごき加工させることにより製作され、上記
しごき加工に於いて、全断面の板厚断面減少率を 但し、So…円筒状素材の断面積 S …最終製品の断面積 とするように設定し、また ボール転動溝近傍の肉厚減少率を 但し、Ｔ…円筒状素材のボール転動溝の肉厚 ｔ…最終製品のボール転動溝の肉厚 ボール転動溝以外の肉厚減少率を 但し、To…円筒状素材のボール転動溝以外の肉厚 to…最終製品のボール転動溝以外の肉厚 として、両者の関係がα＞βとなるように設定しておく
ものである。
上記しごき加工により、最終製品（40）のカップ深さ
は、円筒状素材（30）のカップ深さの1.3〜1.8倍に延伸
される。即ち、 但し、Ｈ…円筒状素材のボール転動溝のカップ深さ ｈ…最終製品のボール転動溝のカップ深さ Ho…円筒状素材のボール転動溝間のカップ深さ ho…最終製品のボール転動溝間のカップ深さ となる。
は、円筒状素材（30）のカップ深さの1.3〜1.8倍に延伸
される。即ち、 但し、Ｈ…円筒状素材のボール転動溝のカップ深さ ｈ…最終製品のボール転動溝のカップ深さ Ho…円筒状素材のボール転動溝間のカップ深さ ho…最終製品のボール転動溝間のカップ深さ となる。
このようにして得られた最終製品（40）には、従来の肌
焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えた場合に起こる問題点
が解決されている。
焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えた場合に起こる問題点
が解決されている。
発明の効果 この発明は以上説明したように、機械構造用炭素鋼を用
い、500〜900℃の温間鍛造にてカップ深さが50mm以下の
円筒状素材を製作し、当該円筒状素材を全断面の断面減
少率が25〜45％となるように、また、トラック溝近傍の
肉厚減少率が他の部分の肉厚減少率よりも等しいか、ま
たは大きくなるようにしごき加工するから、等速自在継
手の外輪を最も経済的に製作することができる。特に、
材料を肌焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えたことによる
材料費の低減が大きいが、円筒状素材のカップ深さを50
mm以下で温間鍛造することによる鍛造金型の寿命延長及
びボール転動溝近傍の板厚減少率を他の部分より大きく
することにより、円形状の鍛造金型が使用可能になり、
金型製作費の低減も大きい。
い、500〜900℃の温間鍛造にてカップ深さが50mm以下の
円筒状素材を製作し、当該円筒状素材を全断面の断面減
少率が25〜45％となるように、また、トラック溝近傍の
肉厚減少率が他の部分の肉厚減少率よりも等しいか、ま
たは大きくなるようにしごき加工するから、等速自在継
手の外輪を最も経済的に製作することができる。特に、
材料を肌焼鋼から機械構造用炭素鋼に替えたことによる
材料費の低減が大きいが、円筒状素材のカップ深さを50
mm以下で温間鍛造することによる鍛造金型の寿命延長及
びボール転動溝近傍の板厚減少率を他の部分より大きく
することにより、円形状の鍛造金型が使用可能になり、
金型製作費の低減も大きい。
第１図はこの発明による等速自在継手外輪の製造方法を
説明する為の部分拡大平面図、第２図はボール転動溝で
の任意の縦断面図（第１図に於けるO-A線断面図）、第
３図はボール転動溝以外での任意の縦断面図（第１図に
於けるO-B線断面図）、第４図及び第５図はこの発明の
対称とする等速自在継手外輪の概略形状を示す上半分の
平面図及び要部断面正面図である。 （30）……円筒状素材、（40）……最終製品。
説明する為の部分拡大平面図、第２図はボール転動溝で
の任意の縦断面図（第１図に於けるO-A線断面図）、第
３図はボール転動溝以外での任意の縦断面図（第１図に
於けるO-B線断面図）、第４図及び第５図はこの発明の
対称とする等速自在継手外輪の概略形状を示す上半分の
平面図及び要部断面正面図である。 （30）……円筒状素材、（40）……最終製品。
Claims (1)
- 【請求項１】機械構造用炭素鋼を用いたカップ深さが60
mm以上の等速自在継手外輪の製造方法において、500〜9
00℃の温間鍛造にてカップ深さが50mm以下の円筒状素材
を製作し、当該円筒状素材を全断面の断面減少率が25〜
45％となるように、また、トラック溝近傍の肉厚減少率
が他の部分の肉厚減少率よりも等しいか、または大きく
なるようにしごき加工して所定の60mm以上のカップ深さ
に製作することを特徴とする等速自在継手外輪の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12378385A JPH0741366B2 (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | 等速自在継手外輪の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12378385A JPH0741366B2 (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | 等速自在継手外輪の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61282625A JPS61282625A (ja) | 1986-12-12 |
| JPH0741366B2 true JPH0741366B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=14869181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12378385A Expired - Fee Related JPH0741366B2 (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | 等速自在継手外輪の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741366B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2523372B2 (ja) * | 1989-04-28 | 1996-08-07 | 本田技研工業株式会社 | 等速ジョイント外輪の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5328252B2 (ja) | 2008-07-30 | 2013-10-30 | アルパイン株式会社 | ナビゲーションシステムの位置検出装置および位置検出方法 |
-
1985
- 1985-06-06 JP JP12378385A patent/JPH0741366B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5328252B2 (ja) | 2008-07-30 | 2013-10-30 | アルパイン株式会社 | ナビゲーションシステムの位置検出装置および位置検出方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61282625A (ja) | 1986-12-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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