JPH0741824A - 高清浄度鋼の製造方法 - Google Patents
高清浄度鋼の製造方法Info
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- JPH0741824A JPH0741824A JP3234076A JP23407691A JPH0741824A JP H0741824 A JPH0741824 A JP H0741824A JP 3234076 A JP3234076 A JP 3234076A JP 23407691 A JP23407691 A JP 23407691A JP H0741824 A JPH0741824 A JP H0741824A
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- molten steel
- steel
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 極低炭素鋼の低酸素化による高清浄度鋼の安
定的製造方法を確立する。 【構成】 上底吹き転炉によるＰ≦０.１０％脱りん予
備処理溶銑を使用し、スラグ量を15Kｇ/ｔに抑制し、Ｃ
≦０.１０％、Ｐ≦０.０２％にて吹止し取鍋に出鋼し、
スラグをＡl滓にて改質し（Ｔ.Ｆe）≦１０％、ＣaＯ／
Ａl2Ｏ3＝１〜２とし、次の酸素上吹きＲＨ真空脱ガス
処理による２次精錬を実施しＣ≦１００ppm、〔Ｏ〕≦
３０ppmとした溶鋼を無酸化雰囲気で連続鋳造する。 【効果】 Ｃ≦１００ppm、〔Ｏ〕≦３０ppmの極低炭素
鋼の低酸素化を図る安定した製造方法を確立し、製品の
欠陥率をほとんど０とすることができた。
定的製造方法を確立する。 【構成】 上底吹き転炉によるＰ≦０.１０％脱りん予
備処理溶銑を使用し、スラグ量を15Kｇ/ｔに抑制し、Ｃ
≦０.１０％、Ｐ≦０.０２％にて吹止し取鍋に出鋼し、
スラグをＡl滓にて改質し（Ｔ.Ｆe）≦１０％、ＣaＯ／
Ａl2Ｏ3＝１〜２とし、次の酸素上吹きＲＨ真空脱ガス
処理による２次精錬を実施しＣ≦１００ppm、〔Ｏ〕≦
３０ppmとした溶鋼を無酸化雰囲気で連続鋳造する。 【効果】 Ｃ≦１００ppm、〔Ｏ〕≦３０ppmの極低炭素
鋼の低酸素化を図る安定した製造方法を確立し、製品の
欠陥率をほとんど０とすることができた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高清浄度鋼の製造方法に
係り、特に極低炭素、かつ低酸素鋼の製造方法に関す
る。
係り、特に極低炭素、かつ低酸素鋼の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車鋼板を中心とする表面化処
理鋼板の需要増加に伴い極低炭素鋼のより低炭素化と低
酸素化が要求されている。従来の極低炭素鋼の溶製工程
は、先ず大気圧下で上吹き転炉で酸素を吹込んで鉄の酸
化損失の少いＣ：０.０３〜０.０５％まで粗脱炭する工
程と、該粗脱炭した溶鋼を取鍋に受鋼するに当りスラグ
改質剤を添加して溶鋼上に浮遊するスラグを改質する工
程と、この改質したスラグを有する溶鋼を真空脱炭脱ガ
ス処理する工程より成るものである。真空脱ガス処理後
の最終Ｃ≦１００ppmの溶鋼とするために、ＲＨの真空
脱ガス処理を行うが、真空脱炭時に必要な鋼中の〔Ｏ〕
を確保するために、転炉でＣ：０.０３〜０.０５％まで
脱炭し、鋼中フリー〔Ｏ〕を３００ppm以上とし、これ
を更に酸素上吹きＲＨ真空脱ガス炉にて真空脱炭精錬し
てＣ≦１００ppmまで低減する。
理鋼板の需要増加に伴い極低炭素鋼のより低炭素化と低
酸素化が要求されている。従来の極低炭素鋼の溶製工程
は、先ず大気圧下で上吹き転炉で酸素を吹込んで鉄の酸
化損失の少いＣ：０.０３〜０.０５％まで粗脱炭する工
程と、該粗脱炭した溶鋼を取鍋に受鋼するに当りスラグ
改質剤を添加して溶鋼上に浮遊するスラグを改質する工
程と、この改質したスラグを有する溶鋼を真空脱炭脱ガ
ス処理する工程より成るものである。真空脱ガス処理後
の最終Ｃ≦１００ppmの溶鋼とするために、ＲＨの真空
脱ガス処理を行うが、真空脱炭時に必要な鋼中の〔Ｏ〕
を確保するために、転炉でＣ：０.０３〜０.０５％まで
脱炭し、鋼中フリー〔Ｏ〕を３００ppm以上とし、これ
を更に酸素上吹きＲＨ真空脱ガス炉にて真空脱炭精錬し
てＣ≦１００ppmまで低減する。
【０００３】また極低炭素鋼の低酸素化技術のうち、転
炉から流出するスラグ量を低減する技術としては、特開
昭６０−１３５５１１のように出鋼孔用栓を用いて流出
スラグ量を低減する技術が開示されており、また特開昭
５９−７０７１０、特開平２−６６１１１のように、取
鍋スラグ上にスラグ還元用フラックスを添加する方法が
知られている。これらの従来技術のうち、出鋼孔用栓を
用いる流出スラグ量低減方法では、安定したスラグ量低
減効果が不十分であり、また流出スラグ量低減のみで
は、最終高清浄度鋼がＣ≦１００ppmの極低炭素鋼の場
合、常に安定して〔Ｏ〕＝２０〜５０ppmの低酸素を得
ることが困難であった。
炉から流出するスラグ量を低減する技術としては、特開
昭６０−１３５５１１のように出鋼孔用栓を用いて流出
スラグ量を低減する技術が開示されており、また特開昭
５９−７０７１０、特開平２−６６１１１のように、取
鍋スラグ上にスラグ還元用フラックスを添加する方法が
知られている。これらの従来技術のうち、出鋼孔用栓を
用いる流出スラグ量低減方法では、安定したスラグ量低
減効果が不十分であり、また流出スラグ量低減のみで
は、最終高清浄度鋼がＣ≦１００ppmの極低炭素鋼の場
合、常に安定して〔Ｏ〕＝２０〜５０ppmの低酸素を得
ることが困難であった。
【０００４】また、特開昭５９−７０７１０、特開平２
−６６１１１のようにスラグ上にスラグ還元用フラック
スを添加する方法では、スラグ中の(Ｔ.Ｆe）の低下の
共に、スラグから溶鋼へＰが移行し、成品溶鋼の規定成
分を満足しないという問題がある。更にこのほかに、流
出スラグ量および転炉スラグ中の（Ｔ.Ｆe）のばらつき
によりフラックス添加後の取鍋スラグ中のＴ.Ｆeの低減
効果についても安定性が足りないという問題点がある。
更に連続鋳造中の空気酸化、スラグ巻き込み等により製
品レベルでの低酸素化にも問題があつた。
−６６１１１のようにスラグ上にスラグ還元用フラック
スを添加する方法では、スラグ中の(Ｔ.Ｆe）の低下の
共に、スラグから溶鋼へＰが移行し、成品溶鋼の規定成
分を満足しないという問題がある。更にこのほかに、流
出スラグ量および転炉スラグ中の（Ｔ.Ｆe）のばらつき
によりフラックス添加後の取鍋スラグ中のＴ.Ｆeの低減
効果についても安定性が足りないという問題点がある。
更に連続鋳造中の空気酸化、スラグ巻き込み等により製
品レベルでの低酸素化にも問題があつた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、極低
酸素極低炭素鋼の溶製方法の上記従来技術の問題点を再
検討し、原料の脱りん予備処理溶銑の使用から始まる多
数の工程を関連させて有効に処理することにより高清浄
度鋼を安定して低コストで製造できる効果的な製造方法
を提供するにある。
酸素極低炭素鋼の溶製方法の上記従来技術の問題点を再
検討し、原料の脱りん予備処理溶銑の使用から始まる多
数の工程を関連させて有効に処理することにより高清浄
度鋼を安定して低コストで製造できる効果的な製造方法
を提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは次の如くである。すなわち、 (1) 上底吹き転炉にてＰ：０.１％以下に脱りんした予
備処理溶銑を使用し Ｃ ≦ ０.１０％ Ｐ ≦ ０.０２％ に吹錬した溶鋼を１５Ｋg／溶鋼ｔ以下に抑制したスラ
グと共に取鍋に出鋼する工程と、前記取鍋に受鋼した溶
鋼上に浮遊するスラグにＡl滓を散布した後炭酸カルシ
ウムと生石灰を添加してＣＯ2ガス撹拌して Ｔ.Ｆe ≦ １０％ ＣaO/Ａl2O3 ＝ １〜２ とするスラグの改質工程と、前記スラグを改質した溶鋼
を酸素上吹き真空脱ガス炉にて２次精錬しＣ≦１００pp
mまで脱炭する工程と、前記２次精錬した溶鋼を脱酸し
た後無酸化雰囲気で連続鋳造する工程と、を有して成る
ことを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。 (2) 前記上底吹き転炉の出鋼時の溶鋼はＴ.Ｆe ≦ ２
５％として 〔Ｏ〕 ≧ ３００ppm を確保する上記１に記載の高清浄度鋼の製造方法。
ろは次の如くである。すなわち、 (1) 上底吹き転炉にてＰ：０.１％以下に脱りんした予
備処理溶銑を使用し Ｃ ≦ ０.１０％ Ｐ ≦ ０.０２％ に吹錬した溶鋼を１５Ｋg／溶鋼ｔ以下に抑制したスラ
グと共に取鍋に出鋼する工程と、前記取鍋に受鋼した溶
鋼上に浮遊するスラグにＡl滓を散布した後炭酸カルシ
ウムと生石灰を添加してＣＯ2ガス撹拌して Ｔ.Ｆe ≦ １０％ ＣaO/Ａl2O3 ＝ １〜２ とするスラグの改質工程と、前記スラグを改質した溶鋼
を酸素上吹き真空脱ガス炉にて２次精錬しＣ≦１００pp
mまで脱炭する工程と、前記２次精錬した溶鋼を脱酸し
た後無酸化雰囲気で連続鋳造する工程と、を有して成る
ことを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。 (2) 前記上底吹き転炉の出鋼時の溶鋼はＴ.Ｆe ≦ ２
５％として 〔Ｏ〕 ≧ ３００ppm を確保する上記１に記載の高清浄度鋼の製造方法。
【０００７】本発明の詳細を添付図面を参照して説明す
る。
る。
【転炉における溶製工程】転炉は短時間に所定の鋼成分
を得る必要から上底吹き転炉を使用し、かつ使用する溶
銑もＰ≦０.１％まで脱りんした予備処理溶銑を使用す
る。その理由は転炉にて通常の溶銑を使用して脱りん精
錬してもよいが、脱りんにより、スラグ中へ移行したＰ
がその後のスラグの改質工程でＰ≧０.００４％に復り
んし、成品規格に合致しないことがあるからである。本
発明ではＰ≦０.１０％に限定した予備処理溶銑を使用
し、強撹拌の上底吹き転炉で精錬することにより、転炉
での脱りん負荷が軽減でき、かつ吹止Ｃが０.０２〜０.
１％で、かつ転炉スラグ中の（Ｔ.Ｆe）≦２５％とする
ことにより、スラグ改質時の復りん量を０.００４％以
下に抑制することができた。以上の理由により、転炉に
て使用する溶銑をＰ≦０.１０％の予備処理溶銑と限定
したが、好ましくはＰ≦０.０５％の予備処理溶銑が望
ましい。しかして転炉吹止時のスラグ量は、スラグ改質
時の還元剤所要量に関係するので、できるだけ少い方が
よく、そのためにレス・スラグ精錬を行うほか、出鋼孔
用栓を使用するか、もしくは外挿式スラグストッパーの
使用が考えられるが、そのほか、ＣaＯ／ＳiＯ2を高く
して固化する方法がある。しかし流出転炉スラグは１５
Kg／溶鋼ｔ、好ましくは５〜１０Kg／溶鋼ｔに抑制すべ
きであつて、吹錬溶鋼と共に取鍋に出鋼する。
を得る必要から上底吹き転炉を使用し、かつ使用する溶
銑もＰ≦０.１％まで脱りんした予備処理溶銑を使用す
る。その理由は転炉にて通常の溶銑を使用して脱りん精
錬してもよいが、脱りんにより、スラグ中へ移行したＰ
がその後のスラグの改質工程でＰ≧０.００４％に復り
んし、成品規格に合致しないことがあるからである。本
発明ではＰ≦０.１０％に限定した予備処理溶銑を使用
し、強撹拌の上底吹き転炉で精錬することにより、転炉
での脱りん負荷が軽減でき、かつ吹止Ｃが０.０２〜０.
１％で、かつ転炉スラグ中の（Ｔ.Ｆe）≦２５％とする
ことにより、スラグ改質時の復りん量を０.００４％以
下に抑制することができた。以上の理由により、転炉に
て使用する溶銑をＰ≦０.１０％の予備処理溶銑と限定
したが、好ましくはＰ≦０.０５％の予備処理溶銑が望
ましい。しかして転炉吹止時のスラグ量は、スラグ改質
時の還元剤所要量に関係するので、できるだけ少い方が
よく、そのためにレス・スラグ精錬を行うほか、出鋼孔
用栓を使用するか、もしくは外挿式スラグストッパーの
使用が考えられるが、そのほか、ＣaＯ／ＳiＯ2を高く
して固化する方法がある。しかし流出転炉スラグは１５
Kg／溶鋼ｔ、好ましくは５〜１０Kg／溶鋼ｔに抑制すべ
きであつて、吹錬溶鋼と共に取鍋に出鋼する。
【０００８】
【スラグの改質工程】取鍋に受鋼した溶鋼の表面には
(Ｔ.Ｆe）≦２５％のスラグが浮遊しており、このスラ
グにＡl滓を散布し、Ａl滓の反応終了後炭酸カルシウム
ＣaＣＯ3および生石灰ＣaＯを添加して、スラグを還元
すると同時にＣＯ2を発生させてスラグを撹拌する。Ａl
滓の添加は通常転炉吹止時の酸素含有量１００ppmに対
して０.３Ｋg／ｔの原単位で添加する。Ａl滓はスラグ
改質剤として経済的に有利な還元剤であって、その主要
組成は表１のとおりである。
(Ｔ.Ｆe）≦２５％のスラグが浮遊しており、このスラ
グにＡl滓を散布し、Ａl滓の反応終了後炭酸カルシウム
ＣaＣＯ3および生石灰ＣaＯを添加して、スラグを還元
すると同時にＣＯ2を発生させてスラグを撹拌する。Ａl
滓の添加は通常転炉吹止時の酸素含有量１００ppmに対
して０.３Ｋg／ｔの原単位で添加する。Ａl滓はスラグ
改質剤として経済的に有利な還元剤であって、その主要
組成は表１のとおりである。
【表１】 流出スラグの改質を図るため、上記の如くＡl滓を散布
してもスラグの流動性が悪いために急速には反応せず撹
拌する必要がある。そのためＣaＣＯ3を添加してＣＯ2
によるガス撹拌を実施するが、その添加時機はＡl滓散
布後１分〜１分３０秒が望ましいとされている。
してもスラグの流動性が悪いために急速には反応せず撹
拌する必要がある。そのためＣaＣＯ3を添加してＣＯ2
によるガス撹拌を実施するが、その添加時機はＡl滓散
布後１分〜１分３０秒が望ましいとされている。
【０００９】なお、後工程のＲＨ脱ガス処理後の溶鋼を
Ａlにてキルド処理する際の生成Ａl2Ｏ3ならびにＡl滓
によるスラグ改質によって生成するＡl2Ｏ3の吸収能の
高いスラグ組成とするには、本発明者らの先の研究によ
って ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１.４〜１.８ とすべきであることが判明している。従って少くとも ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１〜２ とするためにＣaＯを添加する必要があるので、ＣaＯと
ＣaＣＯ3とを流出スラグ量に応じて同時に添加する。こ
れによってＣＯ2ガス撹拌が行われ、Ａl滓の未反応部の
反応の促進が図られると同時にＡl2Ｏ3介在物の吸収能
の確保が保証される。本発明においてＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝
１〜２に限定した理由はＣaＯ／Ａl2Ｏ3＜１.０では、
スラグ中のＡl2Ｏ3が飽和すると共に、スラグの粘性が
高くなり、Ａl2Ｏ3介在物のスラグへの捕捉が困難とな
り、またＣaＯ／Ａl2Ｏ3＞２.０では、スラグの融点が
１６００℃以上となってスラグが固化し、Ａl2Ｏ3介在
物のスラグへの捕捉が困難となるからである。ＣaＯ／
Ａl2Ｏ3は少くとも１.０〜２.０の間に制御すべきであ
るが、好ましくは１.４〜１.８の範囲に制御することが
望ましい。このスラグの改質工程によって（Ｔ.Ｆe）≦
１０％となるので、ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１.０〜２.０にす
ることによって、後のＲＨ処理後のキルド処理中に発生
するＡl2Ｏ3を主体とした介在物を効率よく、スラグに
吸収し易い状態とすることができた。
Ａlにてキルド処理する際の生成Ａl2Ｏ3ならびにＡl滓
によるスラグ改質によって生成するＡl2Ｏ3の吸収能の
高いスラグ組成とするには、本発明者らの先の研究によ
って ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１.４〜１.８ とすべきであることが判明している。従って少くとも ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１〜２ とするためにＣaＯを添加する必要があるので、ＣaＯと
ＣaＣＯ3とを流出スラグ量に応じて同時に添加する。こ
れによってＣＯ2ガス撹拌が行われ、Ａl滓の未反応部の
反応の促進が図られると同時にＡl2Ｏ3介在物の吸収能
の確保が保証される。本発明においてＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝
１〜２に限定した理由はＣaＯ／Ａl2Ｏ3＜１.０では、
スラグ中のＡl2Ｏ3が飽和すると共に、スラグの粘性が
高くなり、Ａl2Ｏ3介在物のスラグへの捕捉が困難とな
り、またＣaＯ／Ａl2Ｏ3＞２.０では、スラグの融点が
１６００℃以上となってスラグが固化し、Ａl2Ｏ3介在
物のスラグへの捕捉が困難となるからである。ＣaＯ／
Ａl2Ｏ3は少くとも１.０〜２.０の間に制御すべきであ
るが、好ましくは１.４〜１.８の範囲に制御することが
望ましい。このスラグの改質工程によって（Ｔ.Ｆe）≦
１０％となるので、ＣaＯ／Ａl2Ｏ3＝１.０〜２.０にす
ることによって、後のＲＨ処理後のキルド処理中に発生
するＡl2Ｏ3を主体とした介在物を効率よく、スラグに
吸収し易い状態とすることができた。
【００１０】
【真空脱ガス炉による２次精錬工程】本発明の実施に当
っては酸素上吹きのＲＨ真空脱ガス装置によったが、極
低炭素鋼の２次精錬には上吹酸素ランスを有するＲＨ真
空脱ガス装置が望ましい。スラグの改質工程を経た溶鋼
は（Ｔ.Ｆe）≦１０％となるが、鋼中のフリー〔Ｏ〕≧
３００ppmが確保されているので次工程の真空脱炭処理
によってＣ＋Ｏ →ＣＯ ↑の脱炭反応が促進されるが、
しかもなお酸素不足の場合は上吹きランスより酸素を吹
込み真空脱炭する。酸素上吹き真空脱ガス装置は、第３
図にて示す如く、取鍋４内の溶鋼２は環流ガス吹込み口
８から吹込まれる環流ガス１０により上昇浸漬管１２か
ら脱ガス槽１４内に吸上げられ脱炭および脱ガス処理さ
れるが、同時に脱ガス槽内に垂下したランス１６により
酸素を上吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うもので、槽内
で脱炭、脱ガス処理された溶鋼２は下降浸漬管１８を介
して取鍋４に戻る。この環流が繰返されて脱炭され、脱
ガスされ、〔Ｃ〕≦１００ppmの通常は〔Ｃ〕≦３０ppm
極低炭素鋼が溶製される。かくの如くして脱炭、脱ガス
した溶鋼を、５〜１５分程度Ａl脱酸処理をすることで
溶鋼２中の鋼中Ｏが低減して３０ppm以下となり、その
後連続鋳造用工程に移すために取鍋４に収容された溶鋼
をタンデイツシユに注入する。
っては酸素上吹きのＲＨ真空脱ガス装置によったが、極
低炭素鋼の２次精錬には上吹酸素ランスを有するＲＨ真
空脱ガス装置が望ましい。スラグの改質工程を経た溶鋼
は（Ｔ.Ｆe）≦１０％となるが、鋼中のフリー〔Ｏ〕≧
３００ppmが確保されているので次工程の真空脱炭処理
によってＣ＋Ｏ →ＣＯ ↑の脱炭反応が促進されるが、
しかもなお酸素不足の場合は上吹きランスより酸素を吹
込み真空脱炭する。酸素上吹き真空脱ガス装置は、第３
図にて示す如く、取鍋４内の溶鋼２は環流ガス吹込み口
８から吹込まれる環流ガス１０により上昇浸漬管１２か
ら脱ガス槽１４内に吸上げられ脱炭および脱ガス処理さ
れるが、同時に脱ガス槽内に垂下したランス１６により
酸素を上吹きして溶鋼２の脱炭処理を行うもので、槽内
で脱炭、脱ガス処理された溶鋼２は下降浸漬管１８を介
して取鍋４に戻る。この環流が繰返されて脱炭され、脱
ガスされ、〔Ｃ〕≦１００ppmの通常は〔Ｃ〕≦３０ppm
極低炭素鋼が溶製される。かくの如くして脱炭、脱ガス
した溶鋼を、５〜１５分程度Ａl脱酸処理をすることで
溶鋼２中の鋼中Ｏが低減して３０ppm以下となり、その
後連続鋳造用工程に移すために取鍋４に収容された溶鋼
をタンデイツシユに注入する。
【００１１】
【２次精錬後の連続鋳造】連続鋳造時タンデイツシユの
上部の注入孔以外を封印してタンデイツシユ内を充満さ
せるだけの不活性ガス例えばＡrを流し溶鋼再酸化を防
止すると共に、鋳込終了時のタンデイツシユのスラグ巻
込みを防止した。この時タンデイツシユ封印方法とし
て、例えば鋳鉄性の蓋を施す等の手段があり、鋳込終了
時のスラグ巻き込み防止方法としては、取鍋下部ノズル
付近に、溶鋼とスラグ透磁率の差を検知するスラグ自動
検知器の設置等の方法があるが、本発明はこれらの手段
に限るものではなく、その他の溶鋼の再酸化防止、スラ
グの巻き込みを防止する好適ないずれの方法によっても
差支えなく、無酸化雰囲気内で連続鋳造する。
上部の注入孔以外を封印してタンデイツシユ内を充満さ
せるだけの不活性ガス例えばＡrを流し溶鋼再酸化を防
止すると共に、鋳込終了時のタンデイツシユのスラグ巻
込みを防止した。この時タンデイツシユ封印方法とし
て、例えば鋳鉄性の蓋を施す等の手段があり、鋳込終了
時のスラグ巻き込み防止方法としては、取鍋下部ノズル
付近に、溶鋼とスラグ透磁率の差を検知するスラグ自動
検知器の設置等の方法があるが、本発明はこれらの手段
に限るものではなく、その他の溶鋼の再酸化防止、スラ
グの巻き込みを防止する好適ないずれの方法によっても
差支えなく、無酸化雰囲気内で連続鋳造する。
【００１２】
【実施例】本発明の実施例を表２に示す。表２中に示さ
れる実施例１は上底吹き転炉の吹止Ｃ＝０.０４％と
し、スラグの改質剤としてＡl滓を１.６Kｇ／ｔ添加し
た場合であり、実施例２は実施例１に加えて転炉出鋼時
にスラグ量低減のため出鋼孔用栓を使用した場合であ
り、実施例３は実施例２に加えて、更に外挿式スラグス
トッパーを使用してスラグ量を更に低減した場合であ
る。実施例１〜３はすべて鋳込中完全断気してＡr雰囲
気にて鋳込を行い、かつ取鍋下部ノズル近傍にスラグ自
動検知器を取付けスラグの巻き込み防止を図った。比較
例として挙げたものは、同一転炉出鋼を使用したが、流
出スラグ量の低減策を全く実施せず、かつスラグ改質の
Ａl滓の添加をも実施しなかった場合である。
れる実施例１は上底吹き転炉の吹止Ｃ＝０.０４％と
し、スラグの改質剤としてＡl滓を１.６Kｇ／ｔ添加し
た場合であり、実施例２は実施例１に加えて転炉出鋼時
にスラグ量低減のため出鋼孔用栓を使用した場合であ
り、実施例３は実施例２に加えて、更に外挿式スラグス
トッパーを使用してスラグ量を更に低減した場合であ
る。実施例１〜３はすべて鋳込中完全断気してＡr雰囲
気にて鋳込を行い、かつ取鍋下部ノズル近傍にスラグ自
動検知器を取付けスラグの巻き込み防止を図った。比較
例として挙げたものは、同一転炉出鋼を使用したが、流
出スラグ量の低減策を全く実施せず、かつスラグ改質の
Ａl滓の添加をも実施しなかった場合である。
【表２】
【００１３】表２から明らかな如く、実施例１、２、３
の順に（Ｔ.Ｆe）％およびスラグ量（Kg/ｔ）が減少し
ているが、それに応じて〔Ｏ〕が次第に減少している。
一方、スラグ量の減少対策を実施せず、かつスラグの改
質もしなかった比較例はＣ、Ｓi、Ｍn、Ａl含有量は実
施例とほとんど差異はないものの、〔Ｏ〕が著しく多い
ことを示している。また、取鍋スラグの（Ｔ.Ｆe）量×
スラグ量と、鋼中の〔Ｏ〕ppmとの間には、図１に示す
如き関係がある。従って〔Ｏ〕を低減するためにはスラ
グ中の（Ｔ.Ｆe）％か、もしくはスラグ量の何れかを低
減する要があり、その双方の（Ｔ.Ｆe）×スラグ量を低
減することが最も好ましいことがわかる。また鋼中の
〔Ｏ〕と製品欠陥指数（個／月）との間には、図２に示
す如き関係がある。図２から判るように、〔Ｏ〕≦５０
ppmの場合には、製品の欠陥は問題のないレベルまで低
減できる。また〔Ｏ〕≦２０ppmに達すると製品欠陥は
ほぼ０となるが、コスト的には割高となり経済的な製造
レベルは３０ppm程度である。
の順に（Ｔ.Ｆe）％およびスラグ量（Kg/ｔ）が減少し
ているが、それに応じて〔Ｏ〕が次第に減少している。
一方、スラグ量の減少対策を実施せず、かつスラグの改
質もしなかった比較例はＣ、Ｓi、Ｍn、Ａl含有量は実
施例とほとんど差異はないものの、〔Ｏ〕が著しく多い
ことを示している。また、取鍋スラグの（Ｔ.Ｆe）量×
スラグ量と、鋼中の〔Ｏ〕ppmとの間には、図１に示す
如き関係がある。従って〔Ｏ〕を低減するためにはスラ
グ中の（Ｔ.Ｆe）％か、もしくはスラグ量の何れかを低
減する要があり、その双方の（Ｔ.Ｆe）×スラグ量を低
減することが最も好ましいことがわかる。また鋼中の
〔Ｏ〕と製品欠陥指数（個／月）との間には、図２に示
す如き関係がある。図２から判るように、〔Ｏ〕≦５０
ppmの場合には、製品の欠陥は問題のないレベルまで低
減できる。また〔Ｏ〕≦２０ppmに達すると製品欠陥は
ほぼ０となるが、コスト的には割高となり経済的な製造
レベルは３０ppm程度である。
【００１４】
【発明の効果】本発明の限定要件を工程別に分けると次
の如くなる。 (イ) 上吹き転炉工程 Ｐ≦０.１０％に脱りんした予備処理溶銑を使用し、吹
止めＣ≦０.１０％、Ｐ≦０.０２％として１５Kｇ/溶鋼
ｔ以下に抑制したスラグと共に取鍋に出鋼する。 (ロ)
取鍋スラグの改質工程 スラグ上にＡl滓を散布した後、ＣaＣＯ3とＣaＯを添加
してＣＯ2ガス撹拌して （Ｔ.Ｆe）≦１０％ ＣaＯ/Ａl2Ｏ3＝１〜２ とするスラグ改質を実施する。 (ハ) 酸素上吹きＲＨ真空脱ガス処理工程 Ｃ≦１００ppmまで脱炭脱ガス処理する。 (ニ) 無酸化雰囲気による連続鋳造 上記本発明の要件によりＣ≦１００ppmの極低炭素鋼の
〔Ｏ〕≦３０ppmの低炭素化が安定して達成され、製品
欠陥率の極めて少い鋼の溶製が可能となった。
の如くなる。 (イ) 上吹き転炉工程 Ｐ≦０.１０％に脱りんした予備処理溶銑を使用し、吹
止めＣ≦０.１０％、Ｐ≦０.０２％として１５Kｇ/溶鋼
ｔ以下に抑制したスラグと共に取鍋に出鋼する。 (ロ)
取鍋スラグの改質工程 スラグ上にＡl滓を散布した後、ＣaＣＯ3とＣaＯを添加
してＣＯ2ガス撹拌して （Ｔ.Ｆe）≦１０％ ＣaＯ/Ａl2Ｏ3＝１〜２ とするスラグ改質を実施する。 (ハ) 酸素上吹きＲＨ真空脱ガス処理工程 Ｃ≦１００ppmまで脱炭脱ガス処理する。 (ニ) 無酸化雰囲気による連続鋳造 上記本発明の要件によりＣ≦１００ppmの極低炭素鋼の
〔Ｏ〕≦３０ppmの低炭素化が安定して達成され、製品
欠陥率の極めて少い鋼の溶製が可能となった。
【図１】本発明による高清浄度鋼の製造方法の研究過程
において見出された取鍋のスラグ中の（Ｔ.Ｆe）％×ス
ラグ量と鋼中〔Ｏ〕との相関関係を示す線図である。
において見出された取鍋のスラグ中の（Ｔ.Ｆe）％×ス
ラグ量と鋼中〔Ｏ〕との相関関係を示す線図である。
【図２】図１と同様に本発明の研究過程において見出さ
れた鋼中の酸素〔Ｏ〕量（ppm）と製品の欠陥指数（個
／月）との関係を示す線図である。
れた鋼中の酸素〔Ｏ〕量（ppm）と製品の欠陥指数（個
／月）との関係を示す線図である。
【図３】本発明において使用する酸素上吹きＲＨ真空脱
ガス装置を示す模式断面図である。
ガス装置を示す模式断面図である。
２ 溶鋼 ４ 取鍋 ６ スラグ ８ 環流ガス吹込口 １０ 環流ガス １２ 上昇浸漬管 １４ 脱ガス槽 １６ ランス １８ 下降浸漬管 ２０ 添加材添加シュート
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年８月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
Claims (2)
- 【請求項１】 上底拭き転炉にてＰ：０.１％以下に脱
りんした予備処理溶銑を使用し、吹止成分 Ｃ ≦ ０.１０％ Ｐ ≦ ０.０２％ に吹錬した溶鋼を１５Ｋg／溶鋼ｔ以下に抑制したスラ
グと共に取鍋に出鋼する工程と、前記取鍋に受鋼した溶
鋼上に浮遊するスラグにＡl滓を散布した後炭酸カルシ
ウムと生石灰を添加して Ｔ.Ｆe ≦ １０％ ＣaＯ/Ａl2Ｏ3 ＝ １〜２ とするスラグの改質工程と、前記スラグを改質した溶鋼
を酸素上吹き真空脱ガス炉にて２次精錬しＣ＜１００pp
mまで脱炭する工程と、前記２次精錬した溶鋼を脱酸し
た後無酸化雰囲気で連続鋳造する工程と、を有して成る
ことを特徴とする高清浄度鋼の製造方法。 - 【請求項２】 前記上底吹き転炉の出鋼時の溶鋼はＴ.
Ｆe ≦ ２５％として 〔Ｏ〕 ≧ ３００ppm を確保する請求項１に記載の高清浄度鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23407691A JP3172550B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23407691A JP3172550B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0741824A true JPH0741824A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3172550B2 JP3172550B2 (ja) | 2001-06-04 |
Family
ID=16965226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23407691A Expired - Fee Related JP3172550B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 高清浄度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3172550B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1056415C (zh) * | 1998-04-07 | 2000-09-13 | 幸超 | 含铝预熔渣及其制备方法以及含有该渣的钢水脱硫剂和净化剂 |
| CN1067727C (zh) * | 1996-05-10 | 2001-06-27 | 金明官 | 用于钢铁冶金的铝渣加入方法 |
| CN100350058C (zh) * | 2005-12-30 | 2007-11-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 预处理铁水在电炉炼钢中的应用 |
| KR101412565B1 (ko) * | 2012-07-31 | 2014-07-02 | 현대제철 주식회사 | 극저탄소강 제조 시 ｒｈ 탈탄 효율 향상 방법 |
| CN106399641A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-02-15 | 首钢总公司 | 一种rh快速脱碳及减少钢液温降的方法 |
| CN109055664A (zh) * | 2018-10-08 | 2018-12-21 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种无Ds类夹杂物的轴承钢钢液脱氧控制方法 |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP23407691A patent/JP3172550B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN109055664A (zh) * | 2018-10-08 | 2018-12-21 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种无Ds类夹杂物的轴承钢钢液脱氧控制方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3172550B2 (ja) | 2001-06-04 |
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