JPH0488114A - 高マンガン鋼の溶製方法 - Google Patents
高マンガン鋼の溶製方法Info
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Landscapes
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高マンガン鋼の溶製方法に係り、特１；高炭素
マンガン合金を使用して溶製コストを低減できる溶製方
法に関する。
マンガン合金を使用して溶製コストを低減できる溶製方
法に関する。
［従来の技術〕
低炭素高マンガン鋼は今日ラインパイプ材として大量に
使用されている。炭素が０．０５±０．０１％の如く炭
素の許容範囲が非常に狭い高マンガン鋼の代表的な従来
の製造方法は、脱炭が非常に容易な酸素吹錬の転炉で精
錬してＣ＝ ０．０５％程度で出鋼し、取鍋に出鋼中に
低炭素マンガン合金を投入してマンガン量を調整し、続
いて真空２次精錬を行い、連続鋳造にて鋳片としていた
。しかし、この方法は転炉出鋼後にＣ量の上昇を防止す
る必要があるので、高価な低炭素マンガン合金を使用せ
ざるを得す、そのため溶製コストが高騰する欠点があっ
た。
使用されている。炭素が０．０５±０．０１％の如く炭
素の許容範囲が非常に狭い高マンガン鋼の代表的な従来
の製造方法は、脱炭が非常に容易な酸素吹錬の転炉で精
錬してＣ＝ ０．０５％程度で出鋼し、取鍋に出鋼中に
低炭素マンガン合金を投入してマンガン量を調整し、続
いて真空２次精錬を行い、連続鋳造にて鋳片としていた
。しかし、この方法は転炉出鋼後にＣ量の上昇を防止す
る必要があるので、高価な低炭素マンガン合金を使用せ
ざるを得す、そのため溶製コストが高騰する欠点があっ
た。
上記溶製コストを低減しようとする高Ｍｎ鋼の製造方法
として、従来多くの提案がなされている。その従来技術
の概要について説明する。
として、従来多くの提案がなされている。その従来技術
の概要について説明する。
特開昭６２−１９２５１９ ：
この方法は脱りん処理した予備処理溶銑を使用し、転炉
ではスラブを少くするレススラグ吹錬を実施し。
ではスラブを少くするレススラグ吹錬を実施し。
炉中にＭｎ含有物質を添加し、比較的Ｃの高い状態で出
鋼し、真空脱ガス槽にて脱炭する方法が示されているが
、使用ガスの種類が示されていない。
鋼し、真空脱ガス槽にて脱炭する方法が示されているが
、使用ガスの種類が示されていない。
特開昭６３−２９３１０９ ：
この方法では転炉吹錬においては、Ｃ： ０．１５〜０
゜５％溶鋼温度１６４０℃以上にて出鋼し、真空脱ガス
槽においてＭｎ鉱石を添加し、Ｃ： ０．１％以下まで
脱炭する方法が示されている。
゜５％溶鋼温度１６４０℃以上にて出鋼し、真空脱ガス
槽においてＭｎ鉱石を添加し、Ｃ： ０．１％以下まで
脱炭する方法が示されている。
特開平１−９２３１２：
この方法の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、ｒＲＨ真空脱ガス装置の真空槽内の溶鋼に、
該真空槽の側壁に設けたノズルを通じ、不活性ガスをキ
ャリアーガスとしてマンガン鉱石粉体を吹込み、マンガ
ン鉱石中の酸素により溶鋼の脱炭を行うとともに、溶鋼
中のマンガン濃度を高めることを特徴とする高マンガン
鋼の製造方法。」である。
該真空槽の側壁に設けたノズルを通じ、不活性ガスをキ
ャリアーガスとしてマンガン鉱石粉体を吹込み、マンガ
ン鉱石中の酸素により溶鋼の脱炭を行うとともに、溶鋼
中のマンガン濃度を高めることを特徴とする高マンガン
鋼の製造方法。」である。
この方法では、Ｍｎ鉱石はＭｎ含有量４５〜５５％の高
炭素マンガン鉱石であり、その吹込量は溶鋼を当り溶鋼
トン当り１〜５ｋｇであって、キャリアーガスとしては
Ａｒ ０．００３〜０．０４ＯＮｍ／ｍｉｎ、−を使用
することが記載されている。
炭素マンガン鉱石であり、その吹込量は溶鋼を当り溶鋼
トン当り１〜５ｋｇであって、キャリアーガスとしては
Ａｒ ０．００３〜０．０４ＯＮｍ／ｍｉｎ、−を使用
することが記載されている。
しかし、これらの従来方法では、脱炭反応が必ずしも十
分行われず、従って効率的な処理が行えず、コストの低
減についても十分ではないものと考えられる。
分行われず、従って効率的な処理が行えず、コストの低
減についても十分ではないものと考えられる。
本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決し、安定し
て溶製コストを低減できる高マンガン鋼の溶製方法を提
供するにある。
て溶製コストを低減できる高マンガン鋼の溶製方法を提
供するにある。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明の要旨
とするところは次の如くである。すなわち、転炉等の精
錬炉で溶製した粗脱炭低炭素鋼を未脱酸のまま取鍋に出
鋼するに際し高炭素マンガン合金を投入してマンガンの
成分調整を行う工程と、前記マンガンの成分調整後に真
空脱ガス槽にて酸素を上吹きして脱炭する工程と、前記
脱炭後に引続いて真空脱ガス槽にて脱ガスする工程と、
を有して成ることを特徴とする高マンガン鋼の溶製方法
である。
とするところは次の如くである。すなわち、転炉等の精
錬炉で溶製した粗脱炭低炭素鋼を未脱酸のまま取鍋に出
鋼するに際し高炭素マンガン合金を投入してマンガンの
成分調整を行う工程と、前記マンガンの成分調整後に真
空脱ガス槽にて酸素を上吹きして脱炭する工程と、前記
脱炭後に引続いて真空脱ガス槽にて脱ガスする工程と、
を有して成ることを特徴とする高マンガン鋼の溶製方法
である。
本発明の詳細を添付図面を参照して説明する。
本発明においては、予め脱硫、脱りんされた予備処理溶
銑を使用して粗脱炭低炭素鋼を精錬し未脱酸のまま、従
来より吹止Ｃ含有量がやや高い状態で転炉から出鋼する
。出鋼中に価格の低廉な高炭素マンガン合金を投入して
マンガンの成分調整を行う。その後、ＡＱ滓を投入して
Ｍｎの歩留向上を目的として、スラグ還元を行う。スラ
ブ還元後、真空脱ガス槽において酸素を上吹きしていわ
ゆるリムド処理にて約１０分間脱炭し、その後約２０分
間キルト処理にて脱炭、脱ガス処理して成分の調整を行
って精錬を完了する。
銑を使用して粗脱炭低炭素鋼を精錬し未脱酸のまま、従
来より吹止Ｃ含有量がやや高い状態で転炉から出鋼する
。出鋼中に価格の低廉な高炭素マンガン合金を投入して
マンガンの成分調整を行う。その後、ＡＱ滓を投入して
Ｍｎの歩留向上を目的として、スラグ還元を行う。スラ
ブ還元後、真空脱ガス槽において酸素を上吹きしていわ
ゆるリムド処理にて約１０分間脱炭し、その後約２０分
間キルト処理にて脱炭、脱ガス処理して成分の調整を行
って精錬を完了する。
本発明においては、真空２次精錬において酸素上吹きを
行うので、酸素の供給が十分であり、第１図に示す如く
、脱炭は活発に行われ、停滞は起こらない。
行うので、酸素の供給が十分であり、第１図に示す如く
、脱炭は活発に行われ、停滞は起こらない。
第１図は本発明の実施例の真空２次精錬における溶銅中
の炭素と酸素の変化を示したものである。また、第２図
には、真空２次精錬前の炭素の含有量が０．１４％の溶
鋼について、酸素上吹きをした場合としない場合につい
て、Ｍｎの含有量を変化させて真空２次精錬を行い、そ
の脱炭係数を調査して示した。
の炭素と酸素の変化を示したものである。また、第２図
には、真空２次精錬前の炭素の含有量が０．１４％の溶
鋼について、酸素上吹きをした場合としない場合につい
て、Ｍｎの含有量を変化させて真空２次精錬を行い、そ
の脱炭係数を調査して示した。
第２図から、酸素上吹きを実施する本発明においては、
Ｍｎの含有量が多くても脱炭速度はほぼ一定であり、高
Ｍｎ鋼でも高い脱炭速度が得られることが判明した。
Ｍｎの含有量が多くても脱炭速度はほぼ一定であり、高
Ｍｎ鋼でも高い脱炭速度が得られることが判明した。
また、ＲＨ処理中のＭｎ成分中の変化は第３図に示すと
おりであって、酸素上吹き区間の約５分間につぃては、
Ｍｎ：１２．５％から約１２．０％へと若干の酸化がみ
られるものの、その他の脱ガス区間にはほとんど変化が
みられず、Ｍｎ歩留は良好であった。
おりであって、酸素上吹き区間の約５分間につぃては、
Ｍｎ：１２．５％から約１２．０％へと若干の酸化がみ
られるものの、その他の脱ガス区間にはほとんど変化が
みられず、Ｍｎ歩留は良好であった。
従って本発明においては、転炉の吹止めＣを高くして、
スラグの総鉄含有量（Ｔ、Ｆｅ）を低下させてＭｎ歩留
を上昇させ、更に低廉な高炭素Ｍｎ合金を使用すること
が可能となった。
スラグの総鉄含有量（Ｔ、Ｆｅ）を低下させてＭｎ歩留
を上昇させ、更に低廉な高炭素Ｍｎ合金を使用すること
が可能となった。
本発明の実施例を従来例と比較して説明する。第１表に
示す転炉吹錬条件で取鍋に出鋼し、第２表に示す如く本
発明法および従来法により、Ｍｎ調整お第１表 第 表 よび真空２次精錬を行い、同一条件で鋳片に連続鋳造を
行った。
示す転炉吹錬条件で取鍋に出鋼し、第２表に示す如く本
発明法および従来法により、Ｍｎ調整お第１表 第 表 よび真空２次精錬を行い、同一条件で鋳片に連続鋳造を
行った。
その結果、本発明実施例は低廉な高炭素Ｍｎ合金を使用
するほか、Ｍｎの歩留が良好であるので第２表に示す如
〈従来例に比して溶製コストを４００円／を低減するこ
とができた。
するほか、Ｍｎの歩留が良好であるので第２表に示す如
〈従来例に比して溶製コストを４００円／を低減するこ
とができた。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、転炉から未脱
酸のまま出鋼し、取鍋に高炭素Ｍｎ合金を投入してマン
ガン調整を行い、真空脱ガス槽において酸素を上吹きし
て真空２次精錬を実施することにより、高い脱炭速度が
得られた。この脱炭速度はＭｎ濃度によらず、はぼ一定
であることが判明した。その結果従来の高価な低炭素Ｆ
ｅ−Ｍｎを廃して比較的安い高炭素Ｆｅ−Ｍｎを有効に
使用することができ、低Ｃ高Ｍｎ鋼の溶製コストを約４
００円／を低減できた。
酸のまま出鋼し、取鍋に高炭素Ｍｎ合金を投入してマン
ガン調整を行い、真空脱ガス槽において酸素を上吹きし
て真空２次精錬を実施することにより、高い脱炭速度が
得られた。この脱炭速度はＭｎ濃度によらず、はぼ一定
であることが判明した。その結果従来の高価な低炭素Ｆ
ｅ−Ｍｎを廃して比較的安い高炭素Ｆｅ−Ｍｎを有効に
使用することができ、低Ｃ高Ｍｎ鋼の溶製コストを約４
００円／を低減できた。
第１図は本発明実施例の真空２次精錬における溶鋼中の
炭素と酸素の変化を示す線図、第２図は真空２次精錬に
おいて酸素を上吹きした場合としない場合について溶鋼
中のＭｎ含有量と脱炭係数との関係を示す線図、第３図
は本発明の実施例における真空２次精錬（ＲＨ処理）中
のＲＨ処理時間と溶鋼中のＭｎ含有量（１ｏ−” ％
）との関係を示す線図である。 竿 ／ １」
炭素と酸素の変化を示す線図、第２図は真空２次精錬に
おいて酸素を上吹きした場合としない場合について溶鋼
中のＭｎ含有量と脱炭係数との関係を示す線図、第３図
は本発明の実施例における真空２次精錬（ＲＨ処理）中
のＲＨ処理時間と溶鋼中のＭｎ含有量（１ｏ−” ％
）との関係を示す線図である。 竿 ／ １」
Claims (1)
- （１）転炉等の精錬炉で溶製した粗脱炭低炭素鋼を未脱
酸のまま取鍋に出鋼するに際し高炭素マンガン合金を投
入してマンガンの成分調整を行う工程と、前記マンガン
の成分調整後に真空脱ガス槽にて酸素を上吹きして脱炭
する工程と、前記脱炭後に引続いて真空脱ガス槽にて脱
ガスする工程と、を有して成ることを特徴とする高マン
ガン鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20370790A JPH0488114A (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20370790A JPH0488114A (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0488114A true JPH0488114A (ja) | 1992-03-23 |
Family
ID=16478522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20370790A Pending JPH0488114A (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0488114A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011153328A (ja) * | 2010-01-26 | 2011-08-11 | Jfe Steel Corp | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 |
| CN103556061A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-02-05 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种调质高强度q690e特厚钢板的生产方法 |
| WO2017145877A1 (ja) | 2016-02-24 | 2017-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法 |
| CN107794434A (zh) * | 2016-09-06 | 2018-03-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种利用铁水增加中高碳钢钢水碳硅锰含量的方法 |
| KR20190077754A (ko) * | 2017-12-26 | 2019-07-04 | 주식회사 포스코 | 저탄소 고망간강의 정련방법 |
-
1990
- 1990-07-31 JP JP20370790A patent/JPH0488114A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR20180102179A (ko) | 2016-02-24 | 2018-09-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 진공 탈가스 설비에 있어서의 용강의 정련 방법 |
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