JPH0746782Y2 - オイルポンプ - Google Patents
オイルポンプInfo
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- JPH0746782Y2 JPH0746782Y2 JP1988029635U JP2963588U JPH0746782Y2 JP H0746782 Y2 JPH0746782 Y2 JP H0746782Y2 JP 1988029635 U JP1988029635 U JP 1988029635U JP 2963588 U JP2963588 U JP 2963588U JP H0746782 Y2 JPH0746782 Y2 JP H0746782Y2
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- JP
- Japan
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- oil
- rotor
- groove
- oil chamber
- housing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本考案は、トロコイド式オイルポンプに関するものであ
る。
る。
［従来の技術］ トロコイドポンプは、コンパクトでかつ簡素な構造であ
るため低価格であり、また外歯と内歯との間のすべり速
度が小さいので摩耗やかみ合い音が少なく、さらに輸送
流体の汚濁・温度上昇等の外乱に対する信頼性が高いと
いった特長を有することから、従来より自動変速機用オ
イルポンプなどの車両用オイルポンプとして広く用いら
れている。
るため低価格であり、また外歯と内歯との間のすべり速
度が小さいので摩耗やかみ合い音が少なく、さらに輸送
流体の汚濁・温度上昇等の外乱に対する信頼性が高いと
いった特長を有することから、従来より自動変速機用オ
イルポンプなどの車両用オイルポンプとして広く用いら
れている。
ところが、トロコイドポンプをオイルポンプとして用い
た場合、アウタロータの内歯とインナロータの外歯の間
に画成される油室の１つがアウタロータとインナロータ
の回転に伴って回転しつつ、吸入ポートでオイルを吸入
し、吸入ポートを離れてオイルの閉込みを完了した後、
すぐに吐出ポートと連通するので、吐出ポート内の高圧
のオイルの圧力が上記油室内のオイルに急激に作用しオ
イルが逆流して油室内のオイルの圧力は急激に上昇す
る。このときの油室内のオイルの圧力のインナロータ回
転角に対する上昇率は、通常のインボリュート型の歯車
内接式オイルポンプの場合の３〜４倍になると評価され
ている。このため、油室内には水撃効果によるハンマ現
象が生じ騒音が発生するといった問題があり、またオイ
ル中にエアが混入されている場合には、オイルの急激な
圧力上昇に伴って混入エアが急激に圧縮され、その際騒
音が発生するといった問題があった。
た場合、アウタロータの内歯とインナロータの外歯の間
に画成される油室の１つがアウタロータとインナロータ
の回転に伴って回転しつつ、吸入ポートでオイルを吸入
し、吸入ポートを離れてオイルの閉込みを完了した後、
すぐに吐出ポートと連通するので、吐出ポート内の高圧
のオイルの圧力が上記油室内のオイルに急激に作用しオ
イルが逆流して油室内のオイルの圧力は急激に上昇す
る。このときの油室内のオイルの圧力のインナロータ回
転角に対する上昇率は、通常のインボリュート型の歯車
内接式オイルポンプの場合の３〜４倍になると評価され
ている。このため、油室内には水撃効果によるハンマ現
象が生じ騒音が発生するといった問題があり、またオイ
ル中にエアが混入されている場合には、オイルの急激な
圧力上昇に伴って混入エアが急激に圧縮され、その際騒
音が発生するといった問題があった。
そこで、例えば、第９図に示すように、インナロータ10
1とアウタロータ102とを備えたトロコイド式オイルポン
プ100において、吐出ポート103と吸入ポート105とを周
方向に離間させ、油室104（106）が吸入ポート105から
離れた後すぐには吐出ポート103と連通しないようにし
て吐出ポート103から油室104へのオイルの逆流を防止す
るようにしたものが提案されている（例えば、実開昭61
−48984号公報参照）。しかしながらこの場合、油室104
はオイル閉込め完了後吐出ポート103と連通するに至る
までの間に容積が減少し、このため油室104内のオイル
の圧力が急上昇することになる。そこで、実開昭61−48
984号公報に開示された従来のオイルポンプ100では、油
室104と吐出ポート103とを連通する円弧状の連通溝107
（ひげ溝）をハウジング108に設け、油室104内のオイル
の圧力を吐出ポート103にリリースさせ、油室104内のオ
イルの圧力上昇を緩慢かつ円滑に行なわせるようにして
いる。
1とアウタロータ102とを備えたトロコイド式オイルポン
プ100において、吐出ポート103と吸入ポート105とを周
方向に離間させ、油室104（106）が吸入ポート105から
離れた後すぐには吐出ポート103と連通しないようにし
て吐出ポート103から油室104へのオイルの逆流を防止す
るようにしたものが提案されている（例えば、実開昭61
−48984号公報参照）。しかしながらこの場合、油室104
はオイル閉込め完了後吐出ポート103と連通するに至る
までの間に容積が減少し、このため油室104内のオイル
の圧力が急上昇することになる。そこで、実開昭61−48
984号公報に開示された従来のオイルポンプ100では、油
室104と吐出ポート103とを連通する円弧状の連通溝107
（ひげ溝）をハウジング108に設け、油室104内のオイル
の圧力を吐出ポート103にリリースさせ、油室104内のオ
イルの圧力上昇を緩慢かつ円滑に行なわせるようにして
いる。
［考案が解決しようとする課題］ しかし、このような円弧状の連通溝107は第10図にその
断面を示すように通常数mm以下の深さとして、所定の位
置に正確に配設しなければならず、またその形状にわず
かな狂いが生じても吐出圧が低下するなどしてポンプの
性能を低下させるので、非常に高精度な機械加工を行な
う必要がある。そのため、従来のような連通溝の形状あ
るいは加工方法では、十分な精度を確保することが困難
かあるいはコストが高くなり、その改良が求められてい
る。
断面を示すように通常数mm以下の深さとして、所定の位
置に正確に配設しなければならず、またその形状にわず
かな狂いが生じても吐出圧が低下するなどしてポンプの
性能を低下させるので、非常に高精度な機械加工を行な
う必要がある。そのため、従来のような連通溝の形状あ
るいは加工方法では、十分な精度を確保することが困難
かあるいはコストが高くなり、その改良が求められてい
る。
本考案は上記従来の問題に鑑みてなされたものであっ
て、トロコイドオイルポンプの油室内のオイルの圧力上
昇を円滑化して、圧力の急上昇による騒音の発生を防止
する簡素かつ低コストのオイルポンプを提供することを
目的とする。
て、トロコイドオイルポンプの油室内のオイルの圧力上
昇を円滑化して、圧力の急上昇による騒音の発生を防止
する簡素かつ低コストのオイルポンプを提供することを
目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本考案は上記の目的を達成するため、夫々焼結金属で形
成された、内歯を有するアウタロータと、該内歯と係合
して油室を画成する外歯を有するインナロータとがハウ
ジング内に配置されているトロコイド式のオイルポンプ
において、 アウタロータの側面に、各内歯の底部とアウタロータ外
周部とを連通するロータ溝が設けられ、 周方向にみて吸入ポートのリーディング側端部と吐出ポ
ートのトレーリング側端部との間の高圧ゾーンに複数の
油室が位置するようになっていて、 上記複数の油室のうちリーディング側に位置する油室と
連通するロータ溝と、トレーリング側に位置する油室と
連通するロータ溝とを連通させる一方、吐出ポートとは
連通しないハウジング溝が上記ハウジングに設けられて
いることを特徴とするオイルポンプを提供する。
成された、内歯を有するアウタロータと、該内歯と係合
して油室を画成する外歯を有するインナロータとがハウ
ジング内に配置されているトロコイド式のオイルポンプ
において、 アウタロータの側面に、各内歯の底部とアウタロータ外
周部とを連通するロータ溝が設けられ、 周方向にみて吸入ポートのリーディング側端部と吐出ポ
ートのトレーリング側端部との間の高圧ゾーンに複数の
油室が位置するようになっていて、 上記複数の油室のうちリーディング側に位置する油室と
連通するロータ溝と、トレーリング側に位置する油室と
連通するロータ溝とを連通させる一方、吐出ポートとは
連通しないハウジング溝が上記ハウジングに設けられて
いることを特徴とするオイルポンプを提供する。
［考案の作用・効果］ 本考案によれば、内部のオイルの圧力が急上昇し始めた
リーディング側の油室（高圧側油室という）が、ほぼ常
圧のオイルが充填され閉込みが完了したトレーリング側
の油室（低圧側油室という）と、連通路を介して連通
し、該連通路を通して高圧側油室内のオイルの圧力が低
圧側油室内にリリースされるので、高圧側油室内のオイ
ルの圧力上昇が緩慢化・円滑化され、水撃効果によるハ
ンマの発生及び混入エアの急激な圧縮が防止され、騒音
が低減される。
リーディング側の油室（高圧側油室という）が、ほぼ常
圧のオイルが充填され閉込みが完了したトレーリング側
の油室（低圧側油室という）と、連通路を介して連通
し、該連通路を通して高圧側油室内のオイルの圧力が低
圧側油室内にリリースされるので、高圧側油室内のオイ
ルの圧力上昇が緩慢化・円滑化され、水撃効果によるハ
ンマの発生及び混入エアの急激な圧縮が防止され、騒音
が低減される。
また、連通路の形成は、例えば、内歯の底部からアウタ
ロータ外周に至る放射状のロータ溝をアウタロータ側面
に設けるとともに、高圧ゾーン内で隣合うロータ溝同士
を連通させるハウジング溝をハウジングに設けるなどと
いった手法で具体化されるが、このようにした場合、ア
ウタロータは焼結金属製であるので、ロータ溝の加工が
極めて容易となり、かつロータ溝の寸法精度が高められ
る。したがって、このようにすれば、連通路を容易にか
つ高精度で形成することができ、加工コストを低減する
ことができ、かつ油室内のオイルの圧力の急上昇を確実
に防止することができる。
ロータ外周に至る放射状のロータ溝をアウタロータ側面
に設けるとともに、高圧ゾーン内で隣合うロータ溝同士
を連通させるハウジング溝をハウジングに設けるなどと
いった手法で具体化されるが、このようにした場合、ア
ウタロータは焼結金属製であるので、ロータ溝の加工が
極めて容易となり、かつロータ溝の寸法精度が高められ
る。したがって、このようにすれば、連通路を容易にか
つ高精度で形成することができ、加工コストを低減する
ことができ、かつ油室内のオイルの圧力の急上昇を確実
に防止することができる。
［実施例］ 以下、本考案の実施例を具体的に説明する。
〈第１実施例〉 第１図は本考案の第１実施例を示すトロコイド式オイル
ポンプの正面図であり、第２図は第１図に示すオイルポ
ンプのＡ−Ａ線断面図である。これらの図に示すよう
に、トロコイド式オイルポンプ１のハウジング２の中央
部に形成された円筒状空間部３内には、トロコイド包絡
線によって形成される歯形をした10個の外歯４を備え、
偏心軸５によって回転駆動されるインナロータ６と、上
記外歯４と係合する11個の内歯７を備えるとともに（ト
ロコイドポンプでは外歯の数は内歯の数より常に１つ多
い）、外周部を空間部３の内周壁に摺接させつつインナ
ロータ６の回転に伴って、同方向に回転させられるアウ
タロータ８とが設けられている。そして、インナロータ
６の各外歯４の歯先部は、夫々、常にアウタロータ８の
内歯７のいずれかと摺接し、これによって、外歯４と内
歯７とハウジング２の空間部３の側壁とポンプカバー９
の内側面とによって、互いに連通しない10個の油室11が
形成されている。これらの油室11は、夫々、インナロー
タ６の回転に伴って偏心軸まわりに回転し、吸入ポート
12と連通する位置にあるときに回転に伴ってその容積を
増加させつつ吸入ポート12を介してオイル吸入通路13か
らオイルを吸入し、吸入ポート12のリーディング側端部
通過時には容積が最大となりオイルを閉じ込め、この
後、吐出ポート14と連通する位置にきたときに回転に伴
ってその容積を減少させつつ吐出ポート14を介してオイ
ル吐出通路15へオイルを吐出する一連の行程が連続的に
繰り返され、オイルを所定の吐出圧（例えば、20kg/c
m2）で所定の装置に供給するような基本構成となってい
る。なお、オイルはオイルタンク（図示していない）か
ら吸入口16を介してオイルポンプ１に導入され、一方、
吐出口17を介してオイルポンプ１から所定の装置に供給
されるようになっている。
ポンプの正面図であり、第２図は第１図に示すオイルポ
ンプのＡ−Ａ線断面図である。これらの図に示すよう
に、トロコイド式オイルポンプ１のハウジング２の中央
部に形成された円筒状空間部３内には、トロコイド包絡
線によって形成される歯形をした10個の外歯４を備え、
偏心軸５によって回転駆動されるインナロータ６と、上
記外歯４と係合する11個の内歯７を備えるとともに（ト
ロコイドポンプでは外歯の数は内歯の数より常に１つ多
い）、外周部を空間部３の内周壁に摺接させつつインナ
ロータ６の回転に伴って、同方向に回転させられるアウ
タロータ８とが設けられている。そして、インナロータ
６の各外歯４の歯先部は、夫々、常にアウタロータ８の
内歯７のいずれかと摺接し、これによって、外歯４と内
歯７とハウジング２の空間部３の側壁とポンプカバー９
の内側面とによって、互いに連通しない10個の油室11が
形成されている。これらの油室11は、夫々、インナロー
タ６の回転に伴って偏心軸まわりに回転し、吸入ポート
12と連通する位置にあるときに回転に伴ってその容積を
増加させつつ吸入ポート12を介してオイル吸入通路13か
らオイルを吸入し、吸入ポート12のリーディング側端部
通過時には容積が最大となりオイルを閉じ込め、この
後、吐出ポート14と連通する位置にきたときに回転に伴
ってその容積を減少させつつ吐出ポート14を介してオイ
ル吐出通路15へオイルを吐出する一連の行程が連続的に
繰り返され、オイルを所定の吐出圧（例えば、20kg/c
m2）で所定の装置に供給するような基本構成となってい
る。なお、オイルはオイルタンク（図示していない）か
ら吸入口16を介してオイルポンプ１に導入され、一方、
吐出口17を介してオイルポンプ１から所定の装置に供給
されるようになっている。
第３図に詳しく示すように、焼結金属製のアウタロータ
８のポンプカバー９側の側面には、各内歯７の底部とア
ウタロータ８の円周部とを連通するロータ溝21が夫々ア
ウタロータ８の円周の半径方向に伸長して放射状に配設
されている。これらのロータ溝21の通路断面は第４図に
示すように半円状となっている。なお、第１実施例にお
いてロータ溝21は、各内歯７の凹部の中央に設けその底
部に連通させているが、該ロータ溝21は上記内歯７の頂
部を除けば、その設置位置は上記の中央以外であっても
よい。
８のポンプカバー９側の側面には、各内歯７の底部とア
ウタロータ８の円周部とを連通するロータ溝21が夫々ア
ウタロータ８の円周の半径方向に伸長して放射状に配設
されている。これらのロータ溝21の通路断面は第４図に
示すように半円状となっている。なお、第１実施例にお
いてロータ溝21は、各内歯７の凹部の中央に設けその底
部に連通させているが、該ロータ溝21は上記内歯７の頂
部を除けば、その設置位置は上記の中央以外であっても
よい。
再び第３図に示すように、ハウジング２のポンプカバー
９側の側面には、空間部３の内周に沿って円弧形のハウ
ジング溝22が設けられ、このハウジング溝22は、油室11
a（以下、これを高圧側油室11aという）と連通するロー
タ溝21aと、高圧側油室11aよりトレーリング側で、かつ
吸気ポート12のリーディング側端部よりリーディング側
に位置し、オイルの閉込みを完了した油室11b（これを
低圧側油室11bという）と連通するロータ溝21bとに連通
するように配設されている。
９側の側面には、空間部３の内周に沿って円弧形のハウ
ジング溝22が設けられ、このハウジング溝22は、油室11
a（以下、これを高圧側油室11aという）と連通するロー
タ溝21aと、高圧側油室11aよりトレーリング側で、かつ
吸気ポート12のリーディング側端部よりリーディング側
に位置し、オイルの閉込みを完了した油室11b（これを
低圧側油室11bという）と連通するロータ溝21bとに連通
するように配設されている。
また、高圧側油室11aが吐出ポート14のトレーリング側
端部に到達して高圧側油室11aが吐出ポート14と連通し
始めると、吐出ポート14内のオイルの圧力（ほぼポンプ
の吐出圧で例えば20kg/cm2）が高圧側油室11aに伝わる
とともに、吐出ポート14内のオイルが高圧側油室11a内
に流入する（オイルの圧縮性はほとんどないのでわずか
な量ではあるが）。ところが、高圧側油室11aは、順
に、高圧側油室11aと連通するロータ溝21aと、ハウジン
グ溝22と、低圧側油室11bと連通するロータ溝21bとを介
して、低圧側油室11bと連通しているので、吐出ポート1
4から高圧側油室11aに伝播した圧力は、上記の連通経路
21a,22,21bを介して低圧側油室11bにリリースされ、ま
た吐出ポート14から高圧側油室11aに流入するオイルも
同様に低圧側油室11bにリリースされる。
端部に到達して高圧側油室11aが吐出ポート14と連通し
始めると、吐出ポート14内のオイルの圧力（ほぼポンプ
の吐出圧で例えば20kg/cm2）が高圧側油室11aに伝わる
とともに、吐出ポート14内のオイルが高圧側油室11a内
に流入する（オイルの圧縮性はほとんどないのでわずか
な量ではあるが）。ところが、高圧側油室11aは、順
に、高圧側油室11aと連通するロータ溝21aと、ハウジン
グ溝22と、低圧側油室11bと連通するロータ溝21bとを介
して、低圧側油室11bと連通しているので、吐出ポート1
4から高圧側油室11aに伝播した圧力は、上記の連通経路
21a,22,21bを介して低圧側油室11bにリリースされ、ま
た吐出ポート14から高圧側油室11aに流入するオイルも
同様に低圧側油室11bにリリースされる。
このため、高圧側油室11a内の圧力上昇速度は緩慢かつ
円滑化され、水撃効果によるハンマの発生が防止される
とともに、オイル中に混入しているエアの急激な圧縮が
防止され、これらに起因する騒音が効果的に防止され
る。
円滑化され、水撃効果によるハンマの発生が防止される
とともに、オイル中に混入しているエアの急激な圧縮が
防止され、これらに起因する騒音が効果的に防止され
る。
第５図に、オイルにエアが混入している状態で、ポンプ
回転数1000rpm、1500rpm、2000rpm、2500rpm及び3000rp
mにおいて、吐出圧をほぼ一定の8kg/cm2に保持した状態
で、オイルポンプの吸入口16の吸入抵抗を変えポンプの
吸入負圧を変化して運転を行なった場合の、従来のトロ
コイド式オイルポンプと本考案にかかるトロコイド式オ
イルポンプの騒音を測定して比較した結果の一例を示
す。第５図に示すように、ポンプ回転数1500rpmにおい
て吸入負圧が約−160mmHgより小さい部分においては、
騒音レベルが従来のものとほぼ同レベルであるものの、
ポンプ回転数1500rpmにおいて吸入負圧が−160mmHg以上
の部分及びその他のポンプ回転数の全領域においては、
本考案にかかるオイルポンプは従来のものに比べて騒音
レベルが大幅に低減されている。
回転数1000rpm、1500rpm、2000rpm、2500rpm及び3000rp
mにおいて、吐出圧をほぼ一定の8kg/cm2に保持した状態
で、オイルポンプの吸入口16の吸入抵抗を変えポンプの
吸入負圧を変化して運転を行なった場合の、従来のトロ
コイド式オイルポンプと本考案にかかるトロコイド式オ
イルポンプの騒音を測定して比較した結果の一例を示
す。第５図に示すように、ポンプ回転数1500rpmにおい
て吸入負圧が約−160mmHgより小さい部分においては、
騒音レベルが従来のものとほぼ同レベルであるものの、
ポンプ回転数1500rpmにおいて吸入負圧が−160mmHg以上
の部分及びその他のポンプ回転数の全領域においては、
本考案にかかるオイルポンプは従来のものに比べて騒音
レベルが大幅に低減されている。
ところで、アウタロータ８の側面に形成されるロータ溝
21は、夫々、内歯７の底部とアウタロータ８の外周部と
を外周円の半径方向に真直に伸長し、その断面は半円形
をした、単純な形状となっているため、その製作は非常
に容易である。本考案においては、アウタロータ８は焼
結法によって成形されるが、上記のような単純な形状の
ロータ溝21は、焼結成形時に加工できるので、容易かつ
高精度に製作でき、製作コストの低減を図ることができ
る。
21は、夫々、内歯７の底部とアウタロータ８の外周部と
を外周円の半径方向に真直に伸長し、その断面は半円形
をした、単純な形状となっているため、その製作は非常
に容易である。本考案においては、アウタロータ８は焼
結法によって成形されるが、上記のような単純な形状の
ロータ溝21は、焼結成形時に加工できるので、容易かつ
高精度に製作でき、製作コストの低減を図ることができ
る。
〈第２実施例〉 以下、本考案の第２実施例を説明する。
第６図と第７図とに示すように、第２実施例では、アウ
タロータ８のポンプカバー９側の側面に、第１実施例に
おけるロータ溝21（第２図参照）と同形状の第１ロータ
溝31が設けられる一方、アウタロータ８の上記第１ロー
タ溝31が形成された側面と反対側の側面（ハウジング側
側面）の、第１ロータ溝31と対応する位置には、第１ロ
ータ溝31と同形の第２ロータ溝32が設けられている。
タロータ８のポンプカバー９側の側面に、第１実施例に
おけるロータ溝21（第２図参照）と同形状の第１ロータ
溝31が設けられる一方、アウタロータ８の上記第１ロー
タ溝31が形成された側面と反対側の側面（ハウジング側
側面）の、第１ロータ溝31と対応する位置には、第１ロ
ータ溝31と同形の第２ロータ溝32が設けられている。
そして、ハウジング２のポンプカバー９側の側面には、
空間部３を画成する周面に沿って、第１実施例における
ハウジング溝22（第３図参照）と同形状の第１ハウジン
グ溝33が設けられる一方、ハウジング２の厚み方向に関
して上記第２ロータ溝32と対応する位置において、ハウ
ジング２の空間部３を画成する周面には、第１ハウジン
グ溝33とほぼ同形の第２ハウジング溝34が設けられてい
る。なお、その他第１実施例と同一の部材については、
夫々第１実施例の対応する部材と同一番号を付してい
る。
空間部３を画成する周面に沿って、第１実施例における
ハウジング溝22（第３図参照）と同形状の第１ハウジン
グ溝33が設けられる一方、ハウジング２の厚み方向に関
して上記第２ロータ溝32と対応する位置において、ハウ
ジング２の空間部３を画成する周面には、第１ハウジン
グ溝33とほぼ同形の第２ハウジング溝34が設けられてい
る。なお、その他第１実施例と同一の部材については、
夫々第１実施例の対応する部材と同一番号を付してい
る。
これらの第1,第２ロータ溝31,32と第1,第２ハウジング
溝33,34の作用は、夫々第１実施例におけるロータ溝21
及びハウジング溝22（第２図参照）の作用と同様である
ので説明を省略するが、第２実施例ではアウタロータ８
の両側面に、夫々第1,第２ロータ溝31,32が設けられて
いるので、アウタロータ８の両側面に作用する圧力のバ
ランスが良くなり、騒音をさらに低減させることがで
き、かつアウタロータ８の耐摩耗性の向上を図ることが
できる。
溝33,34の作用は、夫々第１実施例におけるロータ溝21
及びハウジング溝22（第２図参照）の作用と同様である
ので説明を省略するが、第２実施例ではアウタロータ８
の両側面に、夫々第1,第２ロータ溝31,32が設けられて
いるので、アウタロータ８の両側面に作用する圧力のバ
ランスが良くなり、騒音をさらに低減させることがで
き、かつアウタロータ８の耐摩耗性の向上を図ることが
できる。
第８図に、アウタロータ８の両側面に、夫々第1,第２ロ
ータ溝31,32を設けた第２実施例におけるオイルポンプ
の騒音レベル（曲線G1）及びアウタロータの一方の側面
のみにロータ溝を設けたオイルポンプの騒音レベル（曲
線G2）のポンプ回転数に対する特性を示す。第８図に示
すように、第２実施例のオイルポンプの騒音レベル（曲
線G1）は、アウタロータの一方の側面のみにロータ溝を
設けたオイルポンプの騒音レベル（曲線G2）に比べてか
なり低くなる。
ータ溝31,32を設けた第２実施例におけるオイルポンプ
の騒音レベル（曲線G1）及びアウタロータの一方の側面
のみにロータ溝を設けたオイルポンプの騒音レベル（曲
線G2）のポンプ回転数に対する特性を示す。第８図に示
すように、第２実施例のオイルポンプの騒音レベル（曲
線G1）は、アウタロータの一方の側面のみにロータ溝を
設けたオイルポンプの騒音レベル（曲線G2）に比べてか
なり低くなる。
また、アウタロータ８の両側面には、夫々、対応する位
置において、同形の第1,第２ロータ溝31,32が設けられ
るので、アウタロータ８の組み付けに際しては、両側面
の表裏の区別をする必要がなく、したがって一方の側面
のみにロータ溝を設けたオイルポンプの組付時に起こり
うるようなアウタロータの表裏の誤組付の発生を防止す
ることができる。
置において、同形の第1,第２ロータ溝31,32が設けられ
るので、アウタロータ８の組み付けに際しては、両側面
の表裏の区別をする必要がなく、したがって一方の側面
のみにロータ溝を設けたオイルポンプの組付時に起こり
うるようなアウタロータの表裏の誤組付の発生を防止す
ることができる。
第１図は、本考案の第１実施例を示すトロコイド式オイ
ルポンプの正面図である。 第２図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプのＡ
−Ａ線断面説明図である。 第３図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプのア
ウタロータとインナロータまわりの拡大正面図である。 第４図は、第３図に示すトロコイド式オイルポンプのＢ
−Ｂ線断面説明図である。 第５図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプの騒
音レベルを従来のオイルポンプの騒音レベルと比較した
結果の一例を示す図である。 第６図は、本考案の第２実施例を示すトロコイド式オイ
ルポンプの側面断面説明図である。 第７図は、第６図に示すオイルポンプのアウタロータの
断面説明図であり、第1,第２ロータ溝の配置位置を示
す。 第８図は、アウタロータの両側面に、夫々ロータ溝を設
けた第６図に示すオイルポンプの騒音レベルと、アウタ
ロータの一方の側面のみにロータ溝を設けたオイルポン
プの騒音レベルのポンプ回転数に対する特性を示す図で
ある。 第９図は、油室の圧力上昇速度を円滑化するように、ハ
ウジングに連通溝を設けた従来のトロコイド式オイルポ
ンプである。 第10図は、第９図に示す従来のトロコイド式オイルポン
プのＣ−Ｃ線拡大断面説明図である。 １…オイルポンプ、２…ハウジング、４…外歯、６…イ
ンナロータ、７…内歯、８…アウタロータ、11…油室、
12…吸入ポート、14…吐出ポート、21…ロータ溝、22…
ハウジング溝、31,32…第1,第２ロータ溝、33,34…第1,
第２ハウジング溝。
ルポンプの正面図である。 第２図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプのＡ
−Ａ線断面説明図である。 第３図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプのア
ウタロータとインナロータまわりの拡大正面図である。 第４図は、第３図に示すトロコイド式オイルポンプのＢ
−Ｂ線断面説明図である。 第５図は、第１図に示すトロコイド式オイルポンプの騒
音レベルを従来のオイルポンプの騒音レベルと比較した
結果の一例を示す図である。 第６図は、本考案の第２実施例を示すトロコイド式オイ
ルポンプの側面断面説明図である。 第７図は、第６図に示すオイルポンプのアウタロータの
断面説明図であり、第1,第２ロータ溝の配置位置を示
す。 第８図は、アウタロータの両側面に、夫々ロータ溝を設
けた第６図に示すオイルポンプの騒音レベルと、アウタ
ロータの一方の側面のみにロータ溝を設けたオイルポン
プの騒音レベルのポンプ回転数に対する特性を示す図で
ある。 第９図は、油室の圧力上昇速度を円滑化するように、ハ
ウジングに連通溝を設けた従来のトロコイド式オイルポ
ンプである。 第10図は、第９図に示す従来のトロコイド式オイルポン
プのＣ−Ｃ線拡大断面説明図である。 １…オイルポンプ、２…ハウジング、４…外歯、６…イ
ンナロータ、７…内歯、８…アウタロータ、11…油室、
12…吸入ポート、14…吐出ポート、21…ロータ溝、22…
ハウジング溝、31,32…第1,第２ロータ溝、33,34…第1,
第２ハウジング溝。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 久保 達郎 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (56)参考文献 特開 昭61−138893（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−48984（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭51−37202（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (1)
- 【請求項１】夫々焼結金属で形成された、内歯を有する
アウタロータと、該内歯と係合して油室を画成する外歯
を有するインナロータとがハウジング内に配置されてい
るトロコイド式のオイルポンプにおいて、 アウタロータの側面に、各内歯の底部とアウタロータ外
周部とを連通するロータ溝が設けられ、 周方向にみて吸入ポートのリーディング側端部と吐出ポ
ートのトレーリング側端部との間の高圧ゾーンに複数の
油室が位置するようになっていて、 上記複数の油室のうちリーディング側に位置する油室と
連通するロータ溝と、トレーリング側に位置する油室と
連通するロータ溝とを連通させる一方、吐出ポートとは
連通しないハウジング溝が上記ハウジングに設けられて
いることを特徴とするオイルポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988029635U JPH0746782Y2 (ja) | 1987-03-12 | 1988-03-03 | オイルポンプ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-36425 | 1987-03-12 | ||
| JP3642587 | 1987-03-12 | ||
| JP1988029635U JPH0746782Y2 (ja) | 1987-03-12 | 1988-03-03 | オイルポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6425484U JPS6425484U (ja) | 1989-02-13 |
| JPH0746782Y2 true JPH0746782Y2 (ja) | 1995-10-25 |
Family
ID=31717634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988029635U Expired - Lifetime JPH0746782Y2 (ja) | 1987-03-12 | 1988-03-03 | オイルポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0746782Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0731508Y2 (ja) * | 1990-10-18 | 1995-07-19 | 株式会社モリマツ | 誤配線防止チップ |
| JP7021532B2 (ja) * | 2017-12-22 | 2022-02-17 | 株式会社アイシン | 可変オイルポンプ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5137202U (ja) * | 1974-09-13 | 1976-03-19 | ||
| JPS6148984U (ja) * | 1984-08-30 | 1986-04-02 | ||
| JPS61138893A (ja) * | 1984-12-07 | 1986-06-26 | Aisin Seiki Co Ltd | トロコイド型オイルポンプ |
-
1988
- 1988-03-03 JP JP1988029635U patent/JPH0746782Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6425484U (ja) | 1989-02-13 |
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