JPH0749864Y2 - パルス回路 - Google Patents
パルス回路Info
- Publication number
- JPH0749864Y2 JPH0749864Y2 JP1988107923U JP10792388U JPH0749864Y2 JP H0749864 Y2 JPH0749864 Y2 JP H0749864Y2 JP 1988107923 U JP1988107923 U JP 1988107923U JP 10792388 U JP10792388 U JP 10792388U JP H0749864 Y2 JPH0749864 Y2 JP H0749864Y2
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- Japan
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- voltage
- transformer
- circuit
- pulse transformer
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は、パルス変成器を用いたパルス回路におい
て、出力パルスの立上り時間を意図的に傾斜させるよう
にするパルス回路に関するものである。
て、出力パルスの立上り時間を意図的に傾斜させるよう
にするパルス回路に関するものである。
〔従来の技術〕 第３図は従来のパルス回路を示す回路図であり、この回
路はCCIR（国際無線通信諮問委員会）勧告〔628〕によ
る捜索・救助用レーダー・トランスポンダのための技術
的特性〔TECHNICAL CHARACTERISTICS FOR SEARCH AND R
ESCUE RADAR TRANSPONDERS〕の規格を満たす捜索・救助
用レーダー・トランスポンダに用いるもので、当該応答
送信用マイクロ波FM発振器に装架された可変容量ダイオ
ードに鋸歯状波電圧を印加するものである。図におい
て、P1は共通端子、P2は正極性パルス列入力の入力端
子、P3は鋸歯状波電圧の出力端子、（＋Ｂ）は直流電源
入力、１はエミッタフォロアを形成したトランジスタ６
のベース抵抗器で、特に正極性のパルス列入力電圧で自
己バイアスされない限り、トランジスタ６のエミッタ電
流は零である。２はエミッタ抵抗器、３はコンデンサ８
と組み合わせて充放電時定数回路を構成する充放電時定
数設定用抵抗器で、昇圧／直流遮断用パルス変成器10の
二次側出力インピーダンスよりも比較的高く選ばれる。
なお、・印は上記パルス変成器10の一次側，二次側巻線
に得られる電圧の極性を示している。
路はCCIR（国際無線通信諮問委員会）勧告〔628〕によ
る捜索・救助用レーダー・トランスポンダのための技術
的特性〔TECHNICAL CHARACTERISTICS FOR SEARCH AND R
ESCUE RADAR TRANSPONDERS〕の規格を満たす捜索・救助
用レーダー・トランスポンダに用いるもので、当該応答
送信用マイクロ波FM発振器に装架された可変容量ダイオ
ードに鋸歯状波電圧を印加するものである。図におい
て、P1は共通端子、P2は正極性パルス列入力の入力端
子、P3は鋸歯状波電圧の出力端子、（＋Ｂ）は直流電源
入力、１はエミッタフォロアを形成したトランジスタ６
のベース抵抗器で、特に正極性のパルス列入力電圧で自
己バイアスされない限り、トランジスタ６のエミッタ電
流は零である。２はエミッタ抵抗器、３はコンデンサ８
と組み合わせて充放電時定数回路を構成する充放電時定
数設定用抵抗器で、昇圧／直流遮断用パルス変成器10の
二次側出力インピーダンスよりも比較的高く選ばれる。
なお、・印は上記パルス変成器10の一次側，二次側巻線
に得られる電圧の極性を示している。
４及び５は出力端子P3に現れる鋸歯状波電圧のペデスタ
ル（Vp）を与えるための分割用抵抗器で、比較的高抵抗
値を用いる。７はインピーダンス整合用コンデンサ、９
はバイパスコンデンサ、11はアンダシュート遮断用ダイ
オート、12と尖頭値検出用整流ダイオードである。
ル（Vp）を与えるための分割用抵抗器で、比較的高抵抗
値を用いる。７はインピーダンス整合用コンデンサ、９
はバイパスコンデンサ、11はアンダシュート遮断用ダイ
オート、12と尖頭値検出用整流ダイオードである。
次に動作を第４図の回路各部の波形図を用いて説明す
る。
る。
13は図示していないが上記応答送信用ハイクロ波FM発振
器を駆動させるゲートで、この時間はレーダーのパルス
電波照射毎に約100μｓと規定されている。
器を駆動させるゲートで、この時間はレーダーのパルス
電波照射毎に約100μｓと規定されている。
14は上記ゲート13と同期して生起させたパルス列で、上
記100μｓの期間中を、約５μｓの時間を標準として
（ａ），（ｂ），（ｃ）〜（Ｎ＋１）個（Ｎ＝20）のパ
ルスが入力端子P2から繰り返し入力される。これらのパ
ルス列14はトランジスタ６をその正の期間オンにし、昇
圧／直流遮断用パルス変成器10の出力側に出力電圧15を
得る。また、上記ダイオード11によってアンダシュート
が遮断され、主として正極性のパルス電圧だけが抽出さ
れる。このパルス電圧の立上り時間は、鋸歯状波電圧16
の立上り時間（tr）と同一時間で、せいぜい0.15μｓ程
度までのものが限度である。この立上り時間（tr）は一
般のパルス変成器を用いた場合、数nS〜数十nSの範囲に
あり、後述のこの考案による立上り時間とは、ほど遠く
短い。
記100μｓの期間中を、約５μｓの時間を標準として
（ａ），（ｂ），（ｃ）〜（Ｎ＋１）個（Ｎ＝20）のパ
ルスが入力端子P2から繰り返し入力される。これらのパ
ルス列14はトランジスタ６をその正の期間オンにし、昇
圧／直流遮断用パルス変成器10の出力側に出力電圧15を
得る。また、上記ダイオード11によってアンダシュート
が遮断され、主として正極性のパルス電圧だけが抽出さ
れる。このパルス電圧の立上り時間は、鋸歯状波電圧16
の立上り時間（tr）と同一時間で、せいぜい0.15μｓ程
度までのものが限度である。この立上り時間（tr）は一
般のパルス変成器を用いた場合、数nS〜数十nSの範囲に
あり、後述のこの考案による立上り時間とは、ほど遠く
短い。
ここで上記応答送信用マイクロ波FM発振器に周波数変調
を与えて有効な情報伝送を得る上記鋸歯状波電圧16につ
いて説明する。
を与えて有効な情報伝送を得る上記鋸歯状波電圧16につ
いて説明する。
この鋸歯状波電圧16が上記情報伝送に寄与するのは、各
波形の（Vh）から（V1）の各レベルに至るのまでの期間
（ts−tr）で各立上り時間（tr）は“帰線”としてでき
るだけ短い方が望ましいとされていた。
波形の（Vh）から（V1）の各レベルに至るのまでの期間
（ts−tr）で各立上り時間（tr）は“帰線”としてでき
るだけ短い方が望ましいとされていた。
なお、上記情報（輝点列シンボル）の有効分は（ts−t
r）の他に、下記の［１］式のＢに左右されるものの、
概ねτｅとして対象レーダーのPPI上に表示される。
r）の他に、下記の［１］式のＢに左右されるものの、
概ねτｅとして対象レーダーのPPI上に表示される。
τｅ＝Ｂ・（ts−tr）／ΔＦ ………［１］ τe:対象レーダーが受信する輝点列シンボルの個々の等
価パルス幅で、対象レーダーのパルス幅τと比べて、τ
ｅ≧τであることが望ましい。
価パルス幅で、対象レーダーのパルス幅τと比べて、τ
ｅ≧τであることが望ましい。
B:対象レーダーの受信部通過帯域幅（通常は中間周波
増幅器の帯域幅） ΔF:当該レーダー・トランスポンダの周波数変調幅で、
第４図に示す波形16の（Vh）−（V1）の電圧がこの幅を
定める。CCIR勧告［628］では、その周波数変調幅は930
0〜9500MHzの200MHzと規定され、ΔＦ＞Ｂである。
増幅器の帯域幅） ΔF:当該レーダー・トランスポンダの周波数変調幅で、
第４図に示す波形16の（Vh）−（V1）の電圧がこの幅を
定める。CCIR勧告［628］では、その周波数変調幅は930
0〜9500MHzの200MHzと規定され、ΔＦ＞Ｂである。
しかし、上記輝点列シンボルの最初が、第４図のパルス
列14の波形（ａ）を起点とするので、対象レーダーの運
用周波数が鋸歯状波電圧16の波形のレベル（V1）に近い
9300〜9400MHz側にあるときは、距離情報が実際の位置
よりも遠方にでて、誤差が残ることになる。
列14の波形（ａ）を起点とするので、対象レーダーの運
用周波数が鋸歯状波電圧16の波形のレベル（V1）に近い
9300〜9400MHz側にあるときは、距離情報が実際の位置
よりも遠方にでて、誤差が残ることになる。
従って、この誤差を少なくする目的などを含めて〔ドラ
フト レビジョン オブ レコメンデーション628〕…C
CIR SG−8,ドキュメント8/138,26,4月 1988（〔DRAFT R
EVISION OF RECOMMENDATION 628〕…CCIR SG−8,Docume
nt8/138,26 April 1988）が出された。
フト レビジョン オブ レコメンデーション628〕…C
CIR SG−8,ドキュメント8/138,26,4月 1988（〔DRAFT R
EVISION OF RECOMMENDATION 628〕…CCIR SG−8,Docume
nt8/138,26 April 1988）が出された。
これによれば、レーダー・トランスポンダの周波数変調
幅ΔＦを9200〜9500MHzに、上記期間（ts−tr）の時間
を約7.5μｓ近傍に、上記立上り時間（tr）を１μｓ±
0.1μｓにしようというものである。
幅ΔＦを9200〜9500MHzに、上記期間（ts−tr）の時間
を約7.5μｓ近傍に、上記立上り時間（tr）を１μｓ±
0.1μｓにしようというものである。
この立上り時間（tr）が規制された理由は、上記距離誤
差を減少させるために至近距離において、上記最初の輝
点列シンボルの前に、立上り時間（tr）による輝点を派
生させて、或る一定値以内の距離情報を得ようとするこ
とにある。上記立上り（tr）の値は更に検討が加えられ
て0.4μｓ±0.1μｓに決定される模様である。その理由
は当該レーダー・トランスポンダのシステム ディレイ
タイムまでを含めた距離誤差の最大が１ケーブルである
1/10マイル程度までに収まれば、最終救助段階で目標を
視認できるからである。
差を減少させるために至近距離において、上記最初の輝
点列シンボルの前に、立上り時間（tr）による輝点を派
生させて、或る一定値以内の距離情報を得ようとするこ
とにある。上記立上り（tr）の値は更に検討が加えられ
て0.4μｓ±0.1μｓに決定される模様である。その理由
は当該レーダー・トランスポンダのシステム ディレイ
タイムまでを含めた距離誤差の最大が１ケーブルである
1/10マイル程度までに収まれば、最終救助段階で目標を
視認できるからである。
従来のパルス回路は以上のように構成されていたので、
パルス変成器10の電圧の立上り時間を利用して、0.4μ
ｓ±0.1μｓの立上り時間（tr）を得ることは極めて困
難であり、他の回路手段への変更を余儀無くされること
になるが、上記（＋Ｂ）の直流電源入力は5V〜6Vの電圧
で、応答送信用マイクロ波FM発振器の可変容量ダイオー
ドに供給すべき電圧は、レベル（Vh）の＋15V前後から
ペデスタルの＋4V程度までを必要とするので、このパル
ス変成器を用いて昇圧する手段には捨て難いものが存在
するため、当該レーダー・トランスポンダは単一の電池
で比較的長時間の運用能力を要求される宿命にあり、第
３図のような省エネルギータイプのパルス回路に変わる
ものが容易に得ることができないなどの問題点があっ
た。
パルス変成器10の電圧の立上り時間を利用して、0.4μ
ｓ±0.1μｓの立上り時間（tr）を得ることは極めて困
難であり、他の回路手段への変更を余儀無くされること
になるが、上記（＋Ｂ）の直流電源入力は5V〜6Vの電圧
で、応答送信用マイクロ波FM発振器の可変容量ダイオー
ドに供給すべき電圧は、レベル（Vh）の＋15V前後から
ペデスタルの＋4V程度までを必要とするので、このパル
ス変成器を用いて昇圧する手段には捨て難いものが存在
するため、当該レーダー・トランスポンダは単一の電池
で比較的長時間の運用能力を要求される宿命にあり、第
３図のような省エネルギータイプのパルス回路に変わる
ものが容易に得ることができないなどの問題点があっ
た。
この考案は上記のような問題点を解消するためになされ
たものであり、鋸歯状波電圧の立上り時間を大きくしな
がら、消費電流の増加を無視できるほどに僅少に抑える
ことができるパルス回路を得ることを目的とする。
たものであり、鋸歯状波電圧の立上り時間を大きくしな
がら、消費電流の増加を無視できるほどに僅少に抑える
ことができるパルス回路を得ることを目的とする。
この考案に係るパルス回路は、昇圧したパルス電圧を得
る昇圧／直流遮断用パルス変成器の二次側に誘導線輪を
直列接続し、これにより予定した立上り時間幅の鋸歯状
波電圧を出力するような構成としたものである。
る昇圧／直流遮断用パルス変成器の二次側に誘導線輪を
直列接続し、これにより予定した立上り時間幅の鋸歯状
波電圧を出力するような構成としたものである。
この考案における誘導線輪は、昇圧／直流遮断用パルス
変成器に入力されるパルス電流を遅らせて、鋸歯状波電
圧の立上り時間を所望の大きさに補正できるようにし、
かつ鋸歯状電圧波形の変曲点で急峻な変化が得られるよ
うにする。
変成器に入力されるパルス電流を遅らせて、鋸歯状波電
圧の立上り時間を所望の大きさに補正できるようにし、
かつ鋸歯状電圧波形の変曲点で急峻な変化が得られるよ
うにする。
以下、この考案の一実施例を図について説明する。第１
図において、2aは抵抗、6aはトランジスタ、7aはコンデ
ンサで、これらはそれぞれ抵抗2,トランジスタ６および
コンデンサ７と同一の機能を有し、これらは一次側が並
列に変成器結合されたパルス変成器10aを並列に励振す
るために設けられている。すなわち、鋸歯状波電圧の出
力端子P3に得られる電圧の、後述の誘導線輪の設置にも
とづく振幅低下を補うため、励振電力を約２倍に増強さ
せる。このため、パルス変成器10aには一次巻線が２組
設けられ、一次巻線と二次巻線の巻線比も大きくなる。
またＬはその二次巻線の・印側とダイオード11,12の接
続点との間に接続された誘導線輪である。なお、このほ
かの第３図に示したものと同一の回路部分には同一符号
を付して、その重複する説明を省略する。
図において、2aは抵抗、6aはトランジスタ、7aはコンデ
ンサで、これらはそれぞれ抵抗2,トランジスタ６および
コンデンサ７と同一の機能を有し、これらは一次側が並
列に変成器結合されたパルス変成器10aを並列に励振す
るために設けられている。すなわち、鋸歯状波電圧の出
力端子P3に得られる電圧の、後述の誘導線輪の設置にも
とづく振幅低下を補うため、励振電力を約２倍に増強さ
せる。このため、パルス変成器10aには一次巻線が２組
設けられ、一次巻線と二次巻線の巻線比も大きくなる。
またＬはその二次巻線の・印側とダイオード11,12の接
続点との間に接続された誘導線輪である。なお、このほ
かの第３図に示したものと同一の回路部分には同一符号
を付して、その重複する説明を省略する。
次に動作について説明する。
いま、レーダーのパルス電波照射毎に第２図に示すよう
な、約100μｓのゲート13を得て、この期間中を約５μ
ｓの時間を標準としてａ〜Ｎ＋１個のパルスをトランジ
スタ６に入力する。すると、パルス変成器10aの出力電
圧15aとして、第２図に示すような立上りの鋭いパルス
列が得られるが、これらは誘導線輪Ｌによって遅延され
て、第２図に示すように所望の立上り時間に補正された
例えば0.4μｓ±0.1μｓの立上り時間のパルス17とされ
る。従って、このときの立上り時間trを持った鋸歯状波
電圧16aを出力端子P3に得ることができる。この場合に
おいて、パルス変成器10aは上記のような並列励振によ
り励振電力を２倍に増強するようにしたので、その鋸歯
状波電圧の振幅低下を十分に補うことができる。
な、約100μｓのゲート13を得て、この期間中を約５μ
ｓの時間を標準としてａ〜Ｎ＋１個のパルスをトランジ
スタ６に入力する。すると、パルス変成器10aの出力電
圧15aとして、第２図に示すような立上りの鋭いパルス
列が得られるが、これらは誘導線輪Ｌによって遅延され
て、第２図に示すように所望の立上り時間に補正された
例えば0.4μｓ±0.1μｓの立上り時間のパルス17とされ
る。従って、このときの立上り時間trを持った鋸歯状波
電圧16aを出力端子P3に得ることができる。この場合に
おいて、パルス変成器10aは上記のような並列励振によ
り励振電力を２倍に増強するようにしたので、その鋸歯
状波電圧の振幅低下を十分に補うことができる。
また、この回路ではトランジスタ6aの追加による消費電
力の増加は、入力パルス列数Ｎの減少（Ｎ＝20）と、こ
れのパルス幅自身が１μｓ以下に狭いこととによって、
平均消費電流の増加を無視できるほど僅少にできること
になる。
力の増加は、入力パルス列数Ｎの減少（Ｎ＝20）と、こ
れのパルス幅自身が１μｓ以下に狭いこととによって、
平均消費電流の増加を無視できるほど僅少にできること
になる。
以上のように、この考案によれば、一次側が並列に変成
器結合され、昇圧されたパルス電圧を得る昇圧／直流遮
断用パルス変成器の二次側に誘導線輪を直列接続するよ
うに構成したので、鋸歯状波電圧の立ち上がり時間を所
望の長さに補正でき、しかも諸費電流の消費量を無視で
きる程度に僅かに抑えられるものが得られる効果があ
る。また、誘導線輪の設置に基づく鋸歯状波電圧の振幅
の低下を十分に補うことができる効果がある。
器結合され、昇圧されたパルス電圧を得る昇圧／直流遮
断用パルス変成器の二次側に誘導線輪を直列接続するよ
うに構成したので、鋸歯状波電圧の立ち上がり時間を所
望の長さに補正でき、しかも諸費電流の消費量を無視で
きる程度に僅かに抑えられるものが得られる効果があ
る。また、誘導線輪の設置に基づく鋸歯状波電圧の振幅
の低下を十分に補うことができる効果がある。
第１図はこの考案の一実施例によるパルス回路を示す回
路図、第２図は第１図の回路各部の信号を示す波形図、
第３図は従来のパルス回路を示す回路図、第４図は第３
図の回路各部の信号を示す波形図である。 3,8は充放電時定数回路、３は抵抗器、８はコンデン
サ、10aは昇圧／直流遮断用パルス変成器、Ｌは誘導線
輪。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
路図、第２図は第１図の回路各部の信号を示す波形図、
第３図は従来のパルス回路を示す回路図、第４図は第３
図の回路各部の信号を示す波形図である。 3,8は充放電時定数回路、３は抵抗器、８はコンデン
サ、10aは昇圧／直流遮断用パルス変成器、Ｌは誘導線
輪。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｇ０１Ｓ 13/79
Claims (1)
- 【請求項１】一次側が並列に変成器結合され、同位相の
所定ゲート中のパルス列をそれぞれ入力して昇圧された
パルス電圧を得る昇圧／直流遮断用パルス変成器と、そ
の昇圧／直流遮断用パルス変成器の二次側に直列に接続
された誘導線輪と、上記昇圧／直流遮断用パルス変成器
から上記誘導線輪を介して上記パルス電圧を入力して、
鋸歯状波電圧を出力する充放電時定数回路とを備えたパ
ルス回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988107923U JPH0749864Y2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | パルス回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988107923U JPH0749864Y2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | パルス回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0230073U JPH0230073U (ja) | 1990-02-26 |
| JPH0749864Y2 true JPH0749864Y2 (ja) | 1995-11-13 |
Family
ID=31342778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988107923U Expired - Lifetime JPH0749864Y2 (ja) | 1988-08-18 | 1988-08-18 | パルス回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0749864Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS552035A (en) * | 1978-06-19 | 1980-01-09 | Kubota Ltd | Production of plastic pipe |
-
1988
- 1988-08-18 JP JP1988107923U patent/JPH0749864Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0230073U (ja) | 1990-02-26 |
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