JPH07505193A - 高温混合アスファルトの製造方法及び製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

】　発明の名称 高温混合アスファルｌ−の製造方法及び製造装置２、発明の詳細な説明 に燃焼による高温ガスか排出し、排出ガスか過剰の火炎を運び去る外部／＜−ナ ー（ｅｘｔｅｒｍａｌ　ｂｒｕｎｅｒ　）を用いた高温混合アスファルトプラン ト（ＨＭＡ　ｐｌａｎｔ　）に反汚染規則や地方司法権に従うために、これらの 汚染物質の放出は最少に継続すアスファルト舗装材料の製造方法に関する。

【従来の技術】

〈従来技術−ＮＡＰＡ＞ 従来技術の通常の実行は、ここに、引用文献として記載される“高温混合アスフ ァルト設備における排ガスシステムの操作とメインテナンスの基礎”　（“Ｔｈ ｅＦｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　０ｐｅｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｍ ａｉｎｔｅｎａｎｃｅ　ｏｆ　Ｅｘｈａｕｓｔ　Ｇａｓ　Ｓｙ唐狽■香@ｉｎ　 ａ ＨＯ口ｆｉｘ　Ａｓｐｈａｌｔ　Ｆａｃｉｌｉｔｙ”　）第２版、１９８７と題 する本の中で６８目　ケニワース・アベニュー　リバーディル：ＭＤ　２０７３ ７所在のナショナル・アスファルト・ヘープメント・アソシエーション（Ｎａｔ ｉｏｎａｌ　Ａｓｐｈａｌｔ　Ｐａｖｅｍａｎｔ　Ａｓ５ｏ−ｃｉａｔｉｏｎ： 　ＮＡＰＡ　）によって、刊行され一般的に示される。 上記ＮＡＰ八文への第３頁はアグリゲート（ａｇｇｒｅｇａｔｅ　）を乾燥及び 加熱する最も効率的な手法は直接的な熱をかけることであることを教示している 。ＮＡＰＡ文献は、このことは、ドラム中に火炎を注ぐバーナーによって達成さ れると述へている。 しかしながら、このことは、バーナーと火炎をドラムの外側に配置し、かつ原材 料とドラムに接触させるに先立って、燃焼ガスを冷却させるために大気の実質的 な量を加える、という本出願人の教示に反している。 上記ＮＡＰＡ文献第１−１頁は、ドラム設備においては火炎の急冷を避けること か必要であると教示している。 しかしなから、本出願人は原材料の過熱を避けるためにドラムへの導入に先立っ てさえ火炎を急冷することを教示するものである。 ＮＡＰＡ文献第１−７頁は、バーナーの不適切な操作はＨＭＡ製造プロセスの総 体的な効率に否定的にインパクトを与えると教示している。燃料の完全燃焼に必 要な量をはるかに越える空気の過剰量は、不適切であり不経済である。 これは、ドラムに導入してＲＡＰのベールをはかすに先立ち、ガスを冷却するた めには、燃焼に必要な空気量の少なくとも２倍が必要であるとする本出願人の発 明とは逆のことを教示するものである。 ＮＡＰＡ文献第２−１０頁は、ドラムに関連して設けられたダンパーの目的は、 燃焼を助け、燃料を浪費しないようにする最小量を越えないようにするためにシ ステムに導入される空気の過剰量を制限することであると教示している。 しかしなから、本出願人の発明はダンパーは開いていることか必要であり、かつ 、ドラムに導入されるガスの入口温度（ｉｎｌｅｔ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　 ）を下げ、微粒子を除去させるに充分な流速を与えるために空気の実質か過剰量 を流すことか必要１−　（ａｇｇｒｅｇａｔｅ　ｄｕｓ？）の過剰Ｉを舞い上げ 運び去るドラムガス流速にならないような速度でガスを除去すべきであると述べ ている。 しかしなから、本出願人はＲＡＰがら微粒子を除去する高流速を用いるものであ る。 ＮＡＰＡ文献は第６−１１頁において、アグリゲートがドラムに入る前にバッグ ハウスは昇温されるへきであり、バッグハウス中の排出ガス温度は、いっても２ ５０°Ｆよりも高くあるへきであると述べている。 これは、バッグハウスに入る排出ガスの温度及び空気容積は、約１７０８Ｆ及び 空気容積の２倍量であり、露点を越えるのが好ましく、これにより、バッグハウ ス中ての凝縮の問題をなくし、従来技術の教示と反対の、本出願人の向流の態様 （ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆｌｏｗ　ｅｉｎｂｏｄｉｍｅｎｔ）と逆のことを教えてい るものである。 〈従来技術−Ｈｏｔ　Ｍｉｘ　＞ ここに引用文献として記載される、ニー・ニス、アーミー・コープ・オブ・エン ジニアズ（Ｕ、Ｓ、Ａｒｍｙ　Ｃｏｒｐ　ｏｆ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ）により発 行され、“ポット−ミックス　アスファルト　ベービング　ハンド　ブック”　 （”Ｈｏｔ　Ｍｉｘ　Ａｓｐｈａｌｔ　ＰａｖｉｎｇＨａｎｄｂｏｏｋ”　）と 題され、ＬＩＮ−１３（ＣＥＭＰ−ＥＴ　）　Ｊｕｌｙ　３１．１９９１として 確認された本には、更に以下に述へる従来技術とともに本出願人のクールフロー ・カウンターフロー（向流）デザインの選択と逆のことを教示するものである。 上記Ｈｏｔ　ｔＪｉｘ文献第１−２１頁は、再使用材料（ＲＡＰ）は混合物に対 し微粒子のかなりの量として加えられると述べている。しかし、この刊行物は本 出願人により達成された如き微粒子の除去の認識がない。 第２−７頁には、従来技術の典型的な向流ドラム（ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆｌｏｗ　 ｄｒｕｍ　）が記載されており、そこではアグリゲ−１・がドラムの範囲内で高 熱と直接的な火炎にさらされている。 これは、ＲＡＰのアグリゲートが高熱ガスに接触するのを防ぐ本出願人の発明と 正反対である。 上記Ｈｏｔ　Ｍｉｘ文献第２−４１頁は、理想的で注意深く制御された生産条件 だけか、主な可視的な排出物の問題を起すことなく再使用混合物中に７０％まで の再使用のアグリゲートを混入させることかできると述へている。 本出願人はクールフローデザインにおいて、＋００％ＲＡＰと１％より少ない添 加物で操業することかできることを示した。従って本出願人の発明は、Ｈｏｔ　 ＭｉＸ文献の教示に逆行するものである。 また、Ｈｏｔ　Ｍｉｘ文献の第２−６０頁は、バッグハウス（ｂａｇ　ｈｏｕｓ ｅ　）の効率は露点の低温（湿分か凝縮し始める排出ガスの温度）のバッグハウ スに入る排出ガスの温度に影響を受けるであろうことを教示している。 本出願人は、露点より高温ではあるが、従来技術の推奨された最低温度より低い のか好ましい温度のバッグハウスに排出ガスを導入することを提案するものであ り、従ってこの点においても、また従来技術の教示と一致しない方法で実施する ものである。 〈特許による従来技術〉 エリオツドに付与された米国特許第４，６００，３７９号は、向流ドラム（ＣＯ 叩ｔｅｒ　ｆｌｏｗ　ｄｒｕｍ　）を示し、これは、ドラムの内側にバーナーを 有し、該バーナーは、未使用のアグリゲートのベールに直接的に火炎と高温ガス を噴射し、そして、アスファルトセメントは第２の外側ドラム中で混合されるも のである。高温ガスは、アスファルト材料に達しない。 メンデンホールに付与された米国特許第４，５２２．４９８号は、バーナーがド ラムのＲＡＰ出目端におけるドラムの内側に配置される向流ドラム配列を示して いるが、高温の火炎の熱からアスファルトを保護するためのおおいまたはカバー を用いている。 これは、ベールか投入ガス（ｉｎｐｕｔ　ｇａｓｅｓ　）を横切って移動するこ とを許さず、投入ガスかｔＪＦ出されるＲＡＰに直接的に適用される真の向流を 形成しない。さらに、また、このデザインでは、ガスがおおいのまわりにまわり 込んでしまい、ＲＡＰと同じ端部て排出されてしまう。Ｒ，ＡＰ排出端において ガスとＲＡＰは互いに並行に移動するので、この技術は向流ではない。 エトニレらに付与された米国特許第４，４２７，３７６号は、ＲＡＰＡＰ排出端 ＡＰ　ｏｕｔｐｕｔ　ｅｎｄ）から殆とＲＡＰ投入端にまで広がったおおいを存 するトラムを示している。このドラムは、メンデンホールの米国特許第４，５２ ２，４９８号のように、ＲＡＰＸＢ日において流れか並行であるように、ＲＡＰ を包みガスをまオ）り込ませる。 メンデンホールに付与された米国特許第４，０６７．５５２号は、ガスバーナー かＲＡＰ出目端にあるか、出口のＲ，ＡＰから遮断されたデザインを示している 。ＲＡＰは加熱されたパイプ（ｈｅａＴｅｄ　ｐｉｐｅｓ）の上を動く際に加熱 され、この加熱されたパイプはＲＡＰを、高熱とバーナーから生じた赤外放射か ら分離する。 ベンフラに付与された米国特許第４，２２９．１０９号は、ドラム乾燥機が遠（ 離れて位置するバーナーを有するドラム乾燥機を示している。高温ガスは部分的 オーブンシステムをリサイクルして流される。ガスはドラムの出口端から除去さ れ、バーナーにフィードバックされ、排出される。バーナーに使用されるガスに 対する排出ガスの比率は、バーナーがら生成したガスを冷却するのに必要なリサ イクルされたガスの量によって決定される。熱源２７は燻煙のための新鮮な空気 と再循環されたガスを受け取る。 再循環ガスは、バーナー火炎への酸素を供給する燃焼用の新鮮な空気から分離し ておく。再循環ガスは、バーナーから下流側でバーナー生成ガスと混合される加 熱ガス２５の温度は再循環ガスの量により制御される。この特許は、再循環空気 のための開口部の位置を下流、すなわち、燃焼火炎の終端点から直前に置（べき であることを教示している（第８１１１！Ｉ、３８〜５０行）。 ベンフラは、彼の装置か歴青室の舗装材料の再使用または古い舗装材料と新しい アグリゲートと歴青質バインダーとの組み合わせの使用に用い得ることを教示し ている（第９ｆｌｌ、５０〜５７行）。 ディドツィクに付与された特許第３，８６６．８８８号は、再循環ダクト３４と ロータリードラムに取り付けられたバーナーを含むアスファ／Ｌ）舗装材料ドラ ムを示している。 本出願人により知られた他の従来技術は、バーナーが取り付けられたアスファ／ Ｕ）舗装材料ドラムや火炎かドラム中に挿入されたアスファルト舗装材料ドラム の多くの側を含んでいる。 ドラム中を流れるアスファルトの流れに並行なガス流（ｇａｓ　ｆｌｏｗ）の使 用も従来技術に示されている。以下の特許は技術の状懸を説明するものである。 メンデンホールの米国特許第４，３０９，１１３号；ブロックの米国特許第３， ６１４．０７１号及び同４，１９０，３７０号：メンデンホールの米国特許第４ ．５０４．１４９号；メンデンホールの米国特許第４，５２２．４９８号：ムン デリッチの米国特許第４，２７７．１８０号：メンデンホールの米国特許第４， ４８１．０３９号：ベレシュ力の米国特許第４．２５５，０５８号；ヴイルトゲ ンの米国特許第４．４６２．６９０号、及びロギンスの米国特許第４，３６１． ４０６号。 〈他の従来技術〉 従来技術のドラム乾燥機においては、火炎は直接的にドラム中に導入され、集合 し、アスファルト状の原材料としばしば直接的に接触するドラムの範囲内を通過 する。燃焼生成物か湿った材料に打撃を与えるために、温度はＣＯ燃焼が起るレ ベルより下の温度に速やかに下げられるのでバーナー中で生成したＣＯは他のガ スと化合しない。結果として、ＣＯはドラムのＩＦガス中に残り、大気中に放出 される。煙で黒くなった不透明な排ガス中に生成する化合していない炭素粒子や 、アスファルトまたは燃料からの蒸気分解された炭化水素類を生成する操業条件 もまたしばしば起る。 従来技術のドラム乾燥機はまた、火炎の高温部が冷却ガスの導入によって制限さ れないためにＮＯｘの生成を防ぐことができなかった。換言すれば、従来技術の ドラムにおいては、火炎かドラム中にかなりの距離で広がり、温度がＮＯｘを生 成するのに充分に高い大きな領域を創造しているのである。火炎が消された後で さえも、ＮＯｘか生成され得る高熱条件はなお存在する。 火炎は燃焼ガスか歴青化合物を攻撃する従来技術のドラムにおいては、不完全燃 焼の生成物としてのＣＯを生成する。アスファルトの燃焼と発煙か起こる。ＣＯ は、バーナーの火炎と他の化合物ＣＯとの化合を保証する燃焼室がない場合にも 生成する。これは、ＣＯやＮＯｘや燃焼した歴青化合物からの炭化水素を含有す る煙によって大気を汚染する。 従来技術のドラム乾燥機は、低下された入口温度でさえスチームストリッピング をなくすことができなかった。というのは、そのフローデザインが、スチーム、 高温ガス及びＲＡＰまたはアスファルトがドラムの一定の場所に同時に存在する 状態を作るからである。 再循環ガスを伴う向流）・ラム（ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆｌｏ＊　ｄｒｕｍｅ）はま た、高ａスチームを高い含有率で存している。スチームは低い蒸発性を存する大 きい炭化水素分子から、より小さい蒸発性の分子へのクラッキング（ｃｒａｃｋ ｉｎｇ）　、すなわち、排ガス中に油性の蒸気を生成させる。このことは排気ガ スの不透明さの主要な原因であり、現状の環境基準では、容認し得ないものであ る。 大部分のＲＡＰは、ミリング及び／またはクララソングにより大きさを小さくす る、既成の舗装材料を細かくすることによって得られる。これらのプロセスでは 、アスファルト舗装材料におけるアグリゲートを破壊して小片にし、“微粒子” 　（”ｆｉｎｅｓ”）として知られるＮｏ、２００メツシユを通過する非常に微 小の粒子を生成する。これは、等級付けに対する最も重要で臨界的な範囲であり 、“−２００“メツシュの微粒子のわずかな過剰量でさえも不安定な混合物が製 造される。大抵の場合、粒子の大きさの個々のＷＬ晴の許容し得るパーセンテー ジ範囲は買い主によって各々のデザインにより定められ、ＲＡＰが許容し得るパ ーセンテージ範囲内にあることは必須のことである。多くの州が許容し得るアス ファルＩ・組成物範囲を定めた特定の規則を有している。従って、加工を受ける 際にＲＡＰをミリングやクララソングによって生成された、これらの過剰微粒子 を除去することは望ましいことである。 高温混合アスファルトは、特定の混合デザイン基準に適合しなければならない。 等級付けの仕様に従オ）なければならない（特に、−２００メツシユを越る微粒 子がない）こと以外に、以下の項目に従わなければならない。 −アスファルトセメン］・含有率（％）。 −アスファルトセメンｌ−特性。 −典型的に、混合物の湿分含有率〈０．２％の場合の温度；−特定の限界未満の 湿分含有率、しばしば〈０．２％ブラントの操業か許されるためには、４ＪＦガ スは、炭化水素類、ＣＯ，ＮＯｘ、多核芳香族炭化水素類に関し、排ガス煙突出 口の不透明性と何らかの地域での騒音、を含む環境及び空気質に関する規則に適 合しなければならない。 加うるに、高温混合アスファルト（ＨＭＡ）は、舗装工事に間に合うように、時 間当りに充分な量製造されなければならない。ＨＭＡ製造コストはまた、競争的 でなけばならず、よって、合計固定費、変動費は競争的でなければならない。 はとんど全ての州及び市において、アスファルト舗装材料の原材料中のＲＡＰの 含有率（ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ）は、ＲＡＰに対するダメージや大気汚染及び原 材料性能の劣化を生じることなく、再使用アスファルトを製造する従来技術の機 械の能力のなさに基づく何らかの限界の下にあることか明記される。 このことは、従来技術か混合デザイン及び排ガス規制に従い、ＲＡＰ高含有率で 受容可能な混合物を製造することができなかったという事実に帰すべきものであ る。これらの要因の１つはＲＡＰ中の過剰な−２００メツシユ粒子の存在である 。これらの制限的な仕様に対する最もひんばんに引用される理由は、通常の再使 用法からのアスファルトセメントのダメージと等級コントロールの欠如と大気汚 染である。 発明の要約 本発明の目的は、未使用材料、再使用アスファルト舗装材料（ＨＭＡ、）或はこ れらの組合せ（これらすべてを今後高温混合アスファルトＨＭＡという。）を用 いる。高温混合アスファルト（ＨＭＡ）の製造のための装置を提供するにあり、 この装置は、ＨＭＡの加熱のための並行流又は向流式の回転ドラム加熱機、回転 ドラムに付属する火炎発生燃料バーナ手段を含むドラム加熱機、但し火炎は回転 式トラム加熱のなかまでは届かない。そのなかをＨＭＡか貫流するドラム、ＨＭ Ａ出口、ＨＭＡ入口、ドラムのＨＭＡ出口と反対側端部にある燃料ガス及び蒸気 の出口及び回転ドラム加熱機のＨＭＡ入口にＨＭＡを移送する手段を含む。 本発明の他の目的は、高温混合アスファルト（ＨＭＡ）を加熱するための低ＮＯ ｘ乾燥ドラムを提供するにあり、このドラムは、組合わせとして、ＨＭＡ入口及 び出口並びにガスの入口及びＩＪＦ出口をもつ向流式回転トラム乾燥機：火炎を 生起する低ＮＯｘバーナ一手段、燃料火炎のなかでそれ以下てはＮＯｘを生ずる に至らない温度で完全燃焼するバーナ一手段に成る量の空気を供給する燃焼ガス 供を含めることによって達成される。 本発明の一実施聾様において、本装置は、更に、供給ガスの温度を発煙を起こさ ない温度以下の温度に制限する手段及び裸火（ｏｐｅｎ　ｆｌａｍｅ）によって 生ずる赤外線放射を除去する手段をも含む。 他の実施態様において、本装置は、約１．ＩＩＯ’Ｆの供給ガス温度を示す、も う一つの池の実施態様では、燃焼ガスを囲むための少なく５フイートはある延長 ダクトを含む。 更に他の実施態様において、本装置はバーナーとドラムとの間に湾曲部をもつダ クトを有する。 更に他の実施態様において、本発明は、バーナーとドラムとの間に過剰の高温ガ スがドラムに到達するのを妨げるためじゃま板をもつダクトを有する。 更に他の本装置の実施態様において、ドラムに入る低ＮＯｘ燃料ガスの温度は１ ．１００±１００°Ｆである。 更に他の本装置の実１１Ｂ態様において、ドラム乾燥機のどの位置においても、 ＨＭＡの最高温度が３０’Ｆを超えない。 本装置の一実施態様において、ドラム乾燥機の最高温度はＲＡＰの発煙温度を超 えるものであってはならない。 他の本装置の実施態様において、燃焼バーナには、バーナによって設定された燃 焼に必要な量よりも多くのガスか供給される。 更に他の実施態様において、本装置のバーナには、燃焼プロセスの間に発生する ＮＯｘを最少量にする。火炎の燃料時間の短縮を図るために充分な大気の量が供 給される。 更に他の実施態様において、本装置のバーナーには、燃焼プロセスの間にＮＯｘ を生起させるに充分に高い温度に、火炎の温度が到達せぬ様に大気が供給される 。 更に他の装置の実施態様において、ドラムに入る燃焼ガスの温度は少なくとも１ ．０００°Ｆである。 好ましくは、ドラムに入る燃焼ガスの温度は、９００がら１，３００’Ｆの範囲 にある。もっとも好ましくは、乾燥ドラムに入るガスの温度は約１，２００’Ｆ である。 本装置の実施態様において、乾燥ドラムに入るガスの温度は、バーナの燃焼速度 である。 他の本装置の実施！！！！様において、乾燥ドラムＲＡＰ出口の温度は乾燥ドラ ムを通るＲＡＰの流量を調節することによって制御される。 更に他の本装置の実施態様において、ドラムＲＡＰ出口におけるＲＡＰの温度は 、ＲＡＰか発煙しない範囲で、バーナーの燃焼速度を最高に調節することによっ て制御される。 更に池の本装置の実施態様において、バーナーは低ＮＯｘバーナーである。 本発明の更に他の実施態様において、本装置は、入口近辺からは下流であって、 ドラムからのＲＡＰ出口の前で測定されるドラム中のあるガス温度を有する。 そしてバーナーの燃焼速度は、ドラム中のガスの測定温度の関数である。 更に他の本装置の実施態様において、回転ドラム中のフライトは、ＨＭＡを持ち 上げ、そしてドラム中を流れる低ＮＯｘガス中を落下するにまかせる。 更に他の本装置の実施態様において、バーナーは、ドラムと同じ長軸上に据えつ けられ、バーナーは、火炎からの放射熱を遮えぎるためにじゃま板を組み込む。 この実施態様において、じゃま板はドラム中の過剰に高温のガスを遮断する。 更に他の本装置の実施態様において、バーナーはドラムと同じ長軸上に据えつけ られ、更にバーナは火炎からの放射熱を遮えぎるために乱流を発生させる。 本発明の目的の一つは、未使用材料、再使用（回収）了スフアル］・舗装材料（ ＲＡＰ）或いは、両者の組合わせを用いる高温混合アスファルト（ＨＭＡ）の乾 燥及び加熱方法を提供することにある。ところで、この方法は、ドラムの頂上方 向へＲＡＰを持ち上げ次いてそれをドラムの底部へ自然落下させるフライトを持 つ向流式乾燥トラムにＲＡＰを搬送する工程、ドラムの内部で測定されたガス温 度によって制御される燃焼速度を有する速性バーナーから乾燥ドラムに高温ガス 流を供給する工程、ドラム底部に落下する際、ＲＡＰか高温ガス中を通過しなか ら下降する様に乾燥ドラムを回転する工程、そして、Ｉ・ラムからＲＡＰを取り 除く工程からなっている。 本発明の他の目的は、回収アスファルト舗装材料（ＲＡＰ）から高温混合アスフ ァルＩ−（ＨＭＡ）を製造する装置を提供するにある。この装置は、組合わせと して、ＲＡＰの入口及び出口をもつ、向流式乾燥ドラム、ＲＡＰをホッパ貯蔵手 段から乾燥ドラムへ移送するためのコンベア手段、ドライヤドラムに、低ＮＯｘ 燃料ガスを供給するための乾燥ドラムから速性する低ＮＯｘ燃料バーナ一手段、 ドラムに低ＮＯｘ燃料ガスを供給するためのバーナ一手段及びドラムに接続する 高温ガスダクト手段、Ｒ，ＡＰを混合するためのドラム回転のためのドラムを貫 流してＲＡＰを移動するため、そして低ＮＯｘガスに接触するに至るＲＡＰの異 なった表面を許容するための手段からなる。 本発明の更に他の目的は、向流式ドラムで、アスファルト処理する方法を提供す ることにある。この方法においては、バーナーからの供給される高温ガスとＲＡ Ｐか接触する前に、水分がＲＡＰから除去され、そのために、アスファルトの水 蒸気分解か実質的に除かれ、向流は、ＲＡＰの出口の直前で最低の温度のガスに よりＲＡＰを乾燥することに結果し、排出ガス気流中に蒸発した水分か伴送され 、蒸発乾燥領域における高速ガス冷却は、水蒸気分解生成物のうち汚染物の除去 が可能の故に高温ガス流ではガス状で、残溜した筈の多くの不純物を沈殿させる 条件を亦創生し、更に出口直前において空気かＲＡＰに接触するか故に、より大 きな温度をもつ高速の熱移動に結果し、こうして、並行流式設計と比較して、支 えられたドラム寸法、空気流、及びエネルギ人出に対し加熱材料の生産速度を増 大することかできる。 更に他の本発明の目的の一つは、回収されたアスファルト舗装材料（ＲＡＰ）を 選択的に、高温混合物を形成するために未使用アスファルト混合物とともに、且 つ大気への低炭化水素放出を実現しつつ、乾燥し且つ加熱する方法を提供するこ とにある。本方法は次の各工程からなる。ドラムの頂上方向へ高温混合物を持ち 上げ、次いでトラムの底部へその自然落下を許すためのフライトをもつ回転乾燥 ドラムを貫流して高温混合物を通過させる工程、そうすることによって、ドラム 内にＲＡＰと高温ガスとの向流状態を生起する工程、高温ガスか約４００°より ２０００°Ｆ迄の間の温度でドラム内入り、高温ガス中の瞬間的温度上昇か高温 ガスの平均温度から約９００°Ｆ上下よりも大きな工程、約１３０から２２゜Ｆ の間の温度で高温ガスか１：ラムを去る工程からなる。 上記本プロセスの本発明の一実施態様において、ドラム中の高温ガス、速度は、 排出する高温ガスとともに、ＲＡＰからそしてドラムのなかから２００メツシユ 以下の微粉と伴流し、搬送するに充分である。このことは、２５乃至３００９６ の過剰空気を使用するバーナにおいて、その高温ガスが生成され、ドラムに入る 場合として実現される。 本プロセスの一実施聾様において、排出ガスは充分に冷却され、２００メツシユ 以下の微粉やＲＡＰは高温のＲＡＰに過剰の微粉が接着するのを妨げる程充分に 冷却された状態にある。 本プロセスの他の実施態様において、トラム中の温度プロセスは、図４における 温度プロフィルに対応する。 本プロセスの更に他の実施態様において、高温ガスはドラム中に約８００から１ ．６００°Ｆの間の温度で入り、高温ガスの平均温度から約±５０°Ｆ以上温度 変化かない。好ましくは、バーナーからの高温ガスは、ドラムに入る前に徹底的 に混合され、上下約２０°Ｆ以上の温度変化か除かれる。これは、送風機を通し て、ガスを送入することによる混合によって達成される。これは亦、一連のじゃ ま板のなかをガスを通過させることによっても実現され得る。更にガス拡散器を 用いることもこのために可能である。 本発明の一実施懸様において、本プロセスに、空気過剰度か３０乃至２００％の バーナーにおいて創生された高温ガスとドラムに送入する。好ましくは、ドラム に入る高温ガスは約５０乃至１００％の過剰空気をもちいるバーナて創生される 。 本プロセスの池の実施態様において、ＲＡＰの温度は、ドラム中で充分に低温に 保持され、その結果、２００メツシユ以下の微粉がＲＡＰに接着するのが妨げら れる。 本プロセスの更に他の実施態様において、ガスはドラム中に約１０００°乃至１ ．３００°Ｆの範囲で入り、高温ガス平均温度の約上下２０°以上には変化しな い。好ましくは、高温ガスかドラム中に、約１２００°Ｆの平均温度で入る。 もっとも好ましくは、ドラムに入る高温ガスは約１３２０°Ｆを超える局部的異 常高温をもたないことである。 本プロセスの更に池の実施態様において、高温ガスは約１４０から２００°Ｆで ドラムを去る。好ましくは高温ガスは約１５０から１８０°Ｆの間でトラムを去 る。 本プロセスの更に他の実施態様において、ｌ・ラムを出る物質は、物質中におけ る双極性分子再配向するに充分な高周波エネルギに曝される。 本プロセスの更に他の実施態様において、ドラムを出る高温ガスは、バッグフィ ルター収納室のフィルターを通過し、ガス中の如何なる微粒子物質を除去する。 このバッグフィルター収納室は、−基又はそれ以上の織布アクリルバッグフィル ターをその内部に収納する。 本プロセスの更に他の実施態様において、ＲＡＰはその入口において長さかトラ ムの直径の約０．２乃至１．　５倍の傾斜区域（Ａｎｇｌｅ　５ｅｃｔｉｏｎ　 ）を持つ円筒状のトラムを貫流する。 図面の簡単な説明 図１は、入口及び出口接続部をもつ、並行流式トラム及び分離燃料室の平面図を 示す。 図２は、入口及び出口接続部をもつ、高周波処理トンネルの平面図を示す。 図３は、入口燃料室及び出口接続部をもつ向流式ＲＡＰドラムの平面図を示す図 ４は、本発明に従って操業されているドラムに沿って種々位置におけるガスとＲ ＡＰの温度を示すグラフである。 図５、未使用材料、回収アスファルト舗装材料（ＲＡＰ）或いはそれらの混合物 を用いる高温混合アスファルトのためのシステム構成を示す。 図６は、好ましい実施態様のシステム構成を示す。 図７Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ及びＥは、フローチャート及びブロック線図であって、本発 明にもちいられるプロセスコントロール方法を示す。 図８は、一連のグラフであって、このプロセスの異なったパラメーター間の関係 を示す。 図９Ａ及びＢは、並行流及び向流式のそれぞれにおけるドラム温度のプロフィル を示す。 図９Ａは、出願において採用される並行流方式のドラム中におけるガス及びＲＡ Ｐの理論計算を示す。 図９Ｂは、ガスは右からドラムに入り、ＲＡＰはドラムに左から入る出願人の冷 温又は向流式設計を示す。 図１Ｏは、水分を蓄積した微粉粒子を示す。 図１１は、水分、温度及び露点のチャートを示す。 図’１２Ｂ乃至■は本発明に用いられるバーナーの詳細構造を示したものである 図１３は、ダスト搬出量とドラムガス流速との関係図を示す。 図１４は、ドラム乾燥機に乾燥粉末を注入するポイントを示す。 図１５は、本発明とともに用いられ得る遠心分離機の詳細図である。 図１６は、向流式ドラムのドラム乾燥機、人口オーガーの並行フライト及び出口 オーガーの断面を示す。 図１７ＡからＦ迄は、本発明に使用可能のフライトを示す。ここでいうＡ及びＢ は入口オーガー１７Ｃ及びＤは短いフライト、そして１７ＥとＦは背の高いフラ イトを夫々示す。 図１８ＡからＦ迄は、ドラム乾燥機及びドラム乾燥機の中心線との関係において 、フライトを示す。ここで１８Ａは入口オーガーフライト、１８Ｃは短いフライ ト、１８６は背の高いフライトを示し、そして１８Ｅ及び１８Ｆは出口フライト を夫々示す。 このシステムは、高温混合アスファルトを供給するためのプロセスを構成する種 々の装置（ユニット）からなる（図５を参照）。最初の装置は材料供給ビンであ る。このビンには、アグリゲーｈ　（ａｇｇｒｅｇａｔｅ）及び／又はＲＡＰか 収容される。これらの材料は、ベルトコンベアにより前記ビンに供給される。所 望によりスクリーンと粉砕機か付設される。大径の固形物は粉砕機とスクリーン に交互に供給されて、材料供給ビンに返送される。 材料供給ビンにおいて、材料は粒径別または組成側に分離される。請負人か、舗 道用にとのような材料か必要であるかを決定する場合には、材料供給ビンの組成 は適宜に変えることができる。例えば、耐久性か非常に高い材料か舗装用に必要 なときには、微細なアグリゲ−１−の含有率の高いものか用いられる。これに対 し、低品質で耐久性が低い舗道か必要なときには、大径のアプリゲートか使用さ れる。高温混合アスファルトの組成は、予め決定され、アプリゲートの混合率は 材料供給ビンにより配分される。 材料供給ビンは、種々の粒径のアプリゲートを収容することができ、該ビンの底 部にあるゲートは、開度の調整か可能であり、この間度調整によって、および前 記ビン下方の供給ベルトの走行速度を変えることによって、アプリゲートの粒径 分布を設定することができる。 このビンでは、ＲＡＰの含有率を調整することもてきる。例えば、高温混合アス ファル）・中のＲＡＰ含有含金率０％以下とすることかでき、この場合、材料供 給ビンの５０％は、ＲＡＰて満杯にされる。残りの高温混合アスファルトの５０ ％は、粒径が大まかに設定されたアグリゲ−１・とされる。この材料は、所望に よりベノ囲・コンヘアて搬送され、スクリーンおよび破砕機を経由して乾燥器に 送られる。 本発明においては、前記乾燥器は並流式、向流式のいずれかであるか、向流式の 方か好ましい。亜流式乾燥器では、アプリゲートかバーナからの燃焼ガスと同じ 側に供給される。向流式乾燥器では、バーナ設置位置と反対側に供給される。 アプリゲートは、ドラムドライヤにおいて加熱されて水分か除去される。アプリ ゲートから水分を除去するために、およびドラムドライヤから出た後のアプリゲ ートを加熱するために、アグリゲ−１・は更に所望の処理が施される。 ドラムドライヤには、消石灰、ポルトランドセメント、その他の乾燥混合材料な との乾燥混合材料を、このドライヤに供給される空気流に対して噴射するための 装置か設けられている（図１４参照）。ｉｉ？前記材料を噴射することにより、 均一な分布を容易に得ることかできる。前記噴射のためのエネルギーの一部また は全部は、該噴射位置での負圧により得ることかできる。乾燥粒子は高温混合粒 子の膜（ベール）中に吹き出され、ここでは、アスファルトまたは活性付与用の 油（ｒｅｊｕｖｅｎｎａｔｉｎｇ　ｏｉｌ）か添加されるのに先立って、前記膜 に捕捉されて高温混合粒子との混合物になる。 例えば、アプリゲートかＲＡＰ　ｌ　００％てない場合には、アスファルトセメ ント（ＡＣ）を添加しなければならない。アプリゲートがＲＡＰを含む場合、ま たはＲＡＰが劣化している場合には、活性付与用の油を添加しなければならない 。 アプリゲートか石灰などの他の添加剤を必要とする場合には、これらの添加剤は ここで添加される。所望により、乾燥剤をドラムドライヤに添加することかでき る。高温混合アスファル）ＲＡＰおよび添加剤は、ここで混合機（混和機型の混 合機：　ｐｕｇｍｉｌｌ　ｍ１ｘｅｒ）に供給される。上記材料は、次いで貯蔵 ビンに搬送される。所望により、前記混合機と貯蔵ビンの間にマイクロウェーブ 発振装置（ｍｉｃｒｏｗａｖｅ）か設けられる。このマイクロウェーブ発振装置 は、高温混合アスファルトを強化するものである。 前記ドライヤの副産物は、排気ガスである。この排気ガスからは、汚染物質を除 去しなければならない。この排気ガスは高温空気、湿気、塵あい、炭化水素類、 二酸化炭素、−酸化炭素および一酸化二窒素を含んでいる。本発明においては、 前記排気ガスは、湿気および炭化水素類で被われた微粒子を含んでいる。また、 この排気ガスは、微量の炭化水素類、−酸化二窒素、炭素の酸化物（ｃａｒｂｏ ｎ　ｏｘｉｄｅｓ）およびその他の汚染物質を含んでいる。この排気ガスは、前 記微粒子やその他の汚染物質を除去するための処理が施される。 排気ガスの処理装置は、サイクロン、ノック・アウトボックス（ｋｎｏｃｋ−ｏ ｕｔ　ｂｏｘ）またはカウンタファン（ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆａｎｓ）のような、 微粒子分離器（ｆｉｎｅ　５ｅｐａｒａｔ。 「）からなっている。次の装置はバッグハウス（ｂａｇ　ｈａｕｓｅ）てあり、 このバッグハウスには、調整可能なダクトを備えた排気ファンが連結され、この 排気ファンの後方には、所望により凝縮器か配置され、さらにこの排気ファンは 所望により酸化装置またはバーナに連絡される。 微粒子分離器は、三つのユニットのうちのいずれかにすることかできる。第一は 標準的なサイクロン、ノックアウトボックス、またはカウンタファンである。 本発明のカウンタファンについては後に説明する。バッグハウスは標準的なバッ グハウスである。前記酸化装置は、通常は不必要なものであるが、微粒子分離器 およびバッグハウスを通過した痕跡量の炭化水素頂を除去するために、特別に必 要に応して設けられるものである。前記凝縮器は、湿気除去のために所望により 付設される。湿気は環境汚染物質ではないが、これから水蒸気か発生し、カジュ アル　オブザーバ−（ｃａｓｕａｌ　ｏｂｓｅｒｂｅｒ）の心配のもとになる。 この水蒸気を除去する目的で凝縮器を付設することは行政上、時宜を得ており、 これにより、カジュアル　オブザーバ−を安心させることができる。 本発明装置には、更に発電機および制御装置か含まれる。上記装置のすへては、 前記膜つの装置と連結して配置される。このため、本発明のシステムは、容易に 設置位置を移動することかできる。 １００％ＲＡＰを用いた場合、このシステムはその機能を最大限に発揮すること かできる。この場合、アプリゲートの大きなパイル（ｐｉｌｅ）は不要となる。 ＲＡＰは、再舗装されるべき高速道路から除去し、本発明のシステムに供給して 処理することかできる。舗装は広く高速道路に敷設されているので、このシステ ムを移動させることにより、舗装場所へ高温混合アスファルトを移送するのに起 因する遅延を最小限度に止めることかできる。 本発明の一実施例においては（図６を参照）、このシステムは、材料供給ビン（ Ａ）、ドラムドライヤ（ＢｌおよびＢ２）、添加剤タンク（Ｃ）、マイクロウェ ーブ（Ｄ）、高温混合物サイロ（Ｅ）、ノックアウトボックス（Ｆ）、バッグハ ウス（Ｇ）、酸化装置（Ｈ）、発電機（１）および制御装置（Ｊ）からなってい る。このような構成において、ＲＡＰおよび／またはアプリゲートは、材料供給 ビン（Ａ）からドラム（Ｂｌ）へ流れ、ここでバーナ（Ｂ２）からのＩＪ［気ガ スにより加熱される。このような装置構成は向流式のものであり、加熱された材 料はトラムドライヤから出た後、マイクロウェーブ（Ｄ）を経由して貯蔵装置お よび／または高温混合物サイロ（Ｅ）に移送される。添加剤は添加剤タンク（Ｃ ）から高温混合物サイロに供給され、ここで添加剤は混合装置において混合され るか、または、添加剤は所望により、ドラムから出て、マイクロウェーブに移送 される前もしくはマイクロウェーブから出た後に、高温混合アスファルトにスプ レーされる。添加剤は混合器に流入し、ここで混合され次いて高温混合物サイロ に入る。このシステムにおける空気の流れは、バーナ（Ｂ２）で発生し、ドラム ドライヤ（Ｂｌ）に流入し、ドラムドライヤを出てノックアウトボックス（Ｆ） に流入する。湿気および排気ガス中の炭化水素の液滴に被われた微粒子がここに 集められる。微粒子を含まない排気ガスは、ごく微細な粒子か空気からろ過され るバッグハウスを通過する。排気ガスは次いて酸化装置に流入し、空気中に残留 する炭化水素類か酸化される。 前記マイクロウェーブは所望により設けられるものであり、上記システムから除 くこともできる。しかし、このマイクロウェーブは、高温混合アスファルトを強 化する。また、極めて高度の耐久性を存する高温混合アスファルトか要求される 場合には、マイクロウェーブは有効である。このシステムにおいては、高温混合 アスファルトの所要強度に応じて再度、アスファルトセメントを添加し、かつ活 性付与剤（ｒｅｊｕｖｅｎａｔｏｒ）を添加することもできる。 ノックアウトボックスの代りにサイクロン集塵機またはカウンタファン（ｃｏｕ ｎｔｅｒ　ｆａｎｓ）を用いることかできる。前記酸化装置に加えて、所望によ り、排出空気から水蒸気を除去するための凝縮器を付加することもてきる。上記 システムは、ＲＡＰ　１００％の場合、アグリゲー）１００％の場合、またはこ れらの混合物の場合について同等に良好に作動する。 所望により付加できる装置としては、ドラムドライヤから３〜４フイート離れた 位置に設けられ、アプリゲートおよび／またはＲＡＰをドラムドライヤへ搬送す ることか可能なベルトコンベアか挙げられる。 本発明は、ＲＡＰを用いる場合に特に有用な自己洗浄型のドラムドライヤを備え ている。このドラムドライヤの自己洗浄は二つの点て特徴づけられる。一つは、 角部かないことである。従来のドラムドライヤでは、掻揚げ板（ｆｌｉｇｈｔｓ ）は、アグリゲ−１・を持ち上げるように、また、落下するアグリゲートかドラ ム壁をたたいた場合、この壁の衝撃を緩衝するように設計されていた。このよう に、この掻揚げ板は、アグリゲートをできるだけゆるやかに上昇・落下させるよ うに設計されていた。このため、前記掻揚げ板は、落下するアグリゲ−１・の効 果を弱める緩衝装置として作用していた。この作用が十分に生じるようにするた めに、掻揚げ板は直接、ドラム壁に固定されており、アスファルトセメントか集 まる角部か形成されていた。本発明においては、掻揚げ板はドラム壁から離して 設けられている。この掻揚げ板が上昇すると、アグリゲートを該掻揚げ板上で拡 げたり混合したりし、この間において、完全なアグリゲートの膜（ｖｅｉｌ）を 形成するため、ドラム内を進むに従って、アグリゲートから水分を最大限に除去 することができる。この作用は、ドラム内に角部か形成されていないために生し る。第二の特徴は、前記ギャップ（ｇａｐｓ）もまた、ドラム回転時にアグリゲ ートがドラム壁を滑べりやすくすることである。ここで滑へるアグリゲートは、 ドラム壁を洗浄し、かつドラム壁が落下するアグリゲートから受ける衝撃を緩衝 する。 再生されたアスファルトを最大１００％まで利用するアスファルト舗道（ＲＡＰ ）用のアスファルト舗装材料を製造するための本発明の方法および装置の好まし い実施例においては、高温ガスかＲ，ＡＰを含有するアスファルト舗装材料の流 れの向きと対向して流れる向流式の回転ドラムか用いられる。前記高温ガスは約 １２００°Ｆの温度でドラムに流入し、約１３０〜１７０°Ｆの温度で流出する 。この流出ガスは、次いでハックハウスに流入し、ここで微粒子状の材料はガス 流から分離される。トラムからｊＪ［出されるアスファルト材料は、所望により アスファルト材料およびアグリゲ−１・中の双極性分子を少なくとも再配向させ るに十分なマイクロウェーブの照射を受ける。 この向流式装置においては、バーナからの高温ガスはダクトを通過する。このダ クトでは、高温ガスかある程度冷却され、赤外線照射量か減少する。このダクト により、好ましくは温度約４００〜２０００°Ｆの、更に好ましくは約８００〜 １６００°Ｆの、最も好ましくは１１００〜１３００°Ｆのガスかドラムに供給 される。供給ガスの温度制御は、排気ガスおよび排出材料の温度測定によりおよ び、排煙のような環境汚染物質またはＲＡＰの劣化の調整により行われる。この 調整は、低温材料の供給速度および／またはドラムの傾斜角度を変えることによ り行われる。好ましい実施例において過剰の包囲空気は、ドラムへの流入ガスの 温度を低下させる目的で、燃焼ガスと混合される。過剰空気のＩはＲＡＰの種類 および量、ならびにＲＡＰの水分によって異なるが、過剰空気の使用量は好まし くは約２５％〜３００％、より好ましくは約３０％〜２００％、最も好ましくは 約５０％〜１００％である。 もしも、ガスか導管内を直接、ドラムの軸線と一致して流下するならば、流入す る空気の温度勾配、ラミネーション（ｌａｍｉｎａｔｉｏｎ）またはスパイク（ ｓｐｉｋｅｓ）をなだらかにするために、ファンまたは緩衝板を使用することか できる。そして、こうすることによって、ドラムおよびその内容物を赤外線照射 および過剰に高温のラミネート（ｌａｍｉｎａｔｅｓ）から遮へいすることかで きる。一実施例においては、バーナはドラム入口から離隔され、燃焼ガスか１回 またはそれ以上、旋回するようになっており、また、（所望により緩衝板または ファンを使用することによって）ドラムに流入する燃焼ガスの温度変化を最小限 に抑えることができる。 従来のＲＡＰ処理プラントにおいては、ある個所と別の個所との間で、燃焼ガス の温度か約２００°Ｆから２８００°Ｆに変化していることが明らかにされた。 燃焼ガスの過剰に高温のスパイクは、コーキング（ｃｏｋｉｎｇ）、ベーキング 及びケーキング（ｃａｋｉｎｇ）として知られた化学反応を誘引するものである ことが見出された。これらはアスファルトのスチームストリッピングおよび劣化 （アスファルトの強度または柔軟性の低下）と同様に、ＲＡＰのスモーキング（ ｓｍｏｋｉｎｇ）の原因となる。本発明においては、流入する燃焼ガス全体の平 均温度が低下し、燃焼ガス中の温度スパイク（ｊｅｍｐｒａｔｕｒｅ　５ｐｉｋ ｅｓ）か除去され、その結果、アスファルトのスモーキング、コーキングおよび 劣化か最小限になることが見出された。 好ましい実施例においては、短い炎の壁を形成する、改変された低Ｎ０８バーナ かドラム入口から離れて設けられ、燃焼ガスはドラムに入る前に冷却される。 他の実施例においては、バーナからの燃焼ガスは混合され、その結果、燃焼ガス のラミネーションの温度は約±１００°Ｆに、より好ましくは±５０°Ｆに、最 も好ましくは約±２０°Ｆで変動する。例えば、ドラムに流入し、平均温度が約 １２００°Ｆの燃焼ガスは、温度か約１１８０から１２２０°Ｆに変化する。ド ラムに流入する燃焼ガスにおける最高温度のラミネーションは、約１３２０°Ｆ を超えないことか好ましく、約１２２０°Ｆを超えないことか、より好ましい。 本発明のプロセスに用いられる燃焼ガスは、空気流全体の平均温度から±２０゜ Ｆを超えて変化しない温度ラミネーションを有することか好ましい。温度スパイ クは、本発明に従えば、燃焼ガスかドラムに流入する前に混合することにより最 小限に抑えられる。燃焼ガスの混合装置としては、特殊仕様のバーナか好ましい 。混合装置として、このバーナに代えて、混合羽根、バッフル板、ファンおよび デフユーサを適宜に組み合わせたものを用いることもできる。 従来の工業上の常識に反して、意外にも次のことか明らかになった。すなわち、 本発明のプロセスは、本発明に従って高温ガスの温度を約２４００°Ｆ１排気ガ スの温度を２７０°Ｆとして運転される向流式ドラムと同様に、混合物１トン当 たりほぼ等量の（天然ガスのような）燃料を用いることか明らかになった。好ま しくないエネルギー損失および費用か伴わない場合には、好ましい実施例と同様 に過剰空気流の量を大幅に増大させることができる。本発明においては、通気フ ァンおよびフィルターバックハウスの容量を増大させておかなければならない。 また、ドラム内のガスの速度を好ましい範囲内のものに維持するために、ドラム の直径を大きくすることが望ましい。 本発明によれば、ここに記載するプロセスはＲＡＰ、バージン材料（ｖｉｒｇｉ ｎ　ｍａｔｅｒｉａｌ）　、あるいは、これらの組合わせの処理に用いることか できる。処理費用は、トン当たりの燃料使用量か本質的に等しいので、十分採算 かとれる。 トラム内を移動する材料の速度、または滞留時間は、ドラムの回転速度および傾 斜角度により調整できる。水平型ドラムに比べて、急勾配のドラムでは、同一回 転数の場合、材１の移動速度か増大する。本発明においては、ドラムの縦方向角 度は、材料の移動速度、出口空気温度、出口ＲＡＰの温度、および／またはドラ ム内の望ましい滞留時間の測定により決定することかできる。 本発明の一実施例においては、可変速駆動装置か、ドラム駆動用モータの回転数 を増減するために使用される。この可変速駆動装置により、人望モータを用いた 場合に、円滑な始動か可能になる。 本発明の別の実施例では、水平配置の熱電対群か、ドラムの空気出口ボックス（ ａｉｒ　ｏｕｔｌｅｔ　ｂｏｘ）を横切って設けられる。もしも不完全なベール （ｖａｉｌ）が形成されると、高温空気か直接、このベールの隙間を通り、これ に対応する温度上昇が発生する。この温度上昇は、前記熱電対ては検出できない 。この装置によれば、ドラム内材料の滞留時間を、材料出口温度制御用の他の制 御可能な変数に替えることかできる。 特別な運転状態のために要求されるトラムの角度を決定することかできるコンピ ュータにより作動か制御されるときには、この制御を上記パラメータのうちのい くつかの、または全ての関数として、ドラムの運転制御を行うことができる。 このコンピュータは、用いられる特別のＲＡＰドラムについての関数である。経 験的に得られた曲線に基づいてプログラムすることかできる。 本発明は、強化されたアスファルト組成物を得るためのドラムドライヤの下流側 に設けられるマイクロウェーブ処理システムを提供することもまた、その目的の 一つとしている。マイクロウェーブ処理によりアスファルト含有バインダ（ａｓ ｐｈａｌｊｉｃ　ｂｉｎｄｅｒ）またはアスファルトセメント（ＡＣ）の機能品 質を改良することかできることは、一般に認められている。 本発明はまた、一つのドラムと、バージンアグリゲートを加熱するもう一つのド ラムを直列に結合したものおよび、混和機（ｐｕｇ　ｍｉｌ＋）のような連続式 また回分式の混合装置を提供することも、その目的の一つとしている。 本発明の更に別の目的は、排気がガス直接他のドラムのバーナに供給される低温 流れのドラム（向流式または並流式）を提供することにある。この第二のドラム のバーナは、このドラムに供給される排気ガス中の炭化水素類の焼却炉として機 能する。この第二のドラムとしては、排気ガスの冷却材としてのバージンアグリ ゲートを受け入れるものが好ましく、これにより、バージンアグリゲートを過熱 （ｓｕｐｅｒ　ｈｅａｔｉｎｇ）することができる。このバージンアグリゲート は、次いで別の加熱されたＲＡＰと混合されて複合混合物となる。 本発明の低温空気流ドラム（ｃｏｏｌ　ａｉｒ　ｆｌｏｗ　ｄｒｕｍ）によれば 、プラスチック廃棄物中に見られる重合物または、タイヤの廃棄ゴムを処理して 加温混合アスファルトにすることかできる。このドラムの空気流内で前記重合体 を加熱することができる。これは、ドラム入口の低温空気により、重合体のケー キングその他の劣化（ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ）か生じることなく加熱すること ができるためである。分子量か大きい重合体を過剰に加熱すると、剪断力の大き いドラム式混合機（ｐｏｓｔ　ｄｒｕｍ　ｍ１ｘｅｒ）内で前記重合体が切断さ れて低分子量の重合体に変化し易くなる。本発明においては、他の装置では加温 混合アスファルトの強化材または添加剤として利用できない、廃棄物からのプラ スチック混合物のゴミを利用することかできる。 約１１００’Ｆの冷却空気流が可能な低温空気流ドラムは、回収されたアスファ ルトおよび土から炭化水素類および他の汚染物を、これらを燃焼させることなく 除去する蒸発器として機能することができる。このことは、前記アスファルトお よび土の中に炭化水素の塩化物、ＰＣＢ、ダイオキシンその他の毒性廃棄物が存 在する場合に特に重要である。結果として生した汚染空気の流れは、アフタバー ナおよび／または接触反応器内で高温で酸化される。前記汚染空気の流れは、汚 染物質が酸化されて部分的により分解しにくい、および／または毒性のある中間 生成物に変化するような温度に加熱されることはない。前記汚染物質の流れの温 度は、従来技術におけるそれよりも低い（２１２°Ｆ未満）。このため、温度降 下時に生じる液滴中の汚染物質量は最小限に抑えられる。前記汚染物質の除去の ためには、焼却炉よりも、低温処理か可能な装置を選択するへきである。 前記低温流ドラムはまた、排気ガス中の汚染物質の濃縮か可能な遠心分離機（カ ウンタファン：　ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆａｎｓ）と組み合わせて用いることができ る。アスファルｊ・て被覆した鉱物またはアスファルトセメント粒子か固いコン グロマリットを形成するような粘着性のあるものになる温度（通常１６０°Ｆ〜 ２００°Ｆ）を超える排気ガス温度では、前記分離機を従来技術によるシステム に適用するのは実用的でない。 本発明の他の目的は、ドラム内で材料に応した材料の膜を形成することかできる 掻揚げ板（ｆ　］　ｉｇｈｔｉｎｇ）を提供することにある。この掻揚げ板によ れば、ドラムの中心部および冷却材料出口に比へて、ドラム入口において加温ガ スとの接触を減少させることかできる。この掻揚げ板により、ドラム内の材料堆 積の問題を最小限に抑えることかてきる。 本発明においては、アスファルト組成物を全く含まないバージンの小石をドラム の材料供給口に供給したときに入口温度を、好ましい１２００°Ｆより高温度に 」１昇させることも目標としている。−エクリブス（ΔＨ）バーナは、ロックフ ォード、Ｉｌｌ　６１１０３　・電話番号８１５−８７７−３０３ｆの、エクリ ブス・インコーホレイテッドのデヴイジョンであるエクリブス・コーポレイショ ンにより製造されたものである。このバーナは、低Ｎｏ、（窒素酸化物）バーナ として設計されている。バーナから流出する燃焼ガスの温度を急激に低下させる ことによりＮＯ，量を低下させるようになっている。このバーナの改変品ては、 燃焼部同土間にバッフル板か設けられている。これらのバーナては、ノズル混合 ・直線型でパッケージ型のバーナであり、粒子状物質を効率良く燃焼させること ができる。 前記バーナでは、天然ガスまたはプロパンが用いられ、新鮮な空気を用いるか、 またはこれをリサイクルして用いるように設計されている。通常のバーナの火炎 温度は約２２００°Ｆであり、この温度では、窒素酸化物か生成する。本発明の バーナにおいては、新鮮な空気または他の過熱空気かバーナの直前部分に供給さ れるので、前記空気か燃焼室およびバーナ火炎を直に、Ｎ０１か形成される温度 より低温に冷却する。バーナの後方に新鮮な空気または予熱された空気を付加的 に供給し、これを加温ガスと混合することかできる。大気圧下の温度を１６００ °Ｆ未満とすることで、Ｎ０８の発生量が激減することか信じられている。自動 車のガソリンエンジンでは、１８００°Ｆを超えると多量のＮＯ８か発生するこ とも知られている。この温度はＮＯ□か生成する最低温度であろう。ここに開示 された実施例においては、燃焼室１２内のガス温度は１５００°Ｆ未満であるリ サイクルガスの代わりに、新鮮な空気また予熱された空気を用いることかできる 。本発明においては、リサイクルガスの約５０％は温暖なガスであり、この温暖 ガスは、トラムドライヤを並行流で運転したときにドラムから流出するものであ る。このリサイクルガスは、ドラムから流出するときの温度か約１７０°Ｆ〜３ ００°Ｆてあり、再循環して使用される。 この装置では、燃焼ガスがドラムドライヤに到達する前に該燃焼ガスを、延設さ れた燃焼室および連結管を通過させることにより、−酸化炭素（ＣＯ）の発生量 を低下させることもてきる。この装置においては、バーナにより生成した一酸化 炭素は、バーナＩＪＩ気の燃焼領域において他のガスまたは酸素と化合するに十 分な時間かある。ＣＯの化学変化は、燃焼室またはドラムドライヤへの加温ガス の供給管において起こる。ガスはドラムに流入する際、その中のＣＯの殆どか他 のガスとの結合によりＣＯ２となり、また、ＮＯｌは決して生成しない。本発明 では、トラムドライヤに流入するガスは、望ましくないＮＯオおよびＣＯの含有 量か最小限となっているため、清浄なガスになっている。 ドラムドライヤ入口の燃焼ガスの温度を下限に抑え、かっヒー）・スパイク（ｈ ｅａｔ　５ｐｉｄｅｓ）をなくすことにより、ＲＡＰのスモーキングをなくすこ とができる。 温度１２００°Ｆのガスは、これがＲＡＰに衝突するとき（このＲＡＰは、約２ ％〜５％の水分を含存する）に急速に温度か降下する。このことは、並流式の実 施例および向流式の実施例のいずれでも同しである。前記水分は、相当量の熱を 吸収する水蒸気に変化し、これにより、ドラム入口部の温度か降下する。しかし 、発生した水蒸気は、油状の排出蒸気を発生する高分子量物質の水蒸気分解装置 （ｓｔｅａｍ　ｃｒａｃｋｉｎｇ）に導入することもてきる。 ＨＭＡまたはＲＡＰの温度をマイクロ波加熱装置の出口において変化させたい場 合には、コンベアの速度を変えることにより、ＨＭＡまたはＲＡＰかマイクロ波 領域を移動する速度を増大または減少させればよく、これによって出口温度を変 えることかできる。アグリゲ−１・かマイクロ波を、より速く移動するときには 、アグリゲートがマイクロ波を照射される時間が短くなり、加熱量が減少する。 本発明のＲＡＰ処理プロセスによれば、大気汚染を低下させて、または大気汚染 を生じることなく、廃棄物から高品位のアスファルトを製造することかできる。 このことは、大気汚染の規制か特に厳しいロスアンセルスのような都市部におい ては、極めて重要である。本発明では、マイクロヒータとリモートバーナ（ｒｅ ｍａｔｅ　ｂｕｒｎｅｒ）を備えたドラムドライヤを設けることにより、バージ ンアグリゲートまたは回収されたアスファルト舗道を用いて、大気汚染を最小限 に抑えつつ加温混合アスファルトを製造することかてきる。リサイクルシステム に導入された空気および燃焼生成物の全ては、最終的に大気に排出される。バー ナ用の新鮮な空気の一部は、マイクロ波トンネルとアンテナの間に形成される部 屋から取り入れられる。このリサイクリングにより、マイクロ波トンネルに起因 する汚染か防止される。その理由は、蒸気および微粒子の全てが、燃焼のために 、およびトラムドライヤにおける循環のためにバーナに向かって排出されるから である。 最終の加熱装置としてのマイクロ波加熱装置を用いることで、スモーキングが生 じることなく、ＲＡＰの温度を最終的に２８０〜３００°Ｆだけ高めることがて きる。マイクロ波は、アスファルト製品の強度を高めるためにも用いることがで きる。マイクロ波は、小石をその内部から加熱することによりＲＡＰを加熱する 。また、前記小石を被覆するアスファルトバインダを過剰に加熱することがない 。マイクロ波を用いれば、前記アスファルトバインダは、マイクロ波で加熱され た小石からの熱で加熱される。もしも、従来の輻射伝熱および化石燃料による伝 導伝熱を用いると、ＲＡＰの表面が過熱されることかある。これは、ＲＡＰを加 熱するためには、大きな温度差か要求されるからである。油状の排気ガスは、従 来の並流式ヒータの加温領域において水蒸気の存在下で発生する。 マイクロ波は高価な装置であるから、物体全体を最終温度に加熱する必要かある 場合には実用的でない。マイクロ波のみで加熱した場合、その費用は極めて高価 なものとなる。 本発明の一実施例においては、前記問題は、初期温度を約２５０’Ｆに昇温させ るだめの、汚染問題の伴わないドラムドライヤを用い、次いでマイクロ波ヒータ を用いて、従来の化石燃料バーナてはスモーキングおよび燃焼か発生する温度に 加熱することにより解決される。化石燃料バーナを用いた場合にスモーキングお よび燃焼が発生するのは、このバーナでは、輻射伝熱および、アスファルトをそ の表面から内部に向かって加熱する従来の伝熱方法を採用しており、このため小 石を加熱する前にバインダを加熱してしまうからである。 本発明の前記および他の目的、特徴ならびに利点は、本発明の実施例についての 、図面に基づく以下の詳細な説明により明白になるであろう。 詳細な説明 バーナ 本発明では、加温ガスの流路と交差する方向の加熱分布を均一にすることかでき る特異設計のバーナか提供される。出願人は、従来のバーナが、空気温度よりも かなり高温のスパイクをしばしば発生させるものであることを見出した。このス パイクがドラムに入り、ＲＡＰの膜をたたいたときに、このスパイクはＲＡＰの 炭化と劣化を引き起こすことか判明した。図１２８は、空気加熱用の基本的なエ クリブスバーナ（ｅｃｌｉｐｓｅ　ｂｕｒｎｅｒ　：　ＡＨ）の斜視図である。 図１２Ｂにバーナ１００を示す。このバーナは、火炎の前方面を平坦にすること かでき、ガスかバーナ１００から中間部分（ｔｒａｎｓｉ　ｔｉｏｎ）　ｌ　２ ０に流れるとき、およびガス導入管＋０４を流れるときに、このガスをより均一 に加熱するのに役立つ。図１２ｃは、図１２Ｂのバーナの側面図である。図１２ Ｃには、火炎の前面か符号＋０６により示されている。一実施例においては、図 １２Ｃに断面領域Ａ、Ｂ、ＣおよびＤか示されている。断面領域Ａは５０．　６ ｓｑ、ｆｔ、、Ｂは６５゜９　ｓｑ、　ｆ　ｔ、、Ｃは２６．　７ｓｑ、ｆｔ、 、Ｄは６４．　８ｓｑ、ｆｔ、である。ガス導入管１０４においては、ガスの最 高温度と最低温度の差は１００°Ｆを超えてはならない。 図１２Ｈにエクリブスバーナの改変例を示す。このバーナの複数を組み立てると 、幅広の開口部１０８同土間に、火炎の前方前による格子が形成される。それぞ れの火炎の火炎放射部の形態の回路か図１２Ｆに符号１１０で示される。火炎放 射部を他の方向から見た様子は、図１２Ｇの符号１１２て示される。バーナのの と部の詳細は図１２Ｈに示され、ここては火炎＋１０かバーナ側面の角部同士の 間から放出しているのか示されている。本発明で用いられるバーナは、ＩＬ６１ １０３のエクリブス・コンパスチョン・カンバニイ・オブ・ロックフォードによ り製造されたものである。このバーナは、「エクリブス・エアー・ヒート・バー ナ（ＡＨ）Ｊと名付けられ、各種仕様のものがある。 図１２Ｅ、１２Ｆ、１２Ｇおよび１２Ｈに示すエクリブスバーナは、しかし、ア スファルト舗装材料を再処理するための装置および方法においてより優れた機能 を存するものとする目的で改変されている。この改変により燃焼時間の短縮と加 温部分と低温部分のより良好な混合か可能になる。図１２Ｅに、格子状のバーナ を示す。図１２Ｄに出願人により改変されたバーナを示す。このバーナては、バ ーナエレメント間の開口部＋１６に合致させて取り付けた付加板」１４か設けら れている。開口Ｅおよび図１２Ｆに示す開口部１０８は図１２Ｄの開口部１１６ と同様である。出願人の付加板１１４は、バーナ出口の近傍部において空気流速 を加速するために、他の場合には開放された空気通路となる部分に挿入されてい る。 こうすることにより、図１２Ｂの中間部分＋０２において、より迅速な急冷と、 より良い混合か可能になると信じられている。板＋０８により、バーナと並んで 高速の新鮮空気流か得られるものと信じられている。この付加的な高速空気は出 願人により、ドラムへの入口部におけるガス温度を低下させる目的で用いられた ものであって、本発明の低温流向流式ドラムについての説明で示されているよう に、従来技術における２４００°Ｆから１２００’Ｆに低下させるものである板 １１４とバーナ装置の間隔は約１〜１／２“である。前記板体を包囲するように 供給された空気流に加えて、出願人は、周辺（頂部および底部）の周囲にも付加 的な空気流を供給している。前記周辺は符号】】Ｂで示されている。装置全体の 周囲と、図１２Ｅのバーナ格子の外側部分とに空気を供給するために必要なもの は、やはり１〜１／２”の間隔である、バーナの中間部分の側壁は、図１２Ｄの 符号＋２０で示されている。 出願人による改変板＋１４は図１２１に示されている。ここでは、バーナ開口部 および火炎１１０の周囲の開口部１０８を通過する空気が示されている。こうす ることにより、火炎１１０を急冷すること、付加空気＋０８と火炎１１０の混合 を促進すること、および Ｒ，ＡＰを炭化または燃焼させることにより劣化させる温度スパイクか全くない ドラムの入口部御に維持することか、それぞれ可能になる。 並行流 図１は、リモートバーナ１１およびマイクロ波トンネルを備えた並流式ＲＡＰド ラムからなる一実施例を示している。前記バーナ１１は、トラムに高温ガスを供 給するものである。前記バーナは、配管を介して混合１ぐラム１０にガスを導入 する前に完全燃させる燃焼室１２を備えている。バーナの火炎１３は、供給空気 １５と導管２２からの再循環空気とを混合するために、燃焼室１２内に、ごくわ ずかな距離だけ延びている。ファン２４は導管１５からの供給空気を受け、配管 １７および分配器１８を介してバーナ１１に供給する。火炎１３用の酸素は、フ ァン１７および導管１５から供給される。 再循環用の導管１６は、ドラムｌＯから流出するガスの約５０％を除去する。 残った半分量の空気は、サイクロンクリーナ２０を通り、導管２２を経てバーナ ボックスに返送される。使用可能であり、水分除去かでき、かつバーナＩＩによ る完全燃焼か可能であるような再循環空気量の上限値は蒸気の通り約５０％であ る。導管１５からの再循環空気と、酸素を転化した空気は、火炎１３で点火され るか、または更にチャンバ１２内で燃焼する前に混合される。これにより、火炎 １３の燃焼時間を非常に短（することかできる。導管１６からの多量の再循環ガ スによる冷却によって、Ｎｏχ生成に必要であると信じられている高温度に、火 炎温度か到達しないようになる。 再循環用の導管１６は、排出ガスの導管である第二の分岐管１９を備えている。 この第二分岐管１９は、バッグハウスまたは他の適当なろ過装置に連絡されてい る。ドラムｌＯからの流出ガスは、導管１６と１９に分けて流れる。バッグハウ ス４０は、ドラムから流出して導管１９内を流れるガスから微粒子を除去するの に必要なものである。この微粒子を除去しないと、ＲＡＰサイトにおいて深刻な 大気汚染および環境汚染の問題を引き起こす。バッグハウスは、ドラム１０から の排出ガスの一部を受け入れる。バッグハウスに流入した排出ガスは再循環され ない。排出ガスの通気用ファン４１は、導管１６からガスを吸引し、バッグハウ ス４０に流入させる。 導管Ｉ６からバーナ１１に流れるドラムからの排出ガス中の微粒子は、サイクロ ンセパレータ２０て除去される。再循環用のファン２１は、再循環ガスを前記セ パレータから、ガスをバーナ１１に供給するダクト２２に導入する。このダクト ２２もまた、バーナへのガスの制御を行うためのディフユーサ部２３を備えてい る。 処理するへきＲＡＰは、コンベア２５によりドラム」０に供給される。ＲＡＰは コンベア２５からスリンジャコンベア２６に搬送され、このコンベア２６かＲＡ Ｐをドラムに導入する。供給されるＲＡＰの粒子径および水分含有量の変動によ り、最終的な高温混合物の等級および温度が変動することが見出された。本発明 では、高温混合物の上記変動を最小限に抑えるために、二つ以上のコールドフィ ードビン（ｃｏｌｄ　ｆｅｅｄ　ｂｉｎｓ）をドラムドライヤに供給する。これ によって低温供給材料の変動を平均化して高温混合物の変動を減少する。前記ビ ンは、すべて同一のパイル（ｐｉｌｅ）を満たしたものであることが好ましいか 、同じコンベア水分、等級、アスファルト含有量および特性か異なるパイルを供 給することにより前記水分等を均一化（ｓｍｏｏｔｈｓ　ｏｕｔ　）することも てきる。 ドラム１０の入口側端部２７は、出口側端部２８より高くなっている。これによ り、ＲＡＰはドラム内を下向きに移動することができる。ドラムの傾斜角度は、 ドラム内材料の移動速度を決めるものであり、システムにおける他の装置から要 求される流動速度に適合するように調整される。ドラムにおける材料供給部には 、ＲＡＰを掻き揚げることなく、ドラム底部に沿って移動させるドラムフライド （ｄｒｕｍ　ｆｌｉｇｈｔｓ）が設けられている。このような供給領域の長さは 、約３〜６フイートである。この供給領域においては、バーナ１２からの高温ガ スか、移動中のＲＡＰの上方を通過する。 ドラムｌＯで処理されたＲＡＰは、コンベア３０により排出され、このコンベア によりマイクロ波加熱工程に贈られる。図２は、ＲＡＰをドラムドライヤＩＯお よびコンベア３０から受け入れるマイクロ波処理装ｆｆ２９を示している。 マイクロ波処理ユニットはコンベアトンネルであって、７基の独立したマイクロ 波アンテナの下で、再使用又は回収アスファルト舗装材料（ＲＡＰ）流をフィー ドする。これらのアンテナは、導波管３２を通し、７基の送信器３１によって作 動される。回収アスファルト舗装材料（ＲＡＰ）は、コンベア上で展開され、Ｒ ＡＰ流がアンテナの下を通過する際、その温度は、最終的希望出口温度にあげら れる。理想的には、ドラムドライヤー（ｄｒｕｍ　ｄｒｙｅｒ　）が、ＲＡＰの 温度を発煙した範囲で、できるだけ高温にするのか望ましく、その後マイクロ波 ユニットかその最終的なＲＡＰ温度を得るために必要な加熱量を提供すべきであ る。 マイクロ波処理）・ンネルからの空気排出管１５は、図１に示される様に、バー ナファン２４に接続される。マイクロ波トンネル２９に供給される空気は、あら かしめ他のＲＡＰ処理工程、たとえばトラックに製品を積載するサイロやＲＡＰ に添加物を混入する粉砕機を経た空気である。ダクト３４からの空気は、これら の他の工程からの炭化水素フユームを一掃するのに用いられる。炭化水素フユー ム粒子は究極的には、バーナ１１で燃される。コンベア３６からのフユームは、 ダクト３５からの一部の空気を吸引することによって取り込むが、ダクト３５は 同時にミキサー３８からのフユームも取り込む。ミキサー３８は、加熱されたＲ ＡＰのなかに各種添加物或いは再生化剤（ｒｅｊｕｖｅｎａｔｉｎｇ　ｍａｔｅ ｒｉａｌｓ）を混入させるのに用いられうる。 冷媒は、必要とされる７基のマイクロ波送信器に供給され、導波管には、ダクト ３９を通じて、ファン３７からパージ空気か供給される。 本装置の臨界的な温度はバーナ１２からドラム１０に入るガスの温度である。 この入口付近の温度は、ＲＡＰの発煙を起こす温度よりも僅かに低いところ以下 に設定されなければならない。最高温度Ｔ１は１，２００°Ｆとすべきことか観 測されている。この温度は適用可能であり、しかも送り込まれるＲＡＰの発煙を 妨げる最高温度である。この温度はアスファルトの蒸発温度（沸点）とともに変 化する。温度ＴＩは人口付近で測温されるか、そこではＲＡＰか断連するのみて 、ｌ・ラムフライトによって持ちあげられていない。ドラムの落下領域では送入 物の下方流か始まり、そこではフライトかＲＡＰを持ちあげ、そしてそれをベー ル状にドラムの底部へ落下にまかせる。 ドラム入口のす−が一部は、好ましくは、ドラム直径の約１．５乃至０．３倍の 長さ、より好ましくは、約１．０乃至０．５倍、最も好ましくは、約０．７５倍 である。 温度Ｔノは、測定され得、この温度を指す空気信号は、フィードバンク信号とし て、バーナー燃焼速度及び／又はダクｌ−１６及びサイクロン分離器２０からの 循環ガスの量を制御するために用いられ得る。 ＲＡＰの温度（Ｔ２）は、マイクロ波ｌ・ンネルの入口て測定され、この温度（ Ｔ２）は、ドラム乾燥機中を通過する流速（毎分当りのＲＡＰの重量、ボンド） 及びドラム乾燥機内の滞留時間を変化させることによって制御される。 流量か小さい程、ＲＡＰの単位量に対しより多くの加熱か可能となり、ＲＡＰが バーナーからの高温ガスに曝される時間か長い程、温度Ｔ２は高くなる。温度Ｔ ２は又ドラム乾燥機のだめのガスを加熱するバーナーの燃焼速度を変えることに よっても変化される。温度Ｔ２は通常２５０と３５０°Ｆの間にある。 温度Ｔ２を代表する電気信号は、バーナー１２の燃焼速度のための制御及びドラ ム２０を通過する流量のための制御へフィードバックされる（ドラムの角度が流 量を制御する。）。この温度Ｔ２は又スリンガ−２６やコンベア２５からシステ ムにＲＡＰを供給する速度を制御するためのフィードバック信号としても用いら れる。 マイクロ波トンネル２９の出口に於けるＲＡＰの温度Ｔ３は通常３００°Ｆであ る。この温度は部分的には、マイクロ波ユニットを通過するＲＡＰの流量を制御 することによって制御される。流量か少なければ、マイクロ波ユニットからのＲ ＡＰの出口温度は高くなる。 温度Ｔ３は又先行する全ＲＡＰ処理過程によっても制御される。従って、Ｔ３を 示す電気的フィードバック信号は、１ぐラム角度（流量）、バーナー燃焼速度、 サイクロン分離器２０からのガスの還流量、マイクロ波出力レベル及び／又はマ イクロ波トンネル流量を含むシステム変量のための制御信号を供給するために用 いられ得る。 温度Ｔ１．Ｔｌａ、Ｔ２及びＴ３を示すフィードバック信号は、システム変量を 調節するための自動制御システムと共に用い得、又、それらのフィードバック信 号は、測定温度に応じて、システム変量を調節する制御オペレーター（ループ内 の人）に情報を与えるために用いられ得る。 マイクロ波ユニット２９は、本願発明のプロセスに於ける最も高価な装置であり 、従って最低の流量許容値をもつものである。ドラム乾燥機の処理能力は、充分 なＲＡＰか常にマイクロ波ユニットに供給される様、マイクロ波ユニットよりも 大きなものでなければならない。マイクロ波ユニットに充分なＲＡＰを供給する ことによって、マイクロ波ユニットは常にその能力の上限で活用され、それ故に 同ユニットは最も経済的なレベルにある。これは、燃焼速度、サイクロン分離器 からのガスの循環パーセント及びマイクロ波トンネルコンベア速度をマイクロ波 マグネトロンからの最大加熱出力を得るために、調節することを要求する、マイ クロ波マグネトロンはその最大出力において最も経済的である。 マイクロ波ユニットは、又マグネトロン３１への電気的入口を調節することによ っても調節は可能である。もしこの方法かとられるならば、出口温度Ｔ３は、マ イクロ波ユニットを通過するＲＡＰの流量か一定であっても、それ自身別途変化 され得る。 並行流システムの操業は先ず最初に出口温度Ｔ３を考慮することによって、最大 理解が可能である。温度Ｔ３は、マイクロ波ユニット２９中のＲＡＰ流量及びＴ ３の位置より上流のすへての変量によっても制御可能である。ドラム１０からマ イクロ波ユニット２９への流量は、如何なる有意義な時間においてもマイクロ波 ユニットを通過する流量を超えることかできないからドラム内の流量は、定常状 態においては、マイクロ波ユニット内の流量と同一である。このことは、トラム ｌＯの流量がマイクロ波ユニット２９を通過する流量によって決められるだろう ということを意味する。 ＲＡＰ温度ＴＩは、ドラムの入口において、ＲＡＰ上の成る点て、ガス及び蒸気 の温度を測定することによって得られる。 当該入口においては、ドラム内に於けるＲＡＰの落下はない。 ＲＡＰ中に挿入される温度プローブは、かかるプローブに要求される制作並びに 維持の困難さの故に、存在しない。ドラム入口には、長さ３フイートの導入部か あって、ここでは、ＲＡＰにあたえられる上昇部分はない。即ち、ＲＡＰはこの 領域では、上昇もなければ、落下もない。この領域に於けるＲＡＰの運動は、コ ンベアベルトにより似ており、そこでは、ドラムフライトのスクリュー作用によ ってのみＲＡＰ流が前方に移動する。ＲＡＰが導入部の３フイー）（ｉｎｉｔｉ ａｌ　３ｆｅｅｔ）を過ぎると、フライトは上昇するよう変化し、ＲＡＰはドラ ムのなかで、シャワーの様に落下せしめられ、ＲＡＰのベールが創生される。こ のベールは装置されたバーナーからの高温ガスを遮断する。 この温度ＴＩは、間接的には、加熱されたＲＡＰの湿分及び温度の影響を受ける 。ＲＡＰの温度が高温にあげられつつあるところで流量が低いときは、温度Ｔｌ は昇る。これは、供給ＲＡＰからの熱は、ドラム中のＲＡＰが加熱されるよりは 容易に吸収されないからである。従って、ドラムの流量は、ドラム角度の関数と して変化するとき、バーナーの燃焼速度も又変化しなければならない。 温度ＴＯはバーナーのところでとられ、具体的には、焔の直後の温度が測定され る。この場所の熱測定は、ドラムの入口又はその下流におけるＲＡＰの発煙を制 御するために用いられる。Ｔｏを低めることは、ドラム１０内全体の温度を下げ ることになる。Ｔｏは、燃焼速度及び／又はダクト１６にけおるドラム排気部か らのガスの還流速度の調節によって制御される。 温度Ｔｌａは、ドラムの内部で取られる。詳しくは、ＴＩが測定される入口領域 からの下流約１０フイートのところで測定される。 温度Ｔｌａは、高温ガスがＲＡＰのシャワー又はベールのなかを貫流するところ で、ドラムの床の上方の一点で測定される。温度Ｔｌａのフィードバックは、燃 焼速度及び／又は排気ダクト１６からのガスの還流、及びＲＡＰの流速をドラム 角度を調節することによって調節するために用いられ得る。 もしドラムＲＡＰ流速が低いならば、温度ＴＩは１，２００°Ｆ以上に上昇しよ う。（湿った供給ＲＡＰの発煙の起きない最高温度）そして、バーナーＩＩの燃 焼速度は、ドラム乾燥機の入口及び内部で過熱したり発煙したりしない様に、低 減されなければならない。排気ガス還流％は又Ｔ１を調節するために変化し得る が、それもバーナー１１及び燃焼室１２によって測定可能の最小値のＮ０８が発 生する限度までである。 図３において、向流式のドラム乾燥機を用いる本発明の他の実施例が示される。 この実施例においては、ＲＡＰは排気のための出口から供給され、バーナーから の高温ガスの供給入口において、ドラムから出る。この配置は、もっとも冷えた ＲＡＰが冷えたガスによって接触され、もっとも加熱されたＲＡＰが最高温の送 入ガスに接触することになる。これは、ＲＡＰへの最大量の熱移動を実現し換言 すれば最も高いシステム効率を可能にする。ガスの出口温度は、供給ＲＡＰより 低いが１００°Ｆ以内であり得、換言すれば１５０から２００’Ｆの間にある本 発明の向流式プロセスにおいては、ドラムの入口及び出口におけるガス及び混合 物の温度差は、一般に本明細書で述べる並行流式設計の場合よりも大きい。 最も好ましいガスの入口温度は、約１，２００°Ｆに観測された。この温度では 、はとんど炭化水素、発煙、Ｒ，ＡＰの品質劣化或いは微粉の灰化が起こらない 。この温度は、アスファルトセメントの沸点によって変化するだろう。バーナー は、上述の低Ｎ０１型のバーナーであり、並行流式設計で用いられるものと同じ である。排気ガスは、洗浄化のためにバッグフィルター収納室（ｂａｇ　ｈｏｕ ｓｅ　：バッグハウス））かあるいは他の装置に導かれる。バッグフィルター収 納室は好ましくは、１基又は２基以上のアクリル又は他の繊維からできた織られ た或は不織の袋を収納する。排気ガスは又、スリンガ−型通気ファンで洗浄がさ れる。このファンは、微粒及び炭化水素の液滴を排気部の周囲に濃縮するもので ある。 図３の低温向流式設計においては、バーナー及び流入空気の冷却のためにバーナ ー人口に排気ガスを還流する理由がないということがわかる。何となれば排気ガ スは殆ど熱を含んでいない（供給ＲＡＰよりも高々１００°Ｆ温度が高いだけ） し、蒸気又は液滴の形で、相当量の水分を含んでいるからである。それ故に、ド ラムへの冷却空気は、大気であり、それは排気部からの水分を含んでいない。 この向流式設計では、下流にマイクロ波処理装置を設けることも考えられる。 マイクロ波は、ＲＡＰを更に高温の出口温度とするための一層の加熱に用いたり 、及び／又はアスファルト結合剤（ｂｉｎｄｅｒ）のマイクロ波処理によってＲ ＡＰの強化のために用いることもできる。 ０、Ｈ，Ａｌｙ　ａｎｄ　Ｒ，Ｌ、　ＴｅｒｒｊｅｌによってＴｒａｎｓ　ｐｏ ｒｔａｔｉｏｎ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｒｅｃｏｒｄ、　１７{（１ ９８８）において発表された標題“アスファルト混合物の接着及び湿り損傷（水 分劣化）に対する効果的なマイクロ波加熱“の論文に、アスファルト混合物がマ イクロ波の使用によってアスファルトの骨材への接着性の向上の可能性がある旨 示されている。本論文で論じられたマイクロ波は、アスファルトに適用されて極 めて僅かのエネルギー人力を支える。この論文は、こうして、引用文献として本 明細書に含める。 好ましい実施態様においては、マイクロ波放射は、物質の特別の加熱なしに、物 質内の双極性分子を再配向させるための充分な時間の間通用される。マイクロ波 エネルギーは、物質に対し分極効果を有し、アスファルトセメントの接着性改良 に貢献する。これに加えて、正に帯電した（正イオンの）（存在する時）剥離防 止剤は、移動し、骨材によって吸着されるに至る。そうして水との親和力を低下 させ、油に対する親和力を高める。この好ましい骨材表面に於ける電荷の変化は 、アスファルトセメントとの結合が水とのそれよりも好ましいものとするのであ るが、結果的に、水剥離抵抗となり、より一層強力な接着に貢献することとなる 。好ましくはマイクロ波エネルギーは、物質に対し、その温度に測定できる様な 温度変化を与えずに、物質を充分に分極するに必要な時間適用可能である。マイ クロ波放射処理を受けた回収混合物は、より高い弾性応力及び分割引張り強度（ ｓｐｌｔｔ　ｔｅｎｓｉｌｅ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ）をもつことが測定され、アス ファルトの骨材への結合に向上が見られる。又高マイクロ波処理混合物の水関連 剥離に対する抵抗は成る化合的または石灰剥離防止剤を含む場合に対してもさえ 、従来の加熱混合物のそれと同等か或いはそれ以上である。マイクロ波加熱は、 それが充分に強いマイクロ波電界であれば、数秒間で充分にＲＡＰ中の双極性分 子の再配向が可能となる図３に示される好ましい実施態様において、ＲＡＰは、 ホッパー１００からドラムに入り、コンベア１０１によってドラム１０２へ移動 する。ドラム１０２は、その長軸方向には僅かな傾斜をもっており、入口から出 口１０３の方へ下降する。高温ガスは、エクリブスＡＨバーナー（Ｅｃｌｉｐｓ 　ＡＨｂｕｒｎｅｒ）　＋　０４で生成され、同バーナーはマイクロ波ヒーター ユニットからの排出空気または大気を吸い込むファンから燃焼空気の供給を受け る。別途大気供給１０６があり、これはノ＜−ナーガスを約１．２００’Ｆに冷 却し、バーナーガスはその後ドラムに入り、更にドラム中の高温のＲＡＰに接触 することになる。燃焼管（ｂｕｒｎｅｒ　ｔｕｂｅ）　ｌ　０７はバーナーをド ラムに接続する。燃焼管１０７にはじゃま板を設けることができる。これはＲＡ Ｐをバーナーからの輻射熱から遮えぎりり、更に、過剰に高温ガス層状物、突起 物、針状物がドラム内に入らない様にする。燃焼管１０７は焔の赤外線熱からＲ ＡＰを遮断するために、湾曲や曲り部分を設けることができる。 燃焼管１０７は又輻射熱をドラムに入らぬ様、乱気流発生器を含めることができ る。 ドラムフライト設計 ドラムの前後端におけるオーガー区域は、傾斜しており、アスファルトはオーが 一区域に入ると、滑落し排出する。ドラムのセンター区域は並行するフライトを 含む。この並行フライトは、従来技術においては、直接に、壁面に溶接され、隅 部分を形成するために、この隅部分にアスファルトが膠着していた。本発明にお いては、フライトはブラケット又は捧によってドラムから離れて保持されている 。フライトと、ドラム壁との間には、隅部分は形成されない。その結果、ドラム は自浄作用かある。ドラムの自浄作用に寄与する第２の特徴は、並行なフライト において、その先端は傾斜をもっており、それは落下骨材の直下にあり、且つド ラムの中心線に沿っているフライトが僅かに前方に傾斜し骨材がその後端に衝突 する様、換言すればフライトの底側か落下骨材を捕えない様になっている。別な 言い方をすれば、壁から延在する平坦区域が僅かに上方に傾き、フライトか垂直 位置にあるときには、その垂直線に対し前傾する。例えば、フライトの取付は部 がドラムの底部にある場合、じゃま板の端部は垂直線に対しｌＯ°逸れ、しかも 回転方向に傾いている。　゛ 本発明の一実施懇様においては、ドラム乾燥機は、三区域からなっている。即ち 導入区域、ベール形成区域そして出口区域である。導入区域はアスファルトをド ラムへ移動させるためにオーガー構造から構成される。中心区域は、アスファガ ー区域からなっている。オーガー区域はドラムの角度及び回転と協同して、骨材 を前進させる。並行フライトの中央区域はドラム角度のみの効果で骨材を前進さ せる。これについては図１６を参照されたい。 本発明において、代表的なドラム乾燥機よりも長い導入区域をもつのが好ましい 。向流式ドラムにおいて、導入オーガー区域を増大すると、ベールが形成されず アスファルトの固化や微粉の除去が空気の流速やドラムの直径に応じて進行する 空間が増大することになる。オーガー区域の長さは、ドラム直径の約１．　５倍 から０．　３倍と近似される。好ましくはドラムの直径の約１．　０倍から１． 　５倍であり、もっとも好ましいのは、ドラム直径の約０．７５倍である。 本発明の一実施態様では、ドラムの長さは、約３２フイートであり、導入オーガ ー区域は約６フイー）・である。この実施態様では、骨材は、頂部又は底部の何 れからでも導入され得るが、好ましくは底部であり、ベル）・はオーガー構造を ドラムの中へ３乃至４フイート突出させるが、これはなくても良い。 ドラムの他の実施態様では、並行フライト区域が、異なった２種類のタイプのフ ライトから構成される。それらは、図１７Ｃ，１７Ｄ及び１８Ｃに示される短い フライトと、図１７Ｅ、１７Ｆ及び１８Ｄに示される背の高いフライトである。 これ等両フライトは、壁から離れており、ドラムの垂直線から僅かに前傾する様 とりつけられる。短いフライトはアングルキャッチ（ａｎｇｌｅｄ　ｃａｔｃｈ ）をもつ平坦部（ｆｌａｔ　ｔａｂｌｅ）から構成される。これは、一枚の金属 板からキャッチを形成する様曲げても良いし、又二枚の金属板を溶接しても良い 。 短いフライトの平坦部は、一実施態様において、約９インチである。スクープ部 （ｓｃｏｏｐ　５ｅｃｔｉｏｎ）は約６インチで、平坦部とスクープとの角度は 約１３５°である。平坦部は、ブラケットに結合し、平坦部とドラム壁の間に約 ３インチの空隙を創生ずる。又垂直線からの逸れ角度は約１０度である。短いフ ライトの長さは、約３．５から４．５フイートであり、好ましくは約４７．５イ ンチである。 もう一つの組のフライト、背の高いフライトは、この実施態様では、平坦部と、 三角形の形状のフライトのスクープ部からなる第２部からなる。このフライトは 、−又は二の金属片から構成され得る。最初の実施態様において、平坦部は、そ の金属の端部を利用して、三角形形状のスクープ（ｔｒｉａｎｇｕｌａｒ　５ｈ ａｐｅｄ　５ｃｏｏｐ）を形成する様折り曲げられる。、第２の実施態様におい ては、平坦部及びスクープは、一枚の板を他の板に接続することによって構成し 、第２の板は、約９５°の角度で折り曲げられる。この様にして、２枚の板が結 合され、折り曲げられた板の一端が平坦部板の端に接続され、折り曲げられた板 の他端力坪坦部板に対し、三角形を形成する。この三角形の先端は約９５ぢであ るスクープ部の平坦部との間で形成される２傾斜角の角度は約２２．５°である 。この第２組のフライトは、好ましくは、最初のフライトよりも長い。即ちそれ らは、より深く、ドラムの内に深入する。平坦部は約１２乃至１３インチである 。もっとも好ましくは１２．７５インチの長さである。スクープ三角形の外部表 面は好ましくは５インチの長さで、もっとも好ましくは４．６５インチである。 スクープ三角形の内部表面は約６インチで、もっとも好ましくは約５．７５イン チである。このフライトは、ブラケットによりドラム壁に保持され、ブラケット は、ドラム壁とフライトとの間に空隙を形成する。この空隙は好ましくは、３イ ンチ長である。フライトはドラム壁に付着され、平坦部は、ドラムの垂直線がら 逸れる様傾斜する。付着位置がドラムの底部そのものの位置にあってドラムの中 心垂直線に一致するときは、平坦部の端は、回転方向に傾き、垂直線から好まし くは約１０’の角度でそれる。 本発明は一実施懸様において、第２組のフライトの長さは約１２フイートである 。２組の並行フライトは、骨材のベール（ｖｅｉｌ）が、骨材自身の最初の組の フライトから第２の組のフライトに移動するときに遮断されない様に、整合され る。 本発明の一実施態様では、１３個の短い、第１組のフライトと、１１個の長い、 第２組のオーガーフライトがある。この組合わせは、ドラム乾燥機のなかでオー ガー構造によるベール形成を最大ならしめる。 オーガーフライトはドラムの入口の最初の６フイートのところにあり、それぞれ の尾部端は、フライトの前端に整列されている。オーガーフライトの実施態様は 図１７Ａ、１７Ｂ、＋８Ａ及び１８Ｂに示される。オーガー構造の一実施態様に おいて、オーガニフライトは、スタンドオフ（ｓｔａｎｄｏｆｆ）と呼ばれる棒 によって、所定の位置に保持される。棒の直径は約１インチである。スタンドオ フは、オーガの端部から８インチのところにとりつけらね、その間隔は２４イン チであって、一つのフライトの計５個のそれぞれに対しても同様である。オーガ 部は約１１基のす−ガーフライトを含み、それらはドラム壁から約２インチ離れ たスタンドオフで取りつけられる。各オーガは、入口に向かって時計の左回転方 向に回転することによって材料をドラムの中に送り込む。フライトの上昇側にお きる対中心線角度は約５０’で等ピッチで設けられる。この際フライト区域の全 長を約２１２インチと仮定されている。フライトは、オーガを約６フイート長さ になる様或いは、約−ピッチの１／３となる様に長さが選定される。 ドラムの出口におけるオーガは、ドラム壁にとりつけられたときに、その基底に おいて、ドラム壁に対し、三角形が形成される様な角度で折り曲げられた板から なっている。かかるオーガーフライトの実施態様は、図１８Ｅ及び１８Ｆに示さ れる。その三角形の先端のドラム壁からの高さは約４インチで、オーガーの長さ は、ドラムの残りの２フイートをカバーするのに充分な長さをもっている。フラ イトは、ドラムの中心線に対し約４５に傾斜している。この目的は、材料をドラ ムの中からベールを形成することなく取り出すことにある。出口オーガーフライ トは、壁表面から離れる必要はなく、それでも自浄ドラム作用を保持する。 本発明の上述の実施態様を用いることによって、ベール形成、骨材からの水分除 去を夫々最大にし、特にＲＡＰが使用されるときに、骨材中に存在するアスファ ルトのコーキング（ｃｏｋｉｎｇ）を最小にし、更に、微粉の分離除去を最大に ならしめる。向流式ドラムの排出出口におけるオーガー区域の長さは冷温ドラム における微粉の空気分離を助けるために重要な役割を果たす。 遠心送風分離機 対向送風機（ｃｏｕｎｔｅｒ　ｆａｎ）又は遠心送風分離機と呼ばれる装置は、 排ガスから微粉を除去するために使用され得る。遠心分離機の一実施慇様は、図 １５Ａ及び１５Ｂに示される様に大小の遠心送風機が互に吸入口を対向させて取 付けられる。大送風機は、標準の放射状羽根をもつ送風機である。小送風機は、 改造されており、その送風機の底部に、ガラスジャーの様な密封容器が取りつけ られる。この様にして、２つの送風機の旋回作用か旋回される空気から微粉を分 離せしめ、そして密封容器のなかに捕えられることになる。その代替として、密 封容器が、期せざる効果を有する点である。更に加わる有利さは、プラントは、 より容易にな材料で、再被覆されるが、これは、フィルター袋の目詰りを防ぎ同 時に袋に１、或いは約４０００ボンド／時間に達した。バッグフィルター収納室 からの微粉は、テストされその粒径サイズ及びアスファルト含量が測定された。 微粉は還流抽出器を通して分析された。この還流抽出器では、溶剤として（トリ クロロエタンＩ、Ｉ、Ｉ）が微粉を洗浄するために用いられた。洗浄後の微粉は 、更に、−組の篩を通過せしめられた。篩分析の結果は、次の通りである。 アスファルト分量　８，３％重Ｉ比 Ｎｏ、２０篩上（残留）サンプル％　０．　３％重量比Ｎｏ、５０　〃２．　２ ％重量比 Ｎｏ、２００　〃　７０．７％重量比 Ｎｏ、２００篩下（通過）サンプル％２６．６％重量比硬化して被覆材料例えば ＮＥＵＴＲＡＬＩＴＥは周期的に高速パルス状空気の衝撃波の発生を利用するパ ルスジェット装置により除去される。硬化した被覆は、衝撃波により破壊される 。 好ましい実施態様において、ドラムからの高速ガスは、約１６０乃至２００℃の 温度で向流式装置のなかに導入され、この高速ガスは、ドラムを通過し、更にノ ックアウトボックスを通過する。ここでは、粒状物質が高温ガスから分離される 。ノックアウトボックスから排出された高温ガスは次いでバッグフィルター収納 室に入り、更に高温ガスからの微粉の除去が継続される。 バッグフィルターは、好ましくはＳｉＯ及びＡＩｔ　Ｏｓを含む粒状物質からな る保護被覆でもって被覆される。バッグフィルターからの高温ガスは、更に、酸 化装置（ｏｘｉｄｉｘｅｒ）を通過する。これにより、如何なる煙状の同伴アス ファルト材料の除去が可能になる。 他の好ましい実施態様においては、ドラムからの高温ガスは、１９０乃至２００ °Ｆの範囲にある。ノックアウトボックスからの高温排出ガスは好ましくは、そ の上部を通過し、鶴首形状の通路を通ってバッグフィルター収納室に入るのが良 い。 他の好ましい実施態様においては、バッグフィルターの保護被覆に、珪藻土を含 む。バッグフィルターの保護被覆は更にＮａｇ　ｏ、Ｋｔ　０２Ｍｇ０１ＣａＯ 及びＦｅｔｕｓを含む。好ましくは、ＳｉＯは細粉化された無定型シリカである 。 実際上の問題として、バッグフィルターの保護被覆は、約１／６乃至１／８イン チであり得る。保護被覆の厚さの故に、これを除去するためには、衝撃波の使用 が、機械的手段に勝れる。如何なる場合にも、この保護被覆は、水分やアスファ ルト材料の吸収に用いられる。 好ましい実施慈様において、バッグフィルター収納室からの高温ガスは、酸化装 置を通り、更に熱交換篩を通過する。好ましくは、熱交換器は、酸化装置に入る 空気の加熱に用いられる。このプロセスに出現する温度限界に酊えるものであれ ば如何なるタイプの材料も、バッグフィルターの材料として採用されるが、アク リルバッグフィルターが好ましい。 ドラム１０２は、ドラム中にポルｌ−締めまたは溶接されたフライト構造を有す る。このフライト構造は、加えたり或いは除去したりして、ドラム中のどの区域 においても、ＲＡＰのベール落下の厚さが調節可能な様に調整される。フライト 構造の変化は、効果的に、ドラム中のＲＡＰの接触量を増加し、減少させる。ベ ールを制御することによって、点Ｔ１における流入ガス温度が上昇せしめられ得 る。この上昇は、ベールがより多くの自由空気の通過を持つ故に可能とされる。 尚更に、フライト構造は、ドラムの異なった区域で、異なった熱処理条件を提供 するために調節され得る。フライト構造は、又ドラムの長さ方向の角度及びドラ ムの回転速度と協同して、ドラムの中を通過するＲＡＰの移動速度の制御のため に調整され得る。 空気１１Ｆ出部】０８はドラムの冷端につながり、もし環境条件が許すならば或 いは、バッグフィルター収納室やスリンガ−送風機１０９の様な浄化工程を経て 浄化されるならば、大気に直接にそのまま排出することは可能である。 第２ブロック−２ システム制御コンピューター 出願人は、操業システムの種々の可変パラメーターを測定するために設けられた センサーを用いることによるＲΔＰ回収プロセスの制御方法を提供する。 出願人は、望ましい結果を得るために、操業システムの各種パラメーターを決定 し、調節するために、用いられる４つのコンピューター駆動プログラムを調製し た。表１　（下記）は、出願人のフローチャート（図７Ａ−Ｄ）及びブロック線 図（図７Ｅ）に示される用語の定義を与える。 表１ 略記　説明 ＡＧ　ＲＡＰに添加される骨材の量 ＡＧｍｘ　添加され得る最大骨材　・ ＤＳ　ドラム傾斜 ＤＳ［最大ドラム傾斜 ＤＲＰＭ　ドラム毎分回転数 ＤＲＰＭｍｘ　最大ドラム毎分回転数 ＤＲＰＭｍｍ　最低ドラム毎分回転数 ＣＡＳｉ　ドラム流入ガス体積 Ｃ；ＡＳｏ　ドラム流出ガス体積 Ｃ；ＡＳｏｍｘ　最大ドラム流出ガス体積ＧＲＡＤ　混合物等級 ＧＲＡＤｄ　希望混合物等級 ＴＤＩ　ドラム入口ガス温度 ＴＤＩｍｘ　最高ドラム入口ガス温度 ＴＤＯドラム出口ガス温度 ＴＤＯｍｘ　Ｉ＆高ドラム出ロガス温度ＴＤＯｍｎ　Ｒｔ低ドラム出ロガス温度 ＴＲＲＡＰ出口温度 ＴＲｄ　要求ＲＡＰ出口温度 ＴＲｍｘ　ｆｉ高ＲＡＰ出口温度 ＴＲｍｒ＋　１＆低ＲＡＰ出口温度 ＴＰＨ生産量（トン／時間） ＴＰＨｄ　要求生産量（トン／時間） ＴＰＨｍｘ　最大生産ｊｌ（トン／時間）ＴＰＨａ　実生産量（トン／時間） ＴＰＨｒｒｔｎ　ｌ＆小生産量（トン／時間）ＶＯＣ排出物中の炭化水素 ＶＯＣｍｘ　最大許容炭化水素 図７は、生産速度の制御のための論理フローチャートを示す。もし、要求生産量 （トン／時間）（ＴＲＰＨａ）　、が実生産量（ＴＤＨａ）より小さいとすると 、そのときは、ガス温度（ＴＤＴ）におけるドラム供給がその最大量より少ない かどうか決定され、さらに続いて、ドラム入口温度を上昇するようｈ１６Ｂが行 われる。ドラム入口温度の上昇と同時に、生産量（ＴＰＨ）の増加が行われる。 もしドラム入口温度が、最高ドラム入口温度に等しいか、或いは超えるのであれ ば、ドラムから流出するガス体積が最大ドラム流出ガス体積（ＧＡＳＯｍｘ）よ り少ないかどうか決定される。もし最大ドラム流出ガス体積（ＧＡＳＯｍｘ）よ り少ないときには、ドラム流出ガス体積が再び増加され、これはまた生産量の増 加となって結果する。ドラム流出ガス体積が最大ドラム流出ガス体積と等しいか 或いは超過する場合には、制御はステップ３に移り、そこで、ドラム傾斜（ＤＳ Ｍ）が、最小ドラム傾斜よりも大きいかどうか決定される。もしそうであれば、 ドラム傾斜が生産量の更なる増加とともに減少する。もしもドラム傾斜が、最低 ドラム傾斜に等しければ、そこで制御はステップ４に移り、そこで、ドラム毎分 回転速度が、最小ドラム毎分回転数（ＤＲ’ＰＭｎ＋ｒ＋）より大きいかどうか 決定される。この場合には、ドラム毎分回転数は生産量（ＴＰＨ）の増加ととも に減少される。この制御において要求生産量（ＴＰＨａ）は任意にオペレーター により、プラントからの当日要求に応じ設定可能となる。ドラム入口温度、ドラ ム流出ガス体積、ドラム傾斜及びドラム毎分回転数はすべて操業中の実際の測定 により決定され得る。 図７Ｂにおいて、出願人は、排出物中の炭化水素含有量のコンピュータ制御のフ ローチャートを示す。最初に排出物中の炭化水素の最大水準（ＶＯＣｍｘ）が決 定される。この決定は、大気品質基準に適合するため行われる。もし測定された 炭化水素が、最大値を超えるのであれば、そのときはステップＩの決定がなされ る。ここで、もしドラム傾斜が最小ドラム傾斜（ＤＳ＋ｎｎ）よりも大きければ 、ドラム傾斜は、減少され、生産量（ＴＰＨ）が増加する。しかし、もし、ドラ ム傾斜が最小ドラム傾斜（ＤＳｍｎ）と等しい場合には、制御はステップ２へ移 行し、ここで、ドラム毎分回転数（ＤＲＰＭ）が最小ドラム毎分回転数（ＤＲＰ Ｍｍｎ）より大きいかどうか決定される。もしその速度が最小値を超えるようで あれば、速度は減少され、同時に生産量（ＴＰＨ）が増加する。 ドラム速度（ＤＲＰＭ）が最小値（ＤＲＰＭｍｎ）に等しい場合には、システム は制御をステップ３に移行するし、そこでは、ドラム入口ガス温度が生産量（Ｔ ＰＨ）の減少を伴って低下される。この様にして、温度及び生産量は、排出物中 の測定炭化水素（ＶＯＣ）を減少させるために、増加或いは減少の何れかが選択 される。 出願人は、炭化水素分析器による排出ガス炭化水素水準（ＶＯＣ）の検出により 、向流式ＲＡＰドラムからの炭化水素の排出を＃ｉ御する方法を提供する。ドラ ム傾斜（ＤＳ）は検出された排出ガスの炭化水素水準（ＶＯＣ）が最大許容炭化 水素量（ＶＯＣｍｘ）’！ｉ超えるときは、減少される。出願人は、ドラム傾斜 が減少されるときに生産量（ＴＰＨ）を増加する他のステップを提供する。出願 人はステップ２において、連続的な生産量の増加のなかで、ドラム毎分回転数を 最小値に減少する。最終ステップ（ステップ３）は、ステップ１及び２０条件か 共に満足されるとき、ドラム入口ガス温度（ＴＤＩ）及び生産量を共に減少する ことを要求する。 図７０は、向流式ドラムにおけるＲＡＰの処理中の混合物の等級を矯正するため に用いられるコンピューターチャートである。再び、図７０で用いられる用語は 、表１の定義に基づく。 等級矯正は、最終アスファルト製品中の微粉含有量の関数である。出願人のシス テムは、ドラム中の処理の間に微粉を除去するために提供されるから、アスファ ルト生産物の微粉含有量は、ドラム諸条件により調節される。図７Ｃに示される 様に、もし測定された混合物の等級が希望する等級を超えるならば、そのときは 制御をステップ１に移行する。そこではドラム出口ガスの体積が、最大ドラム出 目ガス体積（ＧＡＳｏｍｘ＞より少ないかどうか決定される。もし条件がそうで あれば、ドラム出口ガス体積は、微粉の除去を増強するため増加される。微粉除 去の増大しても混合物の等級が低下する。もしステップｌで、ドラム流出ガス体 積が最大ドラム流出ガス体積に等しい場合には、そのときには制御はステップ２ に移行する。ここでは、ＲＡＰへ添加される骨材の量がその添加最大量（ＡＧｍ ｘ）より小さいときかどうか決定される。もし骨材添加量が増加し得るのであれ ば、増加され、制御は再び最初に戻る。 もし、添加されるべき最大骨材が更に添加されるようであれば、制御は、ステッ プ３に移行する。ここでは、生産１ｔ（ＴＰＨ）は最小生産量（ＴＰＨｍｎ）と 比較される。もし生産量が減少可能であれば、その時は減少せしめられ、制御は 、最初に戻される。この様にして、ドラム流出ガス体積の制御、骨材添加及び生 産量は、混合物の等級を調整するのに用いられる。希望等級（ＧＲＡＤｄ　）は 、アスファルトの道路契約者又はその消費者によって要求されるアスファルトの 仕様によって決められる。最大ドラム流出ガス体積（ＧＡＳｏｍｘ）は、バッグ フィルター収納室及びアフターバーナーの間に位置する排出送風機の能力により 決定される。 図７Ｄにおいて、出願人はＲＡＰ出口温度（Ｔｒ）の制御方法を提示する。ここ で要求ＲＡＰ出口温度は、設定され、実際のＲＡＰ出口温度と比較される。もし 実際の出口温度が設定のＲＡＰ出口温度よりも低ければそのときは、制御はステ ップ１へ移行する。ステップ！において、ドラム入口ガス温度（ＴＤＴ）は、最 高ドラム入口ガス温度（ＴＤＩｍｘ’）と比較される。もしこの温度が最高値よ り低ければ、そのときは、ドラム入口ガス温度はバーナーに供給される燃料を増 加することによって高められる。この時点において、制御は、最初の段階に戻る 。 もしドラム入口ガス温度が、最高ドラム入口ガス温度に等しい場合には、そのと きは、制御は、ステップ１からステップ２へ移行し、ここで、ドラムに流入する ガス体積が、最大ドラム流出ガス体積（ＧＡＳｍｏｘ　）と等しいか或いはそれ より小さいか決められる。もしステップ２の回答が肯定であれば、そのときは、 プログラムは、ドラム流出ガス体：ｆｆｆ（ＧＡＳｏ）への増加を要求する。 ステップ２への回答が否定とでれば、そのときは制御は、ステップ３へ移行し、 ここで、ドラム傾斜（ＤＳ）が最小ドラム傾斜（ＤＳｍｎ）より大きいかどうか 決定される。もしそうであるならば、そのときには、ドラム傾斜は減少され、制 御は再び最初の段階に戻る。もし回答がステップ３において否定のときは、その ときは制御は、ステップ４に移行する。このステップにおいて、ドラム毎分回転 数が、最小ドラム毎分回転数と等しいか、或はそれより大きいか決定される。も し回答が、肯定であれば、ドラム毎分回転数を減少することが可能であり、回転 数は減少され、制御は最初の段階に戻る。 もし、ステップ４における回転が否定であれば、そのときは、制御は、ステップ ５に移り、ここで、生産量が、許容最小生産量より大きいかどうか決定される。 もしそうであれば、そのときは生産量（ＴＰＨ）は減少され、制御は最初の段階 に戻る。 ＲＡＰ出口温度の制御に関する上記記述のなかで、出願人は、ドラム寸法とか燃 焼速度等によって制御され、パラメータである既設定限界に従う制御を提供する 。設定対象としては、要求ＲＡＰ出口温度（ＴＲｄ）、最大ドラム入口ガス温度 （ＴＤＩｍｘ）、最大ドラム流出ガス体積（ＧＡＳ　ｏｍｘ）　、最小ドラム傾 斜（ＤＳｍｎ）最大ドラム毎分回転数（ＤＲＭｍｎ）及び最小生産量（ＴＤＨｍ ｎ）があげられる。 適度なセンサーがシステム全体を通して、実際のＲＡＰ出口温度、実際のドラム 入口ガス温度、実際のドラム出口ガス温度、実際のドラム傾斜、実際のドラム毎 分回転数及び実際の生産速度を測定する。 図８Ａにおいて、出願人は、本発明の実’、ｍ態様における一装置における生産 速度と排出ガスの速度の関係を示す。この関係は直線関係として示される。ＲＡ Ｐ出口温度が一定であれば生産速度は、排出ガス速度の直線関係として示される 。 図８Ｂは、他の条件を一定とした場合の生産速度（トン／時間）と、ＲＡＰ中の 水分％との関係を示す。 図８０は、ドラム入口ガス温度（ＴＤＤと生産速度との関係を示す。 図８Ｄは他の条件を一定とした場合のアスファルトの生産速度と、入口ガス温度 との直線関係を示す。 図８Ｇは、生産速度（＋−ン／時間）が、水分含有量が図示の矢印の方向にも増 加（下方を指示）するとき、逆の直線関係を示す。 図８Ｆは、生産速度（トン／時間）とドラム流入ガス体積（ＧＡＳｉ）とが直線 関係にあることを示す。 図８Ｇは、微粉除去と排出ガス速度（ＧＡＳｏ）との関係を示す。 図８Ａから８Ｇ迄に示されるこれらの関係の夫々は、向流式ドラム（図７Ａ。 ７Ｂ、７Ｃ，７Ｄ）の制御のために用いられるフローチャートのための基本的な 関係を提供する。 プロセス制御は、ドラム長さ方向傾斜の調節、燃焼速度の調節、大気１０６の使 用量の調節、ＲＡＰ供給速度の調節、及び／又はドラムフライト構造の調節によ って遂行される。制御は、１０１における供給ＲＡＰの温度、排出ガスの温度（ Ｔ２）、供給ガスの温度（Ｔ１）及びＲＡＰ出口温度（Ｔ３）を含む温度測定の 影響を受ける。 本プロセスは、入力としてのＴＩ、Ｔ２及びＴ３を受けるコンピューターによっ て制御される。ドラムのスルーブツトは、コンベア１０１からの供給速度及びド ラム１０２の長さ方向傾斜によって調節される。傾斜は機械的に或は流体力学的 に制御され、コンピューターはコンピューター自身への位置情報のフィードバッ クをもつサーボ機構の制御によって傾斜を制御するために用いられる。ドラム及 びバーナー設計並びに／又は構造に基づいて、実験的に得られたカーブ（曲線） がどのドラム角度が希望のＲＡＰのスルーブートを与えることになるのかを予測 するコンピューターの構成を可能にする。好ましい実施態様においては、温度Ｔ １は約１２００°Ｆであり、Ｔ２は好ましくはＲＡＰ供給温度よりも高＜１００ °Ｆ高温であり、更にＴ３は好ましくは２５０から３５０’Ｆの間程度とされる 。 他の好ましい実施態様においては、プロセスは、図４，９Ａ及び９Ｂに示される 様に、回転する向流式ドラムにおけるガス及びＲＡＰの温度プロフィールに合致 する様制御される。 この温度分布は、３つの領域、即ち入ってくるガスと放出するＲＡＰか乾いてい るＴ１温度分布の右側の領域と、ＲＡＰの水分を気化することによりＲＡＰの乾 燥を行っている領域と、入ってくるガスがかなりの湿気を含んでおり、ドラムを 通過するＲＡＰ内の水分からの大量の水蒸気を含んでいる湿った領域とに分割さ れる。 １つの好適な実施例では、ドラムの直径とドラムを流れるガスの量は、ガスの流 速を約４〜６０　ｆ　ｔ／ｓｅｃ、好ましくは約８〜３０　ｆ　ｔ／ｓｅｅ、更 に好ましくは約１２〜２４　ｆｔ／ｓｅｅに維持するように設計されている。本 発明によれば、微粒子を選り分け、ガスから過剰な微粒子を選り分けることが判 明した。このようにして、入ってくるＲＡＰはドラムを通過し、適宜後処理か施 されることによって、最適の勾配か与えられる。ドラムから放出されるガスの温 度は、好ましくは約１３０〜３２０°Ｆである。ドラムの空気がこの温度に冷や され、空気とそこに含まれる微粒子か十分に冷やされて、ドラムから放出するガ ス内で、気化した炭化水素か微粒子（過剰な微粒子）上に凝結する。 更に、空気の容積を大きくすることによって露点を下げ、より低い排出温度範囲 を利用することか出来ることか判明した。放出ガスの温度をこの範囲に維持する ことで、ガスの相対湿度を十分に低くし、バッグハウスに入るガスを露点以下に 保つことが保証される。バッグハウスに入る排気ガスの温度が２１２°Ｆ以下、 或は２５０°Ｆ以下であっても凝結か起こり、バグを詰まらせバグを通過する空 気の流れを妨げる。これが起こると、システムダウンとなる。本発明を用いれば 、バッグハウスは、高価なフィルタ材料を用いることなく、更に低温で駆動出来 ることが判明した。 本発明のプロセスでは、ドラム内のＲＡＰか乾き、過剰な一２００メツシュの微 粒子かガスの流れて選ばれているとき迄は、アスファルトはまだ十分に高温では なく、粘りか無く、これらの過剰な微粒子を取り込みカプセル化することか出来 ない。その結果、過剰な微粒子は、ドラム内の高温のガスによって舞い上かり、 そのガスの流れによって運び去られてしまう。より大きな微粒子は、オージェ領 域（オーガ領域）で混合物に再度混じってしまう。 実際の処理では、入ってくるガスの酸素レベルは約１８％であり、放出の時もそ れとほぼ同じであることか見出された。従って、理論に縛られるものではないか 、煙の除去とアスファルト混合物の劣化は、アスファルトで利用出来る少ない酸 素の結果ではないと考えられる。更に、入力の流れの酸素は、酸素原子を長い有 機分子鎖へ加えることにより、アスファルト混合物の炭化水素と組み合わされる ものと考えられる。これは燃焼ではなく、分子鎖の切断や過剰な熱や燃焼を伴わ ないで酸素の分子への組み入れである。この結果、アスファルト生成物が硬化す る。 向流の実施例では、入ってくるガス内のＲＡＰに衝突する高温のガスがほぼ乾い ており、しかもより大きなアスファルト分子の流れを排出温度で気体となる小さ な炭化水素に分解する時、アスファルト混合物のより小さな部分は沸騰し、小さ な揮発性の微粒子となる。これら炭化水素のガスは、ガスが排出しその流れが低 温の周辺温度てＲＡＰと接触する時、より低温のＲＡＰに凝結する。これで、排 ガスがよりきれいになって、排出量と不透明度を規制する空気汚染基準を満た「 低温流」の向流の好ましい実施例では、放出されるガスは２００’Ｆ以下であり 、多くは１７００Ｆ以下であろう。バーナへ送られる過剰の空気は１ノ［ガスの 温度を２５０°Ｆ以下に下げる。従来、凝結を避ける為には排ガス温度は２５０ ０Ｆ以下でなければならないとＮａｔｉｏｎａｌ　Ａｓｐｈａｌｔ　Ｐａｖｅｍ ｅｎｔ　Ａｓ５ｏｃｉａｔｉｏｎによってｔ１７告されている。空気量が増える ど露点も下がるので、出願人のバーナに送られる過剰の空気は、空気の過剰放出 を起こし温度か下がる。これは、バッグハウスのより廉価なバグを利用出来る低 い温度で水分を除去する方法となっている。 水分の除去 過剰な空気と共に向流を用いた出願人の低温流設計では、出願人は２００’Ｆ以 下好ましくは１７０°Ｆ以下の放出温度を提供している。しかしこれは、１７０ °Ｆの空気の露点は、１７０°Ｆよりも高くなければならず、アスファルト・処 理技術の教えるところに反している。もしも、このような低い温度の空気か従来 のバッグハウスに供給されると、バグか目詰まりを起こすであろう。従って出願 人は、水分除去の為の微粒子除去の利用を提案する。このプロセスでは、出願人 は、ドラムの中の高速のガスを利用して入力流から微粒子を除去する。ＲＡＰが ら得られる過剰の微粒子は、アスファルト材料からバッグハウスへ運ばれる。し かし、空気の温度は低い（はぼｌ７００Ｆ）ので、水分は微粒子上に凝結するで あろう。そこで出願人は、粒子がバッグハウスへ入る前の位置で微粒子の除去を 行う。このプロセスでは、図１０に示すように、水分は他の油状の又は凝結可能 な蒸気と共に微粒子上に凝結する。 微粒子を除く１つの方法としては、ノックアウトボックスを利用することである 。ノックアウトボックスとは、そこで容積の増加が起こるダクトの一部である。 これは速度を落とし、粒子を空気がら落とすようにする。このプロセスでは、ド ラムに存在する空気の速度か落ち、それにより微粒子が流れる空気から落ちる。 周期的に、微粒子はノックアウトボックスから除去される。微粒子の除去を行う 他の手段として、サイクロン分離器や遠心分離器を利用することも出来る。 従って、出願人は、放出空気の露点よりも高い温度で放出を行う向流ドラムから なり、ＲＡＰからアスファ／Ｌ）を形成する装置を提供する。このプロセスでは 、放出空気の速度は十分大きく、２００メツシユより小さいサイズの微粒子を運 ぶことが出来る。２００メツシユより小さいサイズの微粒子を集める手段は、ア スファルト製造産業で用いられているノックアウトボックスやザイクロン分＃Ｉ 器として設けることが出来る。次に出願人は、微粒子を集める手段の下流に位置 する放出空気をろ過する為のバッグハウスを提供する。微粒子を集めることによ って除去される水分は、バッグハウスの材料の湿気や目詰まりを防止するのに十 分である。ドラムの出口でのガスの温度は好ましくは２００’Ｆ以下であり、常 に放出される空気と水分との混合物の露点よりも低い。 低温バッグハウス 」一連の如く、出願人の装置はバッグハウスへ入る低温の放出空気を提供する。 出願人の好ましい実施例では、温度は１７０’Ｆ程度まで低いであろう。これに は、バッグハウスのフィルターバッグのコストを下げる別の利点がある。出願人 の設計によるバグは、従来のアスファルト製造方法でのように、２５０〜２７０ ０Ｆ程度の高い温度に耐える必要はない。従って、ガス系アクリル材料からなる バッグか利用可能である。これらのバッグは廉価であり、従ってアスファルト再 利用プラントの日常の維持管理での経費削減に効果的であろう。ＮＯＭＥＸバッ グは、通常ハゲ当たり４〜５倍コストかかかる。 図１０で、出願人は、水分と炭化水素か凝結した微粒子を示す。ここから、過剰 に微粒子を除去することによって、どのように水分の除去か行われるかが分か排 出ガスか１〜ラムを流れるにつれ、ちりの粒子はそれと共にトラムの外へと運び たされる。排出ガスがドラムを流れる速度は、排出ガス速度と呼ばれる。排出ガ ス速度か増加すると共に、排出ガスはより多く且つより大きなちりの粒子を運び だす（図１３）。排出ガス速度は、ドラムの断面積を４１Ｆ出ガスの体積流量で 割ることにより計算される。例えば、ドラムの直径を８フイートとし体積流量を ４ｏ、ｏｏｏ実立方フィート／分（ＡＣＦＭ）とすると、排出ガス速度は、次の ように算出される。 Ｘ−ＡＲＥＡ−Ｐ　１ｘ　（８ｆｔ）　２ｘｌ／４＝５０．２ｆｔ２速度＝４０ ．　０００ｆｔ’　／ｍｉｎ　＝　７９６ｆｔ／ｍｉｎ　（ＦＰＭ）ＩＪＰ出ガ スに取り込まれる個別のちりの粒子の微粒子サイズは変化する。微粒子のサイズ 、重さ、形、および排出ガス速度は、ちりの粒子か排出ガスに取り込まれるか否 かを決定する。従って、ある速度に対して、排気ガスに取り込まれる最大の微粒 子サイズか存在する。 ＲＡＰを処理するのに利用される並行流設計では、アスファルト混合物で一２０ ０メｙンユに制御するのか必要となる程度まで、粒子を取り除くことは不可能で ある。アスファルト生成物に吸収させることで塵を落とすという一般的な目的か あるので、従来の技術の教えるところは出願人の発明のとは違っている。１つの 並行設計の従来例では、取り出す前に高温の粘着性のあるタールに微粒子を吸収 させ、更に微粒子を混合物に付加する。これに対して、向流設計ては、１１ヘン 肖たり５０ボンド程度の２００メツシユの４／１から３％といった大量の微粒子 がＲＡＰから除去される。本発明での微粒子の除去は、ドライヤを通過する空気 の速度と、過剰な空気の量と、ノックアウトボックスによって制御される。高温 の粘着性のあるタールおよびＲＡＰに供給する向流１ζラムの出口から微粒子は 吹飛ばされるので、それら微粒子を除去することか出来る。 アスファルトが道路から粉砕されて除去される時に、過剰な微粒子（混合物には あまりに多くの微粒子かある）が作られる。最初の混合物の微粒子は、アスファ ルト材料から既に含まれており、その後のＲＡＰ　トラムでの処理でもそのまま 残る。微粒子の割合か少ない場合、石材量を多くして微粒子割合を下げることな くアスファルト混合物の為の仕様を維持することができるので、過剰の微粒子の 除去は、混合物に加えられる石材とビチウーメンをより少なくする。これは、ア スファルト生成物のより高いＲ，ＡＰのパーセンテージを実現する。サイクリー ン向流ドラムは、微粒子を制御する為のドラムプロセスを用いる第１のＲＡＰド ラムである。他のすへてのプロセスは、ドラムの前後で材料を付加することによ る最終アスファルト生成物の混合制御に依存する。言い換えれば、業界では大量 の微粒子を除去出来るいかなるフィルタドラムも知られていないのである。 図１１は、ＲＡＰの水分量と露点を示し、ここで露点にあまり大きな影響を与え ない速度に気流を調整して微粒子制御を行うことか示される。このグラフは、水 平軸に沿ってＲＡＰの水分を、又垂直軸に沿って温度を表し、曲線が露点を示す 。露点は、気流の変化で調整出来るが、この調整はグラフの曲線の比較的平坦な 部分ておきる。 微粒子制御は、バッグハウスの気流の監視と制御およびバッグハウスでの微粒子 サイズによっても達成される。 微粒子除去は、アスファルト混合物生成物での微粒子の勾配の関数でもある。 混合物の仕様は、微粒子の数によって決定される。利点としては、微粒子か混合 物に残っているよりも、ＲＡＰのより高い割合か利用出来る点である。んごうぶ つに−２００メツシユの微粒子の成分があまりに多いと問題である。更に、微粒 子の除去は、夫々のアスファルトＲＡＰソース毎に調整される。異なるソースと 異なる粉砕状態は、異なる微粒子状態をつくる。 微粒子の除去は、プラントで、アスファルト生産物を微粒子の最初の混合物割合 に戻すことを可能とした。アスファルトの仕様にとって最も重要な部分は、２０ ０メツツユの微粒子の存在である。過剰微粒子は質の良くないアスファルトをつ くる。微粒子除去による混合物調整に用いる向流ドラムの利用は、それ自体、そ の利用を正当化する経済的な利点を持っている。ここで、混合物の制御は、気流 の関数である。 アスファルト鋪装で使う材料を処理する出願人のドラムミキサーでは、バーナ手 段と、ドラムを通過する材料の流れが高温のガスの流れとは反対である向流ドラ ムと、材料を上昇させドラムの端のペイルに落とすフライトか設けられている。 出願人は、更にドラムを通過する高温のガスの流れを制御して、速度を十分太き くＬ２００メツシュかそれ以下のサイズを持つ微粒子を運ぶようにする。この設 計では、ドラムを通過する気流の速度を制御する手段は、排出ファンに設けられ たダンパである。出願人は、更に微粒子制御手段としてのドラムのオージェフラ イトの下流に位置する上昇フライトを設けた。除去されるメツシュサイズは、Ｒ ＡＰに見出されるサイズの関数であり、最終的なＲＡＰアスファルト生成物の好 ましいサイズ分布の関数である。これは、アスファルト舗装の粒子サイズと比率 を決める道路工事の仕様によって規定される。出願人の微粒子除去技術は、未使 用の材料か使われておりしかも過剰微粒子が存在する場合にも利用される。更に 、出願人の除去方法は、ＲＡＰと未使用の材料の混合物か使われる場合にも利用 されるであろう。微粒子除去は、好ましくはバッグハウスの前になされ、ノック アウトボックスの使用や、サイクロン分離器か利用される。 アスファル１−製造技術ての一般的な業務では、ドラムの過剰空気は０〜２５％ の程度にすべきで、低温流設計で出願人か行ったように１００％を超えてはなら ないとされている点に注目しなければならない。 出願人は低温流設計で、微粒子除去システムを提案した。このシステムでは、２ １２°Ｆより低い温度でバッグハウスの動作かなされる。微粒子除去か水分を除 去し、バッグハウスで目詰まりを防止するので、これか可能となる。図１１の２ では、もし曲線を伸ばせば、水分の曲線は、海面での水の沸点である２１２゜線 に漸近的に近づく。 温度スパイク Ｒａｄｏｍｓｋｙの米国特許４．９５７．４９４号に記載されているようなチュ ーブＭのドライヤ等の発展の間、空気か乱流の領域を通過し、回転する翼部材や その他の空気を見出す部材かあるにもかかわらず、ドラムのチューブに運ばれる 実際の空気の温度は、異なるチューブ間のように別の場所で２００〜６００’Ｆ て変化することか発見された。この従来のアスファルトバーナ（フレームポール ）による加熱が一様でないことの発見は、チューブに運ばれた時にもっと一様な 加熱を行うことの出来るバーナや炎源の調査へ結び付いた。炎の壁を作り、タグ ト全体にわたって非常に均一な温度測定を行えるエクリブスＡＨバーナか選ばれ た。このバーナは、チューブ型の空気ドラムを均一な温度にした。チューブの入 り口で測定した後で、エクリブスＡＨバーナを備えたチューブ型のドラムが最初 に検討された。 非常に僅かな温度スパイクかあっても、ＲＡＰの質を落とし、焦がし、コークス になってしまい、好ましくない煙の立つ状態を作ってしまう。もしも１％のＲＡ Ｐか高温のスパイクガスによって影響を受けると、混合物か９９％正常でも、劣 化と受け入れられない煙かもたらされる。 ドラムの入り口での温度スパイクの除去は、ファン、混合翼、混合チューブ、デ フィーサ、乱流促進装置なとの手段によっておこなわれる。これらの手段は、油 や石炭といった他の燃料か使われる場合でも利用出来るであろう。油や石炭をき れいに燃焼させるには高い温度か必要で、ドラム内でＲＡＰペイルに接触させる 前に、冷えた空気と加熱された空気を混合する必要がある。 エネルギー消費 出願人による冷たい流れでは、向流設計での１トン当たりのエネルギー消費は、 ２５０〜３００°Ｆ程度の放出温度を存する従来ドラムの場合の約１３０％であ る。しかしながら、出願人の放出温度は１６０〜１７０°Ｆであり、出力側での 温度片かは、（ドラム人力で１２００°Ｆ）過剰な空気を伴う向流ドライヤを流 れる大量の空気の流れを部分的に補っている。出願人は、倍の空気量を用いて、 ドラムの入力側の温度を１２００°Ｆまで下げた。しかし、出力側では更に１７ ０〜１３０°Ｆまで下げることにより、出願人は必要なエネルギーの増加を１３ ０％に抑えた。もしも、２００％の増加であれば、出力側の温度は３００°Ｆと なるであろう。 較か示されている。図９Ｂは、出願人が低温流と呼ぶ並行流の状態を示す。並行 流の場合、ＲＡＰ温度が（１００°Ｆ以下の）周辺温度で、ガス入力温度は最も 高い（９００°Ｆ）。ガスとＲＡＰか共に並行に流れると、ガスの温度は低下し て、」１昇しているＲＡＰ温度に近づく。しかし、サイズか有限である限り常に ガスからＲＡＰへの熱移動は存在するので、実際にはこの２つは正確には同しに はならない。低温流では、ガス入力温度は、並行流の場合より高い１２００°Ｆ 程度となることか示される。ここで、ガスは右手側から入り、ＲＡＰは左手側よ り入る。従って、放出されるガスの温度は放出されるＲＡＰの温度よりも低い。 このように効率を高められるのか向流ドラムの特徴であり、出力温度はガスの露 点よりも低い。出願人の向流設計では、放出されるガス温度は、２００°Ｆより も低く、入力空気やバーナのリサイクルに利用出来る熱は殆と無い。実際には、 低温流の場合、出力ガス温度は大変低く、放出空気を全体の効率に大きな影響を 与えることなく排気することか出来る。 出願人は従来の向流システムと、サイクリーン低温流向流システムを比較した。 主な違いは、従来の向流ドラムの場合よりも、ドラム空気の入力温度は高い温度 即ち２４００°Ｆに保たれている。反対に、出願人の低温流向流システムでは入 力空気温度か１２００°Ｆ程度となっている。以下の比較は、プロセスのコンピ ュータノミュレーションによるものである。 低温流と従来の向流の場合のデータは、１２００°Ｆのドラム空気入力温度は従 来の向流の場合の半分であることを示している。これは、従来のドラムで高温の 熱に伴って起こるＲＡＰ材料の燃焼や、焼きこげ或は粉砕かおきないように選択 されている。低温流の場合のドラム領域出力は、従来の向流装置の２７０°Ｆの 場合よりもずっと低い１７０’Ｆとなっている。その理由は、バッグハウスの前 に微粒子除去による水分除去は、露点以下の温度の空気をバッグハウスで利用す ることを可能にしていることを出願人か見出した為である。 出願人は、低温流の場合、ドラムへの空気の流量は４８．７２６立方フィート／ 分であり、これは従来の向流装置の空気の流量の２倍以上である（項目１７参照 ）。従来、排出ガスの量は４８．５６３立方フィート／分であるか、出願人の低 温流向流システムでは、排出ガスの量は７４．８１５立方フィー１−７分である 項目５５〜５９に示すように、トン数、添加量、プロパンの量は、同じである。 しかし、出願人の低温流システムでは、燃焼や煙の問題は、低い入力温度によっ て解決されている。出願人によるこの方法は、ＲＡＰがら空気への最大の熱輸送 を可能とする為に、ドラム空気とＲＡＰは最大の温度差を有することか必要であ るとする従来技術の教えるところに反するものである。 例２ 表４は、テキサス州、ワクサハッチーにある出願人の実験プラントにおける１９ ９１年１１月２１日の動作状態を示している。この設備では、バーナは天然ガス で動いている。ペーパーを仕事場へ移動する為に、プラントの運転を午前１１時 ４５分に停止した。そして、午後２時に再開し、混合４時に再度停止した。 動作パラメータは次のように定義される。ＴＰＨは時間当たりのトン数、ｄｒｕ ｍはドラム温度（０Ｆ）、ｂａｇｓはバグの温度（’　Ｆ）、Ａ／ＢはＲＡＰ出 力温度か出たあとのバーナての温度、Ｅ　ｘ　ｈ　％は全体のシステムの主な空 気の抑制側副を意味するバグファン割合である。 表５で、出願人は表４に示したワクサハッチーての動作状態から得た実験日誌の 口平均の要約である。この表には、表４と同し項目か示されている。理論的な水 分は、動作日のＲＡＰに含まれる水分の推定値である。項目ＡＤＤは、添加量を 示し、項目ＡＤＤ％は、販売トン数に対する添加量の割合を示す。 表４ １日の実験記録（ＤＡＩＬＹ　ＬＯＧ　）図５ 山 スタート 生産速度 図７Ａ スタート 等級の修正 スタート 出口のＲＡＰ温度 排気ガス速度（ＧＡ５．１ Ｅ繋 ％　Ｈ２Ｏ 生産速度 図８Ｄ 水分含有量と生産量の関係 ＴＰＨＩ 生産速度 図８Ｅ ガス容積と生産量の関係 生産速度 図８Ｆ ドラム排気ガス速度と微粒子除去率の関係微粒子除去率（％） 図８Ｇ 図１０ 図１２工 露点（°Ｆ） 鎗 （へ） ρ へ 凶 ドラムガス速度　（ＦＰＭ） ドラムガス速度とダスト排出量の関係 図１３ 図１５Ａ 図１５Ｂ 図１７Ｂ 図１７Ｃ 図１７Ｄ フロントページの続き （８１）指定国　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。 ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＥ、ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、　ＰＴ、　Ｓ Ｅ）、　ＡＵ、　ＢＲ，ＣＡ、ＪＰ（７２）発明者　へバード・バリー・ディー アメリカ合衆国、テキサス　７８６１１．バーネット、エイチ・シー・アール　 ４ビーボツクス　３４６ （７２）発明者　マイルズ・ミッチェル・ティーアメリカ合衆国、テキサス　７ ８６２６．ジョージタウン、ボックス　６９２．ルート　３（７２）発明者　エ リックソン・ロバートアメリカ合衆国、テキサス　７８６２８．ジョージタウン 、ゴールデン・オークス　８１３

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. １．未使用の材料とリサイクルされた舗装材料の何れか又は両方の組み合わせを 用いた高温混合アスファルト（ＨＭＡ）を製造する為の装置であって、ａ）前記 ＨＭＡを加熱する回転ドラムヒータであって、前記回転ドラムヒータに対して炎 が前記回転ドラムヒータ内に入らないような位置に設けられた炎を形成する燃焼 バーナ手段を備えたヒータと、ｂ）ＨＭＡを流し、ＨＭＡを出力するドラムと、 ｃ）ＨＭＡ出力として前記ドラムの反対側に位置した燃焼ガスおよび蒸気出力と 、ＨＭＡ入力と、 ｄ）回転ドラムヒータＨＭＡ入力へＨＭＡを輸送する手段とを備えた回転ドラム ヒータとからなることを特徴とする製造装置。
2. ２．高温混合アスファルト（ＨＭＡ）材料を加熱する為の低窒素酸化物ドライヤ ドラムであって、 ａ）ＨＭＡの入出力とガスの入力と排気部を備えた向流回転ドラムドライヤとｂ ）炎を形成する低窒素酸化物バーナ手段と、ｃ）燃焼炎で形成される温度よりも 低い温度で完全燃焼するようにバーナへ空気を供給する燃焼ガス供給手段であっ て、前記バーナは、前記回転ドラムドライヤに対して炎が前記ドラム内に入らな いような位置に設けられている燃焼ガス供給手段と、 ｄ）前記燃焼ガスを前記ドライヤドラムガス入力へ供給する手段とからなる回転 ドラムヒータとを備えたことを特徴とするドライヤドラム。
3. ３．リサイクルされた舗装材料（ＲＡＰ）を加熱し乾かして、少ない炭化水素の 大気への排出量で、高温の混合物を得る製造方法であって、ａ）前記高温の混合 物をフライトを持つ回転乾燥ドラムを通して、ドラムの上まで上昇させ、ドラム の下まで落下させ、ｂ）前記高温の混合物とは反対方向に、高温のガスを前記ド ラムに通し、ＲＡＰの向流とドラム内の高温のガスを形成し、前記高温のガスは 約４００°Ｆから２０００°Ｆの温度でドラムに入力し、高温のガスの温度スパ イクは高温のガスの平均の温度の±１００°Ｆを超えず、ドラムを出る高温のガ スの湿度は約１３０°Ｆから２２０°Ｆであることを特徴とする製造方法。
4. ４．リサイクルされた舗装材料（ＲＡＰ）を加熱し乾かして、少ない炭化水素の 大気への排出量で、高温の混合物を得る製造方法において、ＲＡＰとは反対方向 に、高温のガスを前記ドラムを通し、 ａ）約１６０°Ｆ〜２００°Ｆの温度で前記ドラムから前記高温のガスを放出し 、 ｂ）前記ドラムからの高温のガスをノックアウトボックスに通し、前記高温のガ スから粒子状物質を取り除き、 ｃ）前記ノックアウトボックスからの高温のガスをバグを介してバッグハウスに 通し、前記バッグハウスは酸化シリコンと酸化アルミニウムからなる微粒子被覆 が施され、 ｄ）バッグハウスからの高温のガスを酸化剤に通し、湮と混入したアスファルト 材料を取り除くことを特徴とする製造方法。
5. ５．高温のガスはドラムから１９０〜２００°Ｆの温度で放出される請求の範囲 第４項に記載の製造方法。
6. ６．高温のガスはノックアウトボックスから上方へ向かい、ダースネック形状の 通路を通されバッグハウスへ入る請求の範囲第４項に記載の製造方法。
7. ７．前記バグ上の微粒子被覆は珪漢土からなっている請求の範囲第４項に記載の 製造方法。