JPH0756025B2 - コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリュー - Google Patents
コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリューInfo
- Publication number
- JPH0756025B2 JPH0756025B2 JP2005152A JP515290A JPH0756025B2 JP H0756025 B2 JPH0756025 B2 JP H0756025B2 JP 2005152 A JP2005152 A JP 2005152A JP 515290 A JP515290 A JP 515290A JP H0756025 B2 JPH0756025 B2 JP H0756025B2
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- JP
- Japan
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- furnace wall
- inert gas
- coke
- exhaust port
- cooling tower
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、コークス乾式消火設備の冷却塔で赤熱コーク
スとの熱交換によって高温となったガスをボイラー等の
熱交換器に送り出す際、ガスの排出流に随伴される粉粒
体を少なくしたガス出口フリューに関する。
スとの熱交換によって高温となったガスをボイラー等の
熱交換器に送り出す際、ガスの排出流に随伴される粉粒
体を少なくしたガス出口フリューに関する。
〔従来の技術〕 コークス炉から押し出された赤熱コークスの顕熱を回収
しながら、赤熱コークスを冷却するものとして、冷却塔
にバッチ装入された赤熱コークスをプレチャンバーに一
旦貯留し、このプレチャンバから連続的に冷却ゾーンに
落下させる方式のコークス乾式消火設備が知られてい
る。
しながら、赤熱コークスを冷却するものとして、冷却塔
にバッチ装入された赤熱コークスをプレチャンバーに一
旦貯留し、このプレチャンバから連続的に冷却ゾーンに
落下させる方式のコークス乾式消火設備が知られてい
る。
第４図は、この顕熱回収系統を備えたコークス乾式消火
設備を示す。
設備を示す。
コークス炉からの赤熱コークスは、冷却塔本体１の頂部
に設けた投入口２からプレチャンバ３に投入される。そ
して、下方の冷却室４に逐次落下し、ガス吹込み口５か
ら吹き込まれた不活性ガスとの熱交換によって約200℃
程度に冷却される。冷却されたコークスは、排出口６か
ら切出し装置７によって切り出される。他方、熱交換に
よって約800℃に昇温した不活性ガスは、排気口８から
環状ダクト９に集められ、ダクト10を経由してボイラー
11に導かれる。ボイラー11には、流入管12から水が供給
されており、ダクト10から送られて来た不活性ガスの保
有熱を吸収した温水又は水蒸気となって流出管13から取
り出される。
に設けた投入口２からプレチャンバ３に投入される。そ
して、下方の冷却室４に逐次落下し、ガス吹込み口５か
ら吹き込まれた不活性ガスとの熱交換によって約200℃
程度に冷却される。冷却されたコークスは、排出口６か
ら切出し装置７によって切り出される。他方、熱交換に
よって約800℃に昇温した不活性ガスは、排気口８から
環状ダクト９に集められ、ダクト10を経由してボイラー
11に導かれる。ボイラー11には、流入管12から水が供給
されており、ダクト10から送られて来た不活性ガスの保
有熱を吸収した温水又は水蒸気となって流出管13から取
り出される。
このとき、ダクト10内をボイラー11に向けて流れる不活
性ガスには、コークスから分離した多量の粉粒及び粉塵
が浮遊している。この不活性ガスをそのままボイラー11
に送り込んだのでは、ボイラー11内の伝熱管が摩耗によ
り損耗したり、ボイラー11の内部にこれらの粉粒及び粉
塵が堆積し、ボイラー11が故障する原因となる。そこ
で、ダクト10の途中に集塵装置14を取り付け、この集塵
装置14により不活性ガス中の粉粒及び粉塵を除塵してい
る。集塵装置14で不活性ガスから分離された粉粒及び粉
塵は、排出管15を経て系外に搬出される。
性ガスには、コークスから分離した多量の粉粒及び粉塵
が浮遊している。この不活性ガスをそのままボイラー11
に送り込んだのでは、ボイラー11内の伝熱管が摩耗によ
り損耗したり、ボイラー11の内部にこれらの粉粒及び粉
塵が堆積し、ボイラー11が故障する原因となる。そこ
で、ダクト10の途中に集塵装置14を取り付け、この集塵
装置14により不活性ガス中の粉粒及び粉塵を除塵してい
る。集塵装置14で不活性ガスから分離された粉粒及び粉
塵は、排出管15を経て系外に搬出される。
ダクト10内に設けられる集塵装置14としては、不活性ガ
スに浮遊している粉粒及び粉塵が衝突する衝突板16を流
路の途中に突出させ、且つ衝突板16近傍の流路断面積を
大きくしたものが使用されている。この形式の集塵装置
14は、構造が簡単であり、メンテナンスに対する負担が
軽減されるという利点を有する。しかしながら、排気口
８から流出する不活性ガスに随伴される粉末及び粉塵の
量が多くなってくると、この集塵装置14では捕捉しきれ
ず、粉粒及び粉塵の一部がボイラー11に流れ込む。ま
た、不活性ガスにコークス塊が随伴されると、集塵装置
14が故障する原因となり、設備の運転を継続することが
できなくなる。
スに浮遊している粉粒及び粉塵が衝突する衝突板16を流
路の途中に突出させ、且つ衝突板16近傍の流路断面積を
大きくしたものが使用されている。この形式の集塵装置
14は、構造が簡単であり、メンテナンスに対する負担が
軽減されるという利点を有する。しかしながら、排気口
８から流出する不活性ガスに随伴される粉末及び粉塵の
量が多くなってくると、この集塵装置14では捕捉しきれ
ず、粉粒及び粉塵の一部がボイラー11に流れ込む。ま
た、不活性ガスにコークス塊が随伴されると、集塵装置
14が故障する原因となり、設備の運転を継続することが
できなくなる。
そこで、冷却塔本体１の内部を上昇して排気口８から環
状ダクト９に流れる不活性ガスに多量の粉粒やコークス
塊が巻き込まれることを防止するため、排気口８部分の
炉壁構造に種々の改良が加えられている（実開昭58−48
747号公報，実開昭599067号公報，実開昭59−153345号
公報，実公昭60−36574号公報等参照）。
状ダクト９に流れる不活性ガスに多量の粉粒やコークス
塊が巻き込まれることを防止するため、排気口８部分の
炉壁構造に種々の改良が加えられている（実開昭58−48
747号公報，実開昭599067号公報，実開昭59−153345号
公報，実公昭60−36574号公報等参照）。
しかし、従来の排気口８は、第５図に示すように、上部
炉壁17の内側表面に連続して、排気口８の間を仕切る柱
状部18を、その内側表面が上部炉壁17及び下部炉壁19の
内側表面に連続するように設計している。このとき、柱
状部18は、個々のレンガブロックを下部炉壁19から上部
炉壁17に向けて垂直方向に積み上げている。このような
レンガ積みでは、柱状部18の傾斜角度αを構造上から小
さくすることができない。そのため、炉内を降下してい
るコークス塊20の安息角よりも、柱状部18の傾斜角度α
が大きくなっている。
炉壁17の内側表面に連続して、排気口８の間を仕切る柱
状部18を、その内側表面が上部炉壁17及び下部炉壁19の
内側表面に連続するように設計している。このとき、柱
状部18は、個々のレンガブロックを下部炉壁19から上部
炉壁17に向けて垂直方向に積み上げている。このような
レンガ積みでは、柱状部18の傾斜角度αを構造上から小
さくすることができない。そのため、炉内を降下してい
るコークス塊20の安息角よりも、柱状部18の傾斜角度α
が大きくなっている。
したがって、冷却塔本体１を降下してくるコークス塊20
は、上部炉壁17の下端から排気口８内の一部に傾斜した
状態で侵入する。この排気口８に冷却室４の下方から上
昇して来た不活性ガス流21が流入するとき、コークス塊
20の分布及び層厚に応じて上部炉壁17の下端に近くなる
ほど、不活性ガス流21の流速が増大する。
は、上部炉壁17の下端から排気口８内の一部に傾斜した
状態で侵入する。この排気口８に冷却室４の下方から上
昇して来た不活性ガス流21が流入するとき、コークス塊
20の分布及び層厚に応じて上部炉壁17の下端に近くなる
ほど、不活性ガス流21の流速が増大する。
そのため、上部炉壁17下端近傍のコークス塊20が不活性
ガス流21に吹き飛ばされて、環状ダクト９に運ばれる割
合が大きくなる。このコークス塊20の飛散は、設備の大
型化に伴って冷却塔本体１に送り込む不活性ガスの風量
を大きくするほど顕著になる。また、不活性ガス流21に
随伴されるコークス塊20以外の粉粒も、増量する。
ガス流21に吹き飛ばされて、環状ダクト９に運ばれる割
合が大きくなる。このコークス塊20の飛散は、設備の大
型化に伴って冷却塔本体１に送り込む不活性ガスの風量
を大きくするほど顕著になる。また、不活性ガス流21に
随伴されるコークス塊20以外の粉粒も、増量する。
このコークス塊，粉粒等の飛散を抑制するものとして、
第６図に示すように、排気口８を複数又は単数の仕切り
壁22で多段に仕切ることが、「鉄と鋼」Vol74（1988）
第６号第30〜37頁に記載されている。この仕切り壁22に
よって、排気口８内にあるコークス塊20は、仕切り壁22
より上方の表面20aと下方の表面20bとをもつ。このコー
クス塊20の堆積状態を第５図の場合と比較すると、不活
性ガス流21の流れ方向にみたコークス塊20の堆積厚みが
約半分になっている。そのため、上部炉壁17直下と仕切
り壁22直上との間、及び仕切り壁22直下と下部炉壁19直
上との間での通気抵抗の差が小さく、上部炉壁17直下及
び仕切り壁22直下に不活性ガス流21が集中する傾向も抑
制される。その結果、不活性ガス流21によって吹き飛ば
されるコークス塊20や粉粒も少なくなる。
第６図に示すように、排気口８を複数又は単数の仕切り
壁22で多段に仕切ることが、「鉄と鋼」Vol74（1988）
第６号第30〜37頁に記載されている。この仕切り壁22に
よって、排気口８内にあるコークス塊20は、仕切り壁22
より上方の表面20aと下方の表面20bとをもつ。このコー
クス塊20の堆積状態を第５図の場合と比較すると、不活
性ガス流21の流れ方向にみたコークス塊20の堆積厚みが
約半分になっている。そのため、上部炉壁17直下と仕切
り壁22直上との間、及び仕切り壁22直下と下部炉壁19直
上との間での通気抵抗の差が小さく、上部炉壁17直下及
び仕切り壁22直下に不活性ガス流21が集中する傾向も抑
制される。その結果、不活性ガス流21によって吹き飛ば
されるコークス塊20や粉粒も少なくなる。
仕切り壁22は、たとえば柱状部18の側面から突出したも
のとして設けられる。そのため、柱状部18として特別に
製造された異形レンガが必要となり、既存の設備に付設
することも容易でない。しかも、不活性ガス流21の流れ
方向にみてコークス塊20の堆積厚みを異ならせる上段表
面20a及び下段表面20bがあるため、排気口８を通過する
不活性ガス流21の流量分布は、排気口８の断面において
一様ではない。そのため、若干のコークス塊20や粉粒
が、流速の大きな上部炉壁17或いは仕切り壁22の直下か
ら持ち出される恐れがある。
のとして設けられる。そのため、柱状部18として特別に
製造された異形レンガが必要となり、既存の設備に付設
することも容易でない。しかも、不活性ガス流21の流れ
方向にみてコークス塊20の堆積厚みを異ならせる上段表
面20a及び下段表面20bがあるため、排気口８を通過する
不活性ガス流21の流量分布は、排気口８の断面において
一様ではない。そのため、若干のコークス塊20や粉粒
が、流速の大きな上部炉壁17或いは仕切り壁22の直下か
ら持ち出される恐れがある。
そこで、本発明は、下部炉壁側に不活性ガス流が積極的
に流れる空隙を形成することにより、排気口を通過する
不活性ガスが上部炉壁側で局部的に集中して流れること
を防ぎ、コークス塊や粉粒の随伴を抑制することを目的
とする。
に流れる空隙を形成することにより、排気口を通過する
不活性ガスが上部炉壁側で局部的に集中して流れること
を防ぎ、コークス塊や粉粒の随伴を抑制することを目的
とする。
本発明の冷却塔ガス出口フリューは、その目的を達成す
るために、冷却塔の周囲に設けた環状ダクトと炉内を接
続する排気口を下部炉壁，上部炉壁及び柱状部で区画
し、前記排気口の少なくとも入側部分に当たる前記下部
炉壁側に、前記排気口を通過する不活性ガス流の流路方
向に延びる複数の溝部を形成し、この溝部の横断面形状
を入り口部より奥の方を広く形成したことを特徴とす
る。
るために、冷却塔の周囲に設けた環状ダクトと炉内を接
続する排気口を下部炉壁，上部炉壁及び柱状部で区画
し、前記排気口の少なくとも入側部分に当たる前記下部
炉壁側に、前記排気口を通過する不活性ガス流の流路方
向に延びる複数の溝部を形成し、この溝部の横断面形状
を入り口部より奥の方を広く形成したことを特徴とす
る。
以下、図面を参照しながら、実施例により本発明の特徴
を具体的に説明する。
を具体的に説明する。
第１図は、排気口８の一部を形成する下部炉壁19に溝を
形成した実施例を示し、第２図は、第１図のＡ−Ａ線か
ら見た構造を示す。
形成した実施例を示し、第２図は、第１図のＡ−Ａ線か
ら見た構造を示す。
なお、同図において、第５図に示した従来例の部材等に
対応するものについては同一の符番で示し、以下の説明
においては、前述の従来例を示す第４図及び第５図の符
番を適宜使用している。
対応するものについては同一の符番で示し、以下の説明
においては、前述の従来例を示す第４図及び第５図の符
番を適宜使用している。
本実施例の出口フリューは、第５図の場合と同様に上部
炉壁17と下部炉壁19との間に柱状部18を配置し、排気口
８を形成している。柱状部18は、第４図に示すように冷
却塔本体１の内周面に沿って複数個設けられ、それぞれ
の柱状部18の間が排気口８となる。
炉壁17と下部炉壁19との間に柱状部18を配置し、排気口
８を形成している。柱状部18は、第４図に示すように冷
却塔本体１の内周面に沿って複数個設けられ、それぞれ
の柱状部18の間が排気口８となる。
排気口８の下面を形成する下部炉壁19の内壁面には、複
数の溝部すなわちガス道26が不活性ガス流21の通過方向
に沿って設けられている。そのため、排気口８の入側に
侵入したコークス塊20と下部炉壁19の内壁面との間に、
空隙が形成される。この空隙のため、下部炉壁19側を通
過する不活性ガス流21が受ける圧損が少なくなる。その
結果、上部炉壁17側を通過する不活性ガス流21の流量が
減少し、下部炉壁19側を通過する不活性ガス流21の流量
が多くなる。
数の溝部すなわちガス道26が不活性ガス流21の通過方向
に沿って設けられている。そのため、排気口８の入側に
侵入したコークス塊20と下部炉壁19の内壁面との間に、
空隙が形成される。この空隙のため、下部炉壁19側を通
過する不活性ガス流21が受ける圧損が少なくなる。その
結果、上部炉壁17側を通過する不活性ガス流21の流量が
減少し、下部炉壁19側を通過する不活性ガス流21の流量
が多くなる。
下部炉壁19に形成する溝部すなわちガス道23としては、
コークク塊20と下部炉壁19との間に空間ができるように
軌条型煉瓦24を下部炉壁19上部傾斜部に形成する。
コークク塊20と下部炉壁19との間に空間ができるように
軌条型煉瓦24を下部炉壁19上部傾斜部に形成する。
このようにすると、軌条型煉瓦24により形成される溝部
すなわちガス道23の面積を冷却用の不活性ガス量に応じ
て確保することができる。また、この際、隣接する軌条
型煉瓦24の上部は互いに接触するように配置しても良
い。
すなわちガス道23の面積を冷却用の不活性ガス量に応じ
て確保することができる。また、この際、隣接する軌条
型煉瓦24の上部は互いに接触するように配置しても良
い。
第３図は、上記本発明の実施例の場合に、排気口８を通
過する不活性ガス流21の流量分布を表したグラフであ
る。同図から明らかなように、下部炉壁19とコークス塊
20との間に形成された空隙を不活性ガス流21が優先的に
通過するため、上部炉壁17側を流れる不活性ガス流21の
流量が減少し、排気口８の断面に関して流量分布が平均
化される。そのため、上部炉壁17近傍でコークス塊20が
不活性ガス流21に随伴されることがなくなる。
過する不活性ガス流21の流量分布を表したグラフであ
る。同図から明らかなように、下部炉壁19とコークス塊
20との間に形成された空隙を不活性ガス流21が優先的に
通過するため、上部炉壁17側を流れる不活性ガス流21の
流量が減少し、排気口８の断面に関して流量分布が平均
化される。そのため、上部炉壁17近傍でコークス塊20が
不活性ガス流21に随伴されることがなくなる。
これに対し、第５図で説明した従来の排気口８では、コ
ークス塊20の侵入によって圧損が排気口８断面において
異なるため、破線で示すように上部炉壁17側で極端に大
きくなっている。この流量の大きな個所、すなわち上部
炉壁17の近傍でコークス塊20が不活性ガス流21に随伴さ
れ、炉外に送り出される。
ークス塊20の侵入によって圧損が排気口８断面において
異なるため、破線で示すように上部炉壁17側で極端に大
きくなっている。この流量の大きな個所、すなわち上部
炉壁17の近傍でコークス塊20が不活性ガス流21に随伴さ
れ、炉外に送り出される。
以上に説明したように、本発明においては、排気口の下
面を形成する下部炉壁側に溝部を形成し、排気口の入側
部に侵入したコークス塊と下部炉壁側との間に空隙を形
成している。この空隙は、コークス塊が侵入しないので
圧損が小さく、不活性ガス流が優先的に通過する。その
ため、上部炉壁側を通過する不活性ガス流の流量が少な
くなり、上部炉壁直下を不活性ガスが集中して高速で流
れることがなく、コークス塊や粉粒の随伴が抑制され
る。その結果、コークス乾式消火設備の大型化に伴い不
活性ガスの吹込み量を大きくした場合でも、冷却塔から
持ち出されるコークス塊や粉粒に起因したトラブルが回
避され、安定した操業を行うことが可能となる。
面を形成する下部炉壁側に溝部を形成し、排気口の入側
部に侵入したコークス塊と下部炉壁側との間に空隙を形
成している。この空隙は、コークス塊が侵入しないので
圧損が小さく、不活性ガス流が優先的に通過する。その
ため、上部炉壁側を通過する不活性ガス流の流量が少な
くなり、上部炉壁直下を不活性ガスが集中して高速で流
れることがなく、コークス塊や粉粒の随伴が抑制され
る。その結果、コークス乾式消火設備の大型化に伴い不
活性ガスの吹込み量を大きくした場合でも、冷却塔から
持ち出されるコークス塊や粉粒に起因したトラブルが回
避され、安定した操業を行うことが可能となる。
第１図は本発明の実施例の出口フリューを示す断面図、
第２図は第１図のＡ−Ａ線における断面図である。 第３図は本発明の効果を具体的に表したグラフである。 第４図はコークス乾式消火設備の全体構造を示す概略
図、第５図及び第６図は従来の出口フリューを示す断面
図である。 １……冷却塔本体、２……投入口、３……プレチャンバ ４……冷却室、５……ガス吹込み口、６……コークス排
出口 ７……切り出し装置、８……排気口、９……環状ダクト 10……ダクト、11……ボイラー、12……流入管 13……流出管、14……集塵装置、15……排出管 16……衝突板、17……上部炉壁、18……柱状部 19……下部炉壁、20……コークス塊、20a……上段表面 20b……下段表面、21……不活性ガス流、22……仕切り
壁 23……溝部すなわちガス道、24……軌条型煉瓦
第２図は第１図のＡ−Ａ線における断面図である。 第３図は本発明の効果を具体的に表したグラフである。 第４図はコークス乾式消火設備の全体構造を示す概略
図、第５図及び第６図は従来の出口フリューを示す断面
図である。 １……冷却塔本体、２……投入口、３……プレチャンバ ４……冷却室、５……ガス吹込み口、６……コークス排
出口 ７……切り出し装置、８……排気口、９……環状ダクト 10……ダクト、11……ボイラー、12……流入管 13……流出管、14……集塵装置、15……排出管 16……衝突板、17……上部炉壁、18……柱状部 19……下部炉壁、20……コークス塊、20a……上段表面 20b……下段表面、21……不活性ガス流、22……仕切り
壁 23……溝部すなわちガス道、24……軌条型煉瓦
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山村 雄一 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式會社大分製鐵所内 (56)参考文献 実開 昭59−445（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−145546（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】冷却塔の周囲に設けた環状ダクトと炉内を
接続する排気口を下部炉壁、上部炉壁及び柱状部で区画
し、前記排気口の少なくとも入側部分に当たる前記下部
炉壁側に、前記排気口を通過する不活性ガス流の流路方
向に延びる複数の溝部を形成し、この溝部の横断面形状
を入り口部より奥の方を広く形成したことを特徴とする
コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリュー。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2005152A JPH0756025B2 (ja) | 1989-01-24 | 1990-01-12 | コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリュー |
| DE69101559T DE69101559T2 (de) | 1990-01-12 | 1991-01-10 | Gasauslass für den Kühlturm einer Kokstrockenkühleinrichtung. |
| KR1019910000239A KR0143242B1 (ko) | 1990-01-12 | 1991-01-10 | 코우크스 건식 소화 설비의 냉각탑 가스 출구 연도 |
| EP91100272A EP0437265B1 (en) | 1990-01-12 | 1991-01-10 | Quenching tower gas outlet flue of coke dry quenching equipment |
| ES91100272T ES2051032T3 (es) | 1990-01-12 | 1991-01-10 | Humero de salida de gases de una torre de enfriamiento en un equipo de enfriamiento de coque en seco. |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP723389 | 1989-01-24 | ||
| JP1-161237 | 1989-06-24 | ||
| JP1-7233 | 1989-06-24 | ||
| JP16123789 | 1989-06-24 | ||
| JP2005152A JPH0756025B2 (ja) | 1989-01-24 | 1990-01-12 | コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリュー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0388890A JPH0388890A (ja) | 1991-04-15 |
| JPH0756025B2 true JPH0756025B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=27276617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005152A Expired - Fee Related JPH0756025B2 (ja) | 1989-01-24 | 1990-01-12 | コークス乾式消火設備の冷却塔ガス出口フリュー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756025B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018201127A1 (en) | 2017-04-28 | 2018-11-01 | Dentsply Sirona Inc. | Apex locator attachment |
| CN107502375B (zh) * | 2017-07-17 | 2020-07-28 | 唐山首钢京唐西山焦化有限责任公司 | 一种分隔装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59445U (ja) * | 1982-06-22 | 1984-01-05 | 日本鋼管株式会社 | コ−クス乾式消火炉 |
| JPS59145546U (ja) * | 1983-03-22 | 1984-09-28 | 石川島播磨重工業株式会社 | コ−クス乾式冷却塔 |
-
1990
- 1990-01-12 JP JP2005152A patent/JPH0756025B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0388890A (ja) | 1991-04-15 |
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