JPH0756052B2 - 加工用冷延鋼板の製造法 - Google Patents
加工用冷延鋼板の製造法Info
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- JPH0756052B2 JPH0756052B2 JP61090054A JP9005486A JPH0756052B2 JP H0756052 B2 JPH0756052 B2 JP H0756052B2 JP 61090054 A JP61090054 A JP 61090054A JP 9005486 A JP9005486 A JP 9005486A JP H0756052 B2 JPH0756052 B2 JP H0756052B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は薄鋳片により軟質で加工性の優れた冷延鋼板を
製造する方法に関するものである。
製造する方法に関するものである。
〈従来の技術〉 加工用冷延鋼板は従来、200〜250mm厚みの連続鋳造スラ
ブまたは分塊スラブを用い、熱間圧延により、２〜6mm
の厚みまで圧延し、酸洗後、冷延・焼鈍され製造されて
いる。この場合、熱間圧延比（スラブ厚み／熱延厚み）
が40〜100と大きいため、強大な熱延機列を必要とし、
熱延のために多大なエネルギーを必要とする。最近、鋳
片寸法を製品形状に近ずけ、加工のためのエネルギーを
少なくしようという試みがなされている。ストリップ製
品に関しては鋳片を薄くするストリップ連鋳法がある。
しかし、この薄い鋳片を用いて冷延鋼板を製造する場合
は、得られる製品は一般に硬質でしかも加工性が劣るた
め、加工性を必要とする用途に使用できない。また、プ
レス加工時に肌あれが発生する場合があった。
ブまたは分塊スラブを用い、熱間圧延により、２〜6mm
の厚みまで圧延し、酸洗後、冷延・焼鈍され製造されて
いる。この場合、熱間圧延比（スラブ厚み／熱延厚み）
が40〜100と大きいため、強大な熱延機列を必要とし、
熱延のために多大なエネルギーを必要とする。最近、鋳
片寸法を製品形状に近ずけ、加工のためのエネルギーを
少なくしようという試みがなされている。ストリップ製
品に関しては鋳片を薄くするストリップ連鋳法がある。
しかし、この薄い鋳片を用いて冷延鋼板を製造する場合
は、得られる製品は一般に硬質でしかも加工性が劣るた
め、加工性を必要とする用途に使用できない。また、プ
レス加工時に肌あれが発生する場合があった。
〈発明が解決しようとする問題点〉 本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、薄鋳片
を出発材とする加工性が良好で、加工時に肌あれの発生
しない冷延鋼板の製造方法の提供にある。
を出発材とする加工性が良好で、加工時に肌あれの発生
しない冷延鋼板の製造方法の提供にある。
〈問題点を解決するための手段〉 本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１） 重量％でC:0.0010〜0.070％,Mn:0.05〜0.50％,
S:0.013％未満,Al:0.005〜0.090％を含有し、残部が鉄
および不可避的不純物からなる薄手鋳片を、鋳片の冷却
速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/min）と熱延圧下
比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係がＶ≦103℃/mi
nでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝を満足し、Ｖ＞
103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する条件で熱間圧延
を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで焼鈍することを
特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。
S:0.013％未満,Al:0.005〜0.090％を含有し、残部が鉄
および不可避的不純物からなる薄手鋳片を、鋳片の冷却
速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/min）と熱延圧下
比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係がＶ≦103℃/mi
nでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝を満足し、Ｖ＞
103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する条件で熱間圧延
を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで焼鈍することを
特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。
（２） 重量％でC:0.0010〜0.070％,Mn:0.05〜0.50％,
S:0.015％以下,Al:0.005〜0.090％を含有し、さらに50p
pm以下のCa,REM/S≦2.0のREM,50ppm以下のMg,Zr/S≦10
のZr,0.3≦B/N≦1.5のＢの１種または２種以上を含有
し、残部が鉄および不可避的不純物からなる薄手鋳片
を、鋳片の冷却速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/m
in）と熱延圧下比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係
がＶ≦103℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝
を満足し、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する
条件で熱間圧延を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで
焼鈍することを特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。
S:0.015％以下,Al:0.005〜0.090％を含有し、さらに50p
pm以下のCa,REM/S≦2.0のREM,50ppm以下のMg,Zr/S≦10
のZr,0.3≦B/N≦1.5のＢの１種または２種以上を含有
し、残部が鉄および不可避的不純物からなる薄手鋳片
を、鋳片の冷却速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/m
in）と熱延圧下比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係
がＶ≦103℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝
を満足し、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する
条件で熱間圧延を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで
焼鈍することを特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
連続鋳造の薄鋳片をただ単に通常の熱間圧延・冷間圧延
・焼鈍すると、硬質で加工性が劣ることは前述したが、
加えて、成品の結晶粒が細粒であるにもかかわらず、加
工時に層状の肌あれが発生し、成品の表面性状を著じる
しく悪くする。本発明者等は加工性が良好で、しかもプ
レス加工後に於いても肌あれの発生しない、薄鋳片によ
る冷延鋼板の製造方法を種々検討した結果、鋳造後の鋳
片の冷却速度を制御しつつ、冷却速度と熱間圧延での圧
下比の関係をコントロールすることにより、熱延での消
費エネルギーを最小としつつ、しかも加工性が良好で、
肌あれの発生しない冷延鋼板が製造できることを知見
し、本発明を完成した。
・焼鈍すると、硬質で加工性が劣ることは前述したが、
加えて、成品の結晶粒が細粒であるにもかかわらず、加
工時に層状の肌あれが発生し、成品の表面性状を著じる
しく悪くする。本発明者等は加工性が良好で、しかもプ
レス加工後に於いても肌あれの発生しない、薄鋳片によ
る冷延鋼板の製造方法を種々検討した結果、鋳造後の鋳
片の冷却速度を制御しつつ、冷却速度と熱間圧延での圧
下比の関係をコントロールすることにより、熱延での消
費エネルギーを最小としつつ、しかも加工性が良好で、
肌あれの発生しない冷延鋼板が製造できることを知見
し、本発明を完成した。
本発明の加工用冷延鋼板の成分限定について説明する。
Ｃは添加量が多くなると硬質となり、加工性を劣化せし
める元素であることが良く知られており、C:0.070％を
超えると本発明の方法でも加工性が劣化するので、上限
を0.070％とした。Ｃ量が低ければ低いほど加工性が良
好となるので、Ｃ量の下限は工業的に実施可能な0.0010
％とした。好ましい範囲はC:0.0010〜0.050％である。
める元素であることが良く知られており、C:0.070％を
超えると本発明の方法でも加工性が劣化するので、上限
を0.070％とした。Ｃ量が低ければ低いほど加工性が良
好となるので、Ｃ量の下限は工業的に実施可能な0.0010
％とした。好ましい範囲はC:0.0010〜0.050％である。
Mnは熱間圧延時のＳによる熱間脆性を防止するため、0.
05％以上は必要である。Mn量が0.50％を超えるとＣの場
合と同様に加工性を劣化せしめ、本発明の特徴を損う。
したがってMn量は0.05〜0.50％に限定した。好ましい範
囲は0.10〜0.30％である。
05％以上は必要である。Mn量が0.50％を超えるとＣの場
合と同様に加工性を劣化せしめ、本発明の特徴を損う。
したがってMn量は0.05〜0.50％に限定した。好ましい範
囲は0.10〜0.30％である。
Ｓの限定は本発明では特に重要である。Ｓは熱間加工時
の割れを誘発する元素であるので、低い方が好ましいだ
けでなく、本発明では加工性に大きな影響を与える成分
である。Ｓ量が0.013％以上になると鋼が硬質化し、加
工性が劣化するので、Ｓ量は0.013％未満と規定する。
ただし、請求項２の発明における如く、選択元素として
Ca,REM,Mg,Bの１種または２種以上を含有する場合は、
Ｓ量を0.015％まで増大しても、加工性が劣化せず、本
発明の効果は何ら損なわれるものではないので、請求項
２の発明においては、Ｓ量を0.015％以下と規定する。
好ましい範囲は0.009％以下である。Ｓ量の下限は加工
性の点から低い方が好ましく、工業的に達成可能な値は
0.0005％である。
の割れを誘発する元素であるので、低い方が好ましいだ
けでなく、本発明では加工性に大きな影響を与える成分
である。Ｓ量が0.013％以上になると鋼が硬質化し、加
工性が劣化するので、Ｓ量は0.013％未満と規定する。
ただし、請求項２の発明における如く、選択元素として
Ca,REM,Mg,Bの１種または２種以上を含有する場合は、
Ｓ量を0.015％まで増大しても、加工性が劣化せず、本
発明の効果は何ら損なわれるものではないので、請求項
２の発明においては、Ｓ量を0.015％以下と規定する。
好ましい範囲は0.009％以下である。Ｓ量の下限は加工
性の点から低い方が好ましく、工業的に達成可能な値は
0.0005％である。
Alはキルド鋼とするため、少なくとも0.005％が必要で
ある。一方Al量が0.090％を超えると、鋼板が硬質化
し、表面疵も増加し、しかもコスト上昇をもたらす。好
ましい範囲はAl:0.010〜0.060％である。他のP,Si,O等
の不純物は特に限定しないが、出来るだけ少ないことが
好ましい。
ある。一方Al量が0.090％を超えると、鋼板が硬質化
し、表面疵も増加し、しかもコスト上昇をもたらす。好
ましい範囲はAl:0.010〜0.060％である。他のP,Si,O等
の不純物は特に限定しないが、出来るだけ少ないことが
好ましい。
以上本発明を構成するC,Mn,S,Alの基本成分の限定理由
について述べたが、本発明に於いてCa≦50ppm、好まし
くは5ppm≦Ca≦50ppm、REM/S≦2.0、好ましくは0.5≦RE
M/S≦2.0ののREM,Mg≦50ppm、好ましくは5ppm≦Mg≦50p
pm、Zr/S≦10、好ましくは５≦Zr/S≦10のZr、0.3≦B/N
≦1.5のＢのうち１種又は２種以上を含有せしめること
によって本発明の効果は一層顕現される。これら元素の
上限値を超えるとその効果が飽和しまた高価となる。特
にＢの添加に関していえば、第１項発明の基本成分に窒
化物形成元素であるＢを添加することによって本発明の
特徴が一層発揮される。B/Nが0.3未満ではＢ添加による
加工性の向上効果がなく、B/Nが1.5を超えると逆に加工
性が低下する。
について述べたが、本発明に於いてCa≦50ppm、好まし
くは5ppm≦Ca≦50ppm、REM/S≦2.0、好ましくは0.5≦RE
M/S≦2.0ののREM,Mg≦50ppm、好ましくは5ppm≦Mg≦50p
pm、Zr/S≦10、好ましくは５≦Zr/S≦10のZr、0.3≦B/N
≦1.5のＢのうち１種又は２種以上を含有せしめること
によって本発明の効果は一層顕現される。これら元素の
上限値を超えるとその効果が飽和しまた高価となる。特
にＢの添加に関していえば、第１項発明の基本成分に窒
化物形成元素であるＢを添加することによって本発明の
特徴が一層発揮される。B/Nが0.3未満ではＢ添加による
加工性の向上効果がなく、B/Nが1.5を超えると逆に加工
性が低下する。
またTi,Nb等の炭窒化物形成元素を添加しても本発明の
特徴を損なわない。添加する場合はTi≧4C＋3.42N＋1.5
S,Nb≧3Cの条件を満足することが好ましい。
特徴を損なわない。添加する場合はTi≧4C＋3.42N＋1.5
S,Nb≧3Cの条件を満足することが好ましい。
上記のごとく特定された成分は溶製後薄鋳片にされた
後、直ちに熱間圧延される（熱間圧延なしも含む）が、
本発明では鋳片の冷却速度および熱間圧延比の特定が、
極めて重要な構成要件であり、以下、これを説明する。
後、直ちに熱間圧延される（熱間圧延なしも含む）が、
本発明では鋳片の冷却速度および熱間圧延比の特定が、
極めて重要な構成要件であり、以下、これを説明する。
実験室において、C:0.030％,Mn:0.25％,S:0.007％,Al:
0.035％,Si:0.01％,P:0.008％,N:0.0025％の鋼につい
て、凝固直後の鋳片の冷却速度（1350〜1000℃間）を種
々変え、また鋳片厚を変えることによりその鋳片の熱延
圧下比を変えて、3.7mmの熱延板および鋳片まま（圧延
なし）材とした。これを冷延率78.4％で0.80mmまで冷間
圧延し、750℃×1min＋400℃×3minの焼鈍を行い、1.0
％のスキンパス後に材質特性を調査した。
0.035％,Si:0.01％,P:0.008％,N:0.0025％の鋼につい
て、凝固直後の鋳片の冷却速度（1350〜1000℃間）を種
々変え、また鋳片厚を変えることによりその鋳片の熱延
圧下比を変えて、3.7mmの熱延板および鋳片まま（圧延
なし）材とした。これを冷延率78.4％で0.80mmまで冷間
圧延し、750℃×1min＋400℃×3minの焼鈍を行い、1.0
％のスキンパス後に材質特性を調査した。
第１図に伸び、第２図にｒ値、第３図にプレス加工後の
肌あれ性と鋳片の冷却速度・熱延圧下比の関係を示し
た。第１図〜第３図の図中の等高線は多数の実験結果の
平均値で作成した。肌あれ評点は１〜５段階で行い、評
点５は肌あれが極めて大、４は大、３は肌あれ有り、２
は軽微の肌あれが認められる、１は肌あれ無しとした。
なお評点２以下であれば実用上合格である。
肌あれ性と鋳片の冷却速度・熱延圧下比の関係を示し
た。第１図〜第３図の図中の等高線は多数の実験結果の
平均値で作成した。肌あれ評点は１〜５段階で行い、評
点５は肌あれが極めて大、４は大、３は肌あれ有り、２
は軽微の肌あれが認められる、１は肌あれ無しとした。
なお評点２以下であれば実用上合格である。
第１図より鋳片の冷却速度と圧下比の組合わせにより伸
びの良好な領域がある事がわかる。即ち、ある冷却速度
の断面では、熱延圧下比が小さすぎても、大きすぎても
伸びが低下することが判る。
びの良好な領域がある事がわかる。即ち、ある冷却速度
の断面では、熱延圧下比が小さすぎても、大きすぎても
伸びが低下することが判る。
第２図より値は熱延圧下比が大きくなると高くなるこ
とが判る。しかし、冷却速度が早い場合は、低い熱延圧
下比で高値が得られる。
とが判る。しかし、冷却速度が早い場合は、低い熱延圧
下比で高値が得られる。
肌あれ性は冷却速度が103℃/min超では熱延圧下比:1.0
超であれば肌あれが発生しない。しかし冷却速度≦103
℃/minでは圧下比が小さいと肌あれが発生し、肌あれを
抑制するためには、所定量以上の圧下比を必要とする。
超であれば肌あれが発生しない。しかし冷却速度≦103
℃/minでは圧下比が小さいと肌あれが発生し、肌あれを
抑制するためには、所定量以上の圧下比を必要とする。
以上の知見、即ち値，伸びの加工性がすぐれ、肌あれ
が発生しない領域として、鋳片の冷却速度と熱間圧下比
の関係をＶ≦103℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV
＋3.5｝、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0と限定した。
（R:熱延圧下比（鋳片厚み／熱延終了厚み）,V:鋳片の
冷却速度℃/min（1350〜1000℃間））。Ｒの上限は良好
な伸びが得られ、熱間圧延機のコンパクト化が可能な条
件により決めた。熱間圧延機のコンパクト化が可能でか
つ伸びが安定して得られるためにはＲ≦4.0が好まし
い。一方Ｒの下限は肌あれ、伸び、値よりＲ≧（−5/
6logV＋3.5）を決定した。鋼板の加工性，鋼板の板厚寸
法精度からはＲ≧1.2とすることが好ましい。
が発生しない領域として、鋳片の冷却速度と熱間圧下比
の関係をＶ≦103℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV
＋3.5｝、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0と限定した。
（R:熱延圧下比（鋳片厚み／熱延終了厚み）,V:鋳片の
冷却速度℃/min（1350〜1000℃間））。Ｒの上限は良好
な伸びが得られ、熱間圧延機のコンパクト化が可能な条
件により決めた。熱間圧延機のコンパクト化が可能でか
つ伸びが安定して得られるためにはＲ≦4.0が好まし
い。一方Ｒの下限は肌あれ、伸び、値よりＲ≧（−5/
6logV＋3.5）を決定した。鋼板の加工性，鋼板の板厚寸
法精度からはＲ≧1.2とすることが好ましい。
熱間圧延がある場合は、熱間圧延終了温度がAr3点以上
とすることが、鋼板の通板性，冷間圧延，焼鈍後の加工
性の点から好ましい。また鋼帯は通常行なわれる範囲の
500〜800℃で捲取られる。
とすることが、鋼板の通板性，冷間圧延，焼鈍後の加工
性の点から好ましい。また鋼帯は通常行なわれる範囲の
500〜800℃で捲取られる。
鋳片の冷却速度を1350〜1000℃までの平均速度だけで代
表したが、この理由は計測および制御が容易であるから
である。
表したが、この理由は計測および制御が容易であるから
である。
以上の工程で製造された鋼板は脱スケール後に冷間圧延
される。冷間圧下率は通常の場合と同様に60〜90％の範
囲で実施される。
される。冷間圧下率は通常の場合と同様に60〜90％の範
囲で実施される。
焼鈍は連続焼鈍でも、箱焼鈍でもかまわない。焼鈍板は
必要に応じスキンパスし成品に供される。
必要に応じスキンパスし成品に供される。
このようにして製造された冷延鋼板はZn,Zn-Al,Zn-Fe,S
n等の表面処理鋼板として適用しても本発明の特徴を発
揮する。
n等の表面処理鋼板として適用しても本発明の特徴を発
揮する。
〈実施例〉 第１表に示す化学成分および、製造条件で冷延鋼板を製
造し、その材質特性を同表に示した。すなわち、鋳片の
板厚および冷却速度を変え、熱延圧下比を変え、熱延板
とし、酸洗後、冷延し、第１表記載の条件の焼鈍を行
い、1.5％の調質圧延を行い、材質特性を調査した。肌
あれ性は、バルジテストにより、肌あれの程度により評
点は１〜５にランク別けた。評点１は肌あれなし,2は若
干の肌あれが認められる,3は肌あれ発生,4は肌あれ程度
大,5は極めて大きい肌あれが発生する。
造し、その材質特性を同表に示した。すなわち、鋳片の
板厚および冷却速度を変え、熱延圧下比を変え、熱延板
とし、酸洗後、冷延し、第１表記載の条件の焼鈍を行
い、1.5％の調質圧延を行い、材質特性を調査した。肌
あれ性は、バルジテストにより、肌あれの程度により評
点は１〜５にランク別けた。評点１は肌あれなし,2は若
干の肌あれが認められる,3は肌あれ発生,4は肌あれ程度
大,5は極めて大きい肌あれが発生する。
第１表の結果から、本発明の方法で製造したものは、本
発明以外の方法で製造されたものより、高い延性と高
値を示すと共に、肌あれ評点も１と良好な特性となって
いることがわかる。コイルNo.11,12,13は成分的に本発
明範囲外で製造されたものであるが、加工性が劣ってい
る。コイルNo.14,15は鋳片の冷速と熱延の圧下比が少な
い側に本発明範囲がはずれたものであるが、肌あれが発
生している。一方コイルNo.16は圧下比が大きい側で本
発明範囲外である。この場合は延性が劣っている。
発明以外の方法で製造されたものより、高い延性と高
値を示すと共に、肌あれ評点も１と良好な特性となって
いることがわかる。コイルNo.11,12,13は成分的に本発
明範囲外で製造されたものであるが、加工性が劣ってい
る。コイルNo.14,15は鋳片の冷速と熱延の圧下比が少な
い側に本発明範囲がはずれたものであるが、肌あれが発
生している。一方コイルNo.16は圧下比が大きい側で本
発明範囲外である。この場合は延性が劣っている。
〈発明の効果〉 本発明によれば、上記実施例からも明らかなように、限
定成分の溶鋼を従来技術の如く、強力な熱間圧延機列に
よる累積大圧下の熱延を行うことなく、小さな熱間圧
延、もしくは熱延を行なわなくとも鋳造後の冷速と熱延
圧下比の関係をコントロールすることにより良加工性冷
延鋼板の製造が可能となる。かくして、工程の省力化に
ともなう、省エネルギー、コストの大幅な低減が可能と
なるので、本発明は産業上極めて有用な発明である。
定成分の溶鋼を従来技術の如く、強力な熱間圧延機列に
よる累積大圧下の熱延を行うことなく、小さな熱間圧
延、もしくは熱延を行なわなくとも鋳造後の冷速と熱延
圧下比の関係をコントロールすることにより良加工性冷
延鋼板の製造が可能となる。かくして、工程の省力化に
ともなう、省エネルギー、コストの大幅な低減が可能と
なるので、本発明は産業上極めて有用な発明である。
第１図は鋳片の冷却速度（1350〜1000℃）および熱延圧
下比と冷延焼鈍後の鋼板の伸びの関係を示す図（図中の
数字は伸び％）、第２図は鋳片の冷却速度および圧下比
と冷延焼鈍後の鋼板の値の関係を示す図（図中の数字
は値）、第３図は鋳片の冷却速度および圧下比と冷延
焼鈍後の鋼板の肌あれ性の関係を示す図（図中の数字は
肌あれ評点）である。
下比と冷延焼鈍後の鋼板の伸びの関係を示す図（図中の
数字は伸び％）、第２図は鋳片の冷却速度および圧下比
と冷延焼鈍後の鋼板の値の関係を示す図（図中の数字
は値）、第３図は鋳片の冷却速度および圧下比と冷延
焼鈍後の鋼板の肌あれ性の関係を示す図（図中の数字は
肌あれ評点）である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％でC:0.0010〜0.070％,Mn:0.05〜0.5
0％,S:0.013％未満,Al:0.005〜0.090％を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる薄手鋳片を、鋳片の
冷却速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/min）と熱延
圧下比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係がＶ≦103
℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝を満足
し、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する条件で
熱間圧延を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで焼鈍す
ることを特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。 - 【請求項２】重量％でC:0.0010〜0.070％,Mn:0.05〜0.5
0％,S:0.015％以下,Al:0.005〜0.090％を含有し、さら
に50ppm以下のCa,REM/S≦2.0のREM,50ppm以下のMg,Zr/S
≦10のZr,0.3≦B/N≦1.5のＢの１種または２種以上を含
有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる薄手鋳片
を、鋳片の冷却速度:V（1350〜1000℃間の平均冷速℃/m
in）と熱延圧下比:R（鋳片厚み／熱延終了厚み）の関係
がＶ≦103℃/minでは4.5≧Ｒ≧｛−（5/6）logV＋3.5｝
を満足し、Ｖ＞103℃/minでは4.5≧Ｒ＞1.0を満足する
条件で熱間圧延を行ない、引続いて冷間圧延し、次いで
焼鈍することを特徴とする加工用冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61090054A JPH0756052B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 加工用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61090054A JPH0756052B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 加工用冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62247026A JPS62247026A (ja) | 1987-10-28 |
| JPH0756052B2 true JPH0756052B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=13987875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61090054A Expired - Lifetime JPH0756052B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | 加工用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756052B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5725203A (en) * | 1980-07-18 | 1982-02-10 | Nippon Steel Corp | Production of stainless steel plate and wire |
| JPS5943825A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス成形用冷延鋼板の製造法 |
-
1986
- 1986-04-21 JP JP61090054A patent/JPH0756052B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62247026A (ja) | 1987-10-28 |
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