JPH0757524B2 - 管状フイルムの製法 - Google Patents
管状フイルムの製法Info
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- JPH0757524B2 JPH0757524B2 JP61177947A JP17794786A JPH0757524B2 JP H0757524 B2 JPH0757524 B2 JP H0757524B2 JP 61177947 A JP61177947 A JP 61177947A JP 17794786 A JP17794786 A JP 17794786A JP H0757524 B2 JPH0757524 B2 JP H0757524B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は管状フイルムの改良された製法に関するもので
ある。さらに詳しくいえば、本発明は、空冷インフレー
シヨン法によりポリオレフイン系樹脂の管状バランスフ
イルムを成形する際に、たて方向及び横方向にバランス
のとれた強度を示すフイルムを得るための改良方法に関
するものである。
ある。さらに詳しくいえば、本発明は、空冷インフレー
シヨン法によりポリオレフイン系樹脂の管状バランスフ
イルムを成形する際に、たて方向及び横方向にバランス
のとれた強度を示すフイルムを得るための改良方法に関
するものである。
従来の技術 近年、空冷インフレーシヨン法によつて横方向の分子配
向を高め、たて方向と横方向の強度をバランスさせたポ
リオレフイン系樹脂特に高分子量の高密度ポリエチレン
のフイルムは、いわゆるバランスフイルムとして包装
用、農業用及び産業用資材として広く利用されている。
この場合、横方向の分子配向を高めるには、環状ダイか
ら押出された溶融樹脂管状体を該ダイの口径に近い径を
保つたまま上昇させ、所定の高さに達したところで膨張
させるが、その膨張が開始する位置すなわち膨張開始点
がダイ表面から離れているほど、また膨張比（ダイ口径
に体する膨張後のバブル径の比）が大きくなるほど横方
向の分子配向が高くなり、たて方向の強度とバランスす
るようになる。このため、強度のバランスをよくし、か
つフイルム全体の衝撃強度を高めるためには、膨張比を
大きくするか、あるいは膨張開始点を高くしなければな
いが、このようにすると膨張後のバブルの左右の揺れや
上下の揺れが著しくなり、得られるフイルムにしわ、た
るみ、折巾変動を生じ品質低下の原因になる。このよう
な膨張後のバルブの揺れを抑制し、前記のトラブルの発
生を防止するために、これまでバブルのくびれ部分を、
ダイの口径より小さい直径をもつマンドレルに接触させ
る方法（特公昭55−2180号公報）、ダイの中心部に立設
した支柱の、バブルが冷却固化し始める位置にダイ口径
より大きい直径のマンドレルを配置する方法（特公昭55
−12367号公報）、マンドレルの下端部及び上端部の
径、これをダイに取り付ける円形基部の径を規制し、マ
ンドレルの円周側面に沿つてバブルを上昇させ、上端部
に至る前に急膨張させる方法（特公昭59−5408号公
報）、ダイのリツプ径に対し、1.01〜1.2倍の径と十分
な長さを有し、かつ表面が粗面化された金属製中空筒部
を有するマンドレルの円筒部表面に溶融樹脂管をくびれ
が起る前に接触させ、円筒部表面上で膨張を開始させる
方法（特公昭59−13964号公報）などが提案されてい
る。
向を高め、たて方向と横方向の強度をバランスさせたポ
リオレフイン系樹脂特に高分子量の高密度ポリエチレン
のフイルムは、いわゆるバランスフイルムとして包装
用、農業用及び産業用資材として広く利用されている。
この場合、横方向の分子配向を高めるには、環状ダイか
ら押出された溶融樹脂管状体を該ダイの口径に近い径を
保つたまま上昇させ、所定の高さに達したところで膨張
させるが、その膨張が開始する位置すなわち膨張開始点
がダイ表面から離れているほど、また膨張比（ダイ口径
に体する膨張後のバブル径の比）が大きくなるほど横方
向の分子配向が高くなり、たて方向の強度とバランスす
るようになる。このため、強度のバランスをよくし、か
つフイルム全体の衝撃強度を高めるためには、膨張比を
大きくするか、あるいは膨張開始点を高くしなければな
いが、このようにすると膨張後のバブルの左右の揺れや
上下の揺れが著しくなり、得られるフイルムにしわ、た
るみ、折巾変動を生じ品質低下の原因になる。このよう
な膨張後のバルブの揺れを抑制し、前記のトラブルの発
生を防止するために、これまでバブルのくびれ部分を、
ダイの口径より小さい直径をもつマンドレルに接触させ
る方法（特公昭55−2180号公報）、ダイの中心部に立設
した支柱の、バブルが冷却固化し始める位置にダイ口径
より大きい直径のマンドレルを配置する方法（特公昭55
−12367号公報）、マンドレルの下端部及び上端部の
径、これをダイに取り付ける円形基部の径を規制し、マ
ンドレルの円周側面に沿つてバブルを上昇させ、上端部
に至る前に急膨張させる方法（特公昭59−5408号公
報）、ダイのリツプ径に対し、1.01〜1.2倍の径と十分
な長さを有し、かつ表面が粗面化された金属製中空筒部
を有するマンドレルの円筒部表面に溶融樹脂管をくびれ
が起る前に接触させ、円筒部表面上で膨張を開始させる
方法（特公昭59−13964号公報）などが提案されてい
る。
発明が解決しようとする問題点 このように、これまでマンドレルを用いてバブルを安定
化し、品質を向上させる空冷インフレーシヨン法が多数
提案されているが、これらの方法では、いずれも管状体
の膨張開始点ないしはくびれ部をマンドレルすなわち安
定体の表面に接触させているため、たてと横の強度のバ
ランスが低下するのを免れず、高強度フイルムを得るこ
とが困難である上に、マンドレル自体のバブル安定化効
果も十分に発揮されていないという欠点があつた。
化し、品質を向上させる空冷インフレーシヨン法が多数
提案されているが、これらの方法では、いずれも管状体
の膨張開始点ないしはくびれ部をマンドレルすなわち安
定体の表面に接触させているため、たてと横の強度のバ
ランスが低下するのを免れず、高強度フイルムを得るこ
とが困難である上に、マンドレル自体のバブル安定化効
果も十分に発揮されていないという欠点があつた。
ところで、最近、インフレーシヨン装置の高性能化によ
り、高吐出量で生産するようになつて、溶融樹脂管状体
を空冷するに必要な空冷リングから空気吹出量が多くな
り、そのため管状体及びバブルに対する風圧の増大によ
るバブルの揺れが起りやすく、吐出量を高くして生産で
きないという問題がある。特に膨張比を大きく成形する
場合に空気吹出量の増大によつてバブルを横揺れ、膨張
開始点の上下動が起りやすく、実用に供し得る製品を製
造し得ないことが多い。バブルの横揺れ、膨張開始点の
上下動はフイルムのしわ、たるみ、折巾変動になつて現
われるが、このようなフイルムの品質に影響を与えるも
のにバブルの雰囲気温度がある。昼間、膨張開始点の位
置をセツトして夜中に雰囲気温度が下降するとその位置
が下がり、そのため折巾が減少し、厚みが増加して品質
が一定しないという欠点もある。
り、高吐出量で生産するようになつて、溶融樹脂管状体
を空冷するに必要な空冷リングから空気吹出量が多くな
り、そのため管状体及びバブルに対する風圧の増大によ
るバブルの揺れが起りやすく、吐出量を高くして生産で
きないという問題がある。特に膨張比を大きく成形する
場合に空気吹出量の増大によつてバブルを横揺れ、膨張
開始点の上下動が起りやすく、実用に供し得る製品を製
造し得ないことが多い。バブルの横揺れ、膨張開始点の
上下動はフイルムのしわ、たるみ、折巾変動になつて現
われるが、このようなフイルムの品質に影響を与えるも
のにバブルの雰囲気温度がある。昼間、膨張開始点の位
置をセツトして夜中に雰囲気温度が下降するとその位置
が下がり、そのため折巾が減少し、厚みが増加して品質
が一定しないという欠点もある。
本発明の目的は、このような従来のインフレーシヨン法
における欠点を克服し、成形開始時あるいは成形途中で
フイルムの寸法を変化させた場合などにおいて、バブル
の揺れが少なく短時間にバブルを安定化するなど、バブ
ル安定効果が大きく、たて方向及び横方向にバランスの
とれた強度を示す高品質のポリオレフイン系樹脂の管状
フイルムを高速で生産性よく製造しうる方法を提供する
ことにある。
における欠点を克服し、成形開始時あるいは成形途中で
フイルムの寸法を変化させた場合などにおいて、バブル
の揺れが少なく短時間にバブルを安定化するなど、バブ
ル安定効果が大きく、たて方向及び横方向にバランスの
とれた強度を示す高品質のポリオレフイン系樹脂の管状
フイルムを高速で生産性よく製造しうる方法を提供する
ことにある。
問題点を解決するための手段 本発明者らは、空冷インフレーシヨン法における操作条
件について種々検討した結果、環状ダイから押出された
ポリオレフイン系樹脂管状体をダイ口径とほぼ等しい径
で上昇させたのち膨張させてバランスフイルムを成形す
る際に、ダイと膨張開始点の間の管状体の揺れを防止す
るマンドレルを使用することが膨張後のバブルを安定化
するのに有効であること、及び膨張開始点で接触させず
に、その前後において接触させるような構造のマンドレ
ルを併用すると膨張後のバブルの安定化効果があるこ
と、さらにそれぞれのマンドレルに通気孔を設けておく
とバブル内各部の圧力が均一になり、成形開始時あるい
は成形途中でフイルムの寸法を変化させた場合などにお
いても、バブルの揺れが少なく、短時間にバブルが安定
化すことを見出し、この知見に基づいて本発明をなすに
至つた。
件について種々検討した結果、環状ダイから押出された
ポリオレフイン系樹脂管状体をダイ口径とほぼ等しい径
で上昇させたのち膨張させてバランスフイルムを成形す
る際に、ダイと膨張開始点の間の管状体の揺れを防止す
るマンドレルを使用することが膨張後のバブルを安定化
するのに有効であること、及び膨張開始点で接触させず
に、その前後において接触させるような構造のマンドレ
ルを併用すると膨張後のバブルの安定化効果があるこ
と、さらにそれぞれのマンドレルに通気孔を設けておく
とバブル内各部の圧力が均一になり、成形開始時あるい
は成形途中でフイルムの寸法を変化させた場合などにお
いても、バブルの揺れが少なく、短時間にバブルが安定
化すことを見出し、この知見に基づいて本発明をなすに
至つた。
すなわち、本発明は、ポリオレフイン系樹脂を空冷イン
フレーシヨン法により管状ダイと同軸に配置した安定体
に該樹脂管状体を接触させながら、管状フイルムを成形
するに当り、該ダイと膨張開始点との間に適所に設けら
れた、該ダイの口径の1.0〜1.5倍の外径で、通気孔をも
つ第一マンドレルと該管状体とを接触させ、さらにその
第一マンドレルよりも引取り側に設けられた、該管状体
とその膨張開始点の前後においてのみ接触し、膨張開始
点では接触していない外縁部を有し、その膨張開始点の
前の外縁部の外径が該ダイの口径の1.0倍以上で、通気
孔をもち、かつその膨張開始点の後の外縁部の外径が、
該ダイの口径の1.0倍以上で、通気孔をもつ第二マンド
レルとに該管状体を接触させながら膨張させることを特
徴する管状フイルムの成形方法を提供するものである。
フレーシヨン法により管状ダイと同軸に配置した安定体
に該樹脂管状体を接触させながら、管状フイルムを成形
するに当り、該ダイと膨張開始点との間に適所に設けら
れた、該ダイの口径の1.0〜1.5倍の外径で、通気孔をも
つ第一マンドレルと該管状体とを接触させ、さらにその
第一マンドレルよりも引取り側に設けられた、該管状体
とその膨張開始点の前後においてのみ接触し、膨張開始
点では接触していない外縁部を有し、その膨張開始点の
前の外縁部の外径が該ダイの口径の1.0倍以上で、通気
孔をもち、かつその膨張開始点の後の外縁部の外径が、
該ダイの口径の1.0倍以上で、通気孔をもつ第二マンド
レルとに該管状体を接触させながら膨張させることを特
徴する管状フイルムの成形方法を提供するものである。
ここでいう膨張開始点とは管状ダイから押出された溶融
樹脂管状体をダイ口径とほぼ等しい径で、あるいはわず
かに拡径又は縮径しながら引取り膨張する際に、管状体
が急激に拡径しはじめる点のことをいう。
樹脂管状体をダイ口径とほぼ等しい径で、あるいはわず
かに拡径又は縮径しながら引取り膨張する際に、管状体
が急激に拡径しはじめる点のことをいう。
次に添附図面に従つて、本発明の実施態様を具体的に説
明する。第１図は、本発明の実施態様の１例を示す要部
の断面図であり、押出機に接続された環状ダイ１の同軸
上に上端部と下端部付近に空気循環用の開口部を有し、
かつ空気吹込管２と連通している中空状支柱６をネジ篏
合で立設し、該支柱に上下移動可能な第一マンドレル４
を取付ける。ここで取付ける第一マンドレル４は外径が
ダイ口径の1.0ないし1.5倍であつて円筒状、円柱状、円
錐状、円板状などの構造を有し、かつ通気孔15を有して
いる。取付ける位置はダイに近いほどバブル安定化効果
が大きく、フイルムの物性バランス化への悪影響が小さ
くなるが、ダイ出口からの溶融樹脂管状体を引上げる作
業が容易にできかつ、マンドレルの中央部に空冷リング
から冷却気流の中心があたる位置が好ましい。この第一
マンドレルがダイと膨張開始点９との間にあつて溶融樹
脂管状体に接触し、揺れをなくすことにより膨張後のバ
ブルを効果的に安定化する。第一マンドレル４の外径は
大きいほどバブル安定化効果が大きいが、成形ダイ口径
の1.5倍を超えると安定製膜が困難になる上に、フイル
ムの物性バランスが低下する。好ましい外径はダイ口径
の1.05ないし1.3倍である。なお、本発明は第１図に示
すように支柱６と第一マンドレル４の組合せのみに限定
されるものではなく、両者を一体化したものも使用し得
る。また、第一マンドレルの数は単数である必要はな
く、複数のマンドレルを使用することもできる。支柱６
は、空気吹込管２と連通し、バブル内に空気を注入でき
るような構造を有している。
明する。第１図は、本発明の実施態様の１例を示す要部
の断面図であり、押出機に接続された環状ダイ１の同軸
上に上端部と下端部付近に空気循環用の開口部を有し、
かつ空気吹込管２と連通している中空状支柱６をネジ篏
合で立設し、該支柱に上下移動可能な第一マンドレル４
を取付ける。ここで取付ける第一マンドレル４は外径が
ダイ口径の1.0ないし1.5倍であつて円筒状、円柱状、円
錐状、円板状などの構造を有し、かつ通気孔15を有して
いる。取付ける位置はダイに近いほどバブル安定化効果
が大きく、フイルムの物性バランス化への悪影響が小さ
くなるが、ダイ出口からの溶融樹脂管状体を引上げる作
業が容易にできかつ、マンドレルの中央部に空冷リング
から冷却気流の中心があたる位置が好ましい。この第一
マンドレルがダイと膨張開始点９との間にあつて溶融樹
脂管状体に接触し、揺れをなくすことにより膨張後のバ
ブルを効果的に安定化する。第一マンドレル４の外径は
大きいほどバブル安定化効果が大きいが、成形ダイ口径
の1.5倍を超えると安定製膜が困難になる上に、フイル
ムの物性バランスが低下する。好ましい外径はダイ口径
の1.05ないし1.3倍である。なお、本発明は第１図に示
すように支柱６と第一マンドレル４の組合せのみに限定
されるものではなく、両者を一体化したものも使用し得
る。また、第一マンドレルの数は単数である必要はな
く、複数のマンドレルを使用することもできる。支柱６
は、空気吹込管２と連通し、バブル内に空気を注入でき
るような構造を有している。
次に第一マンドレルの上部の支柱に第二マンドレル５を
あらかじめ定められた膨張開始点の位置に非接触部がく
るように取付ける。第二マンドレルは膨張開始点の前後
に接触する部分13,14と膨張開始点９に接触しない部分
とから成る、接触する部分13、14の外径がダイ口径の1.
0倍以上で、かつ通気孔16を有したマンドレルである。
各マンドレルの通気孔は、バブル内各部の圧力を均一に
できればよく、孔の数、大きさについては特に制限はな
い。通気孔を通じてバブル内の気体が容易に流動し、バ
ブル内各部の圧力が均一になるために、成形開始時や、
成形途中にフイルムの寸法を変化させた場合などにおい
てバブルの揺れが少なく、短時間にバブルを安定化する
ことになる。
あらかじめ定められた膨張開始点の位置に非接触部がく
るように取付ける。第二マンドレルは膨張開始点の前後
に接触する部分13,14と膨張開始点９に接触しない部分
とから成る、接触する部分13、14の外径がダイ口径の1.
0倍以上で、かつ通気孔16を有したマンドレルである。
各マンドレルの通気孔は、バブル内各部の圧力を均一に
できればよく、孔の数、大きさについては特に制限はな
い。通気孔を通じてバブル内の気体が容易に流動し、バ
ブル内各部の圧力が均一になるために、成形開始時や、
成形途中にフイルムの寸法を変化させた場合などにおい
てバブルの揺れが少なく、短時間にバブルを安定化する
ことになる。
第２図ないし第４図は、本発明で用いる第二マンドレル
の異なつた形状のものを示す側面図、第５図は従来例の
側面図である。これらはいずれも一体化したものである
が、複数のマンドレルを組み合わせてもよい。
の異なつた形状のものを示す側面図、第５図は従来例の
側面図である。これらはいずれも一体化したものである
が、複数のマンドレルを組み合わせてもよい。
第二マンドレルの膨張開始点前後の接触部分13,14の外
径は、ダイ口径の1.0倍以上であるが、管状体の接触通
過がスムースに行われ、成形の安定性、バブルの安定化
及び膨張開始点の上下動抑制効果の点から、膨張開始点
後の接触部分14の外径は、膨張開始前の接触部分13の外
径と同等かより大きくした方が好ましい。
径は、ダイ口径の1.0倍以上であるが、管状体の接触通
過がスムースに行われ、成形の安定性、バブルの安定化
及び膨張開始点の上下動抑制効果の点から、膨張開始点
後の接触部分14の外径は、膨張開始前の接触部分13の外
径と同等かより大きくした方が好ましい。
該膨張開始点前の接触部分の外径は原料樹脂及び成形条
件によつて選択しなければならない。その選択の方法と
して第二マンドレルの除いて成形した場合の膨張開始点
における管状体の径を求めその径の1.2倍前後を第二マ
ンドレルの膨張開始点前の接触部分の外径とすることが
好ましい。なお、インフレ成形の立上り時に第二マンド
レルに管状体が接触すると管状体は急冷されるため、バ
ブルが不安定になるが、マンドレル自体の温度が上昇
し、管状体の温度に近づくにつれ、バブルが安定化す
る。したがつて、第一マンドレル、第二マンドレルとも
熱容量が小さくなるように、厚さを薄くしたり、肉を削
つて重量を軽くしたものが好ましい。
件によつて選択しなければならない。その選択の方法と
して第二マンドレルの除いて成形した場合の膨張開始点
における管状体の径を求めその径の1.2倍前後を第二マ
ンドレルの膨張開始点前の接触部分の外径とすることが
好ましい。なお、インフレ成形の立上り時に第二マンド
レルに管状体が接触すると管状体は急冷されるため、バ
ブルが不安定になるが、マンドレル自体の温度が上昇
し、管状体の温度に近づくにつれ、バブルが安定化す
る。したがつて、第一マンドレル、第二マンドレルとも
熱容量が小さくなるように、厚さを薄くしたり、肉を削
つて重量を軽くしたものが好ましい。
次に、フイルムを成形する方法を説明する。支柱６の上
端開口部を閉じ、孔７を開口のまゝ空気吹込管２から空
気を空間11に供給するとともに環状ダイ１から溶融樹脂
管状体８を押出す。管状体８は空冷リング３から吹出す
空気流によつて冷却されながら、孔７から供給される空
気圧によつて拡径しながら、第一マンドレル及び第二マ
ンドレルを通過させたのち、支柱６の上端開口部を開口
し、空気吹込管から供給される空気を空間11,12に吹込
みながら拡径する。拡径した管状体を引取機ピンチロー
ルにてピンチする。次に膨張開始点の位置を空冷リング
３からの空冷空気量を調節しながら第二マンドレルの中
央部へ移動する。そうすると管状体は第一マンドレル４
を接触通過し膨張開始点の前後は第二マンドレルに接触
し、膨張開始点は第二マンドレルに接触しない状態で膨
張される。このようにして管状体が第一マンドレル及び
第二マンドレルを接触通過させることにより、膨張後の
バブルの揺れが急になくなり、極めて安定に成形できる
ようになる。また吐出量を増やしても、空冷リング３か
らの冷却空気量の増大によるバブルの揺れも抑えること
ができるようになり、生産性を高めることができる。
端開口部を閉じ、孔７を開口のまゝ空気吹込管２から空
気を空間11に供給するとともに環状ダイ１から溶融樹脂
管状体８を押出す。管状体８は空冷リング３から吹出す
空気流によつて冷却されながら、孔７から供給される空
気圧によつて拡径しながら、第一マンドレル及び第二マ
ンドレルを通過させたのち、支柱６の上端開口部を開口
し、空気吹込管から供給される空気を空間11,12に吹込
みながら拡径する。拡径した管状体を引取機ピンチロー
ルにてピンチする。次に膨張開始点の位置を空冷リング
３からの空冷空気量を調節しながら第二マンドレルの中
央部へ移動する。そうすると管状体は第一マンドレル４
を接触通過し膨張開始点の前後は第二マンドレルに接触
し、膨張開始点は第二マンドレルに接触しない状態で膨
張される。このようにして管状体が第一マンドレル及び
第二マンドレルを接触通過させることにより、膨張後の
バブルの揺れが急になくなり、極めて安定に成形できる
ようになる。また吐出量を増やしても、空冷リング３か
らの冷却空気量の増大によるバブルの揺れも抑えること
ができるようになり、生産性を高めることができる。
また、成形途中でフイルムサイズを大きくするために、
吹込管２より空気を空間11、及び12に供給すると、各マ
ンドレルの通気孔15,16を通過して極めて短時間にバブ
ル内各部の圧力が均一化するため、ほとんどの揺れが発
生しない。逆に成形途中でフイルムサイズを小さくする
ために、フイルム10に穴を開けて空気を抜く場合も各マ
ンドレルの通気孔15,16により、極めて短時間にバブル
内各部の圧力が均一化するために、ほとんどバブルの揺
れが発生せず、生産性を高めることができる。
吹込管２より空気を空間11、及び12に供給すると、各マ
ンドレルの通気孔15,16を通過して極めて短時間にバブ
ル内各部の圧力が均一化するため、ほとんどの揺れが発
生しない。逆に成形途中でフイルムサイズを小さくする
ために、フイルム10に穴を開けて空気を抜く場合も各マ
ンドレルの通気孔15,16により、極めて短時間にバブル
内各部の圧力が均一化するために、ほとんどバブルの揺
れが発生せず、生産性を高めることができる。
本発明において用いられるポリオレフイン系樹脂として
は、低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、ポリプロ
ピレンのようなホモポリマー、エチレン又はプロピレン
と他の単量体とのコポリマーなどを挙げることができる
が、これらの中で溶融時の粘度が高く、溶融張力が大き
い樹脂ほど好ましい結果が得られるので、ポリエチレン
が好適である。
は、低密度、中密度又は高密度ポリエチレン、ポリプロ
ピレンのようなホモポリマー、エチレン又はプロピレン
と他の単量体とのコポリマーなどを挙げることができる
が、これらの中で溶融時の粘度が高く、溶融張力が大き
い樹脂ほど好ましい結果が得られるので、ポリエチレン
が好適である。
本発明方法は、約３μの薄肉のフイルムから150μの厚
肉フイルムまで広範囲にわたつて適用される。特に、有
効なのは折径の小さい薄肉フイルムで、膨張比3.8以
下、厚さ約20μ以下の高密度ポリエチレン又は高密度ポ
リエチレンを主体とするプラスチックのフイルムであ
る。
肉フイルムまで広範囲にわたつて適用される。特に、有
効なのは折径の小さい薄肉フイルムで、膨張比3.8以
下、厚さ約20μ以下の高密度ポリエチレン又は高密度ポ
リエチレンを主体とするプラスチックのフイルムであ
る。
発明の効果 本発明によると、特定の形状及び大きさを有し、かつ通
気孔をもつ複数のマンドレルを使用することにより、膨
張後のバブルの揺れが少なくなり、安定化する上に、吐
出量を増加しても空冷リングからの冷却空気量の増大に
よるバブルを揺れを抑制することができ、また、成形開
始時あるいは成形途中にフイルムの寸法を変化させる場
合などにおいても、バブルの揺れが少なく、短時間にバ
ブルを安定化しうるので、高品質のフイルムを高い生産
量で製造することができる。
気孔をもつ複数のマンドレルを使用することにより、膨
張後のバブルの揺れが少なくなり、安定化する上に、吐
出量を増加しても空冷リングからの冷却空気量の増大に
よるバブルを揺れを抑制することができ、また、成形開
始時あるいは成形途中にフイルムの寸法を変化させる場
合などにおいても、バブルの揺れが少なく、短時間にバ
ブルを安定化しうるので、高品質のフイルムを高い生産
量で製造することができる。
実施例 次に実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
実施例１ 50mmφの押出機に接続したダイ径75mmφ、ギヤツプ1.2m
mのダイの中央に第１図に示すマンドレルを立設した。
第一マンドレルは外径80mmφ、長さ80mm、外周の表面に
円周方向に深さ1.2mm、2.0mm間隔の溝をつけたアルミニ
ウム製マンドレルを、第二マンドレルは膨張開始点前の
接触部が厚さ3.0mm、外径78mmφのアルミニウム製円板
２枚と膨張開始点後の接触部が厚さ3.0mm、外径95mmφ
のアルミニウム製円板１枚とを60mmの間隔で取付けたマ
ンドレルを使用した。各マンドレルには、直径15mmの通
気孔３個を有している。原料として高密度ポリエチレン
サンテツクHD F180（MI:0.06密度:0.952）を用い、次の
成形条件で成形した。樹脂温度:215℃、フイルム厚み:1
8μ、膨張比:3.6（フイルム折巾424mm）、膨張開始点の
高さ：ダイ表面から650mm。
mのダイの中央に第１図に示すマンドレルを立設した。
第一マンドレルは外径80mmφ、長さ80mm、外周の表面に
円周方向に深さ1.2mm、2.0mm間隔の溝をつけたアルミニ
ウム製マンドレルを、第二マンドレルは膨張開始点前の
接触部が厚さ3.0mm、外径78mmφのアルミニウム製円板
２枚と膨張開始点後の接触部が厚さ3.0mm、外径95mmφ
のアルミニウム製円板１枚とを60mmの間隔で取付けたマ
ンドレルを使用した。各マンドレルには、直径15mmの通
気孔３個を有している。原料として高密度ポリエチレン
サンテツクHD F180（MI:0.06密度:0.952）を用い、次の
成形条件で成形した。樹脂温度:215℃、フイルム厚み:1
8μ、膨張比:3.6（フイルム折巾424mm）、膨張開始点の
高さ：ダイ表面から650mm。
押出量は25kg/Hからスタートし、徐々に押出量を増や
し、バブルが安定して高品質フイルムが得られる最大の
押出量を求めたところ、45.5kg/Hであつた。
し、バブルが安定して高品質フイルムが得られる最大の
押出量を求めたところ、45.5kg/Hであつた。
次に、43kg/Hの押出量で24時間連続して成形したとこ
ろ、フイルムの品質にほとんど変動がなかつた。また、
成形をスタートしてバブルが安定して高品質フイルムが
得られるまでの時間は５分間であつた。
ろ、フイルムの品質にほとんど変動がなかつた。また、
成形をスタートしてバブルが安定して高品質フイルムが
得られるまでの時間は５分間であつた。
比較例１ 実施例１で用いたマンドレルを取除き、第５図に示す円
錘型アルミニウム製マンドレルを膨張開始点がその中央
部になるように立設した。このマンドレルの下端部の外
径は57mmφ、上端部の外径は82mmφである。成形条件を
実施例と同様にして成形したところ、成形スタート後、
バブルが安定して高品質フイルムが得られるまでの時間
は15分間であつた。そして高品質フイルが得られる最大
押出量は40.8kg/Hであつた。24時間連続成形して折巾変
動は▲424mm+21 -5▼、平均厚みの変動は▲18μ+2 -5▼と
なり、品質の変動が激しかつた。
錘型アルミニウム製マンドレルを膨張開始点がその中央
部になるように立設した。このマンドレルの下端部の外
径は57mmφ、上端部の外径は82mmφである。成形条件を
実施例と同様にして成形したところ、成形スタート後、
バブルが安定して高品質フイルムが得られるまでの時間
は15分間であつた。そして高品質フイルが得られる最大
押出量は40.8kg/Hであつた。24時間連続成形して折巾変
動は▲424mm+21 -5▼、平均厚みの変動は▲18μ+2 -5▼と
なり、品質の変動が激しかつた。
実施例２ 実施例１で使用した原料、製膜機、安定体を用い押出量
25kg/Hrの押出量で、厚みの18μ、折巾424mmのフイルム
を１時間成形後、バブル内に圧力5kg/cm2の空気を所定
量流入し、厚み14μ折径550mmのフイルムを成形した
が、空気流入時にバブルはほとんど揺れなかつた。また
空気流入停止後も極めて安定に製膜することができ、不
良品の発生はなかつた。
25kg/Hrの押出量で、厚みの18μ、折巾424mmのフイルム
を１時間成形後、バブル内に圧力5kg/cm2の空気を所定
量流入し、厚み14μ折径550mmのフイルムを成形した
が、空気流入時にバブルはほとんど揺れなかつた。また
空気流入停止後も極めて安定に製膜することができ、不
良品の発生はなかつた。
比較例２ 比較例１で使用した原料、製膜機、安定体を用い押出量
25kg/Hrの押出量で、厚み18μ、折巾424mmのフイルムを
１時間成形後、バブル内に圧力5kg/cm2の空気を所定量
流入し、厚み14μ、折巾550mmのフイルムを成形した
が、空気流入時にバブルが揺れ、空気流入停止後約１分
でバブルが安定した。したがつて、約３分間所定の製品
が得られなかつた。
25kg/Hrの押出量で、厚み18μ、折巾424mmのフイルムを
１時間成形後、バブル内に圧力5kg/cm2の空気を所定量
流入し、厚み14μ、折巾550mmのフイルムを成形した
が、空気流入時にバブルが揺れ、空気流入停止後約１分
でバブルが安定した。したがつて、約３分間所定の製品
が得られなかつた。
実施例３ 実施例２と同様にして、厚み14μ、折径550mmのフイル
ムを１時間成形後、ナイフでバブルに長さ約20mmの穴を
開けて空気を流出させ、厚み18μ、折径424mmのフイル
ムを成形したが、空気流入時にバブルを揺れはほとんど
なかつた。また、空気流出停止後も極めて安定に製膜す
ることができ、不良品の発生はなかつた。
ムを１時間成形後、ナイフでバブルに長さ約20mmの穴を
開けて空気を流出させ、厚み18μ、折径424mmのフイル
ムを成形したが、空気流入時にバブルを揺れはほとんど
なかつた。また、空気流出停止後も極めて安定に製膜す
ることができ、不良品の発生はなかつた。
比較例３ 比較例２と同様にして、厚み14μ、折径550mmのフイル
ムを１時間成形後、ナイフでバブルに長さ約20mmの穴を
開けて空気を流出させ、厚み18μ、折径424mmのフイル
ムを成形したが、空気流入時にバブルを揺れ、空気流出
停止後約30秒でバブルが安定した。したがつて、この約
２分間所定の製品が得られなかつた。
ムを１時間成形後、ナイフでバブルに長さ約20mmの穴を
開けて空気を流出させ、厚み18μ、折径424mmのフイル
ムを成形したが、空気流入時にバブルを揺れ、空気流出
停止後約30秒でバブルが安定した。したがつて、この約
２分間所定の製品が得られなかつた。
第１図は本発明の管状フイルム製造装置の要部の断面
図、第２図、第３図及び第４図は本発明において使用さ
れる第二マンドレルの異なつた例の側面図、第５図は従
来の金属マンドレルの側面図である。 図中符号１は環状ダイ、２は空気吹込管、３は空冷リン
グ、４は第一マンドレル、５は第二マンドレル、６は中
空状支柱、８は管状体、９は膨張開始点、13,14は第二
マンドレルの膨張開始点前後で接触する部分、15,16は
各マンドレルの通気孔である。
図、第２図、第３図及び第４図は本発明において使用さ
れる第二マンドレルの異なつた例の側面図、第５図は従
来の金属マンドレルの側面図である。 図中符号１は環状ダイ、２は空気吹込管、３は空冷リン
グ、４は第一マンドレル、５は第二マンドレル、６は中
空状支柱、８は管状体、９は膨張開始点、13,14は第二
マンドレルの膨張開始点前後で接触する部分、15,16は
各マンドレルの通気孔である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−18226（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−183223（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−149417（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−286117（ＪＰ，Ａ) 特公 昭55−12367（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】ポリオレフイン系樹脂を空冷インフレーシ
ヨン法により管状ダイと同軸に配置した安定体にその樹
脂管状体を接触させながら、管状フイルムを成形するに
当り、該ダイと膨張開始点との間の適所に設けられた、
該ダイの口径の1.0〜1.5倍の外径で、通気孔をもつ第一
マンドレルと該管状体とを接触させ、さらにその第一マ
ンドレルよりも引取り側に設けられた、該管状体とその
膨張開始点の前後においてのみ接触し、膨張開始点では
接触していない外縁部を有し、その膨張開始点の前の外
縁部の外径が該ダイの口径の1.0倍以上で、通気孔をも
ち、かつその膨張開始点の後の外縁部の外径が、該ダイ
の口径の1.0倍以上で、通気孔をもつ第二マンドレルと
に該管状体を接触させながら膨張させることを特徴とす
る管状フイルムの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61177947A JPH0757524B2 (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 管状フイルムの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61177947A JPH0757524B2 (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 管状フイルムの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6334119A JPS6334119A (ja) | 1988-02-13 |
| JPH0757524B2 true JPH0757524B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=16039859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61177947A Expired - Fee Related JPH0757524B2 (ja) | 1986-07-29 | 1986-07-29 | 管状フイルムの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0757524B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017138931A1 (en) * | 2016-02-10 | 2017-08-17 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Extrusion molding equipment and process for producing cylindrical film |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3815415A1 (de) * | 1988-05-06 | 1989-11-16 | Kiefel Gmbh Paul | Hochleistungskuehlverfahren und vorrichtung fuer die herstellung von bi-orientierten folien aus hoch- und mittelmolaren thermoplasten |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5512367B2 (ja) | 2010-04-13 | 2014-06-04 | 日本写真印刷株式会社 | カラー表示デバイスおよびその製造方法 |
-
1986
- 1986-07-29 JP JP61177947A patent/JPH0757524B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5512367B2 (ja) | 2010-04-13 | 2014-06-04 | 日本写真印刷株式会社 | カラー表示デバイスおよびその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017138931A1 (en) * | 2016-02-10 | 2017-08-17 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Extrusion molding equipment and process for producing cylindrical film |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6334119A (ja) | 1988-02-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |