JPH0551452B2 - - Google Patents
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- JPH0551452B2 JPH0551452B2 JP60162510A JP16251085A JPH0551452B2 JP H0551452 B2 JPH0551452 B2 JP H0551452B2 JP 60162510 A JP60162510 A JP 60162510A JP 16251085 A JP16251085 A JP 16251085A JP H0551452 B2 JPH0551452 B2 JP H0551452B2
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- Japan
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- tubular body
- molten resin
- slit
- bubble
- cylindrical member
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/885—External treatment, e.g. by using air rings for cooling tubular films
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
- B29C48/10—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels flexible, e.g. blown foils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、インフレーシヨンフイルムの製造法
に係り、特に環状押出ダイに管状に押し出された
溶融樹脂管状体の冷却方法の改良に関する。 〔背景技術とその問題点〕 インフレーシヨンフイルムの製造においては、
透明性の優れたフイルムを得るためおよび高速成
形を可能とするために、押し出された溶融樹脂管
状体を急速に冷却することが必要である。しかし
ながら、冷却効果を高めるためにエアーリング等
からの冷却空気量を増大させると、溶融樹脂管状
体ひいてはこの管状体が完全膨張されて形成され
るバブルの安定性が損なわれるため、冷却空気量
の増大による冷却効果の向上には自ずと限界があ
る。特に、溶融粘度の低い樹脂、例えば、直鎖状
低密度ポリエチレン（LLDPE）等は、溶融樹脂
管状体が不安定になりやすく、透明性の優れたフ
イルムを整形することが困難であつた。 ところで、環状押出ダイ上に、二重の環状スリ
ツトを有するいわゆるダブルスリツト型のエアー
リングを設け、二重の環状スリツトから吐出され
る冷却空気流による減圧現象を利用して溶融樹脂
管状体の安定性を高める方法が知られている（特
開昭53−77258号）。しかし、この方法では冷却効
果自体は十分には向上していないため、成形フイ
ルムの透明性等を大幅に向上させることはできな
かつた。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、インフレーシヨン形成におけ
るバルブの安定性の向上を図るとともに、冷却効
果の向上により形成フイルムの透明性の向上を図
ることのできるインフレーシヨンフイルムの製造
法を提供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明は、ダブルスリツト型エアーリングと円
筒部材とを組合せることにより、ドブルスリツト
型エアーリングの二重の環状スリツトによる減圧
現象によつてバブル安定性を確保するとともに、
円筒部材によつてスリツトから吐出された冷却空
気を溶融樹脂管状体の周囲に所定時間滞留させて
冷却効果を向上させ、前記目的を達成しようとす
るものである。 具体的には、二重のエアー吐出用スリツトを有
するダブルスリツト型エアーリングを用いてバブ
ル基端部である溶融樹脂管状体を冷却しながら行
うインフレーシヨンフイルムの製造法において、
前記エアーリングのスリツト形成部直径より大き
く且つ完全膨張後のバルブ直径よりも小さい内径
を有する円筒部材によつてエアーリングのスリツ
トを囲繞するとともに、この円筒部材の上部先端
部とエアーリングの内コーン先端部とを結ぶ線が
水平線に対してなす角度を35〜55度に設定したも
のである。 ここにおいて、前記角度が35度より小さいと冷
却効果が不十分であるばかりでなくバブル安定性
が不良となり、一方、55度より大きいとバブル安
定性が不良になるからである。また、前記角度
は、好ましくは40〜50度である。また、前記円筒
部材の内径は、完全膨張後のバブル直径の0.6〜
0.9倍がよい。この際、バブル直径の0.6倍より小
さいとバブル安定性が不良となり、一方、バブル
直径の0.9倍より大きいと冷却効果が不十分とな
るばかりでなく、バブル安定性にも欠けるもので
ある。 更に、前記円筒部材と溶融樹脂管状体との間の
間隙は、100mm以下とすることが好ましく、100mm
を越えると冷却効果が不十分となる。 本発明に用いられる樹脂としては、熱可塑性樹
脂全般であり、特に限定されるものではないが、
直鎖状低密度ポリエチレン（LLLDPE）、低密度
ポリエチレン（LDPE）、高密度ポリエチレン
（HDPE）等のように溶融粘度の低い樹脂に用い
た場合が効果的であり、特にメルトインデツクス
（MI）が0.2〜２のLLDPE、LDPEに対して好適
である。 〔実施例〕 以下、本発明の実施例を図面をも参照して説明
する。 図において、環状押出ダイ１内の溶融樹脂２
は、環状押出ダイ１の樹脂押出口３から環状に連
続的に押し出されて溶融樹脂管状体４が形成され
るとともに、この溶融樹脂管状体４内には環状押
出ダイ１の空気吐出口５から圧縮空気が封入さ
れ、溶融樹脂管状体４は所定のブローアツプ比で
膨張されて樹脂バブル６が形成される。 樹脂バブル６の所定の位置には、フロストライ
ンＦが現出しており、このフロストラインＦにお
いてバブル６は結晶化温度に達しており、樹脂の
性状はフロストラインＦを境に著しく異なるもの
となつている。また、樹脂バブル６は、冷却固化
後に図示しないニツプロールにより挟持されて所
定の折り径とされ、更に連続的に巻き取られて管
状のフイルムが得られるようになつている。 前記環状押出ダイ１の上部にはダブルスリツト
型エアーリング１０が配置され、このエアーリン
グ１０は、内コーン１１により仕切られた内側環
状スリツト１２およびこの内側環状スリツト１２
の外周側の外側環状スリツト１３からなる二重の
冷却空気吐出用の環状スリツトを有している。こ
れらのスリツト１２，１３のうち、外側環状スリ
ツト１３の冷却空気の吐出方向は、樹脂押し出し
方向に対して溶融樹脂管状体４の径方向外側に向
けられている。一方、内側環状樹脂スリツト１２
の冷却空気の吹き出し方向については、特に限定
されず、樹脂押し出し方向と同一方向であつても
よいし、樹脂押し出し方向に対して溶融樹脂管状
体４の径方向内側に或いは外側に向けられていて
もいいが、やや外側にむけられているのが成形安
定性を高める上で好ましい。また、環状スリツト
１２，１３から吐出される冷却空気の風量は、外
側環状スリツト１３から吹き出される冷却空気の
風量が内側環状スリツト１２から吐出される冷却
空気の風量より大きいものであることが同じく成
形安定性を高める上で好ましい。また、エアーリ
ング１０の底部内側には、段状の縁部が形成され
ている。前記エアーリング１０の上面には円筒部
材２０が立設固定され、この円筒部材２０の内径
DCは、前記エアーリング１０の外側環状スリツ
ト１３が形成される部分の直径より大きく、且
つ、完全膨張後のバブル直径DBより小さくされ
ている。具体的には、 円筒部材２０の内径DC ＝バブル直径DB×（0.6〜0.9） の寸法とされている。ここにおいて、DC＜0.6DB
であるとバブル安定性が悪く、一方、DC＜0.9DB
であると、冷却効果が不十分であるばかりでな
く、バブル安定性が不良となる。 また、円筒部材２０の上部先端部２０Ａと前記
エアーリング１０の内コーン１１の先端部１１Ａ
とを結ぶ線の水平線に対してなす角度θは、35〜
55度とされ、好ましくは40〜50度である。この
際、角度θ＜35度であると、冷却効果が不十分で
あるばかりでなくバブル安定性が不良となり、一
方、θ＜55度であると、バブル安定性が不良にな
るからである。更に、円筒部材２０と溶融樹脂管
状体４との間の間〓Ｓは、100mm以下となるよう
に設定されている。Ｓ＞100mmであると円筒部材
２０内に滞留する冷却空気量が減少し、冷却効果
が不十分となるからである。 次に、本実施例の作用につき説明する。 環状押出ダイ１から環状に押し出された溶融樹
脂管状体４は、ダブルスリツト型エアーリング１
０の２つのスリツト１２，１３から吐出される冷
却空気によりただちに冷却されるが、外側環状ス
リツト１３から吐出される冷却空気は溶融樹脂管
状体４の径方向の外側に向かつており、この冷却
空気流の減圧作用によつて溶融樹脂管状体４は径
方向外側に向かつて吸引される。従つて、溶融樹
脂管状体４は、内部からは空気吐出口５から導入
された圧縮空気による内圧により膨張されるとと
もに、外部側からは外側環状スリツト１３から吐
出される冷却空気流により膨張方向に吸引されて
おり、膨張過程にある溶融樹脂管状体４の安定性
が極めて高められる。この際、外側環状スリツト
１３からの吐出量が内側環状スリツト１２からの
吐出量に比較して大きく、内側環状スリツト１２
の吐出方向が径方向外側に向けられている場合に
は、溶融樹脂管状体４に対する径方向外側への吸
引作用が一層安定してなされる。 なお、外側環状スリツト１３から吐出される冷
却空気流により溶融樹脂管状体４が径方向外側に
吸引されても、内側環状スリツト１２から吐出さ
れる冷却空気流の押圧力により溶融樹脂管状体４
はエアーリング１０から離れる方向に押圧される
から、溶融樹脂管状体４がエアーリング１０に接
触して粘着してしまうようなことはない。 このようにして溶融樹脂管状体４の基部の冷却
がある程度行われるとともに、膨張しつつある溶
融樹脂管状体４の外周面は、両スリツト１２，１
３から吐出された円筒部材２０の内部に滞留して
いる冷却空気により更に冷却されて結晶化温度近
くまで冷却され、樹脂バブル６にはフロストライ
ンＦが形成される。 このような本実施例によれば、エアーリング１
０の外側環状スリツト１３から吐出される冷却空
気による溶融樹脂管状体４の径方向外側への吸引
作用により、溶融樹脂管状体４ひいては樹脂バブ
ル６の安定性を著しく高めることができる。従つ
て、溶融樹脂管状体４のブローアツプ比を大きく
でき、成形可能な折り径を拡大することができ
る。この際、直鎖状の低密度ポリエチレンのよう
に溶融粘度の極めて低い樹脂を用いる場合にあつ
ても、所望される幅広い範囲のブローアツプ比で
優れた安定性のもとに高速でインフレーシヨンフ
イルムの成形を行うことができる。また、円筒部
材２０を配置したから、この円筒部材２０によつ
て滞留する冷却空気の作用により冷却効果を著し
く向上させることができ、成形フイルムの透明性
を高めることができる等、成形フイルムの物性を
著しく向上させることができる。更に、このよう
に冷却効果が高いため、フロストラインＦの位置
が上昇されることがなく、装置全体の高さを引く
することができるという効果もある。また、ニツ
プロールにおいて冷却不足に基づくブロツキング
等の発生の虞れもない。 次に、具体的数値に基づいた本発明の実験例お
よび比較例により本発明を更に詳細に説明する。 実験例１〜５および比較例１〜３の実験条件は
下記の通りである。 成形機：(株)プラコー製口径50mmインフレーシヨ
ン成形機、ダイ樹脂押出径100mm 成形条件：成形温度200℃、樹脂押出量40Kg／
hr 使用樹脂：直鎖状低密度ポリエチレン、MI1.0
ｇ／10分、密度0.92ｇ／cm3 冷却方法：押出ダイの上端部より40mmの高さに
内コーン先端部が位置するようにダブルスリツト
型エアーリングを設置 以上の条件下で、円筒部材２０のタイプ、寸法
等を変化させるとともに、前記角度θおよびブロ
ーアツプ比等を変化させてインフレーシヨン成形
を行い、そのときのバブル安定性および成形フイ
ルムのかすみ度を調べた。その結果を表１に示
す。
に係り、特に環状押出ダイに管状に押し出された
溶融樹脂管状体の冷却方法の改良に関する。 〔背景技術とその問題点〕 インフレーシヨンフイルムの製造においては、
透明性の優れたフイルムを得るためおよび高速成
形を可能とするために、押し出された溶融樹脂管
状体を急速に冷却することが必要である。しかし
ながら、冷却効果を高めるためにエアーリング等
からの冷却空気量を増大させると、溶融樹脂管状
体ひいてはこの管状体が完全膨張されて形成され
るバブルの安定性が損なわれるため、冷却空気量
の増大による冷却効果の向上には自ずと限界があ
る。特に、溶融粘度の低い樹脂、例えば、直鎖状
低密度ポリエチレン（LLDPE）等は、溶融樹脂
管状体が不安定になりやすく、透明性の優れたフ
イルムを整形することが困難であつた。 ところで、環状押出ダイ上に、二重の環状スリ
ツトを有するいわゆるダブルスリツト型のエアー
リングを設け、二重の環状スリツトから吐出され
る冷却空気流による減圧現象を利用して溶融樹脂
管状体の安定性を高める方法が知られている（特
開昭53−77258号）。しかし、この方法では冷却効
果自体は十分には向上していないため、成形フイ
ルムの透明性等を大幅に向上させることはできな
かつた。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、インフレーシヨン形成におけ
るバルブの安定性の向上を図るとともに、冷却効
果の向上により形成フイルムの透明性の向上を図
ることのできるインフレーシヨンフイルムの製造
法を提供するにある。 〔問題点を解決するための手段および作用〕 本発明は、ダブルスリツト型エアーリングと円
筒部材とを組合せることにより、ドブルスリツト
型エアーリングの二重の環状スリツトによる減圧
現象によつてバブル安定性を確保するとともに、
円筒部材によつてスリツトから吐出された冷却空
気を溶融樹脂管状体の周囲に所定時間滞留させて
冷却効果を向上させ、前記目的を達成しようとす
るものである。 具体的には、二重のエアー吐出用スリツトを有
するダブルスリツト型エアーリングを用いてバブ
ル基端部である溶融樹脂管状体を冷却しながら行
うインフレーシヨンフイルムの製造法において、
前記エアーリングのスリツト形成部直径より大き
く且つ完全膨張後のバルブ直径よりも小さい内径
を有する円筒部材によつてエアーリングのスリツ
トを囲繞するとともに、この円筒部材の上部先端
部とエアーリングの内コーン先端部とを結ぶ線が
水平線に対してなす角度を35〜55度に設定したも
のである。 ここにおいて、前記角度が35度より小さいと冷
却効果が不十分であるばかりでなくバブル安定性
が不良となり、一方、55度より大きいとバブル安
定性が不良になるからである。また、前記角度
は、好ましくは40〜50度である。また、前記円筒
部材の内径は、完全膨張後のバブル直径の0.6〜
0.9倍がよい。この際、バブル直径の0.6倍より小
さいとバブル安定性が不良となり、一方、バブル
直径の0.9倍より大きいと冷却効果が不十分とな
るばかりでなく、バブル安定性にも欠けるもので
ある。 更に、前記円筒部材と溶融樹脂管状体との間の
間隙は、100mm以下とすることが好ましく、100mm
を越えると冷却効果が不十分となる。 本発明に用いられる樹脂としては、熱可塑性樹
脂全般であり、特に限定されるものではないが、
直鎖状低密度ポリエチレン（LLLDPE）、低密度
ポリエチレン（LDPE）、高密度ポリエチレン
（HDPE）等のように溶融粘度の低い樹脂に用い
た場合が効果的であり、特にメルトインデツクス
（MI）が0.2〜２のLLDPE、LDPEに対して好適
である。 〔実施例〕 以下、本発明の実施例を図面をも参照して説明
する。 図において、環状押出ダイ１内の溶融樹脂２
は、環状押出ダイ１の樹脂押出口３から環状に連
続的に押し出されて溶融樹脂管状体４が形成され
るとともに、この溶融樹脂管状体４内には環状押
出ダイ１の空気吐出口５から圧縮空気が封入さ
れ、溶融樹脂管状体４は所定のブローアツプ比で
膨張されて樹脂バブル６が形成される。 樹脂バブル６の所定の位置には、フロストライ
ンＦが現出しており、このフロストラインＦにお
いてバブル６は結晶化温度に達しており、樹脂の
性状はフロストラインＦを境に著しく異なるもの
となつている。また、樹脂バブル６は、冷却固化
後に図示しないニツプロールにより挟持されて所
定の折り径とされ、更に連続的に巻き取られて管
状のフイルムが得られるようになつている。 前記環状押出ダイ１の上部にはダブルスリツト
型エアーリング１０が配置され、このエアーリン
グ１０は、内コーン１１により仕切られた内側環
状スリツト１２およびこの内側環状スリツト１２
の外周側の外側環状スリツト１３からなる二重の
冷却空気吐出用の環状スリツトを有している。こ
れらのスリツト１２，１３のうち、外側環状スリ
ツト１３の冷却空気の吐出方向は、樹脂押し出し
方向に対して溶融樹脂管状体４の径方向外側に向
けられている。一方、内側環状樹脂スリツト１２
の冷却空気の吹き出し方向については、特に限定
されず、樹脂押し出し方向と同一方向であつても
よいし、樹脂押し出し方向に対して溶融樹脂管状
体４の径方向内側に或いは外側に向けられていて
もいいが、やや外側にむけられているのが成形安
定性を高める上で好ましい。また、環状スリツト
１２，１３から吐出される冷却空気の風量は、外
側環状スリツト１３から吹き出される冷却空気の
風量が内側環状スリツト１２から吐出される冷却
空気の風量より大きいものであることが同じく成
形安定性を高める上で好ましい。また、エアーリ
ング１０の底部内側には、段状の縁部が形成され
ている。前記エアーリング１０の上面には円筒部
材２０が立設固定され、この円筒部材２０の内径
DCは、前記エアーリング１０の外側環状スリツ
ト１３が形成される部分の直径より大きく、且
つ、完全膨張後のバブル直径DBより小さくされ
ている。具体的には、 円筒部材２０の内径DC ＝バブル直径DB×（0.6〜0.9） の寸法とされている。ここにおいて、DC＜0.6DB
であるとバブル安定性が悪く、一方、DC＜0.9DB
であると、冷却効果が不十分であるばかりでな
く、バブル安定性が不良となる。 また、円筒部材２０の上部先端部２０Ａと前記
エアーリング１０の内コーン１１の先端部１１Ａ
とを結ぶ線の水平線に対してなす角度θは、35〜
55度とされ、好ましくは40〜50度である。この
際、角度θ＜35度であると、冷却効果が不十分で
あるばかりでなくバブル安定性が不良となり、一
方、θ＜55度であると、バブル安定性が不良にな
るからである。更に、円筒部材２０と溶融樹脂管
状体４との間の間〓Ｓは、100mm以下となるよう
に設定されている。Ｓ＞100mmであると円筒部材
２０内に滞留する冷却空気量が減少し、冷却効果
が不十分となるからである。 次に、本実施例の作用につき説明する。 環状押出ダイ１から環状に押し出された溶融樹
脂管状体４は、ダブルスリツト型エアーリング１
０の２つのスリツト１２，１３から吐出される冷
却空気によりただちに冷却されるが、外側環状ス
リツト１３から吐出される冷却空気は溶融樹脂管
状体４の径方向の外側に向かつており、この冷却
空気流の減圧作用によつて溶融樹脂管状体４は径
方向外側に向かつて吸引される。従つて、溶融樹
脂管状体４は、内部からは空気吐出口５から導入
された圧縮空気による内圧により膨張されるとと
もに、外部側からは外側環状スリツト１３から吐
出される冷却空気流により膨張方向に吸引されて
おり、膨張過程にある溶融樹脂管状体４の安定性
が極めて高められる。この際、外側環状スリツト
１３からの吐出量が内側環状スリツト１２からの
吐出量に比較して大きく、内側環状スリツト１２
の吐出方向が径方向外側に向けられている場合に
は、溶融樹脂管状体４に対する径方向外側への吸
引作用が一層安定してなされる。 なお、外側環状スリツト１３から吐出される冷
却空気流により溶融樹脂管状体４が径方向外側に
吸引されても、内側環状スリツト１２から吐出さ
れる冷却空気流の押圧力により溶融樹脂管状体４
はエアーリング１０から離れる方向に押圧される
から、溶融樹脂管状体４がエアーリング１０に接
触して粘着してしまうようなことはない。 このようにして溶融樹脂管状体４の基部の冷却
がある程度行われるとともに、膨張しつつある溶
融樹脂管状体４の外周面は、両スリツト１２，１
３から吐出された円筒部材２０の内部に滞留して
いる冷却空気により更に冷却されて結晶化温度近
くまで冷却され、樹脂バブル６にはフロストライ
ンＦが形成される。 このような本実施例によれば、エアーリング１
０の外側環状スリツト１３から吐出される冷却空
気による溶融樹脂管状体４の径方向外側への吸引
作用により、溶融樹脂管状体４ひいては樹脂バブ
ル６の安定性を著しく高めることができる。従つ
て、溶融樹脂管状体４のブローアツプ比を大きく
でき、成形可能な折り径を拡大することができ
る。この際、直鎖状の低密度ポリエチレンのよう
に溶融粘度の極めて低い樹脂を用いる場合にあつ
ても、所望される幅広い範囲のブローアツプ比で
優れた安定性のもとに高速でインフレーシヨンフ
イルムの成形を行うことができる。また、円筒部
材２０を配置したから、この円筒部材２０によつ
て滞留する冷却空気の作用により冷却効果を著し
く向上させることができ、成形フイルムの透明性
を高めることができる等、成形フイルムの物性を
著しく向上させることができる。更に、このよう
に冷却効果が高いため、フロストラインＦの位置
が上昇されることがなく、装置全体の高さを引く
することができるという効果もある。また、ニツ
プロールにおいて冷却不足に基づくブロツキング
等の発生の虞れもない。 次に、具体的数値に基づいた本発明の実験例お
よび比較例により本発明を更に詳細に説明する。 実験例１〜５および比較例１〜３の実験条件は
下記の通りである。 成形機：(株)プラコー製口径50mmインフレーシヨ
ン成形機、ダイ樹脂押出径100mm 成形条件：成形温度200℃、樹脂押出量40Kg／
hr 使用樹脂：直鎖状低密度ポリエチレン、MI1.0
ｇ／10分、密度0.92ｇ／cm3 冷却方法：押出ダイの上端部より40mmの高さに
内コーン先端部が位置するようにダブルスリツト
型エアーリングを設置 以上の条件下で、円筒部材２０のタイプ、寸法
等を変化させるとともに、前記角度θおよびブロ
ーアツプ比等を変化させてインフレーシヨン成形
を行い、そのときのバブル安定性および成形フイ
ルムのかすみ度を調べた。その結果を表１に示
す。
上述のように本発明によれば、冷却効果が大き
く、しかも、溶融粘度の低い樹脂を用いても安定
したバブルで成形を行うことができるという効果
がある。
く、しかも、溶融粘度の低い樹脂を用いても安定
したバブルで成形を行うことができるという効果
がある。
第１図は本発明に係るインフレーシヨンフイル
ムの製造法の一実施例が適用される装置の要部を
示す断面図、第２図〜第４図はそれぞれ前記実施
例に用いられる異なるタイプの円筒部材の斜視
図、第５図は前記実施例が適用される装置の変形
例の要部を示す断面図、第６図は樹脂のMIに対
する最大吐出量を測定したグラフ、第７図は樹脂
のMIに対する最大ブロー比を測定したグラフで
ある。 １……環状押出ダイ、４……溶融樹脂管状体、
６……樹脂バブル、１０……ダブルスリツト型エ
アーリング、１１……内コーン、１１Ａ……先端
部、２０……円筒部材、２０Ａ……上部先端部、
DB……バブル直径、DC……円筒部材内径、θ…
…角度。
ムの製造法の一実施例が適用される装置の要部を
示す断面図、第２図〜第４図はそれぞれ前記実施
例に用いられる異なるタイプの円筒部材の斜視
図、第５図は前記実施例が適用される装置の変形
例の要部を示す断面図、第６図は樹脂のMIに対
する最大吐出量を測定したグラフ、第７図は樹脂
のMIに対する最大ブロー比を測定したグラフで
ある。 １……環状押出ダイ、４……溶融樹脂管状体、
６……樹脂バブル、１０……ダブルスリツト型エ
アーリング、１１……内コーン、１１Ａ……先端
部、２０……円筒部材、２０Ａ……上部先端部、
DB……バブル直径、DC……円筒部材内径、θ…
…角度。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 二重のエアー吐出用スリツトを有するダブル
スリツト型エアーリングを用いてバルブ基端部で
ある溶融樹脂管状体を冷却しながら行うインフレ
ーシヨンフイルムの製造法において、メルトイン
デツクス（MI）が0.2〜２の直鎖状低密度ポリエ
チレン、低密度ポリエチレン又は高密度ポリエチ
レンを用いて、前記エアーリングのスリツト形成
部直径より大きく、且つ完全膨張後のバブル直径
の0.6〜0.9倍の内径を有する円筒部材によつてエ
アーリングのスリツトを囲繞するとともに、この
円筒部材の上部先端部とエアーリングの内コーン
先端部とを結ぶ線が水平線に対してなす角度を35
〜55度に設定したことを特徴とするインフレーシ
ヨンフイルムの製造法。 ２ 特許請求の範囲第１項のインフレーシヨンフ
イルムの製造法において、前記円筒部材と溶融樹
脂管状体との〓間は100mm以下に設定されている
ことを特徴とするインフレーシヨンフイルムの製
造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60162510A JPS6221521A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | インフレ−シヨンフイルムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60162510A JPS6221521A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | インフレ−シヨンフイルムの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6221521A JPS6221521A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH0551452B2 true JPH0551452B2 (ja) | 1993-08-02 |
Family
ID=15755992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60162510A Granted JPS6221521A (ja) | 1985-07-23 | 1985-07-23 | インフレ−シヨンフイルムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6221521A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5207971A (en) * | 1992-02-07 | 1993-05-04 | Quantum Chemical Corporation | Extrusion of wrinkle-free blown film from high modulus resin |
| JPH0760833A (ja) * | 1993-08-23 | 1995-03-07 | Mitsubishi Chem Corp | インフレーション樹脂フィルムの成形方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989123A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-05-23 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | インフレ−シヨンフイルムの成形方法および成形装置 |
-
1985
- 1985-07-23 JP JP60162510A patent/JPS6221521A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6221521A (ja) | 1987-01-29 |
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