JPH0759727B2 - オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH0759727B2 JPH0759727B2 JP1059780A JP5978089A JPH0759727B2 JP H0759727 B2 JPH0759727 B2 JP H0759727B2 JP 1059780 A JP1059780 A JP 1059780A JP 5978089 A JP5978089 A JP 5978089A JP H0759727 B2 JPH0759727 B2 JP H0759727B2
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものであ
る。
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものであ
る。
連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する従来の
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm以
上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い、
加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機およ
び仕上圧延機列からなるホットストリップミルにより熱
間圧延を施して厚さ数mmのホットストリップとし、さら
に必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし冷間圧延
して最終焼鈍を行うものであった。
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ100mm以
上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い、
加熱炉において1000℃以上に加熱した後、粗圧延機およ
び仕上圧延機列からなるホットストリップミルにより熱
間圧延を施して厚さ数mmのホットストリップとし、さら
に必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし冷間圧延
して最終焼鈍を行うものであった。
このような従来のプロセスにおいては、厚さ100mm以上
の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリップ
ミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエネ
ルギーを使用するという問題があった。
の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリップ
ミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエネ
ルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等かあるいは
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼」'8
5−A197〜'85−A256に特集された論文に紹介されている
ような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片と鋳型内壁面
間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロセスである。
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼」'8
5−A197〜'85−A256に特集された論文に紹介されている
ような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片と鋳型内壁面
間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロセスである。
しかし、これら同期式連続鋳造プロセスを経てステンレ
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
新しいプロセスとして開発が進められている、ホットス
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
本発明者らは、代表的なオーステナイト系ステンレス鋼
であるSUS304の溶鋼を、内部水冷方式の双ロール連続鋳
造機により鋳造して板厚１〜5mmの薄帯状鋳片とし、こ
れを冷間圧延した後、一部は焼鈍および酸洗して2B製品
とし、一部は光輝焼鈍してBA製品とした。また、厚さ10
0mm以上の連続鋳造スラブを熱間圧延した後、冷間圧延
して2B製品およびBA製品を製造した。これらの製品の表
面性状を詳細に比較した結果、双ロール連続鋳造機を用
いたときの製品には、このプロセスを経たときに特有の
微細な縮緬状のうねり（ローピング）および光沢むらが
認められた。また製品を加工したとき、オレンジピール
と呼ばれる微細な肌荒れが生じた。
であるSUS304の溶鋼を、内部水冷方式の双ロール連続鋳
造機により鋳造して板厚１〜5mmの薄帯状鋳片とし、こ
れを冷間圧延した後、一部は焼鈍および酸洗して2B製品
とし、一部は光輝焼鈍してBA製品とした。また、厚さ10
0mm以上の連続鋳造スラブを熱間圧延した後、冷間圧延
して2B製品およびBA製品を製造した。これらの製品の表
面性状を詳細に比較した結果、双ロール連続鋳造機を用
いたときの製品には、このプロセスを経たときに特有の
微細な縮緬状のうねり（ローピング）および光沢むらが
認められた。また製品を加工したとき、オレンジピール
と呼ばれる微細な肌荒れが生じた。
本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のローピングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない、また製品加工後のオレ
ンジピール発生もない製品を得ることのできる簡潔な製
造法を提供することを目的とする。
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のローピングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない、また製品加工後のオレ
ンジピール発生もない製品を得ることのできる簡潔な製
造法を提供することを目的とする。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１） オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が
鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に
鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷
却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度がビッカース硬
さ600以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に
鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷
却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度がビッカース硬
さ600以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
（２） オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が
鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に
鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で、
900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で冷却
し、得られた薄帯状鋳片を酸洗によりデスケーリング
し、表面硬度がビッカース硬さ600以上のロールを使用
して冷間圧延することを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼薄板の製造方法。
鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に
鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で、
900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で冷却
し、得られた薄帯状鋳片を酸洗によりデスケーリング
し、表面硬度がビッカース硬さ600以上のロールを使用
して冷間圧延することを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼薄板の製造方法。
（３） オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が
鋳片に同期して移動す連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ凝
固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷却
し、得られた薄帯状鋳片を1050℃以上の温度域で焼鈍
し、900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で冷
却し、酸洗によりデスケーリングし、表面硬度がビッカ
ース硬さ600以上のロールを使用し冷間圧延することを
特徴するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方
法。
鋳片に同期して移動す連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ凝
固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷却
し、得られた薄帯状鋳片を1050℃以上の温度域で焼鈍
し、900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で冷
却し、酸洗によりデスケーリングし、表面硬度がビッカ
ース硬さ600以上のロールを使用し冷間圧延することを
特徴するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方
法。
本発明において、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連
続鋳造機は、「鉄と鋼」'85−A200〜'85−A203に記載さ
れているような単ロール法，双ロール法，内部リング
法，ロールベルト法および双ベルト法，移動鋳型連鋳
法，噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連続鋳造機で
ある。
続鋳造機は、「鉄と鋼」'85−A200〜'85−A203に記載さ
れているような単ロール法，双ロール法，内部リング
法，ロールベルト法および双ベルト法，移動鋳型連鋳
法，噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連続鋳造機で
ある。
本発明者らは、双ロール連続鋳造機により鋳造したオー
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のローピ
ング、オレンジピールおよび光沢むらの発生原因を解明
するとともに、その解決手段を明らかにした。
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のローピ
ング、オレンジピールおよび光沢むらの発生原因を解明
するとともに、その解決手段を明らかにした。
すなわち、ローピングおよびオレンジピールは、冷間圧
延前の材料のγ粒が大きいため冷間圧延時に生じること
を解明し、適正な鋳造条件および冷却条件によって薄帯
状鋳片のγ粒を微細化するとともに、冷間圧延において
硬質のロールを使用することにより解決された。また、
光沢むらは、冷間圧延前に酸洗した材料の表面に、Cr炭
化物の析出に起因する粒界腐食が発生し、しかも冷間圧
延前の材料表面の結晶粒の大きさが不均一に分布してい
るために生じることを解明し、鋳造時の鋳片の冷却ある
いは鋳片を焼鈍した後の冷却に際して、Cr炭化物析出温
度域を適正な条件で冷却したものを酸洗することにより
解決された。そして、これら原因と解決手段は、双ロー
ル連続鋳造機を使用した場合に限らず、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する上述のような各種連続鋳造プロセス
を経る場合にも適用される。
延前の材料のγ粒が大きいため冷間圧延時に生じること
を解明し、適正な鋳造条件および冷却条件によって薄帯
状鋳片のγ粒を微細化するとともに、冷間圧延において
硬質のロールを使用することにより解決された。また、
光沢むらは、冷間圧延前に酸洗した材料の表面に、Cr炭
化物の析出に起因する粒界腐食が発生し、しかも冷間圧
延前の材料表面の結晶粒の大きさが不均一に分布してい
るために生じることを解明し、鋳造時の鋳片の冷却ある
いは鋳片を焼鈍した後の冷却に際して、Cr炭化物析出温
度域を適正な条件で冷却したものを酸洗することにより
解決された。そして、これら原因と解決手段は、双ロー
ル連続鋳造機を使用した場合に限らず、鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する上述のような各種連続鋳造プロセス
を経る場合にも適用される。
以下に、本発明の構成要件を作用とともに説明する。
まず、前記連続鋳造機によって微細なγ粒を有する薄帯
状鋳片を得るために、鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷
却することとした。この冷却速度が50℃/sec未満だと、
得られた鋳片のγ粒が粗大化し、後述のような硬質ロー
ルを使用して冷間圧延しても、ローピングの発生を抑え
ることが困難となる。鋳片の温度が1200℃よりも低くな
った後は、50℃/sec未満の緩冷却でもよい。また鋳片の
厚さが10mmを超えると、前記冷却速度を50℃/sec以上と
することが工業的に困難となる。本発明法における鋳造
条件は、鋳型および鋳片の冷却手段および冷却媒体等を
適宜選択して工業的になし得る。このような条件で鋳造
した薄帯状鋳片は、γ粒の大きさが平均直径で100μｍ
以下、粒度番号で４以上の細粒となる。
状鋳片を得るために、鋳片の厚さを10mm以下とし、かつ
凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度で冷
却することとした。この冷却速度が50℃/sec未満だと、
得られた鋳片のγ粒が粗大化し、後述のような硬質ロー
ルを使用して冷間圧延しても、ローピングの発生を抑え
ることが困難となる。鋳片の温度が1200℃よりも低くな
った後は、50℃/sec未満の緩冷却でもよい。また鋳片の
厚さが10mmを超えると、前記冷却速度を50℃/sec以上と
することが工業的に困難となる。本発明法における鋳造
条件は、鋳型および鋳片の冷却手段および冷却媒体等を
適宜選択して工業的になし得る。このような条件で鋳造
した薄帯状鋳片は、γ粒の大きさが平均直径で100μｍ
以下、粒度番号で４以上の細粒となる。
つぎに、薄帯状鋳片を冷間圧延するとき、ローピングの
発生を抑えるために、表面硬度がビッカース硬さ600以
上の硬質ロールを使用することとした。ビッカース硬さ
600未満の軟質ロールを使用すると、上記条件で鋳造さ
れた薄帯状鋳片であっても、ローピングの発生を抑える
ことが困難となる。冷間圧延が、中間焼鈍を挟んで２回
以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてビッカ
ース硬さ600以上の硬質ロールを使用すればよい。２回
目以降の冷間圧延においては、中間焼鈍で再結晶微細化
されるからである。なお、本発明における冷間圧延は、
酸化による着色が生じない範囲の温度域で行われればよ
く、いわゆる温度圧延であってもよい。製品板厚まで冷
間圧延した後は、公知の手段によって2B製品、BA製品等
の製品とする。
発生を抑えるために、表面硬度がビッカース硬さ600以
上の硬質ロールを使用することとした。ビッカース硬さ
600未満の軟質ロールを使用すると、上記条件で鋳造さ
れた薄帯状鋳片であっても、ローピングの発生を抑える
ことが困難となる。冷間圧延が、中間焼鈍を挟んで２回
以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてビッカ
ース硬さ600以上の硬質ロールを使用すればよい。２回
目以降の冷間圧延においては、中間焼鈍で再結晶微細化
されるからである。なお、本発明における冷間圧延は、
酸化による着色が生じない範囲の温度域で行われればよ
く、いわゆる温度圧延であってもよい。製品板厚まで冷
間圧延した後は、公知の手段によって2B製品、BA製品等
の製品とする。
請求項（１）の方法では、前記条件で凝固させ冷却した
厚さ10mm以下の薄帯状鋳片を必要に応じ表面調整して冷
間圧延する。表面調整は、研削，研磨，ショットブラス
ト，高圧水による粒子吹付け加工，ブラッシング，軽圧
下圧延，あるいは材料中のCr含有量による溶解速度差の
小さい酸液を使用する酸洗等の手段により行い、鋳片表
面の欠陥，凹凸，スケール等を冷間圧延に支障ない程度
にする。また、鋳片を焼鈍してもよい。
厚さ10mm以下の薄帯状鋳片を必要に応じ表面調整して冷
間圧延する。表面調整は、研削，研磨，ショットブラス
ト，高圧水による粒子吹付け加工，ブラッシング，軽圧
下圧延，あるいは材料中のCr含有量による溶解速度差の
小さい酸液を使用する酸洗等の手段により行い、鋳片表
面の欠陥，凹凸，スケール等を冷間圧延に支障ない程度
にする。また、鋳片を焼鈍してもよい。
請求項（１）の方法によると、薄帯状鋳片のγ粒が微細
であるため、冷間圧延時に生じようとする材料表面の縮
緬状のうねりが小さく、しかも硬質ロールによってうね
りの発生が抑制されるので、ローピングが生じない。ま
た、冷間圧延前のγ粒が微細であるため圧延後の製品も
細粒となり、製品を加工したときオレンジピールが生じ
ない。さらに粒界腐食が生じるような酸洗を行わないの
で、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍する場合は
焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが生じな
い。
であるため、冷間圧延時に生じようとする材料表面の縮
緬状のうねりが小さく、しかも硬質ロールによってうね
りの発生が抑制されるので、ローピングが生じない。ま
た、冷間圧延前のγ粒が微細であるため圧延後の製品も
細粒となり、製品を加工したときオレンジピールが生じ
ない。さらに粒界腐食が生じるような酸洗を行わないの
で、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍する場合は
焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが生じな
い。
請求項（２）の方法では、鋳造した薄帯状鋳片を冷却す
る際に900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で
冷却し、酸洗によりデスケーリングして冷間圧延する。
酸洗の前処理として、ショットブラスト，高圧水による
粒子吹付け加工等の上記表面調整手段を行ってもよい。
薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界へのCr炭化物の析出
を防止するために限定した。
る際に900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で
冷却し、酸洗によりデスケーリングして冷間圧延する。
酸洗の前処理として、ショットブラスト，高圧水による
粒子吹付け加工等の上記表面調整手段を行ってもよい。
薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界へのCr炭化物の析出
を防止するために限定した。
請求項（２）の方法によると、請求項（１）の方法の場
合と同様の作用によりローピングが生じないほか、つぎ
のような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前の
オーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングするに
は、一般に硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料中
のCr含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却中に
Cr炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い。本発
明が対象とする薄帯状鋳片を冷間圧延すると、粒界腐食
が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の上記冷
却条件によってCr炭化物が析出しないので、そのおそれ
がない。
合と同様の作用によりローピングが生じないほか、つぎ
のような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前の
オーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングするに
は、一般に硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料中
のCr含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却中に
Cr炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い。本発
明が対象とする薄帯状鋳片を冷間圧延すると、粒界腐食
が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の上記冷
却条件によってCr炭化物が析出しないので、そのおそれ
がない。
請求項（３）の方法では、鋳造された薄帯状鋳片を1050
℃以上の温度域で焼鈍し、900〜550℃の温度域を10℃/s
ec以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリング
して冷間圧延する。請求項（２）の方法と同様に酸洗の
前処理を行ってもよい。焼鈍温度は、薄帯状鋳片に残存
するδフェライトを可能な限り減少させるために1050℃
以上とした。δフェライト相は冷間圧延後の焼鈍によっ
て減少するが、製品の加工性および耐食性に悪影響をお
よぼすので、鋳片の段階で予め減少させておく。冷却条
件は請求項（２）の方法の場合と同様の理由で限定し
た。
℃以上の温度域で焼鈍し、900〜550℃の温度域を10℃/s
ec以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリング
して冷間圧延する。請求項（２）の方法と同様に酸洗の
前処理を行ってもよい。焼鈍温度は、薄帯状鋳片に残存
するδフェライトを可能な限り減少させるために1050℃
以上とした。δフェライト相は冷間圧延後の焼鈍によっ
て減少するが、製品の加工性および耐食性に悪影響をお
よぼすので、鋳片の段階で予め減少させておく。冷却条
件は請求項（２）の方法の場合と同様の理由で限定し
た。
請求項（３）の方法によると、請求項（１）の方法の場
合と同様の作用によりローピングが生じなく、請求項
（２）の方法の場合と同様の作用により光沢むらも生じ
ない。また、鋳造した薄帯状鋳片を焼鈍するので、製品
に残存するδフェライトが著しく減少し、加工性および
耐食性が改善される。
合と同様の作用によりローピングが生じなく、請求項
（２）の方法の場合と同様の作用により光沢むらも生じ
ない。また、鋳造した薄帯状鋳片を焼鈍するので、製品
に残存するδフェライトが著しく減少し、加工性および
耐食性が改善される。
第１表に示す成分からなる４種類のオーステナイト系ス
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷却圧延して薄板製品を
製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、冷却条件、冷間圧延
におけるロール表面硬度などを各種変化させて製造した
薄板製品の表面特性を第２表に示す。
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷却圧延して薄板製品を
製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、冷却条件、冷間圧延
におけるロール表面硬度などを各種変化させて製造した
薄板製品の表面特性を第２表に示す。
第２表において、凝固開始から1200℃までの冷却速度
は、双ロールを出た鋳片のロール冷却や水スプレー冷却
により変化させ、900〜550℃の間の冷却速度は水スプレ
ー冷却により変化させた。冷間圧延のロールの表面硬度
は、ロールの材質等により変化させ、Hv1200以上はタン
グステンカーバイド、Hv1000はSKDに硬質Crメッキした
もの、Hv920〜650はSKH、Hv550以下はSKDである。ま
た、製品のローピングは粗さ計で測定したうねりの高さ
により、光沢は肉眼観察により判定した。
は、双ロールを出た鋳片のロール冷却や水スプレー冷却
により変化させ、900〜550℃の間の冷却速度は水スプレ
ー冷却により変化させた。冷間圧延のロールの表面硬度
は、ロールの材質等により変化させ、Hv1200以上はタン
グステンカーバイド、Hv1000はSKDに硬質Crメッキした
もの、Hv920〜650はSKH、Hv550以下はSKDである。ま
た、製品のローピングは粗さ計で測定したうねりの高さ
により、光沢は肉眼観察により判定した。
本発明例のNo,1〜６は、何れも冷間圧延前の平均γ粒径
が100μｍ以下となり、またビッカース硬さ600以上の硬
質ロールを使用して冷間圧延したので、ローピングは発
生しなかった。なお、第２表のローピング欄に示すうね
りの高さが0.2μｍ以下のものはローピングとは判定さ
れず、製品として問題ない。また、本発明例は、表面光
沢が良好で光沢むらも認められなかった。
が100μｍ以下となり、またビッカース硬さ600以上の硬
質ロールを使用して冷間圧延したので、ローピングは発
生しなかった。なお、第２表のローピング欄に示すうね
りの高さが0.2μｍ以下のものはローピングとは判定さ
れず、製品として問題ない。また、本発明例は、表面光
沢が良好で光沢むらも認められなかった。
これに対して、比較例のNo.7,8は、鋳片の冷却条件が適
正で冷間圧延前のγ粒径が100μｍ以下ではあったが、
冷間圧延のロールが軟質であったためローピングが発生
した。No.9,10は、令間圧延のロールは硬質であった
が、鋳片の冷却速度が遅くてγ粒が大きかったのでロー
ピングが発生した。No.9〜12は、900〜550℃の間の冷却
速度が遅かったので、硝弗酸酸洗により粒界腐食が発生
して光沢むらが生じた。
正で冷間圧延前のγ粒径が100μｍ以下ではあったが、
冷間圧延のロールが軟質であったためローピングが発生
した。No.9,10は、令間圧延のロールは硬質であった
が、鋳片の冷却速度が遅くてγ粒が大きかったのでロー
ピングが発生した。No.9〜12は、900〜550℃の間の冷却
速度が遅かったので、硝弗酸酸洗により粒界腐食が発生
して光沢むらが生じた。
ローピング発生有無の代表的な製品について、圧延方向
と直角な方向の表面粗さプロフィルを第１図に示す。第
１図（ａ）はローピング発生の例で、うねり高さが0.5
μｍ（第２表のNo.9）、第１図（ｂ）はローピング発生
なしの例で、うねり高さが0.15μｍ（第２表のNo.4）で
ある。
と直角な方向の表面粗さプロフィルを第１図に示す。第
１図（ａ）はローピング発生の例で、うねり高さが0.5
μｍ（第２表のNo.9）、第１図（ｂ）はローピング発生
なしの例で、うねり高さが0.15μｍ（第２表のNo.4）で
ある。
〔発明の効果〕 本発明法によれば、連続鋳造した製品厚さに近い厚さの
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
第１図はローピングの表面粗さプロフィルである。
Claims (3)
- 【請求項１】オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁
面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳
片に鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、
かつ凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度
で冷却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度がビッカー
ス硬さ600以上のロールを使用して冷間圧延することを
特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方
法。 - 【請求項２】オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁
面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳
片に鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、
かつ凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度
で、900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度で冷
却し、得られた薄帯状鋳片を酸洗によりデスケーリング
し、表面硬度がビッカース硬さ600以上のロールを使用
して冷間圧延することを特徴とするオーステナイト系ス
テンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項３】オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁
面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳
片に鋳造するに際して、該鋳片の厚さを10mm以下とし、
かつ凝固開始から1200℃までを50℃/sec以上の冷却速度
で冷却し、得られた薄帯状鋳片を1050℃以上の温度域で
焼鈍し、900〜550℃の温度域を10℃/sec以上の冷却速度
で冷却し、酸洗によりデスケーリングし、表面硬度がビ
ッカース硬さ600以上のロールを使用して冷間圧延する
ことを特徴するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製
造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059780A JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| US07/492,560 US5092393A (en) | 1989-03-14 | 1990-03-12 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| EP90104721A EP0387785B1 (en) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| ES90104721T ES2091207T3 (es) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Procedimiento para producir tiras y laminas de acero inoxidable austenitico laminadas en frio. |
| DE69028426T DE69028426T2 (de) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Verfahren zur Herstellung von kalt gewalzten austenitischen rostfreien Stahlblechen und Stahlbändern |
| KR1019900003397A KR930007138B1 (ko) | 1989-03-14 | 1990-03-14 | 오스테나이트계 스테인레스강의 냉간압연 스트립 및 시이트의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059780A JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02240218A JPH02240218A (ja) | 1990-09-25 |
| JPH0759727B2 true JPH0759727B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=13123151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1059780A Expired - Lifetime JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0759727B2 (ja) |
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1059780A patent/JPH0759727B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02240218A (ja) | 1990-09-25 |
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