JPH02240218A - オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH02240218A JPH02240218A JP1059780A JP5978089A JPH02240218A JP H02240218 A JPH02240218 A JP H02240218A JP 1059780 A JP1059780 A JP 1059780A JP 5978089 A JP5978089 A JP 5978089A JP H02240218 A JPH02240218 A JP H02240218A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚′さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイ
ト系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものであ
る。
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚′さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイ
ト系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものであ
る。
連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する従来の
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００固
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉に、おいて１０００℃以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数−のホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００固
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉に、おいて１０００℃以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数−のホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
このような従来のプロセスにおいては、厚さ１００ｍ以
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエ
ネルギーを使用するという問題があった。
上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットストリッ
プミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大のエ
ネルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等かあるいは
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼Ｊ
’８５−ＡＩ９７〜’８５−Ａ２５６に特集された論文
に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等、
鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造
プロセスである。
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と鋼Ｊ
’８５−ＡＩ９７〜’８５−Ａ２５６に特集された論文
に紹介されているような、双ロール法、双ベルト法等、
鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造
プロセスである。
しかし、これら同期式連続鋳造プロセスを経てステンレ
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
新しいプロセスとして開発が進められている、ホットス
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
本発明者らは、代表的なオーステナイト系ステンレス鋼
である５ＩＪＳ３０４の溶鋼を、内部水冷方式の双ロー
ル連続鋳造機により鋳造して板厚ｌ〜５閤の薄帯状鋳片
とし、これを冷間圧延した後、・一部は焼鈍および酸洗
して２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ調製品した
。また、厚さ１００Ｍ以上の連続鋳造スラブを熱間圧延
した後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ調製品製造し
た。これらの製品の表面性状を詳細に比較した結果、双
ロール連続鋳造機を用いたときの製品には、このプロセ
スを経たときに特有の微細な縮緬状のうねり（ロービン
グ）および光沢むらが認められた。また製品を加工した
とき、オレンジビールと呼ばれる微細な肌荒れが生じた
。
である５ＩＪＳ３０４の溶鋼を、内部水冷方式の双ロー
ル連続鋳造機により鋳造して板厚ｌ〜５閤の薄帯状鋳片
とし、これを冷間圧延した後、・一部は焼鈍および酸洗
して２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ調製品した
。また、厚さ１００Ｍ以上の連続鋳造スラブを熱間圧延
した後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ調製品製造し
た。これらの製品の表面性状を詳細に比較した結果、双
ロール連続鋳造機を用いたときの製品には、このプロセ
スを経たときに特有の微細な縮緬状のうねり（ロービン
グ）および光沢むらが認められた。また製品を加工した
とき、オレンジビールと呼ばれる微細な肌荒れが生じた
。
本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のロービングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない、また製品加工後のオレ
ンジビール発生もない製品を得ることのできる簡潔な製
造法を提供することを目的とする。
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のロービングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない、また製品加工後のオレ
ンジビール発生もない製品を得ることのできる簡潔な製
造法を提供することを目的とする。
本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０鵬以下とし、かつ
凝固開始から１２００℃までを５０’（／ｓｅｃ以上の
冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度が
ビッカース硬さ６００以上のロールを使用して冷間圧延
することを特徴とするオーステナイト系ステンレスｔｍ
薄板の製造方法。
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０鵬以下とし、かつ
凝固開始から１２００℃までを５０’（／ｓｅｃ以上の
冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度が
ビッカース硬さ６００以上のロールを使用して冷間圧延
することを特徴とするオーステナイト系ステンレスｔｍ
薄板の製造方法。
（２）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０閣以下とし、かつ
凝固開始から１２００℃までを５０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で、９００〜５５０”Ｃの温度域を１０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を酸洗
によりデスケーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６
００以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０閣以下とし、かつ
凝固開始から１２００℃までを５０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で、９００〜５５０”Ｃの温度域を１０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を酸洗
によりデスケーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６
００以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
（３） オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面
が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片
に鋳造するに際して、該鋳片の厚さを１０■以下とし、
かつ凝固開始から１２００’Ｃまでを５０”Ｃ／ｓｅｅ
以上の冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を１０５
０℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０ ’Ｃの温
度域をｌＯ℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗に
よりデスケーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６０
０以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴する
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片
に鋳造するに際して、該鋳片の厚さを１０■以下とし、
かつ凝固開始から１２００’Ｃまでを５０”Ｃ／ｓｅｅ
以上の冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を１０５
０℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０ ’Ｃの温
度域をｌＯ℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗に
よりデスケーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６０
０以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴する
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
本発明において、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連
続鋳造機は、「鉄と鋼」°８５−＾２ＱＱ〜°８５−Ａ
２０３に記載されているような単ロール法、双ロール法
、内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、移
動鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連
続鋳造機である。
続鋳造機は、「鉄と鋼」°８５−＾２ＱＱ〜°８５−Ａ
２０３に記載されているような単ロール法、双ロール法
、内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、移
動鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連
続鋳造機である。
本発明者らは、双ロール連続鋳造機により鋳造したオー
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のロービ
ング、オレンジピールおよび光沢むらの発生原因を解明
するとともに、その解決手段を明らかにした。
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のロービ
ング、オレンジピールおよび光沢むらの発生原因を解明
するとともに、その解決手段を明らかにした。
すなわち、ロービングおよびオレンジピールは、冷間圧
延前の材料のγ粒が大きいため冷間圧延時に生じること
を解明し、適正な鋳造条件および冷却条件によって薄帯
状鋳片の１粒を微細化するとともに、冷間圧延において
硬質のロールを使用することにより解決された。また、
光沢むらは、冷間圧延前に酸洗した材料の表面に、Ｃｒ
炭化物の析出に起因する粒界腐食が発生し、しかも冷間
圧延前の材料表面の結晶粒の大きさが不均一に分布して
いるために生じることを解明し、鋳造時の鋳片の冷却あ
るいは鋳片を焼鈍した後の冷却に際して、Ｃｒ炭化物析
出温度域を適正な条件で冷却したものを酸洗することに
より解決された。そして、これら原因と解決手段は、双
ロール連続鋳造機を使用した場合に限らず、鋳型壁面が
鋳片に同期して移動する上述のような各種連続鋳造プロ
セスを経る場合にも適用される。
延前の材料のγ粒が大きいため冷間圧延時に生じること
を解明し、適正な鋳造条件および冷却条件によって薄帯
状鋳片の１粒を微細化するとともに、冷間圧延において
硬質のロールを使用することにより解決された。また、
光沢むらは、冷間圧延前に酸洗した材料の表面に、Ｃｒ
炭化物の析出に起因する粒界腐食が発生し、しかも冷間
圧延前の材料表面の結晶粒の大きさが不均一に分布して
いるために生じることを解明し、鋳造時の鋳片の冷却あ
るいは鋳片を焼鈍した後の冷却に際して、Ｃｒ炭化物析
出温度域を適正な条件で冷却したものを酸洗することに
より解決された。そして、これら原因と解決手段は、双
ロール連続鋳造機を使用した場合に限らず、鋳型壁面が
鋳片に同期して移動する上述のような各種連続鋳造プロ
セスを経る場合にも適用される。
以下に、本発明の構成要件を作用とともに説明する。
まず、前記連続鋳造機によって微細な１粒を有する薄帯
状鋳片を得るために、鋳片の厚さをｌＯ■以下とし、か
つ凝固開始から１２００℃までを５０’Ｃ／ｓｌｃ以上
の冷却速度で冷却することとした。
状鋳片を得るために、鋳片の厚さをｌＯ■以下とし、か
つ凝固開始から１２００℃までを５０’Ｃ／ｓｌｃ以上
の冷却速度で冷却することとした。
この冷却速度が５０″Ｃ／ｓｅｃ未満だと、得られた鋳
片の１粒が粗大化し、後述のような硬質ロールを使用し
て冷間圧延しても、ロービングの発生を抑えることが困
難となる。鋳片の温度が１２００℃よりも低くなった後
は、５０℃／ｓｅｃ未満の緩冷却でもよい。また鋳片の
厚さがＩｏｎを匂えると、前記冷却速度を５０℃／ｓｅ
ｃ以上とすることが工業的に困難となる０本発明法にお
ける鋳造条件は、鋳型および鋳片の冷却手段および冷却
媒体等を適宜選択して工業的になし得る。このような条
件で鋳造した薄帯状鋳片は、１粒の大きさが平均直径で
１１００ｙ以下、粒度番号で４以上の細粒となる。
片の１粒が粗大化し、後述のような硬質ロールを使用し
て冷間圧延しても、ロービングの発生を抑えることが困
難となる。鋳片の温度が１２００℃よりも低くなった後
は、５０℃／ｓｅｃ未満の緩冷却でもよい。また鋳片の
厚さがＩｏｎを匂えると、前記冷却速度を５０℃／ｓｅ
ｃ以上とすることが工業的に困難となる０本発明法にお
ける鋳造条件は、鋳型および鋳片の冷却手段および冷却
媒体等を適宜選択して工業的になし得る。このような条
件で鋳造した薄帯状鋳片は、１粒の大きさが平均直径で
１１００ｙ以下、粒度番号で４以上の細粒となる。
つぎに、薄帯状鋳片を冷間圧延するとき、ロービングの
発生を抑えるために、表面硬度がビッカース硬さ６００
以上の硬質ロールを使用することとした。ビッカース硬
さ６００未満の軟質ロールを使用すると、上記条件で鋳
造された薄帯状鋳片であっても、ロービングの発生を抑
え名ことが困難となる。冷間圧延が、中間焼鈍を挟んで
２回以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてビ
ッカース硬さ６００以上の硬質ロールを使用すればよい
。２回目以降の冷間圧延においては、中間焼鈍で再結晶
微細化されるからである。なお、本発明における冷間圧
延は、酸化による着色が生じない範囲の温度域で行われ
ればよく、いわゆる温間圧延であってもよい。製品板厚
まで冷間圧延した後は、公知の手段によって２Ｂ製品、
ＢＡ型製品の製品とする。
発生を抑えるために、表面硬度がビッカース硬さ６００
以上の硬質ロールを使用することとした。ビッカース硬
さ６００未満の軟質ロールを使用すると、上記条件で鋳
造された薄帯状鋳片であっても、ロービングの発生を抑
え名ことが困難となる。冷間圧延が、中間焼鈍を挟んで
２回以上行われる場合は、１回目の冷間圧延においてビ
ッカース硬さ６００以上の硬質ロールを使用すればよい
。２回目以降の冷間圧延においては、中間焼鈍で再結晶
微細化されるからである。なお、本発明における冷間圧
延は、酸化による着色が生じない範囲の温度域で行われ
ればよく、いわゆる温間圧延であってもよい。製品板厚
まで冷間圧延した後は、公知の手段によって２Ｂ製品、
ＢＡ型製品の製品とする。
請求項（１）の方法では、前記条件で凝固させ冷却した
厚さｌＯ園以下の薄帯状鋳片を必要に応じ表面調整して
冷間圧延する０表面調整は、研削、研磨、シッットブラ
スト、高圧水による粒子吹付は加工、ブラッシング、軽
圧下圧延、あるいは材料中のＣｒ含有量による溶解速度
差の小さい酸液を使用する酸洗等の手段により行い、鋳
片表面の欠陥。
厚さｌＯ園以下の薄帯状鋳片を必要に応じ表面調整して
冷間圧延する０表面調整は、研削、研磨、シッットブラ
スト、高圧水による粒子吹付は加工、ブラッシング、軽
圧下圧延、あるいは材料中のＣｒ含有量による溶解速度
差の小さい酸液を使用する酸洗等の手段により行い、鋳
片表面の欠陥。
凹凸、スケール等を冷間圧延に支障ない程度にする。ま
た、鋳片を焼鈍してもよい。
た、鋳片を焼鈍してもよい。
請求項（１）の方法によると、薄帯状鋳片のγ粒が微細
であるため、冷間圧延時に生じようとする材料表面の縮
緬状のうねりが小さく、しかも硬質ロールによってうね
りの発生が抑制されるので、ロービングが生じない、ま
た、冷間圧延前のγ粒が微細であるため圧延後の製品も
細粒となり、製品を加工したときオレンジピールが生じ
ない。さらに粒界腐食が生じるような酸洗を行わないの
で、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍する場合は
焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが生じない
。
であるため、冷間圧延時に生じようとする材料表面の縮
緬状のうねりが小さく、しかも硬質ロールによってうね
りの発生が抑制されるので、ロービングが生じない、ま
た、冷間圧延前のγ粒が微細であるため圧延後の製品も
細粒となり、製品を加工したときオレンジピールが生じ
ない。さらに粒界腐食が生じるような酸洗を行わないの
で、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍する場合は
焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが生じない
。
請求項（２）の方法では、鋳造した薄帯状鋳片を冷却す
る際に９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングして冷
間圧延する。酸洗の前処理として、ショツトブラスト高
圧水による粒子吹付は加工等の上記表面調整手段を行っ
てもよい。薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界へのＣｒ
炭化物の析出を防止するために限定した。
る際に９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングして冷
間圧延する。酸洗の前処理として、ショツトブラスト高
圧水による粒子吹付は加工等の上記表面調整手段を行っ
てもよい。薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界へのＣｒ
炭化物の析出を防止するために限定した。
請求項（２）の方法によると、請求項（１）の方法の場
合と同様の作用によりロービングが生じないほか、つぎ
のような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前の
オーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングするに
は、一般に硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料中
のＣｒ含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却中
にＣｒ炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い。
合と同様の作用によりロービングが生じないほか、つぎ
のような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前の
オーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングするに
は、一般に硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料中
のＣｒ含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却中
にＣｒ炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い。
本発明が対象とする薄帯状鋳片を冷間圧延すると、粒界
腐食が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の上
記冷却条件によってＣｒ炭化物が析出しないので、その
おそれがない。
腐食が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の上
記冷却条件によってＣｒ炭化物が析出しないので、その
おそれがない。
請求項（３）の方法では、鋳造された薄帯状鋳片を１ｏ
ｓｏ℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングして冷間圧延する。請求項（２）の方
法と同様に酸洗の前処理を行ってもよい、焼鈍温度は、
薄帯状鋳片に残存するδフェライトを可能な限り減少さ
せるために１０５０℃以上とした。δフェライト相は冷
間圧延後の焼鈍によって減少するが、製品の加工性およ
び耐食性に悪影響をおよぼすので、鋳片の段階で予め減
少させておく。冷却条件は請求項（２）の方法の場合と
同様の理由で限定した。
ｓｏ℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングして冷間圧延する。請求項（２）の方
法と同様に酸洗の前処理を行ってもよい、焼鈍温度は、
薄帯状鋳片に残存するδフェライトを可能な限り減少さ
せるために１０５０℃以上とした。δフェライト相は冷
間圧延後の焼鈍によって減少するが、製品の加工性およ
び耐食性に悪影響をおよぼすので、鋳片の段階で予め減
少させておく。冷却条件は請求項（２）の方法の場合と
同様の理由で限定した。
請求項（３）の方法によると、請求項（１）の方法の場
合と同様の作用によりロービングが生じなく、請求項（
２）の方法の場合と同様の作用により光沢むらも生じな
い、また、鋳造した薄帯状鋳片を焼鈍するので、製品に
残存するδフェライトが著しく減少し、加工性および耐
食性が改善される。
合と同様の作用によりロービングが生じなく、請求項（
２）の方法の場合と同様の作用により光沢むらも生じな
い、また、鋳造した薄帯状鋳片を焼鈍するので、製品に
残存するδフェライトが著しく減少し、加工性および耐
食性が改善される。
（実施例）
第１表に示す成分からなる４種類のオーステナイト系ス
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延し゛ζ薄板製品
を製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、１却条件、冷間圧
延におけるロール表面硬度などを各種変化させて製造し
た薄板製品の表面特性を第２表に示す。
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延し゛ζ薄板製品
を製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、１却条件、冷間圧
延におけるロール表面硬度などを各種変化させて製造し
た薄板製品の表面特性を第２表に示す。
第２表において、凝固開始から１２００℃までの冷却速
度は、双ロールを出た鋳片のロール冷却や水スプレー冷
却により変化させ、９００〜５５０℃の間の冷却速度は
水スプレー冷却により変化させた。
度は、双ロールを出た鋳片のロール冷却や水スプレー冷
却により変化させ、９００〜５５０℃の間の冷却速度は
水スプレー冷却により変化させた。
冷間圧延のロールの表面硬度は、ロールの材質等により
変化させ、Ｈｖ１２００以上はタングステンカーバイド
、ｔｌｖｌｏｏｏはＳＫＤに硬質Ｃｒメツキしたもの、
ｆｌｖ９２０〜６５０は５ＫＩＩ 、１Ｉｖ５５０以下
はＳＫＤである。また、製品のロービングは粗さ計で測
定したうねりの高さにより、光沢は肉眼観察により判定
した。
変化させ、Ｈｖ１２００以上はタングステンカーバイド
、ｔｌｖｌｏｏｏはＳＫＤに硬質Ｃｒメツキしたもの、
ｆｌｖ９２０〜６５０は５ＫＩＩ 、１Ｉｖ５５０以下
はＳＫＤである。また、製品のロービングは粗さ計で測
定したうねりの高さにより、光沢は肉眼観察により判定
した。
本発明例の１ＩｋＬ１〜６は、何れも冷間圧延前の平均
１粒径が１００ｎ以下となり、またビッカース硬さ６０
０以上の硬質ロールを使用して冷間圧延したので、ロー
ビングは発生しなかった。なお、第２表のロービング欄
に示すうねりの高さが０．２−以下のものはロービング
とは判定されず、製品として問題ない。また、本発明例
は、表面光沢が良好で光沢むらも認められなかった。
１粒径が１００ｎ以下となり、またビッカース硬さ６０
０以上の硬質ロールを使用して冷間圧延したので、ロー
ビングは発生しなかった。なお、第２表のロービング欄
に示すうねりの高さが０．２−以下のものはロービング
とは判定されず、製品として問題ない。また、本発明例
は、表面光沢が良好で光沢むらも認められなかった。
これに対して、比較例のＮ１１７，８は、鋳片の冷却条
件が適正で冷間圧延前のγ粒径が１００μｍ以下ではあ
ったが、冷間圧延のロールが軟質であったためロービン
グが発生した。Ｎ１１９，１０は、冷間圧延のロールは
硬質であったが、鋳片の冷却速度が遅くてγ粒が大きか
ったのでロービングが発生した。Ｎα９〜１２は、９０
０〜５５０℃の間の冷却速度が遅かったので、硝弗酸酸
洗により粒界腐食が発生して光沢むらが生じた。
件が適正で冷間圧延前のγ粒径が１００μｍ以下ではあ
ったが、冷間圧延のロールが軟質であったためロービン
グが発生した。Ｎ１１９，１０は、冷間圧延のロールは
硬質であったが、鋳片の冷却速度が遅くてγ粒が大きか
ったのでロービングが発生した。Ｎα９〜１２は、９０
０〜５５０℃の間の冷却速度が遅かったので、硝弗酸酸
洗により粒界腐食が発生して光沢むらが生じた。
ロービング発生有無の代表的な製品について、圧延方向
と直角な方向の表面粗さプロフィルを第１図に示す。第
１図（ａ）はロービング発生の例で、うねり高さが０．
５ ｎ （第２表の隘９）、第１図Ｃｂ）はロービング
発生なしの例で、うねり高さが０．１５μ１１（第２表
の阻４）である。
と直角な方向の表面粗さプロフィルを第１図に示す。第
１図（ａ）はロービング発生の例で、うねり高さが０．
５ ｎ （第２表の隘９）、第１図Ｃｂ）はロービング
発生なしの例で、うねり高さが０．１５μ１１（第２表
の阻４）である。
本発明法によれば、連続鋳造した製品厚さに近い厚さの
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
第１図はロービングの表面粗さプロフィルである。
Claims (3)
- （１）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０ｍｍ以下とし、か
つ凝固開始から１２００℃までを５０℃／ｓｅｃ以上の
冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を、表面硬度が
ビッカース硬さ６００以上のロールを使用して冷間圧延
することを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄
板の製造方法。 - （２）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０ｍｍ以下とし、か
つ凝固開始から１２００℃までを５０℃／ｓｅｃ以上の
冷却速度で、９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を酸洗
によりデスケーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６
００以上のロールを使用して冷間圧延することを特徴と
するオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - （３）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造するに際して、該鋳片の厚さを１０ｍｍ以下とし、か
つ凝固開始から１２００℃までを５０℃／ｓｅｃ以上の
冷却速度で冷却し、得られた薄帯状鋳片を１０５０℃以
上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度域を１０
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケ
ーリングし、表面硬度がビッカース硬さ６００以上のロ
ールを使用して冷間圧延することを特徴するオーステナ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059780A JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| US07/492,560 US5092393A (en) | 1989-03-14 | 1990-03-12 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| EP90104721A EP0387785B1 (en) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Process for producing cold-rolled strips and sheets of austenitic stainless steel |
| DE69028426T DE69028426T2 (de) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Verfahren zur Herstellung von kalt gewalzten austenitischen rostfreien Stahlblechen und Stahlbändern |
| ES90104721T ES2091207T3 (es) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Procedimiento para producir tiras y laminas de acero inoxidable austenitico laminadas en frio. |
| KR1019900003397A KR930007138B1 (ko) | 1989-03-14 | 1990-03-14 | 오스테나이트계 스테인레스강의 냉간압연 스트립 및 시이트의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059780A JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02240218A true JPH02240218A (ja) | 1990-09-25 |
| JPH0759727B2 JPH0759727B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=13123151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1059780A Expired - Lifetime JPH0759727B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0759727B2 (ja) |
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1059780A patent/JPH0759727B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0759727B2 (ja) | 1995-06-28 |
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