JPH0760460A - アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法 - Google Patents
アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法Info
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- JPH0760460A JPH0760460A JP5162499A JP16249993A JPH0760460A JP H0760460 A JPH0760460 A JP H0760460A JP 5162499 A JP5162499 A JP 5162499A JP 16249993 A JP16249993 A JP 16249993A JP H0760460 A JPH0760460 A JP H0760460A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 最適なクラッド圧延条件で接合圧延すること
により、折れ込み等の不良のない接合強度の十分ある電
解コンデンサ素子用のクラッドを得る。 【構成】 Ｚｒ量１〜２５原子％と残部Ａｌおよび不可
避的不純物との合金の急冷凝固箔を純Ａｌの両面に圧延
入側温度で２５０〜５００℃で温間圧延してクラッド接
合する方法において、２パス以上の圧延とし、１パス目
の圧延は図１で示した範囲のロール面圧とし、２パス目
は１パス目より大きいロール面圧で圧延し、必要に応じ
て２パス目より小さいロール面圧で３パス目以降の圧延
をすることを特徴とした急冷箔のクラッド圧延方法。 【効果】 良好な高容量の電解コンデンサ用の素子が安
定して得られた。
により、折れ込み等の不良のない接合強度の十分ある電
解コンデンサ素子用のクラッドを得る。 【構成】 Ｚｒ量１〜２５原子％と残部Ａｌおよび不可
避的不純物との合金の急冷凝固箔を純Ａｌの両面に圧延
入側温度で２５０〜５００℃で温間圧延してクラッド接
合する方法において、２パス以上の圧延とし、１パス目
の圧延は図１で示した範囲のロール面圧とし、２パス目
は１パス目より大きいロール面圧で圧延し、必要に応じ
て２パス目より小さいロール面圧で３パス目以降の圧延
をすることを特徴とした急冷箔のクラッド圧延方法。 【効果】 良好な高容量の電解コンデンサ用の素子が安
定して得られた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はコンデンサ用電極材とし
て用いるアルミニウム圧延クラッド箔の製造方法に関す
る。
て用いるアルミニウム圧延クラッド箔の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ（アルミニウム）にＺｒ量１〜２５
原子％含んだ合金を急冷凝固して製造した箔はＡｌマト
リックス中にＡｌ3 Ｚｒ金属間化合物が微細なデンドラ
イト状に析出した状態となる。ＡｌにＺｒ量を１原子％
以下含んだ場合、ほとんどがＡｌマトリックスとなり、
また、ＡｌにＺｒ量を２５原子％以上含んだ場合はほと
んどがＡｌ3 Ｚｒ金属間化合物となり、上記のような組
織とはならない。このＡｌマトリックス中にＡｌ3 Ｚｒ
金属間化合物が微細なデンドライト状に析出した状態
に、エッチングおよび化成等の下工程を経て電解コンデ
ンサの素子として用いると非常に高い容量が得られる。
しかし、この急冷凝固箔は非常に脆いために下工程での
取扱いが難しく、純Ａｌの両面にクラッド接合してその
強度と延性を持たせている。このときの圧延条件は特開
平１−２９０２１７号公報によると室温もしくは６００
℃以下の温度で３〜９０％の圧下率で１パス若しくは多
パスで製造することが示されている。また、特開平４−
１１８１８５号公報に２５０〜５００℃に赤外線加熱す
るクラッド圧延方法を本発明者らは開示している。
原子％含んだ合金を急冷凝固して製造した箔はＡｌマト
リックス中にＡｌ3 Ｚｒ金属間化合物が微細なデンドラ
イト状に析出した状態となる。ＡｌにＺｒ量を１原子％
以下含んだ場合、ほとんどがＡｌマトリックスとなり、
また、ＡｌにＺｒ量を２５原子％以上含んだ場合はほと
んどがＡｌ3 Ｚｒ金属間化合物となり、上記のような組
織とはならない。このＡｌマトリックス中にＡｌ3 Ｚｒ
金属間化合物が微細なデンドライト状に析出した状態
に、エッチングおよび化成等の下工程を経て電解コンデ
ンサの素子として用いると非常に高い容量が得られる。
しかし、この急冷凝固箔は非常に脆いために下工程での
取扱いが難しく、純Ａｌの両面にクラッド接合してその
強度と延性を持たせている。このときの圧延条件は特開
平１−２９０２１７号公報によると室温もしくは６００
℃以下の温度で３〜９０％の圧下率で１パス若しくは多
パスで製造することが示されている。また、特開平４−
１１８１８５号公報に２５０〜５００℃に赤外線加熱す
るクラッド圧延方法を本発明者らは開示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開平１−２９０２１
７号公報の圧延条件はその規定される範囲が広く、クラ
ッドとして得られても良好でないものが多く含まれてい
る。このときの不良は、主に芯材となっている純Ａｌが
折れ込むことである。また、特開平４−１１８１８５号
公報の発明では連続してクラッドを製造できたが、加熱
ムラが生じることがあり、これが折れ込みを生じさせる
起点となることがある。これらの折れ込みは電極の厚さ
にばらつきをもたらすだけでなく、接合不良の箇所を作
ったり、剥離の原因になったりする。したがって、この
折れ込みのあるクラッドでは、急冷箔の高い機能を生か
せないことが多かった。
７号公報の圧延条件はその規定される範囲が広く、クラ
ッドとして得られても良好でないものが多く含まれてい
る。このときの不良は、主に芯材となっている純Ａｌが
折れ込むことである。また、特開平４−１１８１８５号
公報の発明では連続してクラッドを製造できたが、加熱
ムラが生じることがあり、これが折れ込みを生じさせる
起点となることがある。これらの折れ込みは電極の厚さ
にばらつきをもたらすだけでなく、接合不良の箇所を作
ったり、剥離の原因になったりする。したがって、この
折れ込みのあるクラッドでは、急冷箔の高い機能を生か
せないことが多かった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するため、クラッド圧延の１パス目と２パス目のロー
ル面圧を制御することにより、その接合の意味を２パス
に分散させるという効果を利用し、純Ａｌの折れ込みを
防止することを特徴とする。即ち、本発明は、（１）Ｚ
ｒ量１〜２５原子％を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物であるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａｌの両面に
重ねて温間圧延して接合クラッドを得る方法において、
温度２５０〜５００℃に加熱した後、１パス目の圧延を
図１で示すロール面圧と芯材厚さ／Ａｌ合金急冷凝固箔
厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８０）、Ｂ点（０．
４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点（３，５０）、Ｅ
点（５，５０）、Ｆ点（５，１００）、Ｇ点（３，１０
０）、Ｈ点（１，１８０）で定められる範囲で行い、続
いて２パス目の圧延を１パス目以上の面圧で、かつ、１
パス目より１００kg／mm2 以上に高くないロール面圧で
圧延することを特徴とするＡｌ圧延クラッド箔の製造方
法、および（２）Ｚｒ量１〜２５原子％と残部がＡｌお
よび不可避的不純物であるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａ
ｌの両面に重ねて温間圧延して接合クラッドを得る方法
において、温度２５０〜５００℃に加熱した後、１パス
目の圧延を図１で示すロール面圧と芯材厚さ／Ａｌ合金
急冷凝固箔厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８０）、Ｂ
点（０．４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点（３，５
０）、Ｅ点（５，５０）、Ｆ点（５，１００）、Ｇ点
（３，１００）、Ｈ点（１，１８０）で定められる範囲
で行い、続いて２パス目の圧延を１パス目以上の面圧
で、かつ、１パス目より１００kg／mm2 以上に高くない
ロール面圧で行い、しかる後に３パス目を２パス目より
も小さいロール面で行うことを特徴とするＡｌ圧延クラ
ッド箔の製造方法である。
決するため、クラッド圧延の１パス目と２パス目のロー
ル面圧を制御することにより、その接合の意味を２パス
に分散させるという効果を利用し、純Ａｌの折れ込みを
防止することを特徴とする。即ち、本発明は、（１）Ｚ
ｒ量１〜２５原子％を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物であるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａｌの両面に
重ねて温間圧延して接合クラッドを得る方法において、
温度２５０〜５００℃に加熱した後、１パス目の圧延を
図１で示すロール面圧と芯材厚さ／Ａｌ合金急冷凝固箔
厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８０）、Ｂ点（０．
４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点（３，５０）、Ｅ
点（５，５０）、Ｆ点（５，１００）、Ｇ点（３，１０
０）、Ｈ点（１，１８０）で定められる範囲で行い、続
いて２パス目の圧延を１パス目以上の面圧で、かつ、１
パス目より１００kg／mm2 以上に高くないロール面圧で
圧延することを特徴とするＡｌ圧延クラッド箔の製造方
法、および（２）Ｚｒ量１〜２５原子％と残部がＡｌお
よび不可避的不純物であるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａ
ｌの両面に重ねて温間圧延して接合クラッドを得る方法
において、温度２５０〜５００℃に加熱した後、１パス
目の圧延を図１で示すロール面圧と芯材厚さ／Ａｌ合金
急冷凝固箔厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８０）、Ｂ
点（０．４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点（３，５
０）、Ｅ点（５，５０）、Ｆ点（５，１００）、Ｇ点
（３，１００）、Ｈ点（１，１８０）で定められる範囲
で行い、続いて２パス目の圧延を１パス目以上の面圧
で、かつ、１パス目より１００kg／mm2 以上に高くない
ロール面圧で行い、しかる後に３パス目を２パス目より
も小さいロール面で行うことを特徴とするＡｌ圧延クラ
ッド箔の製造方法である。
【０００５】このように本発明は、急冷凝固箔を純Ａｌ
の両面に圧延入側温度２５０〜５００℃で温間圧延して
クラッド接合する方法において、純Ａｌと前記急冷凝固
箔とのクラッド接合を２パス以上の圧延とし、１パス目
の圧延は図１で示した範囲のロール面圧とし、２パス目
は１パス目より０〜１００kg／mm2 大きいロール面圧で
圧延することを特徴とする圧延方法であり、図１には接
合可能範囲が示されており、この範囲内で１パス目の圧
延を行い、引き続き圧延を行えば本発明の圧延ができ
る。
の両面に圧延入側温度２５０〜５００℃で温間圧延して
クラッド接合する方法において、純Ａｌと前記急冷凝固
箔とのクラッド接合を２パス以上の圧延とし、１パス目
の圧延は図１で示した範囲のロール面圧とし、２パス目
は１パス目より０〜１００kg／mm2 大きいロール面圧で
圧延することを特徴とする圧延方法であり、図１には接
合可能範囲が示されており、この範囲内で１パス目の圧
延を行い、引き続き圧延を行えば本発明の圧延ができ
る。
【０００６】
【作用】特開平１−２９０２１７号公報等で示されてい
るように、Ｚｒ，Ｈｆ等の元素をＡｌに添加することに
よって高い容量のコンデンサが得られる。特にＺｒ量１
〜２５原子％の範囲ではその効果が顕著であり、また、
コスト的にもメリットがある。
るように、Ｚｒ，Ｈｆ等の元素をＡｌに添加することに
よって高い容量のコンデンサが得られる。特にＺｒ量１
〜２５原子％の範囲ではその効果が顕著であり、また、
コスト的にもメリットがある。
【０００７】Ｚｒ量１〜２５原子％、残部Ａｌおよび不
可避的不純物よりなる合金の急冷凝固箔は、純Ａｌに比
べてその接合圧延の際に小さい圧下率で圧延されやす
い。これは急冷箔が純Ａｌ箔よりも変形抵抗が大きいか
らである。この差はロール面圧が大きいほど大きく生じ
易く、また、芯材厚さ／Ａｌ合金急冷凝固箔厚さ比（芯
材厚さ／急冷箔厚さ）が厚いほど大きく生じ易い。しか
し、十分なロール面圧が負荷されていないと接合が不十
分となる。そこで、１パス目の接合圧延では２パス目で
剥がれない程度以上の接合強度で、かつ、圧下率の差を
生じさせない程度の図１に示す範囲のロール面圧を与え
る。次に、１パス目のロール面圧より０〜１００kg／mm
2 大きい面圧を負荷して接合を強固なものとし、形状矯
正、板厚の合わせ込み等の必要に応じて３パス目以降の
圧延をする。このとき、低温であると接合しない箇所が
現れ、高温であると微細組織が粗大化しはじめるので、
温度範囲は２５０〜５００℃とする。
可避的不純物よりなる合金の急冷凝固箔は、純Ａｌに比
べてその接合圧延の際に小さい圧下率で圧延されやす
い。これは急冷箔が純Ａｌ箔よりも変形抵抗が大きいか
らである。この差はロール面圧が大きいほど大きく生じ
易く、また、芯材厚さ／Ａｌ合金急冷凝固箔厚さ比（芯
材厚さ／急冷箔厚さ）が厚いほど大きく生じ易い。しか
し、十分なロール面圧が負荷されていないと接合が不十
分となる。そこで、１パス目の接合圧延では２パス目で
剥がれない程度以上の接合強度で、かつ、圧下率の差を
生じさせない程度の図１に示す範囲のロール面圧を与え
る。次に、１パス目のロール面圧より０〜１００kg／mm
2 大きい面圧を負荷して接合を強固なものとし、形状矯
正、板厚の合わせ込み等の必要に応じて３パス目以降の
圧延をする。このとき、低温であると接合しない箇所が
現れ、高温であると微細組織が粗大化しはじめるので、
温度範囲は２５０〜５００℃とする。
【０００８】１パス目の接合圧延を更に詳細に説明す
る。急冷凝固箔は一般に最大±１０μｍの凹凸があり、
純Ａｌは平滑である。図１に示される領域での条件で圧
延される場合は、図２に示す通り、圧下ロール１，１で
柔らかい純Ａｌ3 が急冷凝固箔２の凹凸をしっかりつか
むように食い込ませてほぼ等しい圧下率で圧下される。
このロール面圧は純Ａｌの厚さが厚いほど幅方向のメタ
ルフローができ易いので小さくできる。ただし、接合に
必要となる５０kg／mm2 以下にすることはできない。こ
の領域よりロール面圧が高い場合の接合状況を図３に示
す。この場合は、純Ａｌが急冷凝固箔２に比べて変形抵
抗が小さいので、急冷箔２よりも大きい圧下率で圧下さ
れ、圧延後方へ押し出される。しかし、圧延前の加熱中
に純Ａｌが急冷箔２と接しているところがあり、この部
分で圧延前に純Ａｌに急冷箔２の凹凸が食い込んでいる
場合がある。そこにロールバイトからの圧延後方から押
し出された純Ａｌが来るので芯材である純Ａｌが折れ込
んでしまう。一方、図１の領域よりロール面圧が低い場
合はしっかりした接合が行われない。かりに接合したと
しても２パス目の圧延で剥離してしまう。芯材の厚さが
薄いときはロール面圧が高くても急冷凝固箔の凹凸に純
Ａｌが十分流れ込んでいかないので接合不良となる。
る。急冷凝固箔は一般に最大±１０μｍの凹凸があり、
純Ａｌは平滑である。図１に示される領域での条件で圧
延される場合は、図２に示す通り、圧下ロール１，１で
柔らかい純Ａｌ3 が急冷凝固箔２の凹凸をしっかりつか
むように食い込ませてほぼ等しい圧下率で圧下される。
このロール面圧は純Ａｌの厚さが厚いほど幅方向のメタ
ルフローができ易いので小さくできる。ただし、接合に
必要となる５０kg／mm2 以下にすることはできない。こ
の領域よりロール面圧が高い場合の接合状況を図３に示
す。この場合は、純Ａｌが急冷凝固箔２に比べて変形抵
抗が小さいので、急冷箔２よりも大きい圧下率で圧下さ
れ、圧延後方へ押し出される。しかし、圧延前の加熱中
に純Ａｌが急冷箔２と接しているところがあり、この部
分で圧延前に純Ａｌに急冷箔２の凹凸が食い込んでいる
場合がある。そこにロールバイトからの圧延後方から押
し出された純Ａｌが来るので芯材である純Ａｌが折れ込
んでしまう。一方、図１の領域よりロール面圧が低い場
合はしっかりした接合が行われない。かりに接合したと
しても２パス目の圧延で剥離してしまう。芯材の厚さが
薄いときはロール面圧が高くても急冷凝固箔の凹凸に純
Ａｌが十分流れ込んでいかないので接合不良となる。
【０００９】平均の急冷凝固箔の箔厚はほぼ０．１mmで
あり、急冷凝固箔の凹凸のレベルが±０．０１mmである
ことから最大で急冷箔の０．４倍の変動が入り側の合計
箔厚に存在し得ることになる。これによって、最小の芯
材厚さ／急冷箔厚さは０．４に定まる。また純Ａｌが２
５０℃以上で非常に柔らかく、芯材厚さ／急冷箔厚さが
５以上になると接合界面での５０kg／mm2 にならない部
分が生じることがある。これによって芯材厚さ／急冷箔
厚さは５以下である。
あり、急冷凝固箔の凹凸のレベルが±０．０１mmである
ことから最大で急冷箔の０．４倍の変動が入り側の合計
箔厚に存在し得ることになる。これによって、最小の芯
材厚さ／急冷箔厚さは０．４に定まる。また純Ａｌが２
５０℃以上で非常に柔らかく、芯材厚さ／急冷箔厚さが
５以上になると接合界面での５０kg／mm2 にならない部
分が生じることがある。これによって芯材厚さ／急冷箔
厚さは５以下である。
【００１０】２パス目以降では急冷箔と純Ａｌは等しい
圧下率で圧下され、一般にその接合は強化される。しか
し、１パス目以下の面圧では圧下率に対して弾性変形の
割合が多く、新生面同士の接触が少ないので、その接合
の強化は期待薄である。一方、面圧が高すぎると柔らか
い純Ａｌ層にせん断が生じ、圧延が非対称になるので上
限もある。そこで２パス目は１パス目より０〜１００kg
／mm2 高い面圧であると限定される。３パス目以降の最
終パスに軽圧下をすると形状はさらに良好になる。この
原理はスキンパスとほぼ同じであるが、上記のように圧
延が非対称になり易いので、２パス目以上の面圧を与え
ることは無意味である。したがって、３パス目以降の最
終パスの面圧は２パス目以下の面圧に限定される。
圧下率で圧下され、一般にその接合は強化される。しか
し、１パス目以下の面圧では圧下率に対して弾性変形の
割合が多く、新生面同士の接触が少ないので、その接合
の強化は期待薄である。一方、面圧が高すぎると柔らか
い純Ａｌ層にせん断が生じ、圧延が非対称になるので上
限もある。そこで２パス目は１パス目より０〜１００kg
／mm2 高い面圧であると限定される。３パス目以降の最
終パスに軽圧下をすると形状はさらに良好になる。この
原理はスキンパスとほぼ同じであるが、上記のように圧
延が非対称になり易いので、２パス目以上の面圧を与え
ることは無意味である。したがって、３パス目以降の最
終パスの面圧は２パス目以下の面圧に限定される。
【００１１】
〔実施例１〕Ｚｒ４原子％、残部Ａｌおよび不可避的不
純物からなる合金の急冷凝固箔と純Ａｌとを４００℃に
加熱して、純Ａｌの両面に急冷凝固箔を圧延して接合さ
せた。このとき、試料の寸法は急冷凝固箔が約０．１mm
厚×１６５mm幅×５２０mm長さであり、純Ａｌの寸法は
０．３mm厚×１６５mm幅×４５０mm長さである（純Ａｌ
と急冷凝固箔の厚み比はほぼ３）。２５ｔ（面圧約６０
kgf/mm2 ）を負荷した１パス目の圧延では折れ込みが生
じず、芯材と急冷凝固箔の長さの差はほとんど圧延前後
で変わらなかった。２パス目に６０ｔ（ロール面圧約１
００kg／mm2 ）を負荷した圧延を行ったが、剥離は生じ
なかった。３パス目に２０ｔ（約５０kg／mm2 ）負荷し
た圧延を行い、形状を矯正した。圧下率はトータルで１
５％となった。これにより形状比λ≦０．００１の非常
に形状の良いクラッドを得られた（λ＝波の高さ／波
長）。
純物からなる合金の急冷凝固箔と純Ａｌとを４００℃に
加熱して、純Ａｌの両面に急冷凝固箔を圧延して接合さ
せた。このとき、試料の寸法は急冷凝固箔が約０．１mm
厚×１６５mm幅×５２０mm長さであり、純Ａｌの寸法は
０．３mm厚×１６５mm幅×４５０mm長さである（純Ａｌ
と急冷凝固箔の厚み比はほぼ３）。２５ｔ（面圧約６０
kgf/mm2 ）を負荷した１パス目の圧延では折れ込みが生
じず、芯材と急冷凝固箔の長さの差はほとんど圧延前後
で変わらなかった。２パス目に６０ｔ（ロール面圧約１
００kg／mm2 ）を負荷した圧延を行ったが、剥離は生じ
なかった。３パス目に２０ｔ（約５０kg／mm2 ）負荷し
た圧延を行い、形状を矯正した。圧下率はトータルで１
５％となった。これにより形状比λ≦０．００１の非常
に形状の良いクラッドを得られた（λ＝波の高さ／波
長）。
【００１２】〔実施例２〕急冷凝固箔のＺｒ含有量を６
原子％とした以外の他の条件を実施例１と同様にした圧
延を行った。実施例２でも１パス目の圧延では折れ込み
が生じず、２パス目にも剥離は生じず、トータル３パス
で、圧下率１５％となり、これにより形状比λ≦０．０
０１の非常に形状の良いクラッドを得られた。
原子％とした以外の他の条件を実施例１と同様にした圧
延を行った。実施例２でも１パス目の圧延では折れ込み
が生じず、２パス目にも剥離は生じず、トータル３パス
で、圧下率１５％となり、これにより形状比λ≦０．０
０１の非常に形状の良いクラッドを得られた。
【００１３】〔比較例１〕急冷凝固箔のＺｒ含有量を６
原子％、純Ａｌの厚さを０．１mm（純Ａｌと急冷凝固箔
の厚み比はほぼ１）にして他の条件を実施例１と同様に
した圧延を行った。これも実施例１同様に１パス目の圧
延では折れ込みが生じなかったが、１パス目のロール面
圧が本発明の範囲より低かったため、急冷箔の凹凸に十
分な純Ａｌが流れ込めなかったので、接合不良の箇所が
できてしまった。
原子％、純Ａｌの厚さを０．１mm（純Ａｌと急冷凝固箔
の厚み比はほぼ１）にして他の条件を実施例１と同様に
した圧延を行った。これも実施例１同様に１パス目の圧
延では折れ込みが生じなかったが、１パス目のロール面
圧が本発明の範囲より低かったため、急冷箔の凹凸に十
分な純Ａｌが流れ込めなかったので、接合不良の箇所が
できてしまった。
【００１４】〔実施例３〕急冷凝固箔のＺｒ含有量を６
原子％、純Ａｌの厚さを０．１mm（純Ａｌと急冷凝固箔
の厚み比はほぼ１）とし、１パス目の荷重を８０ｔ（ロ
ール面圧約１２０kg／mm2 ）、２パス目の荷重を９０ｔ
（ロール面圧約１３０kg／mm2 ）として他の条件を比較
例１と同様にした圧延を行った。これは比較例１と異な
り、１パス目の圧延条件が図１に示される範囲内であ
る。実施例１同様に１パス目の圧延では折れ込みが生じ
ず、２パス目にも剥離は生じず、トータル３パスで、圧
下率１０％となり、これにより非常に形状の良いクラッ
ドを得られた。
原子％、純Ａｌの厚さを０．１mm（純Ａｌと急冷凝固箔
の厚み比はほぼ１）とし、１パス目の荷重を８０ｔ（ロ
ール面圧約１２０kg／mm2 ）、２パス目の荷重を９０ｔ
（ロール面圧約１３０kg／mm2 ）として他の条件を比較
例１と同様にした圧延を行った。これは比較例１と異な
り、１パス目の圧延条件が図１に示される範囲内であ
る。実施例１同様に１パス目の圧延では折れ込みが生じ
ず、２パス目にも剥離は生じず、トータル３パスで、圧
下率１０％となり、これにより非常に形状の良いクラッ
ドを得られた。
【００１５】〔比較例２〕１パス目８０ｔで（ロール面
圧約１１０kg／mm2 ）芯材厚さ０．３mm（純Ａｌと急冷
箔の厚み比はほぼ３）とし、他の条件を実施例１と同様
にした圧延を行った。これは１パス目の圧延でロール面
圧が本発明の範囲より高かったため、折れ込みが生じて
しまって良好な箔が得られなかった。
圧約１１０kg／mm2 ）芯材厚さ０．３mm（純Ａｌと急冷
箔の厚み比はほぼ３）とし、他の条件を実施例１と同様
にした圧延を行った。これは１パス目の圧延でロール面
圧が本発明の範囲より高かったため、折れ込みが生じて
しまって良好な箔が得られなかった。
【００１６】
【発明の効果】このような圧延条件で急冷箔と純Ａｌの
クラッドを製造することによって折れ込み等の不良のな
い高容量のコンデンサ電極素子が得られる。
クラッドを製造することによって折れ込み等の不良のな
い高容量のコンデンサ電極素子が得られる。
【図１】本発明の１パス目における適正な圧延条件範囲
を示す図である。
を示す図である。
【図２】１パス目を適正条件範囲で圧延したときの模式
図である。
図である。
【図３】１パス目を適正条件範囲より大きい面圧で圧延
したときの折れ込み発生の模式図である。
したときの折れ込み発生の模式図である。
１ 圧延ロール ２ Ｚｒ量１〜２５原子％と残部Ａｌおよび不可避的不
純物との合金の急冷凝固箔 ３ 純Ａｌ箔
純物との合金の急冷凝固箔 ３ 純Ａｌ箔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 37/00 ＢＢＬ 37/24 Ｂ２３Ｋ 20/04 Ｄ Ｈ０１Ｇ 4/01 9174−5Ｅ Ｈ０１Ｇ 1/013
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｒ量１〜２５原子％と残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａ
ｌの両面に重ねて温度２５０〜５００℃に加熱した後、
１パス目の圧延を、図１で示すロール面圧と芯材厚さ／
Ａｌ合金急冷凝固箔厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８
０）、Ｂ点（０．４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点
（３，５０）、Ｅ点（５，５０）、Ｆ点（５，１０
０）、Ｇ点（３，１００）、Ｈ点（１，１８０）で定め
られる範囲で圧延を行い、続いて２パス目の圧延を１パ
ス目以上の面圧で、かつ、１パス目より１００kg／mm2
以上に高くないロール面圧で圧延することを特徴とする
アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法。 - 【請求項２】 Ｚｒ量１〜２５原子％と残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなるＡｌ合金急冷凝固箔を、純Ａ
ｌの両面に重ねて温度２５０〜５００℃に加熱した後、
１パス目の圧延を、図１で示すロール面圧と芯材厚さ／
Ａｌ合金急冷凝固箔厚さ比との座標Ａ点（０．４，１８
０）、Ｂ点（０．４，９０）、Ｃ点（１，９０）、Ｄ点
（３，５０）、Ｅ点（５，５０）、Ｆ点（５，１０
０）、Ｇ点（３，１００）、Ｈ点（１，１８０）で定め
られる範囲で圧延を行い、続いて２パス目の圧延を１パ
ス目以上の面圧で、かつ、１パス目より１００kg／mm2
以上に高くないロール面圧で行い、しかる後に３パス目
を２パス目よりも小さいロール面圧で行うことを特徴と
するアルミニウム圧延クラッド箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162499A JPH0760460A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5162499A JPH0760460A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0760460A true JPH0760460A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=15755786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5162499A Withdrawn JPH0760460A (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | アルミニウム圧延クラッド箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0760460A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012121479A1 (ko) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | 한국기계연구원 | 적외선 가열을 이용한 고강도 알루미늄합금 클래드판의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 알루미늄합금 클래드판 |
| CN115116753A (zh) * | 2022-07-05 | 2022-09-27 | 新疆众和股份有限公司 | 铝电极箔及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP5162499A patent/JPH0760460A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012121479A1 (ko) * | 2011-03-04 | 2012-09-13 | 한국기계연구원 | 적외선 가열을 이용한 고강도 알루미늄합금 클래드판의 제조방법 및 이에 따라 제조되는 알루미늄합금 클래드판 |
| CN115116753A (zh) * | 2022-07-05 | 2022-09-27 | 新疆众和股份有限公司 | 铝电极箔及其制备方法和应用 |
| CN115116753B (zh) * | 2022-07-05 | 2023-11-28 | 新疆众和股份有限公司 | 铝电极箔及其制备方法和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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