JPH0762404A - 磁歪材料及びその製造方法 - Google Patents
磁歪材料及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0762404A JPH0762404A JP5210112A JP21011293A JPH0762404A JP H0762404 A JPH0762404 A JP H0762404A JP 5210112 A JP5210112 A JP 5210112A JP 21011293 A JP21011293 A JP 21011293A JP H0762404 A JPH0762404 A JP H0762404A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetostrictive material
- alloy powder
- mixture
- magnetostrictive
- magnetic field
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 磁歪特性に優れると共に、高周波損失の小さ
な磁歪材料の製造方法を提供すること。 【構成】 混合体生成工程としてＲＴｘ（但し、Ｒは少
なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移
金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とする）の組成のフレ
ーク状の合金粉末１と樹脂材２とを混合して混合体を生
成し、次に磁歪材料生成工程として混合体を磁場中プレ
スして磁歪材料を生成する。混合体生成工程では、合金
粉末１の形状をアスペクト比（長軸長と短軸長との比）
が１．５以上であると共に、板厚が３０〜５００［μ
ｍ］の範囲にある薄板として加工する。混合体に対して
印加する磁場方向Ｈとプレスを行うプレス方向Ｐとを垂
直にすることにより、磁歪材料では合金粉末１がその長
軸方向に磁化され、合金粉末１の板厚方向がプレスの方
向Ｐに合致される。
な磁歪材料の製造方法を提供すること。 【構成】 混合体生成工程としてＲＴｘ（但し、Ｒは少
なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移
金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とする）の組成のフレ
ーク状の合金粉末１と樹脂材２とを混合して混合体を生
成し、次に磁歪材料生成工程として混合体を磁場中プレ
スして磁歪材料を生成する。混合体生成工程では、合金
粉末１の形状をアスペクト比（長軸長と短軸長との比）
が１．５以上であると共に、板厚が３０〜５００［μ
ｍ］の範囲にある薄板として加工する。混合体に対して
印加する磁場方向Ｈとプレスを行うプレス方向Ｐとを垂
直にすることにより、磁歪材料では合金粉末１がその長
軸方向に磁化され、合金粉末１の板厚方向がプレスの方
向Ｐに合致される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として音響素子，振
動素子等に使用される磁歪特性の優れた磁歪材料及びそ
の製造方法に関する。
動素子等に使用される磁歪特性の優れた磁歪材料及びそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】磁性体を磁化すると、磁性体の長さが変
化する磁歪現象を発生することが知られている。この磁
歪現象を利用した基本的電気素子としては、例えば超音
波振動子等の振動素子や音響素子等が挙げられる。この
ような電気素子には、Ｎｉ基合金，フェライト等の磁歪
材料が用いられている。
化する磁歪現象を発生することが知られている。この磁
歪現象を利用した基本的電気素子としては、例えば超音
波振動子等の振動素子や音響素子等が挙げられる。この
ような電気素子には、Ｎｉ基合金，フェライト等の磁歪
材料が用いられている。
【０００３】近年、Ｎｉ基合金等に比較して磁歪量が桁
違いに大きな希土類と鉄等の遷移金属とを化合した金属
間化合物であって、超磁歪合金とも呼ばれるＲＴｘ（但
し、Ｒは少なくとも一種の希土類金属、Ｔは少なくとも
一種の遷移金属、ｘは１．５〜２．０の範囲とする）が
開発され、注目されている。この超磁歪合金材料を超音
波振動子として用いるとハイパワーの超音波が得られる
ため、この超音波振動子は例えば水中用ソナーや超音波
加工機等への応用が期待されている。
違いに大きな希土類と鉄等の遷移金属とを化合した金属
間化合物であって、超磁歪合金とも呼ばれるＲＴｘ（但
し、Ｒは少なくとも一種の希土類金属、Ｔは少なくとも
一種の遷移金属、ｘは１．５〜２．０の範囲とする）が
開発され、注目されている。この超磁歪合金材料を超音
波振動子として用いるとハイパワーの超音波が得られる
ため、この超音波振動子は例えば水中用ソナーや超音波
加工機等への応用が期待されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述した磁歪材料の場
合、交番磁場を作用させて励振させると、高周波損失と
呼ばれる損失が発生する。この高周波損失は、Ｎｉ基合
金等の電気抵抗の小さな材料においては、主に振動子内
部に発生する渦電流により生じる。そこで、Ｎｉ基合金
を磁歪材料として超音波振動子を構成する場合、Ｎｉ基
合金粉末を薄板状にしてその板厚を１００〜数１００
［μｍ］とした上で、このような薄板を積層することに
よって渦電流損失の発生を防止している。
合、交番磁場を作用させて励振させると、高周波損失と
呼ばれる損失が発生する。この高周波損失は、Ｎｉ基合
金等の電気抵抗の小さな材料においては、主に振動子内
部に発生する渦電流により生じる。そこで、Ｎｉ基合金
を磁歪材料として超音波振動子を構成する場合、Ｎｉ基
合金粉末を薄板状にしてその板厚を１００〜数１００
［μｍ］とした上で、このような薄板を積層することに
よって渦電流損失の発生を防止している。
【０００５】一方、超磁歪材料では、機械強度及び靭性
が小さく、非常な脆性を示すため、薄板状に製造，加工
することが極めて困難になっている。このため、超磁歪
材料の利用する場合は、直径が数［ｍｍ］〜数１０［ｍ
ｍ］のロッド状の形状にしたものを使用しなければなら
ない。又、超磁歪材料により超音波振動子を構成した場
合、交番磁場を作用させて励振させると、高周波損失が
極めて大きくなってしまうという問題がある。
が小さく、非常な脆性を示すため、薄板状に製造，加工
することが極めて困難になっている。このため、超磁歪
材料の利用する場合は、直径が数［ｍｍ］〜数１０［ｍ
ｍ］のロッド状の形状にしたものを使用しなければなら
ない。又、超磁歪材料により超音波振動子を構成した場
合、交番磁場を作用させて励振させると、高周波損失が
極めて大きくなってしまうという問題がある。
【０００６】本発明は、かかる問題点を解決すべくなさ
れたもので、その技術的課題は、磁歪特性に優れると共
に、高周波損失の小さな磁歪材料及びその製造方法を提
供することにある。
れたもので、その技術的課題は、磁歪特性に優れると共
に、高周波損失の小さな磁歪材料及びその製造方法を提
供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、ＲＴｘ
（但し、Ｒは少なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なく
とも一種の遷移金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とす
る）の組成のフレーク状の合金粉末と樹脂材とから成る
磁歪材料が得られる。
（但し、Ｒは少なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なく
とも一種の遷移金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とす
る）の組成のフレーク状の合金粉末と樹脂材とから成る
磁歪材料が得られる。
【０００８】一方、本発明によれば、ＲＴｘ（但し、Ｒ
は少なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の
遷移金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とする）の組成の
フレーク状の合金粉末と樹脂材とを混合して混合体を生
成する混合体生成工程と、混合体を磁場中プレスして磁
歪材料を生成する磁歪材料生成工程とを含む磁歪材料の
製造方法が得られる。
は少なくとも一種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の
遷移金属，ｘは１．５〜２．０の範囲とする）の組成の
フレーク状の合金粉末と樹脂材とを混合して混合体を生
成する混合体生成工程と、混合体を磁場中プレスして磁
歪材料を生成する磁歪材料生成工程とを含む磁歪材料の
製造方法が得られる。
【０００９】又、本発明によれば、上記磁歪材料の製造
方法において、混合体生成工程では、合金粉末の形状を
アスペクト比が１．５以上であると共に、板厚が３０〜
５００［μｍ］の範囲にある薄板とする磁歪材料の製造
方法が得られる。
方法において、混合体生成工程では、合金粉末の形状を
アスペクト比が１．５以上であると共に、板厚が３０〜
５００［μｍ］の範囲にある薄板とする磁歪材料の製造
方法が得られる。
【００１０】更に、本発明によれば、上記何れかの磁歪
材料の製造方法により製造された磁歪材料が得られる。
材料の製造方法により製造された磁歪材料が得られる。
【００１１】
【作用】本発明の磁歪材料は、少なくとも一種の希土類
金属及び遷移金属を含むフレーク状の合金粉末とエポキ
シ等の自己硬化性樹脂とを混合して成る混合体を磁場中
で磁場方向とは垂直方向にプレスすることにより得られ
る。フレーク状の合金粉末の形状を薄板として加工した
後、更に樹脂を混合した混合体を磁場中プレスすると、
フレーク状の合金粉末が一方向に配向した状態で積層さ
れ、粉末が樹脂により電気的に絶縁されるため、磁歪特
性の優れた高周波損失の小さい磁歪材料が得られる。
金属及び遷移金属を含むフレーク状の合金粉末とエポキ
シ等の自己硬化性樹脂とを混合して成る混合体を磁場中
で磁場方向とは垂直方向にプレスすることにより得られ
る。フレーク状の合金粉末の形状を薄板として加工した
後、更に樹脂を混合した混合体を磁場中プレスすると、
フレーク状の合金粉末が一方向に配向した状態で積層さ
れ、粉末が樹脂により電気的に絶縁されるため、磁歪特
性の優れた高周波損失の小さい磁歪材料が得られる。
【００１２】
【実施例】以下に実施例を挙げ、本発明の磁歪材料及び
その製造方法について、図面を参照して詳細に説明す
る。
その製造方法について、図面を参照して詳細に説明す
る。
【００１３】最初に、本発明の概要を簡単に説明する。
本発明の磁歪材料は、ＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一
種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは
１．５〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合
金粉末と樹脂材とから成る。
本発明の磁歪材料は、ＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一
種の希土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは
１．５〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合
金粉末と樹脂材とから成る。
【００１４】この磁歪材料を得るためには、先ず混合体
生成工程としてＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一種の希
土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは１．５
〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合金粉末
と樹脂材とを混合して混合体を生成し、次に磁歪材料生
成工程として混合体を磁場中プレスして磁歪材料を生成
すれば良い。但し、混合体生成工程では、合金粉末の形
状をアスペクト比（長軸長と短軸長との比）が１．５以
上であると共に、板厚が３０〜５００［μｍ］の範囲に
ある薄板として加工する。
生成工程としてＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一種の希
土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは１．５
〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合金粉末
と樹脂材とを混合して混合体を生成し、次に磁歪材料生
成工程として混合体を磁場中プレスして磁歪材料を生成
すれば良い。但し、混合体生成工程では、合金粉末の形
状をアスペクト比（長軸長と短軸長との比）が１．５以
上であると共に、板厚が３０〜５００［μｍ］の範囲に
ある薄板として加工する。
【００１５】この混合体生成工程において、フレーク状
の合金粉末を得るためには、上述した要件下のＲＴｘ組
成の合金を用いて溶湯急冷法によりフレーク状の合金粉
末を作成すれば良い。溶湯急冷法では、溶融金属の液滴
を回転円盤に滴下，又は吹き付けを行うことにより、板
厚が均一で所定のアスペクト比を有する楕円形形状のフ
レーク状薄板粉末を容易に作成することができる。更
に、磁歪特性を良好なものとするため、このフレーク状
の合金粉末を８００〜１１００［℃］程度の温度条件下
で熱処理を施すことが望ましい。その後、フレーク状の
合金粉末とエポキシ等の自己硬化性樹脂とを混合して混
合体を得る。合金粉末と樹脂とを混合する割合は、磁場
中で合金粉末が動き得る程度に調整する。
の合金粉末を得るためには、上述した要件下のＲＴｘ組
成の合金を用いて溶湯急冷法によりフレーク状の合金粉
末を作成すれば良い。溶湯急冷法では、溶融金属の液滴
を回転円盤に滴下，又は吹き付けを行うことにより、板
厚が均一で所定のアスペクト比を有する楕円形形状のフ
レーク状薄板粉末を容易に作成することができる。更
に、磁歪特性を良好なものとするため、このフレーク状
の合金粉末を８００〜１１００［℃］程度の温度条件下
で熱処理を施すことが望ましい。その後、フレーク状の
合金粉末とエポキシ等の自己硬化性樹脂とを混合して混
合体を得る。合金粉末と樹脂とを混合する割合は、磁場
中で合金粉末が動き得る程度に調整する。
【００１６】一方、磁歪材料生成工程では、図１に示す
ように合金粉末１と樹脂２との混合体（混合物）をプレ
ス型３に注入し、通常の磁場中プレス法により、混合体
を一定時間プレスして成形体を作成する。ここでは合金
粉末１の形状がフレーク状であるため、磁場を作用させ
ることにより合金粉末１はその長軸方向に磁化され、長
軸方向が全て磁場の方向Ｈに揃うように配向させること
ができる。更に、この磁場方向Ｈに長軸方向が揃ったフ
レーク状の合金粉末１と樹脂２との混合体を磁場方向Ｈ
とは垂直なプレス方向Ｐにてプレスすることにより、合
金粉末１の板厚方向がプレスの方向Ｐに合致される。最
終的に磁化方向が配向している混合体を自己硬化或いは
熱硬化させることにより、フレーク状の合金粉末１が一
方向に積層された構成の磁歪材料を得る。
ように合金粉末１と樹脂２との混合体（混合物）をプレ
ス型３に注入し、通常の磁場中プレス法により、混合体
を一定時間プレスして成形体を作成する。ここでは合金
粉末１の形状がフレーク状であるため、磁場を作用させ
ることにより合金粉末１はその長軸方向に磁化され、長
軸方向が全て磁場の方向Ｈに揃うように配向させること
ができる。更に、この磁場方向Ｈに長軸方向が揃ったフ
レーク状の合金粉末１と樹脂２との混合体を磁場方向Ｈ
とは垂直なプレス方向Ｐにてプレスすることにより、合
金粉末１の板厚方向がプレスの方向Ｐに合致される。最
終的に磁化方向が配向している混合体を自己硬化或いは
熱硬化させることにより、フレーク状の合金粉末１が一
方向に積層された構成の磁歪材料を得る。
【００１７】ところで、フレーク状の合金粉末１の形状
に関し、アスペクト比を１．５未満とするとその長軸方
向を磁場方向Ｈに全て揃えることが困難となるので、ア
スペクト比は１．５以上であることが好適である。又、
合金粉末１の板厚が３０μｍ未満では機械強度の点から
プレス時に合金粉末１に破壊が生じ易くなり、更に５０
０μｍを越えると渦電流損失が大きくなって高周波特性
が低下するため、合金粉末１の板厚は３０〜５００［μ
ｍ］の範囲とするのが好適である。
に関し、アスペクト比を１．５未満とするとその長軸方
向を磁場方向Ｈに全て揃えることが困難となるので、ア
スペクト比は１．５以上であることが好適である。又、
合金粉末１の板厚が３０μｍ未満では機械強度の点から
プレス時に合金粉末１に破壊が生じ易くなり、更に５０
０μｍを越えると渦電流損失が大きくなって高周波特性
が低下するため、合金粉末１の板厚は３０〜５００［μ
ｍ］の範囲とするのが好適である。
【００１８】以下は、幾つかの具体的な実施例を挙げて
本発明の磁歪材料の製造方法を例示する。
本発明の磁歪材料の製造方法を例示する。
【００１９】（実施例１）実施例１では、先ず上述した
溶湯急冷法により、幾つかの異なる組成の超磁歪材料
（後文にて説明する表１に示す）を用いて、平均的なア
スペクト比が２．５で、板厚が１５０［μｍ］のフレー
ク状の合金粉末を作成した。次に、この合金粉末とエポ
キシ樹脂とを重量比９７：３で混合して混合体を得た
後、この混合体をプレス型に注入した。更に、この混合
体を印加磁場２０［ＫＯｅ］，圧力１［Ｔｏｎ／ｃ
ｍ2 ］の条件下で磁場プレスした後、２４時間放置して
樹脂を自己硬化させることにより磁歪材料を製造した。
溶湯急冷法により、幾つかの異なる組成の超磁歪材料
（後文にて説明する表１に示す）を用いて、平均的なア
スペクト比が２．５で、板厚が１５０［μｍ］のフレー
ク状の合金粉末を作成した。次に、この合金粉末とエポ
キシ樹脂とを重量比９７：３で混合して混合体を得た
後、この混合体をプレス型に注入した。更に、この混合
体を印加磁場２０［ＫＯｅ］，圧力１［Ｔｏｎ／ｃ
ｍ2 ］の条件下で磁場プレスした後、２４時間放置して
樹脂を自己硬化させることにより磁歪材料を製造した。
【００２０】こうして得られた磁歪材料に対し、歪みゲ
ージ法により可変的な印加磁場［ＫＯｅ］を与えてこれ
に対する磁歪［ｐｐｍ］を測定したところ、表１に示す
ような結果が得られた。
ージ法により可変的な印加磁場［ＫＯｅ］を与えてこれ
に対する磁歪［ｐｐｍ］を測定したところ、表１に示す
ような結果が得られた。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１からは、この磁歪材料の場合、明らか
に良好な磁歪特性が得られることが判る。
に良好な磁歪特性が得られることが判る。
【００２３】引き続き、この磁歪材料を寸法が５×５×
１５［ｍｍ］のロッド状の試料として切り出し、インピ
ーダンスアナライザーを用いてインダクタンスＬ／Ｌ0
（但し、Ｌ0 は空芯におけるインダクタンス）の周波数
特性を測定した。但し、この試料では、材料中の合金粉
末の長軸方向がロッドの軸方向と一致するように作成さ
れ、周波数１０００ＨｚにおけるインダクタンスＬ／Ｌ
0 （１０００Ｈｚ）の値を１００として基準化し、可変
的な周波数Ｈｚを与えてこれに対するインダクタンスを
表わす周波数持性を測定している。表２は、この測定結
果を示したものである。
１５［ｍｍ］のロッド状の試料として切り出し、インピ
ーダンスアナライザーを用いてインダクタンスＬ／Ｌ0
（但し、Ｌ0 は空芯におけるインダクタンス）の周波数
特性を測定した。但し、この試料では、材料中の合金粉
末の長軸方向がロッドの軸方向と一致するように作成さ
れ、周波数１０００ＨｚにおけるインダクタンスＬ／Ｌ
0 （１０００Ｈｚ）の値を１００として基準化し、可変
的な周波数Ｈｚを与えてこれに対するインダクタンスを
表わす周波数持性を測定している。表２は、この測定結
果を示したものである。
【００２４】
【表２】 （比較例１）一方、比較例１として、Ｔｂ0.27Ｄｙ0.73
Ｆｅ1.9 の組成を有する磁歪材料を従来技術である鋳造
法により作製し、５×５×１５［ｍｍ］のロッド状の試
料を切り出した上で、実施例１と同様に周波数特性を測
定したところ、表３に示すような結果となった。
Ｆｅ1.9 の組成を有する磁歪材料を従来技術である鋳造
法により作製し、５×５×１５［ｍｍ］のロッド状の試
料を切り出した上で、実施例１と同様に周波数特性を測
定したところ、表３に示すような結果となった。
【００２５】
【表３】
【００２６】表２及び表３を比較すれば、鋳造法により
製造された磁歪材料の場合、実施例１により製造された
磁歪材料に比べて明らかに周波数特性が劣化しているこ
とが判る。即ち、実施例１による磁歪材料は、磁歪特性
及び高周波数特性において優れることが確認された。
製造された磁歪材料の場合、実施例１により製造された
磁歪材料に比べて明らかに周波数特性が劣化しているこ
とが判る。即ち、実施例１による磁歪材料は、磁歪特性
及び高周波数特性において優れることが確認された。
【００２７】（実施例２）実施例２では実施例１と同様
に、溶湯急冷法によりＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9の組成
を有する磁歪材料を用いて、平均的なアスペクト比が
３．０で、板厚が１０５［μｍ］のフレーク状の合金粉
末を作成した。次に、この合金粉末とエポキシ樹脂とを
重量比９７：３で混合して混合体を得た後、この混合体
をプレス型に注入した。更に、この混合体を印加磁場１
５［ＫＯｅ］，圧力３［Ｔｏｎ／ｃｍ2 ］の条件下で磁
場プレスした後、２４時間放置して樹脂を自己硬化させ
ることにより磁歪材料を製造した。
に、溶湯急冷法によりＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9の組成
を有する磁歪材料を用いて、平均的なアスペクト比が
３．０で、板厚が１０５［μｍ］のフレーク状の合金粉
末を作成した。次に、この合金粉末とエポキシ樹脂とを
重量比９７：３で混合して混合体を得た後、この混合体
をプレス型に注入した。更に、この混合体を印加磁場１
５［ＫＯｅ］，圧力３［Ｔｏｎ／ｃｍ2 ］の条件下で磁
場プレスした後、２４時間放置して樹脂を自己硬化させ
ることにより磁歪材料を製造した。
【００２８】この磁歪材料に関する磁歪特性及び周波数
特性を、実施例１の場合と同様な条件下で測定したとこ
ろ、それぞれ表４，表５に示すような結果となった。
特性を、実施例１の場合と同様な条件下で測定したとこ
ろ、それぞれ表４，表５に示すような結果となった。
【００２９】
【表４】
【００３０】
【表５】
【００３１】この磁歪材料の場合も、表４からは良好な
磁歪特性が得られ、表５からは優れた周波数特性が得ら
れることが判る。
磁歪特性が得られ、表５からは優れた周波数特性が得ら
れることが判る。
【００３２】（比較例２）又、比較例２として、実施例
２の場合と同様の合金粉末を用いて、印加磁場を与える
ことなく磁歪材料を製造し、５×５×１５［ｍｍ］のロ
ッド状の試料を切り出した上で、実施例１，２と同様に
周波数特性を測定したところ、表６に示すような結果と
なった。
２の場合と同様の合金粉末を用いて、印加磁場を与える
ことなく磁歪材料を製造し、５×５×１５［ｍｍ］のロ
ッド状の試料を切り出した上で、実施例１，２と同様に
周波数特性を測定したところ、表６に示すような結果と
なった。
【００３３】
【表６】
【００３４】表６からは、この磁歪材料の場合、実施例
２のものと比べて明らかに周波数特性が劣化しているこ
とが判る。特に、比較例１による磁歪材料では高周波数
におけるインダクタンスが劣化していることが判る。
２のものと比べて明らかに周波数特性が劣化しているこ
とが判る。特に、比較例１による磁歪材料では高周波数
におけるインダクタンスが劣化していることが判る。
【００３５】（実施例３）実施例３では実施例１，２と
同様に、溶湯急冷法によりＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 の
組成を有する磁歪材料を用いて、平均的なアスペクト比
が１．１〜５．０の範囲で、板厚が２０〜４５０［μ
ｍ］の範囲にある複数のフレーク状の合金粉末を作製し
た。次に、これらの合金粉末について、それぞれ合金粉
末とエポキシ樹脂とを重量比９７：３で混合して混合体
を得た後、プレス型に注入した。更に、これらの混合体
をそれぞれ印加磁場２０［ＫＯｅ］，圧力３［Ｔｏｎ／
ｃｍ2］の条件下で磁場プレスした後、１５０℃で一時
間保持して樹脂を自己硬化させることにより、磁歪材料
中の合金粉末の平均的なアスペクト比と板厚とが異なる
複数の磁歪材料を作製した。
同様に、溶湯急冷法によりＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 の
組成を有する磁歪材料を用いて、平均的なアスペクト比
が１．１〜５．０の範囲で、板厚が２０〜４５０［μ
ｍ］の範囲にある複数のフレーク状の合金粉末を作製し
た。次に、これらの合金粉末について、それぞれ合金粉
末とエポキシ樹脂とを重量比９７：３で混合して混合体
を得た後、プレス型に注入した。更に、これらの混合体
をそれぞれ印加磁場２０［ＫＯｅ］，圧力３［Ｔｏｎ／
ｃｍ2］の条件下で磁場プレスした後、１５０℃で一時
間保持して樹脂を自己硬化させることにより、磁歪材料
中の合金粉末の平均的なアスペクト比と板厚とが異なる
複数の磁歪材料を作製した。
【００３６】これらの磁歪材料に関する磁歪特性及び周
波数特性を、実施例１の場合と同様な条件下で測定し
た。図２はその磁歪特性及び周波数特性を各磁歪材料に
用いられた合金粉末の平均的なアスペクト比とインダク
タンスＭ［％］との関係で周波数別に示し、図３はその
磁歪特性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金
粉末の平均的な板厚μｍとインダクタンスＭ［％］との
関係で周波数別に示したものである。
波数特性を、実施例１の場合と同様な条件下で測定し
た。図２はその磁歪特性及び周波数特性を各磁歪材料に
用いられた合金粉末の平均的なアスペクト比とインダク
タンスＭ［％］との関係で周波数別に示し、図３はその
磁歪特性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金
粉末の平均的な板厚μｍとインダクタンスＭ［％］との
関係で周波数別に示したものである。
【００３７】図２からは、合金粉末のアスペクト比が
１．５以上であればインダクタンス特性の良好な材料，
即ち、高周波数特性の優れた磁歪材料が得られることが
判った。因みに、アスペクト比が１．５未満で高周波数
特性が劣化する原因については、合金粉末と樹脂材料と
の混合体を磁場中プレスしても、全ての合金粉末を一方
向に配向させることができないためであると類推され
る。
１．５以上であればインダクタンス特性の良好な材料，
即ち、高周波数特性の優れた磁歪材料が得られることが
判った。因みに、アスペクト比が１．５未満で高周波数
特性が劣化する原因については、合金粉末と樹脂材料と
の混合体を磁場中プレスしても、全ての合金粉末を一方
向に配向させることができないためであると類推され
る。
【００３８】又、図３からは、合金粉末の板厚を３０〜
５００［μｍ］の範囲にすれば、高周波数特性の優れた
磁歪材料が得られることが判った。これは、合金粉末の
板厚が５００μｍ以上では渦電流の発生が大きくなり、
又３０μｍ以下では混合体の磁場プレス時に合金粉末が
破壊されるためと類推される。
５００［μｍ］の範囲にすれば、高周波数特性の優れた
磁歪材料が得られることが判った。これは、合金粉末の
板厚が５００μｍ以上では渦電流の発生が大きくなり、
又３０μｍ以下では混合体の磁場プレス時に合金粉末が
破壊されるためと類推される。
【００３９】更に、図２及び図３からは、合金粉末のア
スペクト比を１．５以上とし、板厚を３０〜５００［μ
ｍ］の範囲にある薄板とすることにより、磁歪特性及び
高周波数特性が優れた磁歪材料が製造されることが確認
された。
スペクト比を１．５以上とし、板厚を３０〜５００［μ
ｍ］の範囲にある薄板とすることにより、磁歪特性及び
高周波数特性が優れた磁歪材料が製造されることが確認
された。
【００４０】上述した各実施例と各比較例との比較結果
からは、総括的に各実施例により製造された磁歪材料
は、各比較例により製造された磁歪材料よりも磁歪特性
及び高周波数特性が格段に優れることが判った。
からは、総括的に各実施例により製造された磁歪材料
は、各比較例により製造された磁歪材料よりも磁歪特性
及び高周波数特性が格段に優れることが判った。
【００４１】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、磁歪特性及び周波数特性に優れた磁歪材料とそれを
得るための製造方法とが提供される。この磁歪材料は高
周波損失が小さいため、例えば超音波振動子に代表され
る各種振動素子や音響素子等の高品質な基本的電気素子
として応用できるという長所を奏する。
ば、磁歪特性及び周波数特性に優れた磁歪材料とそれを
得るための製造方法とが提供される。この磁歪材料は高
周波損失が小さいため、例えば超音波振動子に代表され
る各種振動素子や音響素子等の高品質な基本的電気素子
として応用できるという長所を奏する。
【図１】本発明の磁歪材料の製造方法における磁歪材料
生成工程を説明するために示した図である。
生成工程を説明するために示した図である。
【図２】実施例３に係る複数の磁歪材料に関する磁歪特
性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金粉末の
平均的なアスペクト比とインダクタンスとの関係で周波
数別に示したものである。
性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金粉末の
平均的なアスペクト比とインダクタンスとの関係で周波
数別に示したものである。
【図３】実施例３に係る複数の磁歪材料に関する磁歪特
性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金粉末の
平均的な板厚と磁歪特性との関係で周波数別に示したも
のである。
性及び周波数特性を各磁歪材料に用いられた合金粉末の
平均的な板厚と磁歪特性との関係で周波数別に示したも
のである。
１ フレーク状の合金粉末 ２ 樹脂 ３ プレス型
Claims (4)
- 【請求項１】 ＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一種の希
土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは１．５
〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合金粉末
と樹脂材とから成ることを特徴とする磁歪材料。 - 【請求項２】 ＲＴｘ（但し、Ｒは少なくとも一種の希
土類金属，Ｔは少なくとも一種の遷移金属，ｘは１．５
〜２．０の範囲とする）の組成のフレーク状の合金粉末
と樹脂材とを混合して混合体を生成する混合体生成工程
と、前記混合体を磁場中プレスして磁歪材料を生成する
磁歪材料生成工程とを含むことを特徴とする磁歪材料の
製造方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の磁歪材料の製造方法にお
いて、前記混合体生成工程では、前記合金粉末の形状を
アスペクト比が１．５以上であると共に、板厚が３０〜
５００［μｍ］の範囲にある薄板とすることを特徴とす
る磁歪材料の製造方法。 - 【請求項４】 請求項２又は３記載の磁歪材料の製造方
法により製造されたことを特徴とする磁歪材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5210112A JPH0762404A (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 磁歪材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5210112A JPH0762404A (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 磁歪材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762404A true JPH0762404A (ja) | 1995-03-07 |
Family
ID=16584008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5210112A Pending JPH0762404A (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 磁歪材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762404A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100387745C (zh) * | 2003-10-29 | 2008-05-14 | 索尼株式会社 | 磁致伸缩器件 |
-
1993
- 1993-08-25 JP JP5210112A patent/JPH0762404A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100387745C (zh) * | 2003-10-29 | 2008-05-14 | 索尼株式会社 | 磁致伸缩器件 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2010103709A1 (ja) | 圧粉磁芯およびそれを用いた磁性素子 | |
| US5792284A (en) | Magnetostrictive powder composite and methods for the manufacture thereof | |
| JPH11238613A (ja) | 複合磁性材料およびその製造方法 | |
| JP2009252961A (ja) | 圧粉磁心用軟磁性材および圧粉磁心 | |
| JP5063861B2 (ja) | 複合圧粉磁心及びその製造法 | |
| JPH11176680A (ja) | 磁芯の製造方法 | |
| JPH10106875A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JP2022516212A (ja) | 二次元磁気モーメントと高動作周波数帯を有する軟磁性複合材とその調製方法 | |
| JPS60228652A (ja) | 希土類磁石およびその製法 | |
| JP2006100292A (ja) | 粉末磁性体コアの製造方法及びそれを用いてなる粉末磁性体コア | |
| Raybould et al. | Factors affecting the magnetic properties of consolidated amorphous powder cores | |
| JPH1174140A (ja) | 圧粉磁芯の製造方法 | |
| JP3275055B2 (ja) | 希土類ボンド磁石 | |
| JPH06507676A (ja) | 磁気ひずみ粉末複合材料及びその製造方法 | |
| US2231160A (en) | Inductance core having low negative temperature coefficient of inductance and method of making it | |
| JP2005171275A (ja) | 軟磁性圧密体および軟磁性圧密体の製造方法 | |
| JPH0478114A (ja) | 複合磁心 | |
| JPH11251131A (ja) | 高周波用圧粉磁心及びその製造方法 | |
| JPS60194001A (ja) | アモルフアス金属成形体の製造方法 | |
| JPH02138706A (ja) | 異方性永久磁石 | |
| JP2000173810A (ja) | 磁気異方性ボンド磁石およびその製法 | |
| JPH02139908A (ja) | 極異方性希土類磁石の製造方法 | |
| KR20030030735A (ko) | 일방향으로 응고된 거대자기변형 재료를 이용한 고분자복합재료의 제조방법 | |
| JP2000173817A (ja) | 圧粉磁心用金属磁性粉末 | |
| JP2010010501A (ja) | 配向圧粉磁心 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030702 |