JPH0770714A - コイン用ステンレス鋼およびステンレス鋼製コインの製造方法 - Google Patents

コイン用ステンレス鋼およびステンレス鋼製コインの製造方法

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JPH0770714A
JPH0770714A JP6154540A JP15454094A JPH0770714A JP H0770714 A JPH0770714 A JP H0770714A JP 6154540 A JP6154540 A JP 6154540A JP 15454094 A JP15454094 A JP 15454094A JP H0770714 A JPH0770714 A JP H0770714A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 コイニング加工前は軟質で加工性に優れ、コ
イニング加工後は硬度が高くかつ弱磁性を示して、特に
ゲーム機用コイン、メダル等の素材として好適なコイン
用ステンレス鋼とコインの製造方法を提供することにあ
る。 【構成】 Ｃ：0.03wt％以下、Si：0.1 〜1.0 wt％、M
n：0.1 〜4.0 wt％、Ni：５〜15wt％、Cr：12〜20wt
％、Ｎ：0.03wt％以下、Ｏ：50ppm 以下を含有し、必要
に応じてCu：0.5 〜3.0 wt％、Mo：0.1 〜2.0 wt％の少
なくとも１種を含有し、かつオーステナイト安定化指数
Ｍ値が20.0〜23.0の範囲内で、フェライト化率Ｆ値が６
以下であるコイン用ステンレス鋼、およびこのステンレ
ス鋼の素材を50％の冷間圧延、 900〜1100℃の熱処理を
施した後、15〜25％のコイニング加工を施すステンレス
鋼性コインの製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コイニング加工によっ
て適度の磁性, 即ち、種々の弱磁性を示すようになるコ
イン用ステンレス鋼とステンレス鋼製コインの製造方法
に関する。特に、冷間プレスにより精密なライニング加
工が必要とされるコイン用素材として、コイニング加工
前は軟質で加工性に優れ、一方コイニング加工後には硬
質となって耐摩耗性にも優れる他、ゲーム機用コイン、
メダル等の素材として好適な種々のレベルの弱磁性を示
すコイン用ステンレス鋼と、このステンレス鋼を用いた
コインの製造方法とを提案する。
【０００２】
【従来の技術】近年、コイン、メダル等の素材としての
ステンレス鋼の需要が増大している。コイン用ステンレ
ス鋼としては耐食性に優れていることだけでなく、コイ
ニング加工性と耐摩耗性の両方の特性に優れたものが必
要である。即ち、コインやメダルは、コイニング加工時
はその加工を容易にするために軟質でなければならず、
一方でコイニング加工後は使用時の耐摩耗性を付与する
ために硬質でなければならない。
【０００３】従来のコイン用ステンレス鋼としては、特
開昭63−47353 号公報に開示されているような強磁性の
フェライト系ステンレス鋼および特開平４−66651 号公
報に開示されているような非磁性オーステナト系ステン
レス鋼が知られている。
【０００４】しかしながら、ゲーム用コインの素材とし
ては、従来、強磁性のフェライト系ステンレス鋼のみが
用いられている。その理由は、非磁性オーステナイト系
ステンレス鋼の場合、これをゲーム機用コイン, メダル
の素材として用いると、白銅、真鍮等の非磁性材料を素
材とする通貨(Money) などとの識別が困難になり、偽造
貨幣の排除ができなくなる。例えば、高価な電子的選別
機構でなく簡易な機械的選別機構を備えるゲーム機で
は、ゲーム用コイン(Medal) を通貨(Money) として使用
された場合には、この両者の識別ができなくなるという
問題が生じる。このような理由から、非磁性オーステナ
イト系ステンレス鋼は、ゲーム用コインの素材として
は、使用されていないのである。
【０００５】ゲーム用コインが抱えているもう一つの問
題は、多数のゲーム店それぞれが、自店特有のゲーム用
コインを採用することを望むことにある。この場合、同
じ強磁性フェライト系ステンレス鋼製だと自店のコイン
と他店のものとを識別するためには、コイン寸法を各ゲ
ーム店毎に変えることにより差別をつけるしかないのが
実情である。しかし、コイン寸法による差別化はマシン
の規制もあり実用的ではない。しかも、僅かなコイン寸
法の差を識別するためには、選別精度の高い高価な選別
機構を使用しなければならない。
【０００６】上述した問題を解決するため、最近、磁石
の強度( 最大エネルギー積ＢＨmax)によって吸着された
り、されなかったりするゲーム用コインが提案されてい
る。このコインは、強磁性と非磁性の中間の適度の磁性
を有する弱磁性材料であって、磁性の強さによって識別
が可能である。このコイン用弱磁性材料は、非磁性材料
製の通貨および強磁性材料製ゲーム用コイン等との差別
化をする上で、また、多数のゲーム店間のコインの識別
をする上で極めて有用である。ところで、このような従
来の弱磁性材料としては、真鍮に微小量の鉄粉を含有さ
せた特殊な材料が用いられている。しかしながら、真鍮
に鉄粉を均一に分散含有させることは容易ではなく、た
とえ均一に分散していてもその後の圧延加工により鉄粉
に方向性が生じ、磁性にバラツキを生じる問題があっ
た。また、この材料については、表面にNiメッキを施し
ているため、高価で、加工硬化が小さく軟質であるため
にコイニング後に傷が付き易いという欠点もあった。
【０００７】従来、JIS-SUS 304 ( オーステナイト系ス
テンレス鋼) などの準安定系ステンレス鋼が、冷間加工
によって加工誘起マルテンサイトを生成して磁性を帯び
ることはよく知られている。しかし、15〜25％のコイニ
ング加工程度では充分な磁性は得られないのが普通であ
る。また、加工誘起マルテンサイトの析出した上記ステ
ンレス鋼は、硬さが比較的高く、それ故に金型の寿命を
著しく劣化する等の欠点があり、コイン用ステンレス鋼
としては好ましくないものであった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
従来のステンレス鋼, 即ち、強磁性フェライト系ステン
レス鋼、非磁性オーステナイトステンレス鋼、およびマ
ルテンサイト析出オーステナイト系ステンレス鋼は、そ
れぞれコイン用ステンレス鋼としては何らかの欠点をも
っていたのである。この発明の目的は、素材段階におい
ては軟質で加工が容易であり、一方コイニング加工後は
硬質となって耐摩耗性に優れて耐久性があり、しかもコ
インと通貨との選別のために適度の磁性を有する比較的
安価な弱磁性のコイン用ステンレス鋼を提案することに
ある。この発明の他の目的は、上記コイン用ステンレス
鋼からコインを有利に製造するための方法を提案するこ
とにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、素材の段階に
おいては軟質でコイニング加工がしやすく、一方コイニ
ング加工後は硬質化して耐摩耗性に優れると同時に適度
な弱い磁性を示す弱磁性コイン用ステンレス鋼である。
本発明ステンレス鋼は、コイニング加工を施すと弱い磁
性, 即ち弱磁性を発現する。ここで、弱磁性とは、永久
磁石との吸引力が一定範囲の値をもつものを言う。すな
わち、640KG の磁力を持つ永久磁石とコインとの間隙を
0.5mm とした時にコインを引きつける吸引力が２〜13g
の範囲にあるものを言う。というのは、この吸引力が２
ｇ未満では、選別機の磁石に応動しなくなり、一方13ｇ
を超えると磁力が大きすぎて却って選別機の作動不良を
招くようになる。
【００１０】本発明の要旨構成を列挙すると次のとおり
である。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％以下、M
n：0.1 〜４wt％以下、 Ni：５〜15wt％、Cr：12〜2
0wt％、 Ｎ：0.03wt％以下およびＯ：50ppm 以下を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ下
記(1) 式で表されるオーステナイト安定化指数（Ｍ値）
が20.0〜23.0の範囲内となるように前記各成分の含有量
を調整して、コイニング加工によって弱磁性を示す組成
にしたことを特徴とするコイン用ステンレス鋼。
【数７】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr …(1) (2) 上記(1) の主要成分に加えて、さらに、Cu：0.5 〜
3.0 wt％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なり、かつ下記(2) 式で表されるオーステナイト安定化
指数（Ｍ値）が20.0〜23.0の範囲内となるように前記各
成分の含有量を調整して、コイニング加工によって弱磁
性を示す組成にしたことを特徴とするコイン用ステンレ
ス鋼。
【数８】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu …(2) (3) 上記(1) の主要成分に加えて、さらに、Cu：0.5 〜
3.0 wt％およびMo：0.1〜2.0 wt％を含有し、残部がFe
および不可避的不純物からなり、かつ下記(3) 式で表さ
れるオーステナイト安定化指数（Ｍ値）が20.0〜23.0の
範囲内となるように前記各成分の含有量を調整して、コ
イニング加工によって弱磁性を示す組成にしたことを特
徴とするコイン用ステンレス鋼。
【数９】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu ＋0.98Mo …(3)
【００１１】(4) そして、本発明は、上記(1) 〜(3)
に記載のステンレス鋼において、それぞれ下記(4),
(5), (6) 式で表わされるフェライト化率（Ｆ値）が６
以下となるように前記成分の含有量を調整したことを特
徴とするコイン用ステンレス鋼である。
【数１０】 Ｆ＝2.9 （Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N)−10.9 …(4) Ｆ＝2.9 （Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(5) Ｆ＝2.9 （Cr＋Mo＋1.4 Si) −(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(6)
【００１２】(5) また、本発明は、上記(1) 〜(4) のス
テンレス鋼を、それぞれ加工率50％以上の冷間圧延を施
し、次いで 900〜1100℃で熱処理した後、その冷延鋼板
を打ち抜き加工により所定の形状とてから、圧下率15〜
25％のコイニング加工を施すことにより弱磁性のステン
レス鋼製コインを製造する方法である。
【００１３】
【作用】前記成分組成からなる本発明のステンレス鋼
は、コイニング加工の前では低いビッカース硬さ（Hv＜
140 ）を有するために加工性に優れ、一方、コイニング
加工後にあっては適度の硬度を示して耐摩耗性に優れる
と共に、種々のレベルの弱磁性を示すようになるもので
ある。
【００１４】本発明における各成分の作用と数値限定の
理由について以下に説明する。 Ｃ，Ｎ：0.03wt％以下 Ｃ, Ｎは一般に、オーステナイトステンレス鋼は、冷間
加工によって磁性を発現する加工誘起マルテンサイト
（α′）を生成する。この場合、ＣおよびＮが多量に存
在すると生成するα′によって硬質となり、加工硬化を
促進してコイニング加工性を悪化させる他、耐食性も劣
化させるので、Ｃ，Ｎ含有量はともに、0.03wt％以下と
した。
【００１５】Si：0.1 〜1.0 wt％ Siは、脱酸剤として0.1 wt％以上を添加するが、軟質に
して熱間加工性を良くするためには低いほうが望まし
く、1.0 wt％以下とする。好ましくは 0.5〜0.8wt％の
範囲が良い。
【００１６】Mn：0.1 〜4.0 wt％ Mnは、Siと同様に脱酸剤として添加するが、このMnを多
量に含有させるほど軟質化が図れる。0.1 wt％未満では
脱酸効果が弱く、一方 4.0wt％を超える添加は熱間加工
性および耐食性を悪化させる。好ましくは 0.5〜2.0 wt
％の範囲がよい。
【００１７】Ni：５〜15wt％ Niは、オーステナイト系ステンレス鋼には不可欠な元素
であり、適正量のα′相を得るためには５wt％以上含有
させる必要があり、15wt％を越えるとオーステナイト組
織相が安定して非磁性となることからその範囲を５〜15
wt％とした。好ましくは７〜10wt％の範囲がよい。
【００１８】Cr：12〜20wt％ Crは、ステンレス鋼の耐食性を確保する上で最も有効な
元素であり、実用上は12wt％以上の含有が必要である。
しかし、20wt％を越えるとフェライトを生成して熱間加
工性を阻害する。従って、Crは12〜20wt％の範囲とし
た。好ましくは15〜18wt％の範囲がよい。
【００１９】Cu：0.5 〜３wt％ Cuは、オーステナイト生成元素であり、硬さ並びに加工
硬化を低下させる上で極めて有効な元素である。この効
果は、0.5 wt％を超える添加によって現れ、一方、３wt
％を越えて添加すると熱間加工性が劣化し、熱間圧延時
に耳割れを生じるなど製造性が低下するため、0.5 〜３
wt％の範囲に限定した。好ましくは 1.5〜2.0 wt％の範
囲がよい。
【００２０】Mo：0.1 〜２wt％ Moは、耐酸化性、耐食性に資する成分であり、その含有
量は 0.1〜２wt％に限定される。含有量が 0.1wt％未満
の場合は、上記した効果が発揮されず、また、２wt％を
こえる場合は、上記効果が飽和するとともに項の製造コ
ストを高めてしまう。好ましくは 0.1〜0.5 wt％であ
る。
【００２１】Ｏ：50 ppm以下 Ｏは、鋼の清浄度を決める上で重要な元素であり、50pp
m を越えると非金属介在物による鋼の清浄度を悪くし、
打ち抜き加工性の劣化と共にコイニング加工後の表面性
状の劣化を招く。そのため50ppm 以下とした。
【００２２】さらに、本発明においては、コインの用途
に応じて必要な強度や熱間, 冷間加工性、コイニング加
工性さらには耐食性等の諸特性の向上を目的として、T
i, Nb, Zr, Hf, Be, Co, Al, Ｖ, Ｂ等の元素を必要に
応じて含有させることができる。
【００２３】オーステナイト安定化指数Ｍ値：このＭ値
は、本発明において、加工率の小さいコイニング加工程
度でも磁性を発現するように成分調整する基準を与え
る。即ち、磁性発現のために必要な加工誘起マルテンサ
イトα′量は、鋼のオーステナイト安定度と密接に関係
するので、そのオーステナイト安定化指数を明確化すれ
ば磁性発現の程度をコントロールできる。その指標とし
て、下記 (1)式〜 (3)式を用いる。コイニング加工によ
って発現する磁性, 即ちα′量（吸引力）とＭ値との間
には良い相関が認められるからである。このＭ値が20.0
未満では、多量のマルテンサイトを析出して、コインの
状態で吸引力13ｇを越えるような強磁性ステンレス鋼と
なる。一方、このＭ値が23.0を越えると、マルテンサイ
トの析出が阻止され、コインの状態で吸引力 2.0ｇ未満
の非磁性ステンレス鋼となる。したがって、本発明にお
いて必要な弱磁性を確保するために、このＭ値は20.0〜
23.0の範囲内とした。 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr …(1) Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu …(2) Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu ＋0.98Mo …(3)
【００２４】フェライト化率Ｆ値：このＦ値は、鋼中の
フェライト化率を示す指標であり、このＦ値が６を越え
ると熱間加工性を阻害する。このことから、その指標と
なる下記 (4)式〜 (6)式から定まるＦ値を６以下とす
る。好ましくは、３〜５の範囲がよい。 Ｆ＝2.9 （Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N)−10.9 …(4) Ｆ＝2.9 (Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(5) Ｆ＝2.9 （Cr＋Mo＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(6)
【００２５】以上説明したように本発明においては、個
々の成分組成を規制するだけでなく、コイニング加工後
に適度な磁性を発現させるために、上記 (1)式,(2)式ま
たは(3)式に従うＭ値が20.0〜23.0の範囲内になるよう
に成分調整することが必要である。そして、安定した製
造性 (熱間加工性) を得るために、さらに上記 (4)式,
(5)式または(6) 式によるＦ値が6.0 以下となるように
各成分組成を制御することが必要となる。
【００２６】次に、本発明にかかるステンレス鋼コイン
の製造方法について説明する。まず、上記成分組成を有
するステンレス鋼を溶製し、鋳造し、熱間圧延を施して
から冷間圧延を行う。この冷間圧延時の加工率および熱
処理温度はコイニング加工性に重要な影響を与える。 ａ．この冷間圧延時の加工率が50％未満では、その後に
行う熱処理時に充分な再結晶組織が得られず混粒とな
り、コイニング時のメタルフローの均一性を欠き、コイ
ニング加工後の模様の鮮明度を劣化させる。従って、こ
の冷間圧延時の加工率は50％以上とすることが必要であ
る。 ｂ．一方、熱処理は 900〜1100℃の温度範囲で行う。こ
の温度が900 ℃未満では硬さがHv150 以上となり加工性
が劣る。一方、1100℃を超える温度では組織が粗粒（結
晶粒度４以下）となり、コイニング加工後の模様の鮮明
度が劣化する。従って、均一な再結晶組織を得るととも
にコイニング加工により鮮明な模様を得るための熱処理
温度は 900〜1100℃の範囲である。 ｃ．次に、本発明においては、冷延鋼板を打ち抜き加工
を施して所定の形状として、さらにその後、圧下率15〜
25％に相当するコイニング加工を施す。このときのコイ
ニング加工により析出したマルテンサイト量に応じ、種
々の弱磁性を有するコインが得られる。即ち、この圧下
率と前記組成との制御によって磁化の強さ（Ｉ）を変え
ることができるので、店に特有な磁性を付したコインを
製造することができるようになる。 上記製造方法を経たステンレス鋼製コインは、Hv硬さで
110〜150 を確保できるとともに、弱磁性を示す。
【００２７】なお、本発明において、コインに適用する
ための弱磁性の範囲は、飽和磁化Ｍｍで４〜25 lmu/gが
適当であり、この範囲内において、各ゲーム店によって
異なった磁性を有するコイン用ステンレス鋼を提供する
ことが可能となり、識別も容易になる。
【００２８】
【実施例】表１に、本発明例ならびに比較例の化学組成
と、前記 (1)式〜 (6)式より計算された各鋼のＭ値およ
びＦ値を併せて示す。これら鋼No. １〜No.15 を大気誘
導炉を用いて溶製し、10Kgの鋼塊とした後、加熱温度12
00〜1300℃で熱間鍛造および熱間圧延を施して厚さ3.8
mmの熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯を1100℃で２分間均
熱して焼鈍し、酸洗い後、1.5 mmの厚さ（冷間圧延率60
％）に冷延し、この冷延材を1050℃で１分間均熱して焼
鈍し、酸洗を施し軟質化した冷延鋼板を製造し硬さを測
定した。その後、直径24.4mmφのコイン形状に打ち抜
き、さらにその後、圧下率21％に相当するコイニング加
工を施し、供試材を得た。
【００２９】図１は、各供試材のＭ値と吸引力との関係
を示す。この図に示す結果から、吸引力はＭ値の増加と
ともに低下することがわかる。即ち、弱磁性の指標とな
る吸引力が２〜13ｇの範囲となるためにはＭ値を20.0〜
23.0の範囲にすることが必要であることがわかる。
【００３０】図２は、吸引力３〜７ｇの範囲を示す供試
材のＦ値と吸引力のバラツキの関係を示す図である。こ
の図に示す結果から、吸引力のバラツキは、Ｆ値に応じ
て最小となる範囲があることがわかった。即ち、吸引力
の安定性を得るためには、Ｆ値を 3.0〜5.0 の範囲にす
ることが好ましい。
【００３１】表１に示す結果より、No.11 の比較鋼は、
硬さHvが185 と高く、Ｆ値も9.7 と限定範囲より高い上
に、熱間圧延による1000℃における絞り値も45％と低い
ので、熱間加工性に劣ることがわかる。しかも、Ｍ値
が、限定範囲よりも低いため強磁性を示している。ま
た、No.12, 13, 14 および15の比較鋼は、Ｍ値が限定範
囲よりも高く、いずれも十分な吸引力が得られていな
い。これに対し、No.1〜10の本発明鋼は、Ｍ値がいずれ
も適正範囲内で弱磁性領域にあり、とくに、No.7〜10
は、Ｍ値とともにＦ値をも満足していることから、極め
て軟質でコイニング加工が容易であり、磁性のバラツキ
（σ）も小さく品質に優れたコインを得ることができ
る。
【００３２】
【表１】
【００３３】表２は、本発明製造方法（Ａ，Ｂ，Ｃ）の
効果について、No.8, 9 および10の供試材を使って比較
例Ｄ，Ｅ，Ｆ法と対比して示したものである。 方法Ｄ：適正加工率で温度の低い例…硬度が高く、未再
結晶組織が残る。 方法Ｅ：適正加工率で温度の高い例…結晶粒度4.0 と粗
粒化し、コイニング加工性が劣化している。 方法Ｆ：適正外の加工率で適正な加熱温度を採用した例
…混粒組織となりコイニング加工性が劣化している。 これに対し、本発明方法の範囲内である方法Ａ，Ｂおよ
びＣでは、いずれも軟質であり、かつ細粒組織を有し
て、コイニング加工性も良好である。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように本発明のコイン用ス
テンレス鋼によれば、従来のステンレス鋼では得られな
かった特性、即ち、コイニング加工前は軟質、コイニン
グ加工後は硬質となると共に弱磁性を示すというコイン
材料として有利な特性が得られる。従って、本発明にか
かるコイン用ステンレス鋼は、非磁性および強磁性ステ
ンレス鋼とは異なる磁気特性を有し、高精度の電子的選
別機構は勿論のこと、安価な機械的、磁気的選別機構に
よってもコインの選別を正確に行うことが可能となり、
ゲーム用コインの選別方法の多様化を可能にする。しか
も、磁性の違うコイを容易に得ることができるので、選
別の容易な、店によって異なる多種類のコインを提供す
ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、21％コイニング加工を施したコインの
オーステナイト安定化指数Ｍ値と吸引力の関係を示した
図である。
【図２】図２は、21％コイニング加工を施したコインの
吸引力のバラツキとＦ値の関係を示した図である。
フロントページの続き (72)発明者 津田 正臣 東京都中央区京橋１丁目５番８号 日本冶 金工業株式会社内 (72)発明者 藤原 最仁 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日 本冶金工業株式会社技術研究所内

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％
    以下、 Mn：0.1 〜４wt％以下、 Ni：５〜15wt％、 Cr：12〜20wt％、 Ｎ：0.03wt％以下および Ｏ：50ppm 以下を含有し、 残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ下記(1)
    式で表されるオーステナイト安定化指数（Ｍ値）が20.0
    〜23.0の範囲内となるように前記各成分の含有量を調整
    して、コイニング加工によって弱磁性を示すようになる
    組成にしたことを特徴とするコイン用ステンレス鋼。 【数１】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr …(1)
  2. 【請求項２】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％
    以下、 Mn：0.1 〜４wt％以下、 Ni：５〜15wt％、 Cr：12〜20wt％、 Ｎ：0.03wt％以下、 Ｏ：50ppm 以下およびCu：0.5 〜3.0 wt％を含有し、 残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ下記(2)
    式で表されるオーステナイト安定化指数（Ｍ値）が20.0
    〜23.0の範囲内となるように前記各成分の含有量を調整
    して、コイニング加工によって弱磁性を示すようになる
    組成にしたことを特徴とするコイン用ステンレス鋼。 【数２】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu …(2)
  3. 【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％
    以下、 Mn：0.1 〜４wt％以下、 Ni：５〜15wt％、 Cr：12〜20wt％、 Ｎ：0.03wt％以下、 Ｏ：50ppm 以下、 Cu：0.5 〜3.0 wt％および Mo：0.1 〜2.0 wt％を含有し、 残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ下記(3)
    式で表されるオーステナイト安定化指数（Ｍ値）が20.0
    〜23.0の範囲内となるように前記各成分の含有量を調整
    して、コイニング加工によって弱磁性を示すようになる
    組成にしたことを特徴とするコイン用ステンレス鋼。 【数３】 Ｍ＝Ni＋12.6（Ｃ＋Ｎ）＋0.35Si＋0.7Mn ＋0.65Cr＋1.2Cu ＋0.98Mo …(3)
  4. 【請求項４】 上記ステンレス鋼の成分組成の、下記
    (4) 式で表されるフェライト化率（Ｆ値）が６以下とな
    るように前記成分の含有量を調整したことを特徴とする
    請求項１に記載のコイン用ステンレス鋼。 【数４】 Ｆ＝2.9 （Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N)−10.9 …(4)
  5. 【請求項５】 上記ステンレス鋼の成分組成の、下記
    (5) 式で表されるフェライト化率（Ｆ値）が６以下とな
    るように前記成分の含有量を調整したことを特徴とする
    請求項２に記載のコイン用ステンレス鋼。 【数５】 Ｆ＝2.9 (Cr＋1.4Si)−(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(5)
  6. 【請求項６】 上記ステンレス鋼の成分組成の、下記
    (6) 式で表されるフェライト化率（Ｆ値）が６以下とな
    るように前記成分の含有量を調整したことを特徴とする
    請求項３に記載のコイン用ステンレス鋼。 【数６】 Ｆ＝2.9 （Cr＋Mo＋1.4 Si) −(3.5Ni＋1.3Mn ＋195C＋10N ＋2.4Cu)−10.9 …(6)
  7. 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１つに記載され
    たステンレス鋼を、それぞれ加工率50％以上の冷間圧延
    を施し、次いで 900〜1100℃で熱処理した後、その冷延
    鋼板を打ち抜き加工により所定の形状としてから、圧下
    率15〜25％のコイニング加工を施すことを特徴とするス
    テンレス鋼製コインの製造方法。
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