JPH0780609A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼から鋼板を連続的に製造する連続鋳造装
置の注湯ノズルに関するもので、フラックス無しの連続
鋳造におけるノズルへの地金付着の防止と、注湯面湯温
低下の防止による表面欠陥の無い鋳片を得ることを目的
としている。 【構成】 溶鋼をモールド壁１６内に注湯する注湯ノズ
ル１の上部肉厚部に設けた可燃ガスヘッダ５及び支燃ガ
スヘッダ４に可燃ガス及び支燃ガスを供給し、両ガスを
細孔６，７を通してノズル先端部に開口したガス噴出口
２０よりモールド内の注湯面３に向けて噴出させ、溶鋼
の熱で同ガスを燃焼させ、これによりノズル先端部を加
熱する。
置の注湯ノズルに関するもので、フラックス無しの連続
鋳造におけるノズルへの地金付着の防止と、注湯面湯温
低下の防止による表面欠陥の無い鋳片を得ることを目的
としている。 【構成】 溶鋼をモールド壁１６内に注湯する注湯ノズ
ル１の上部肉厚部に設けた可燃ガスヘッダ５及び支燃ガ
スヘッダ４に可燃ガス及び支燃ガスを供給し、両ガスを
細孔６，７を通してノズル先端部に開口したガス噴出口
２０よりモールド内の注湯面３に向けて噴出させ、溶鋼
の熱で同ガスを燃焼させ、これによりノズル先端部を加
熱する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶鋼から鋼板を連続的に
製造する連続鋳造装置における注湯時に使用されるノズ
ルの先端部の加熱手段に関する。
製造する連続鋳造装置における注湯時に使用されるノズ
ルの先端部の加熱手段に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種注湯ノズルの１例を図２に
示す。図２（ａ),（ｂ）は従来の注湯ノズルを使用した
場合の作用説明図で、（ａ）は振動モールドを使用した
場合、（ｂ）は同期モールドを使用した場合における鋳
造時の欠陥発生状況を示す。
示す。図２（ａ),（ｂ）は従来の注湯ノズルを使用した
場合の作用説明図で、（ａ）は振動モールドを使用した
場合、（ｂ）は同期モールドを使用した場合における鋳
造時の欠陥発生状況を示す。
【０００３】これらの図において、１′は注湯ノズル
で、その下端部付近には、ノズル上方より注湯された溶
鋼がモールド１６内に流入するための開口部１８が斜め
上方に向けて穿設されている。
で、その下端部付近には、ノズル上方より注湯された溶
鋼がモールド１６内に流入するための開口部１８が斜め
上方に向けて穿設されている。
【０００４】２は溶鋼の流れ方向を示し、また３はモー
ルド１６内における注湯面（以後メニスカスと云う）で
ある。
ルド１６内における注湯面（以後メニスカスと云う）で
ある。
【０００５】従来の連続鋳造用の注湯ノズルは、注湯前
に、例えば燃焼ガス炉内で保持されて予熱されるのみ
で、注湯ノズルによるモールドへの注湯中には該ノズル
は加熱されることはなく、図２（ａ）に示すようにメニ
スカス３でのノズル地金付着及びメニスカス湯温低下を
防止するために、メニスカス３の上部に溶融性のフラッ
クス１１を積層している。
に、例えば燃焼ガス炉内で保持されて予熱されるのみ
で、注湯ノズルによるモールドへの注湯中には該ノズル
は加熱されることはなく、図２（ａ）に示すようにメニ
スカス３でのノズル地金付着及びメニスカス湯温低下を
防止するために、メニスカス３の上部に溶融性のフラッ
クス１１を積層している。
【０００６】この溶融性フラックス１１は酸化物＋カー
ボン（例えばＮａ2 Ｏ＋Ｃ）より構成されており、振動
モールドと鋳片のスベリ性を向上させる役割も有してい
る。１２はフラックスの溶融層で、モールド１６の内壁
面に沿い形成される。
ボン（例えばＮａ2 Ｏ＋Ｃ）より構成されており、振動
モールドと鋳片のスベリ性を向上させる役割も有してい
る。１２はフラックスの溶融層で、モールド１６の内壁
面に沿い形成される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで前述のような
従来ノズルを使用した連続鋳造技術においては、鋳造速
度が５ｍ／ｍｉｎ以上あるいは図２（ｂ）に示す鋳片同
期型モールドになると、フラックスがメニスカス湯温の
低下を防止する役割がはたせなくなり、フラックスの使
用が困難となる。すなわち、鋳片の均一凝固不良となり
鋳片に表面割れ１３を生じ鋳片品質が低下する。
従来ノズルを使用した連続鋳造技術においては、鋳造速
度が５ｍ／ｍｉｎ以上あるいは図２（ｂ）に示す鋳片同
期型モールドになると、フラックスがメニスカス湯温の
低下を防止する役割がはたせなくなり、フラックスの使
用が困難となる。すなわち、鋳片の均一凝固不良となり
鋳片に表面割れ１３を生じ鋳片品質が低下する。
【０００８】このため、フラックスを使用しない鋳造と
なると、ノズル放熱、メニスカス放熱のため図２（ｂ）
に示すようにノズル１′に地金１７が付着さらには成長
し鋳片表面に落下し鋳片欠陥が発生しやすくなる不具合
がある。なお１４は凝固シェル、１５はオッシレーショ
ンマークを示す。
なると、ノズル放熱、メニスカス放熱のため図２（ｂ）
に示すようにノズル１′に地金１７が付着さらには成長
し鋳片表面に落下し鋳片欠陥が発生しやすくなる不具合
がある。なお１４は凝固シェル、１５はオッシレーショ
ンマークを示す。
【０００９】このように、フラックスを使用しない鋳造
を行う場合において、ノズルへの地金付き防止とメニス
カス湯温低下防止が必要である。
を行う場合において、ノズルへの地金付き防止とメニス
カス湯温低下防止が必要である。
【００１０】本発明は前述の従来技術の不具合点を解消
するため、ノズル先端部に燃焼・加熱手段を設け、メニ
スカス部ノズルへの地金付着及びメニスカス湯温低下防
止を図ることを目的としている。
するため、ノズル先端部に燃焼・加熱手段を設け、メニ
スカス部ノズルへの地金付着及びメニスカス湯温低下防
止を図ることを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の構成として本発明の連続鋳造用ノズルは、溶鋼をモー
ルド内に注湯する注湯ノズルの肉厚部側壁上方に可燃ガ
ス供給口及び支燃ガス供給口をそれぞれ穿設すると共
に、該ノズルの下部薄肉部の溶鋼浸漬部における注湯面
上方位置に臨んで前記ガスの噴出口を複数個穿設し、前
記各ガス供給口とガス噴出口を、注湯ノズル側壁内に穿
設した複数の細孔で連通するよう構成したことを特徴と
している。
の構成として本発明の連続鋳造用ノズルは、溶鋼をモー
ルド内に注湯する注湯ノズルの肉厚部側壁上方に可燃ガ
ス供給口及び支燃ガス供給口をそれぞれ穿設すると共
に、該ノズルの下部薄肉部の溶鋼浸漬部における注湯面
上方位置に臨んで前記ガスの噴出口を複数個穿設し、前
記各ガス供給口とガス噴出口を、注湯ノズル側壁内に穿
設した複数の細孔で連通するよう構成したことを特徴と
している。
【００１２】
【作用】上記のように構成した本発明の連続鋳造用ノズ
ルは、ノズル肉厚部側壁上方に設けた可燃ガス供給口及
び支燃ガス供給口より供給した可燃ガス（例えばプロパ
ン）と支燃ガス（例えばＯ2 、空気）を、細孔を通して
ノズル先端部の溶鋼浸漬部におけるモールド内注湯面の
上方位置でガス噴出口より噴出させ、注湯ノズルの中央
部透孔を通ってモールド内に注湯される溶鋼の熱により
燃焼させることにより約２０００℃以上の燃焼ガスが、
ノズル先端部及びメニスカス（注湯面）に当たり、フラ
ックス無しの連続鋳造の場合ノズルへの地金の付着を防
ぐと共に、メニスカス湯温の低下を防ぐことができ、表
面欠陥の無い鋳片を得ることができる。
ルは、ノズル肉厚部側壁上方に設けた可燃ガス供給口及
び支燃ガス供給口より供給した可燃ガス（例えばプロパ
ン）と支燃ガス（例えばＯ2 、空気）を、細孔を通して
ノズル先端部の溶鋼浸漬部におけるモールド内注湯面の
上方位置でガス噴出口より噴出させ、注湯ノズルの中央
部透孔を通ってモールド内に注湯される溶鋼の熱により
燃焼させることにより約２０００℃以上の燃焼ガスが、
ノズル先端部及びメニスカス（注湯面）に当たり、フラ
ックス無しの連続鋳造の場合ノズルへの地金の付着を防
ぐと共に、メニスカス湯温の低下を防ぐことができ、表
面欠陥の無い鋳片を得ることができる。
【００１３】
【実施例】以下図面により本発明の１実施例について説
明する。図１は本発明連続鋳造用ノズルを示し（ａ）は
正面断面図、（ｂ）は側断面図である。
明する。図１は本発明連続鋳造用ノズルを示し（ａ）は
正面断面図、（ｂ）は側断面図である。
【００１４】これらの図において溶鋼をモールド壁１６
内に複数の注湯整流孔１０を通して注湯する注湯ノズル
１（材質は例えば溶融シリカで構成する）の上部肉厚部
には側壁より中心方向に向けて穿設した支燃ガス及び可
燃性ガスの供給元ヘッダ４，５がそれぞれ設けられる。
なお矢印２は溶鋼の流れ方向を示す。
内に複数の注湯整流孔１０を通して注湯する注湯ノズル
１（材質は例えば溶融シリカで構成する）の上部肉厚部
には側壁より中心方向に向けて穿設した支燃ガス及び可
燃性ガスの供給元ヘッダ４，５がそれぞれ設けられる。
なお矢印２は溶鋼の流れ方向を示す。
【００１５】また該注湯ノズル１のノズル先端部には複
数個のガス噴出口２０が穿設され、該ガス噴出口２０の
位置は、モールド１６内の溶鋼の注湯面（メニスカス）
３の直上で開口するよう構成している。８はノズル先端
部のノズル幅で１００〜８００ｍｍ、９は同先端部のノ
ズル厚で２０〜４０ｍｍである。
数個のガス噴出口２０が穿設され、該ガス噴出口２０の
位置は、モールド１６内の溶鋼の注湯面（メニスカス）
３の直上で開口するよう構成している。８はノズル先端
部のノズル幅で１００〜８００ｍｍ、９は同先端部のノ
ズル厚で２０〜４０ｍｍである。
【００１６】そして複数個の噴出口２０は、ノズル上部
の支燃ガスヘッダ４及び可燃ガスヘッダ５とそれぞれ複
数本の細孔６，７により連通している。支燃ガス細孔７
と可燃ガス細孔６の細孔流路は交互に設けられる。
の支燃ガスヘッダ４及び可燃ガスヘッダ５とそれぞれ複
数本の細孔６，７により連通している。支燃ガス細孔７
と可燃ガス細孔６の細孔流路は交互に設けられる。
【００１７】ちなみに、図１に示した実施例では、ノズ
ル幅８は１５０ｍｍ、ノズル長さ９００ｍｍの場合で、
細孔径１〜５ｍｍφを３〜１０ｍｍピッチで配置してい
る。
ル幅８は１５０ｍｍ、ノズル長さ９００ｍｍの場合で、
細孔径１〜５ｍｍφを３〜１０ｍｍピッチで配置してい
る。
【００１８】支燃ガスとしてはＯ2 、空気などを使用
し、可燃性ガスとしてはプロパン、ＣφＧなどを使用す
る。
し、可燃性ガスとしてはプロパン、ＣφＧなどを使用す
る。
【００１９】また本実施例ではノズル材として溶融シリ
カ質のノズルを使用したが、他にアルミナ・グラファイ
ト質、ジルコニア・グラファイト質、ジルコン質等でも
可能である。
カ質のノズルを使用したが、他にアルミナ・グラファイ
ト質、ジルコニア・グラファイト質、ジルコン質等でも
可能である。
【００２０】そしてノズル上部肉厚部の支燃ガスヘッダ
４、可燃ガスヘッダ５より供給した各ガスを、ノズル先
端部で燃焼させることにより、約２０００℃以上の燃焼
ガスがノズル先端及びメニスカス３に当たり、地金及び
湯温低下を防止する。
４、可燃ガスヘッダ５より供給した各ガスを、ノズル先
端部で燃焼させることにより、約２０００℃以上の燃焼
ガスがノズル先端及びメニスカス３に当たり、地金及び
湯温低下を防止する。
【００２１】ノズル地金、メニスカス湯温低下防止のた
めには実施したノズルでは、６ｋＷ以上が必要であり、
可燃性ガスがＣφＧの場合、１．２ｍ3 ／ｈ、支燃ガス
が空気の場合、４ｍ3 ／ｈ以上でテストを行なった。そ
の結果、ノズルの地金付着１７も無く（０．５ｍｍ厚以
下）、メニスカス３の湯温も１５４０℃以上で、注湯湯
温１５６０℃レベルに近づいていることがわかった。こ
の１５４０℃では、普通鋼（０．００２〜０．４５％
Ｃ）レベルでは完全融体の範囲内であり問題無い。
めには実施したノズルでは、６ｋＷ以上が必要であり、
可燃性ガスがＣφＧの場合、１．２ｍ3 ／ｈ、支燃ガス
が空気の場合、４ｍ3 ／ｈ以上でテストを行なった。そ
の結果、ノズルの地金付着１７も無く（０．５ｍｍ厚以
下）、メニスカス３の湯温も１５４０℃以上で、注湯湯
温１５６０℃レベルに近づいていることがわかった。こ
の１５４０℃では、普通鋼（０．００２〜０．４５％
Ｃ）レベルでは完全融体の範囲内であり問題無い。
【００２２】また、細孔部先端を可燃性ガス孔と支燃ガ
ス孔の方向を向き合わせることにより、燃焼開始位置を
５０〜１００ｍｍから２０〜４０ｍｍに縮めることがで
きた。
ス孔の方向を向き合わせることにより、燃焼開始位置を
５０〜１００ｍｍから２０〜４０ｍｍに縮めることがで
きた。
【００２３】このように本発明においては、ノズル先端
部を加熱するため、この部分において燃焼、発熱する手
段を設けた点を特徴とするものである。
部を加熱するため、この部分において燃焼、発熱する手
段を設けた点を特徴とするものである。
【００２４】なお本発明の１実施例について縷々説明し
たが、本発明は上記実施例に限定されるものでなく、本
発明技術思想の範囲内において種々設計変更が可能であ
り、それらは何れも本発明の技術的範囲に属する。
たが、本発明は上記実施例に限定されるものでなく、本
発明技術思想の範囲内において種々設計変更が可能であ
り、それらは何れも本発明の技術的範囲に属する。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の連続鋳造
用ノズルによれば、ノズル上部のノズル肉厚内細孔から
可燃ガスと支燃ガスを吹き出し、連通用細孔を通してノ
ズル先端部で燃焼させることにより、フラックス無しの
連続鋳造において、ノズルへの地金付着防止とメニスカ
ス湯温低下防止が可能となり、表面欠陥の無い鋳片を得
ることができる。
用ノズルによれば、ノズル上部のノズル肉厚内細孔から
可燃ガスと支燃ガスを吹き出し、連通用細孔を通してノ
ズル先端部で燃焼させることにより、フラックス無しの
連続鋳造において、ノズルへの地金付着防止とメニスカ
ス湯温低下防止が可能となり、表面欠陥の無い鋳片を得
ることができる。
【図１】本発明の１実施例に係る連続鋳造用ノズルを示
し、（ａ）は正面断面図、（ｂ）は側断面図である。
し、（ａ）は正面断面図、（ｂ）は側断面図である。
【図２】従来の連続鋳造用注湯ノズルを使用した場合の
作用説明図で、（ａ）は振動モールドを使用した場合、
（ｂ）は同期モールドを使用した場合の鋳造時の欠陥発
生状況を示す。
作用説明図で、（ａ）は振動モールドを使用した場合、
（ｂ）は同期モールドを使用した場合の鋳造時の欠陥発
生状況を示す。
１ 注湯ノズル ２ 溶鋼の流れ方向 ３ 注湯面（メニスカス） ４ 支燃ガスヘッダ ５ 可燃ガスヘッダ ６ 可燃ガス細孔 ７ 支燃ガス細孔 ８ ノズル幅 ９ ノズル厚 １０ 注湯整流孔 １６ モールド壁 ２０ ガス噴出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片岡 好夫 広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱 重工業株式会社広島研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 溶鋼をモールド内に注湯する注湯ノズル
の肉厚部側壁上方に可燃ガス供給口及び支燃ガス供給口
をそれぞれ穿設すると共に、該ノズルの下部薄肉部の溶
鋼浸漬部における注湯面上方位置に臨んで前記ガスの噴
出口を複数個穿設し、前記各ガス供給口とガス噴出口
を、注湯ノズル側壁内に穿設した複数の細孔で連通する
よう構成したことを特徴とする連続鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25098293A JPH0780609A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25098293A JPH0780609A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0780609A true JPH0780609A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=17215920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25098293A Withdrawn JPH0780609A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780609A (ja) |
-
1993
- 1993-09-14 JP JP25098293A patent/JPH0780609A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001128 |