JPH0781151B2 - 高効率ＮＯｘ制御方法 - Google Patents
高効率ＮＯｘ制御方法Info
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- JPH0781151B2 JPH0781151B2 JP4210087A JP4210087A JPH0781151B2 JP H0781151 B2 JPH0781151 B2 JP H0781151B2 JP 4210087 A JP4210087 A JP 4210087A JP 4210087 A JP4210087 A JP 4210087A JP H0781151 B2 JPH0781151 B2 JP H0781151B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、微粉炭燃焼装置において、多種類の石炭を同
一火炉で燃焼させる際の排ガス中の窒素酸化物を低減す
る運転方法に係り、高効率にして低NOx化を図るに好適
な火炉の制御方法に関する。
一火炉で燃焼させる際の排ガス中の窒素酸化物を低減す
る運転方法に係り、高効率にして低NOx化を図るに好適
な火炉の制御方法に関する。
燃料として、多種類の石炭を同一ボイラで微粉状で浮遊
燃焼させるボイラ等にあっては、排ガス中のNOxに関し
て以下のことが言える。燃料比（固定炭素／揮発分）
が高い程NOx発生が高くなる。すなわち石炭中に含有す
るＮ分は、揮発分並びに固定炭素に偏在することなく分
布しており、燃料比が低い程、揮発分放出時のＮ分放出
率が高くなり、燃料比が高い程多くのＮ分がチャー中に
残留する。そして、揮発分中のＮ分は、バーナ中心域で
の還元雰囲気下で短時間に放出されることからNOxへの
転換率は低くなるのに対し、チャー中に残留するＮ分
は、酸化雰囲気下での燃焼を余儀なくされNOxへの転換
率が高くなる（第７図参照）。燃料中のＮ分が高いほ
どNOxが高くなる（第２図参照）。火炉出口O2（以下E
CoO2という）によってNOx値が影響を受ける（第４図NOx
曲線参照）。同一炭種の場合は、ECoO2に対しNOx値と
灰中未燃分とが相反する特性を有し、従ってNOxを低下
させる運転法は灰中未燃分を高める特性となる（第４図
未燃分曲線参照）と云った特徴をもつ。またECoO2一定
の場合でも、微粉炭の粒度によって燃料比に対する灰中
未燃分は変化する（第３図）。
燃焼させるボイラ等にあっては、排ガス中のNOxに関し
て以下のことが言える。燃料比（固定炭素／揮発分）
が高い程NOx発生が高くなる。すなわち石炭中に含有す
るＮ分は、揮発分並びに固定炭素に偏在することなく分
布しており、燃料比が低い程、揮発分放出時のＮ分放出
率が高くなり、燃料比が高い程多くのＮ分がチャー中に
残留する。そして、揮発分中のＮ分は、バーナ中心域で
の還元雰囲気下で短時間に放出されることからNOxへの
転換率は低くなるのに対し、チャー中に残留するＮ分
は、酸化雰囲気下での燃焼を余儀なくされNOxへの転換
率が高くなる（第７図参照）。燃料中のＮ分が高いほ
どNOxが高くなる（第２図参照）。火炉出口O2（以下E
CoO2という）によってNOx値が影響を受ける（第４図NOx
曲線参照）。同一炭種の場合は、ECoO2に対しNOx値と
灰中未燃分とが相反する特性を有し、従ってNOxを低下
させる運転法は灰中未燃分を高める特性となる（第４図
未燃分曲線参照）と云った特徴をもつ。またECoO2一定
の場合でも、微粉炭の粒度によって燃料比に対する灰中
未燃分は変化する（第３図）。
これらの燃料比や燃料中Ｎ分の異なる多種類の石炭を同
一火炉で燃焼させ、且つ環境規制値以内にNOxを抑える
制御法としては、第５図において説明するように、基本
的には（イ）低NOxバーナによるNOxレベルの低下、
（ロ）二段燃焼設備の設置と、二段燃焼比の変化、
（ハ）排煙脱硝装置の取付けと、脱硝装置用NH3注入比
率の変化と云った方法で制御されてきた。
一火炉で燃焼させ、且つ環境規制値以内にNOxを抑える
制御法としては、第５図において説明するように、基本
的には（イ）低NOxバーナによるNOxレベルの低下、
（ロ）二段燃焼設備の設置と、二段燃焼比の変化、
（ハ）排煙脱硝装置の取付けと、脱硝装置用NH3注入比
率の変化と云った方法で制御されてきた。
第５図は、従来から存在する微粉炭焚きボイラ構造例
を、第６図はそのNOx制御例を示す。第５図において、
石炭は石炭バンカ20から給炭機21を経て微粉炭機22に送
られて粉砕され微粉炭が製造される。微粉炭機22からの
微粉炭は、微粉炭管23を経由して微粉炭バーナ24によっ
て火炉１へ供給され、風箱14からの燃焼用空気とともに
火炎２を形成する。尚、風箱14内にはエアレジスタ25及
び二段燃焼用NOxポート26が存在する。
を、第６図はそのNOx制御例を示す。第５図において、
石炭は石炭バンカ20から給炭機21を経て微粉炭機22に送
られて粉砕され微粉炭が製造される。微粉炭機22からの
微粉炭は、微粉炭管23を経由して微粉炭バーナ24によっ
て火炉１へ供給され、風箱14からの燃焼用空気とともに
火炎２を形成する。尚、風箱14内にはエアレジスタ25及
び二段燃焼用NOxポート26が存在する。
そして、燃焼用空気の調整は、給炭機21の燃料量に比例
して強圧通風機11の入口に配置された空気流量制御タン
パ12によって行われる。通圧通風機11からの空気は、分
流して、一方の流れは火炉２からの排熱ガスを利用した
空気予熱器４により予熱された後、二段燃焼用空気流量
制御ダンパ10あるいはバーナ入口空気ダンパ13を経て火
炉１内に送られる。尚、前記空気流量制御ダンパ12はEC
oO2計32によってフィードバック制御されていた。分流
した空気の他方の流れは一次通風機15を通って、さらに
分流して前記空気予熱器４によって一部が予熱され熱空
気16となり予熱されなかった冷空気17と共に温度制御ダ
ンパ18を介して混合されて温度制御された後、微粉炭機
一次風量制御ダンパ19を経て微粉炭機22内に送られる。
して強圧通風機11の入口に配置された空気流量制御タン
パ12によって行われる。通圧通風機11からの空気は、分
流して、一方の流れは火炉２からの排熱ガスを利用した
空気予熱器４により予熱された後、二段燃焼用空気流量
制御ダンパ10あるいはバーナ入口空気ダンパ13を経て火
炉１内に送られる。尚、前記空気流量制御ダンパ12はEC
oO2計32によってフィードバック制御されていた。分流
した空気の他方の流れは一次通風機15を通って、さらに
分流して前記空気予熱器４によって一部が予熱され熱空
気16となり予熱されなかった冷空気17と共に温度制御ダ
ンパ18を介して混合されて温度制御された後、微粉炭機
一次風量制御ダンパ19を経て微粉炭機22内に送られる。
また、NOx制御については、燃焼用空気量の10〜30％に
相当する量が二段燃焼用空気として分離されて送られる
二段燃焼用空気流量制御ダンパ10の開度を制御すること
によって微粉炭バーナ24のバーナ口空気比を制御し、ま
ず火炉１出口のNOx発生量を抑える。さらに、排煙脱硝
装置（以下De−NOx装置という）３へ配管34により注入
されるNH3注入率を、排ガス中のNOxメータ31によって監
視しつつ、NH3注入量制御弁33によって、制御して煙突
７の出口NOxを制御していたものである。尚、煙道８の
途中には電気集塵機５及び誘引通風機６が設けられる。
相当する量が二段燃焼用空気として分離されて送られる
二段燃焼用空気流量制御ダンパ10の開度を制御すること
によって微粉炭バーナ24のバーナ口空気比を制御し、ま
ず火炉１出口のNOx発生量を抑える。さらに、排煙脱硝
装置（以下De−NOx装置という）３へ配管34により注入
されるNH3注入率を、排ガス中のNOxメータ31によって監
視しつつ、NH3注入量制御弁33によって、制御して煙突
７の出口NOxを制御していたものである。尚、煙道８の
途中には電気集塵機５及び誘引通風機６が設けられる。
次に第６図を説明する。
まず、空気流量制御ダンパ12の制御について説明する。
ボイラ入力信号BID（101）により空気流量要求信号が作
成されるが、この空気流量要求信号は燃焼に必要な空気
流量要求信号となるように過剰空気率を加算して作成さ
れる。過剰空気率は先ず負荷に応じたECoO2設定を演算
器（104）により作成し、ECoO2測定信号（102）と減算
器（105）により減算しその偏差が積分器（106）により
積分されて過剰空気率信号となる。ボイラ入力信号（10
1）と過剰空気率信号（積分器（106）出力）は加算器
（107）で加算され空気流量要求信号となる。この空気
流量要求信号と空気流量測定信号AF（103）を減算器（1
08）で減算し、その偏差が零となるように調節計（比例
積分器）（109）により空気流量制御ダンパ（12）を調
節する。尚、H/A（空気予熱器110,113,120）は自動手動
切替器で通常は自動状態で使用し、運転員が手動調整す
るときはH/Aを手動に切替えて調整する。
成されるが、この空気流量要求信号は燃焼に必要な空気
流量要求信号となるように過剰空気率を加算して作成さ
れる。過剰空気率は先ず負荷に応じたECoO2設定を演算
器（104）により作成し、ECoO2測定信号（102）と減算
器（105）により減算しその偏差が積分器（106）により
積分されて過剰空気率信号となる。ボイラ入力信号（10
1）と過剰空気率信号（積分器（106）出力）は加算器
（107）で加算され空気流量要求信号となる。この空気
流量要求信号と空気流量測定信号AF（103）を減算器（1
08）で減算し、その偏差が零となるように調節計（比例
積分器）（109）により空気流量制御ダンパ（12）を調
節する。尚、H/A（空気予熱器110,113,120）は自動手動
切替器で通常は自動状態で使用し、運転員が手動調整す
るときはH/Aを手動に切替えて調整する。
次に、二段燃焼空気流量制御ダンパ10の制御について説
明する。これは、ボイラ燃焼空気流量に応じて制御ダン
パ開度を決定する制御で、空気流量測定信号A/F（103）
によりダンパ開度設定を演算器（112）で作成し演算器
（112）の出力信号で２段燃焼用空気流量制御ダンパ（1
0）を調整する。
明する。これは、ボイラ燃焼空気流量に応じて制御ダン
パ開度を決定する制御で、空気流量測定信号A/F（103）
によりダンパ開度設定を演算器（112）で作成し演算器
（112）の出力信号で２段燃焼用空気流量制御ダンパ（1
0）を調整する。
さらに、NH3注入流量制御弁（33）の制御について説明
する。
する。
NH3注入流量制御は排ガス中のNOx量に応じてNH3注入量
を調整することによりおこなう。NH3注入量要求信号は
燃焼空気量（排ガス量に相当）AF（103）と排ガス中のN
Ox測定信号（115）を掛算器（117）で掛算して作成す
る。NH3注入量要求信号（（117）出力信号）とNH3測定
信号（116）を減算器（118）で減算しその偏差が零にな
るように調節計（比例積分器）（119）によりNH3注入流
量制御弁33を調節する。
を調整することによりおこなう。NH3注入量要求信号は
燃焼空気量（排ガス量に相当）AF（103）と排ガス中のN
Ox測定信号（115）を掛算器（117）で掛算して作成す
る。NH3注入量要求信号（（117）出力信号）とNH3測定
信号（116）を減算器（118）で減算しその偏差が零にな
るように調節計（比例積分器）（119）によりNH3注入流
量制御弁33を調節する。
ところで、要求されるNOxレベルが年々低くなっている
為、二段燃焼用空気流量制御ダンパ10は最適化した結果
の最大の開度で使用し、NH3注入率で調整する方式が一
般的となって来た。
為、二段燃焼用空気流量制御ダンパ10は最適化した結果
の最大の開度で使用し、NH3注入率で調整する方式が一
般的となって来た。
この方法によれば、まず基本的には、ECoO2濃度は、負
荷（燃料量）と一対に対応させたプログラム制御（第６
図104）を組んでいた。従って多種類の石炭を同一火炉
で燃焼させる場合は、NOx、灰中未燃分ともに多く生ず
る高燃料化炭をベースとして高めにECoO2設定されてい
た。
荷（燃料量）と一対に対応させたプログラム制御（第６
図104）を組んでいた。従って多種類の石炭を同一火炉
で燃焼させる場合は、NOx、灰中未燃分ともに多く生ず
る高燃料化炭をベースとして高めにECoO2設定されてい
た。
そして、燃料比が低い、つまり燃えやすく且つNOxも下
げやすい低燃料比炭を燃焼させる時も、効率を上げ所内
動力率を下げる為に効果的なECoO2を下げて運転するこ
とは行われないままであった。
げやすい低燃料比炭を燃焼させる時も、効率を上げ所内
動力率を下げる為に効果的なECoO2を下げて運転するこ
とは行われないままであった。
上記した従来技術は、多種類の石炭を同一火炉で使用し
て高効率運転しようとする観点から考えた時、未燃分が
低く且つNOxも下げやすい低揮発分炭（第４図参照）に
ついて、排ガス損失が低下でき所内率も下げられる手段
として有効なECoO2濃度を下げた運転をおこなうこと
が、出来ない。従って、これらの石炭ではECoO2濃度を
下げることによって更にNOxが低下できNH3注入率が低下
できるにもかかわらず、ECoO2濃度を下げる運転がなさ
れにくい為に、NH3も努力して下げる事がなく従って高
効率運転されてなかった。
て高効率運転しようとする観点から考えた時、未燃分が
低く且つNOxも下げやすい低揮発分炭（第４図参照）に
ついて、排ガス損失が低下でき所内率も下げられる手段
として有効なECoO2濃度を下げた運転をおこなうこと
が、出来ない。従って、これらの石炭ではECoO2濃度を
下げることによって更にNOxが低下できNH3注入率が低下
できるにもかかわらず、ECoO2濃度を下げる運転がなさ
れにくい為に、NH3も努力して下げる事がなく従って高
効率運転されてなかった。
このような運転の方法は、我国のように資源のない国で
は危険分散の点から数多くの産炭地からの石炭を輸入し
同一火炉へ燃焼させていると同時に、火炉が大容量炉と
なっており、さらに鉱物船の大きさとの関連で炭種が変
わる度合いは増しているほか、効率向上の要求は日増し
に強くなっている等から、問題があった。
は危険分散の点から数多くの産炭地からの石炭を輸入し
同一火炉へ燃焼させていると同時に、火炉が大容量炉と
なっており、さらに鉱物船の大きさとの関連で炭種が変
わる度合いは増しているほか、効率向上の要求は日増し
に強くなっている等から、問題があった。
本発明は、上記した問題点を解決する為に、まず、入荷
したバンカに入って来た石炭性状のうち燃料比と燃料中
Ｎ分を、制御上のインプット項目として電算機へ入力す
る。一方、電算機には、当該火炉または、類似炉で得ら
れたデータから、（ａ）Ｎ分に対するNOx（第２図参
照）補正率、（ｂ）ECoO2濃度に対するNOxと未燃分（第
４図参照）、（ｃ）燃料比に対するNOx（第７図参
照）、および未燃分（第３図参照）（ｄ）NH3注入率と
脱硝率の関連（従来から既知）、を記憶させておく。煙
突出口NOx値（地元の規制値）は制御目標値として事前
に把握されているので、該NOx値の範囲内において、ECo
O2濃度に対する排ガス損失及び所内率のコスト計算、EC
oO2濃度に対し未燃分増加による損失コスト（未燃分コ
スト）計算、及び前記NOx値によって決まるNH3注入率に
対するコスト計算を計算させる。そして計算結果にもと
づいて効率が最大（損失が最小）となるECoO2濃度を見
出し、従来のECoO2濃度プログラムに、バイアス率を打
出すと共に自動時に制御信号としてアウトプットする。
以上のような制御は、たとえば、インテリジェット型NO
x制御装置によっておこなう。
したバンカに入って来た石炭性状のうち燃料比と燃料中
Ｎ分を、制御上のインプット項目として電算機へ入力す
る。一方、電算機には、当該火炉または、類似炉で得ら
れたデータから、（ａ）Ｎ分に対するNOx（第２図参
照）補正率、（ｂ）ECoO2濃度に対するNOxと未燃分（第
４図参照）、（ｃ）燃料比に対するNOx（第７図参
照）、および未燃分（第３図参照）（ｄ）NH3注入率と
脱硝率の関連（従来から既知）、を記憶させておく。煙
突出口NOx値（地元の規制値）は制御目標値として事前
に把握されているので、該NOx値の範囲内において、ECo
O2濃度に対する排ガス損失及び所内率のコスト計算、EC
oO2濃度に対し未燃分増加による損失コスト（未燃分コ
スト）計算、及び前記NOx値によって決まるNH3注入率に
対するコスト計算を計算させる。そして計算結果にもと
づいて効率が最大（損失が最小）となるECoO2濃度を見
出し、従来のECoO2濃度プログラムに、バイアス率を打
出すと共に自動時に制御信号としてアウトプットする。
以上のような制御は、たとえば、インテリジェット型NO
x制御装置によっておこなう。
微粉炭燃焼炉においてECoO2濃度を変化させた時のNOx、
灰中未燃分の挙動は第４図に示されている。まず、NOx
について取り上げると、二段燃焼率を一定とするとECoO
2濃度が低くなった場合、バーナ下流において発生したN
Oxは空気不足の雰囲気下で還元作用を受け、その一部が
安定なN2に還元され、NOx値は低下する。NOx低下はDe−
NOxにおけるNH3注入率を下げる効果をもつほか空気予熱
器の酸性硫安の発生を軽減しA/H詰りを軽減させる。次
に、未燃分はECoO2濃度が低くなった場合、酸欠によっ
て燃焼率が低下し、この為、灰中未燃分中の未燃カーボ
ンにはたとえば尚8,000Kcal/kgの発熱量を有しており、
未燃損失は燃料損失で増加する。
灰中未燃分の挙動は第４図に示されている。まず、NOx
について取り上げると、二段燃焼率を一定とするとECoO
2濃度が低くなった場合、バーナ下流において発生したN
Oxは空気不足の雰囲気下で還元作用を受け、その一部が
安定なN2に還元され、NOx値は低下する。NOx低下はDe−
NOxにおけるNH3注入率を下げる効果をもつほか空気予熱
器の酸性硫安の発生を軽減しA/H詰りを軽減させる。次
に、未燃分はECoO2濃度が低くなった場合、酸欠によっ
て燃焼率が低下し、この為、灰中未燃分中の未燃カーボ
ンにはたとえば尚8,000Kcal/kgの発熱量を有しており、
未燃損失は燃料損失で増加する。
一方、空気予熱器出口ガス温度は一般的に低負荷時でも
130℃，高負荷時は145℃程度をバランスする様設計され
る為、ECoO2濃度が高いほど、排ガス量が増加し、乾き
排ガス損失の他、空気中湿分損失が増加すると共に、空
気や排ガスを移送する為の強圧通風機および誘引通風機
６の動力は、大きくなる。
130℃，高負荷時は145℃程度をバランスする様設計され
る為、ECoO2濃度が高いほど、排ガス量が増加し、乾き
排ガス損失の他、空気中湿分損失が増加すると共に、空
気や排ガスを移送する為の強圧通風機および誘引通風機
６の動力は、大きくなる。
これらは、極めて複雑に多変数で関与しており、最適化
を図るには、多変数の因子を総合的に判断して行う必要
があり、多種類の石炭で且つ大容量燃焼炉で炭種が頻繁
に変化する為、たとえばインテリジェント型NOx制御装
置を使った制御をおこなえば、コスト面の最適化が図れ
る。
を図るには、多変数の因子を総合的に判断して行う必要
があり、多種類の石炭で且つ大容量燃焼炉で炭種が頻繁
に変化する為、たとえばインテリジェント型NOx制御装
置を使った制御をおこなえば、コスト面の最適化が図れ
る。
具体的な実施例を第１図にもとづいて説明する。図にお
いて右側の制御回路は、従来技術と同一機能同一作用を
もつ（第６図左側参考）。図中の左側に示される様に、
ECoO2制御回路に、事前にインテリジェント型NOx制御装
置を付加させ、次に予知出来る石炭中の燃料比及びＮ分
をインプットする（201）。この燃料比及びＮ分は、連
続分析装置による結果として信号で入力してもよいし、
人手によって入力してもよい。NOx制御装置内では、例
えば、燃料比に対するNOx及び未燃分が、データファイ
ルまたは計算式（負荷静定特性）で予測される（20
2）。その後、NOxは燃料中Ｎ分によってＮ分補正が、か
けられる（203）。このNOx値によって、De−NOx特性を
もとにNH3注入率が決定出来る（204）。該注入率におけ
るNOx値が地元の規制値の制限内か否かが判断される（2
05）。制限内であれば、次いで、NH3注入率コスト、排
ガス損失及び所内率（206）さらに未燃分コスト（207）
がNOx制限ECoO2内で繰返し計算されて、損失ミニマム値
が選定される（208）。これをもとにして、従来技術で
採用しているO2プログラム制御設定値にバイアス率を加
算して（209）、O2濃度を求めるものである。勿論ECoO2
濃度には火炉安全上に必要なミニマム値は下限として与
えられている。
いて右側の制御回路は、従来技術と同一機能同一作用を
もつ（第６図左側参考）。図中の左側に示される様に、
ECoO2制御回路に、事前にインテリジェント型NOx制御装
置を付加させ、次に予知出来る石炭中の燃料比及びＮ分
をインプットする（201）。この燃料比及びＮ分は、連
続分析装置による結果として信号で入力してもよいし、
人手によって入力してもよい。NOx制御装置内では、例
えば、燃料比に対するNOx及び未燃分が、データファイ
ルまたは計算式（負荷静定特性）で予測される（20
2）。その後、NOxは燃料中Ｎ分によってＮ分補正が、か
けられる（203）。このNOx値によって、De−NOx特性を
もとにNH3注入率が決定出来る（204）。該注入率におけ
るNOx値が地元の規制値の制限内か否かが判断される（2
05）。制限内であれば、次いで、NH3注入率コスト、排
ガス損失及び所内率（206）さらに未燃分コスト（207）
がNOx制限ECoO2内で繰返し計算されて、損失ミニマム値
が選定される（208）。これをもとにして、従来技術で
採用しているO2プログラム制御設定値にバイアス率を加
算して（209）、O2濃度を求めるものである。勿論ECoO2
濃度には火炉安全上に必要なミニマム値は下限として与
えられている。
このようにインテリジェント型NOx制御装置を用いてNOx
制御した場合には、（NOx特性、未燃分特性に若干余裕
がないと不可能であるが）負荷に対するECoO2濃度設定
値は、燃料が異ることにより変化して、運転員にはまざ
らわしい面はあるが、ECoO2濃度のベースとなっている
高燃料比炭以外の石炭が入荷した時は、低ECoO2濃度化
が可能となり、従って排ガス損失、NH3注入率が低下し
て、高効率運転が可能となるほか、SO2→SO3への転化率
やリークNH3が減るので、De−NOx装置を設置した時の問
題として残るNH4（Ｈ）SO4（酸性硫安）によるA/Hの詰
り、すなわちドラフトロス上昇が軽減出来る。
制御した場合には、（NOx特性、未燃分特性に若干余裕
がないと不可能であるが）負荷に対するECoO2濃度設定
値は、燃料が異ることにより変化して、運転員にはまざ
らわしい面はあるが、ECoO2濃度のベースとなっている
高燃料比炭以外の石炭が入荷した時は、低ECoO2濃度化
が可能となり、従って排ガス損失、NH3注入率が低下し
て、高効率運転が可能となるほか、SO2→SO3への転化率
やリークNH3が減るので、De−NOx装置を設置した時の問
題として残るNH4（Ｈ）SO4（酸性硫安）によるA/Hの詰
り、すなわちドラフトロス上昇が軽減出来る。
また、ECoO2濃度低下に伴って懸念される排ガス量低下
での対流伝熱部の特性すなわち、例えば再熱蒸気温度特
性、未達の問題は、排ガスのパラレルダンパ制御、また
は／および排ガス再循環ガス量制御によっても対応が可
能となるので問題はない。
での対流伝熱部の特性すなわち、例えば再熱蒸気温度特
性、未達の問題は、排ガスのパラレルダンパ制御、また
は／および排ガス再循環ガス量制御によっても対応が可
能となるので問題はない。
煙突出口にてのNOx濃度は60ppmとされて,NOxダンパはほ
ぼ全開または一定開度で運転されDe−NOxへNH3注入率が
主制御因子と考えられている現在において今後、ECoO2
でNOx制御することを提案できるのは、NRバーナと云っ
た高効率低NOxバーナが開発され、このバーナを生か
し、更に高効率化するにはどうすればよいかという間に
ある程度答えられたものである。
ぼ全開または一定開度で運転されDe−NOxへNH3注入率が
主制御因子と考えられている現在において今後、ECoO2
でNOx制御することを提案できるのは、NRバーナと云っ
た高効率低NOxバーナが開発され、このバーナを生か
し、更に高効率化するにはどうすればよいかという間に
ある程度答えられたものである。
本発明によれば、 （１） 多種類の石炭のうち、ECoO2濃度（NOx、未燃
分）設定のベースとなった高燃料比炭以外の燃料が入荷
した時、低ECoO2濃度運転が可能であるので、最も効率
の高い運用が可能となる。
分）設定のベースとなった高燃料比炭以外の燃料が入荷
した時、低ECoO2濃度運転が可能であるので、最も効率
の高い運用が可能となる。
（２） ECoO2濃度低下に伴ない、酸性硫安によるA/H詰
りが軽減出来、ランニングコストの他、メインテナンス
フィの軽減が可能となる。
りが軽減出来、ランニングコストの他、メインテナンス
フィの軽減が可能となる。
（３） 多種炭に対し、ワンマンコントロールを行うに
当り最適ECoO2濃度を、制御装置内で算出出来るので、
省力化したプラントに最適である。
当り最適ECoO2濃度を、制御装置内で算出出来るので、
省力化したプラントに最適である。
第１図は本発明になるインテリジェント制御装置をあら
わす図、第２図はバーナ空気比、燃料比がほぼ一定で、
Ｎ分が変化した時のNOx特性図、第３図はO2一定、燃料
比変化時の未燃分特性図、第４図はO2変化時の未燃分及
びNOxの特性図、第５図は従来技術になるボイラシステ
ム例をあらわす図、第６図は従来技術になる燃焼空気量
制御システムをあらわす図、第７図は燃料中Ｎ分が、ほ
ぼ同一で、燃料比が変化した時のNOx特性図である。
わす図、第２図はバーナ空気比、燃料比がほぼ一定で、
Ｎ分が変化した時のNOx特性図、第３図はO2一定、燃料
比変化時の未燃分特性図、第４図はO2変化時の未燃分及
びNOxの特性図、第５図は従来技術になるボイラシステ
ム例をあらわす図、第６図は従来技術になる燃焼空気量
制御システムをあらわす図、第７図は燃料中Ｎ分が、ほ
ぼ同一で、燃料比が変化した時のNOx特性図である。
Claims (1)
- 【請求項１】燃料比（固定炭素／揮発分）および燃料中
のＮ分が異なる多種類の石炭を同一火炉において燃焼さ
せる燃焼炉において、煙道排ガス中のNOxを規制値以内
に制御する制御回路に、事前に今から使用する石炭の燃
料比および燃料中Ｎ分をインプットすることにより、負
荷静定特性にもとづいた効率計算を排ガス中のO2（ECoO
2）濃度、灰中の未燃分、NH3注入量の因子から計算さ
せ、効率が最大となるECoO2濃度を見い出してアウトプ
ットし、該濃度にもとづいて自動的に燃焼用空気量を制
御し、よってNOxを制御する制御回路を設定することを
特徴とした高効率NOx制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210087A JPH0781151B2 (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高効率ＮＯｘ制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4210087A JPH0781151B2 (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高効率ＮＯｘ制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63207894A JPS63207894A (ja) | 1988-08-29 |
| JPH0781151B2 true JPH0781151B2 (ja) | 1995-08-30 |
Family
ID=12626566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4210087A Expired - Fee Related JPH0781151B2 (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 高効率ＮＯｘ制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0781151B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004069251A (ja) * | 2002-08-09 | 2004-03-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 微粉炭燃焼システム |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5162228B2 (ja) * | 2007-12-21 | 2013-03-13 | バブコック日立株式会社 | ボイラー装置 |
| JP4985857B1 (ja) * | 2011-02-25 | 2012-07-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 微粉炭を用いた燃焼設備における排ガス中のＮＯｘ濃度の制御方法 |
| JP6946060B2 (ja) * | 2017-06-01 | 2021-10-06 | 三菱パワー株式会社 | 石炭焚ボイラの制御装置 |
-
1987
- 1987-02-25 JP JP4210087A patent/JPH0781151B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004069251A (ja) * | 2002-08-09 | 2004-03-04 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 微粉炭燃焼システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63207894A (ja) | 1988-08-29 |
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Legal Events
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