JPH0783275A - 液体封入式エンジンマウント - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 印加電圧の変更により連通路における電気粘
性流体の流動可能断面積を変化し得るようにして防振特
性を発揮する周波数域の幅広い変更を可能とし、かつ、
組付けの容易化、部品点数の低減化を図る。 【構成】 第１，第２の支持体１，２を弾性支承体３で
互いに連結し、ダイヤフラム４との間の液室５に電気粘
性流体Ｅを封入する。液室を仕切体６で受圧室５ａと平
衡室５ｂとに仕切る。仕切体を互いに重ね合わせた一対
の電極プレート１０，１１で形成し、相対向面間を絶縁
部材１２で遮断して受圧室と平衡室とを連通する連通路
１３を画成する。連通路の断面形状を複数段の凹溝状と
して一対の電極プレートの相対向面間隔を３段階に変化
させ、印加電圧の段階的制御により連通路内の電気粘性
流体の流動可能断面積が段階的に変化して、共振周波数
が段階的に変化するようにする。相対向面間隔の変化を
無段階としてもよく、さらに、電圧増分と流動可能断面
積の減分とが比例するよう変化させてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車のエンジ
ンマウントなどに用いられるものであって、電気粘性流
体が封入されて印加電圧の大小により防振特性を変更制
御し得る液体封入式エンジンマウントに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、この種の液体封入式マウント
として、電気粘性流体を封入した液室を２枚のプレート
部材を重ね合わせた仕切体によって受圧室と平衡室とに
仕切るとともに、この仕切体の両プレート部材間の間隙
により上記受圧室と平衡室とを互いに連通する連通路を
構成し、この連通路の内面に一対の電極を相対向させて
配設して連通路を通る上記電気粘性流体の粘度を変更制
御するものが知られている（例えば、特開昭６０−１０
４８２８号公報参照）。

【０００３】一方、上記のものにおいて印加電圧の変更
だけでは、上記連通路内の電極間距離が一定であるため
変更し得る防振特性の範囲が狭く、自動車のエンジンマ
ウントに用いた場合、エンジンのシェイク振動（１０〜
２０Ｈｚの振動）の防振と、アイドル振動（２０〜３０
Ｈz の振動）の防振との両立が困難であることから、上
記連通路を構成する仕切体の内壁面に、一対の電極を相
対向させて配置した第１オリフィスと、このような電極
を配置しない第２オリフィスとを形成したものが知られ
ている（例えば、特開平１−１１２０４４号公報参
照）。このものにおいては、上記仕切体を電気絶縁性樹
脂からなる２枚のプレート部材を互いに間隔を隔てて重
ね合わせることによりその相対向面間に連通路を形成
し、この２枚の樹脂プレート部材の相対向面間の一部に
電極を配設して第１オリフィスを、他部に電極を配設し
ないようにして第２オリフィスをそれぞれ形成してい
る。そして、上記電極への通電の有無により電気粘性流
体が流動する断面積を第２オリフィスのみのときと、第
１および第２オリフィスの双方のときとに切換制御し得
るようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の従来
の液体封入式マウントにおいては、仕切体に上記の第１
および第２オリフィスを形成するために、電気絶縁性樹
脂からなる２枚のプレート部材の各所定範囲にのみ電極
を固定した後、両プレート部材を重ね合わすという面倒
な組付け作業を必要とする上、構成が複雑で部品点数の
増大を招くという問題がある。

【０００５】一方、上記２枚のプレート部材を電気絶縁
性樹脂ではなく電極形成素材により形成して上記の電極
を省略することも考えられるが、このようにすると、部
品点数の低減化は図られるが、電圧印加により電気粘性
流体の流動可能範囲を変更制御するという本来の目的が
得られなくなる。

【０００６】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであり、その目的とするところは、印加電圧の大
小によって連通路における電気粘性流体の流動可能断面
積を変化し得るようにすることにより防振特性を発揮す
る周波数域の幅広い変更を図り、加えて、これを単純な
構成で実現して組付けの容易化、部品点数の低減化を図
ることにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の発明は、振動入力方向に所定距離を
隔てて配置された第１および第２の支持体と、これら第
１および第２の支持体を互いに連結する弾性支承体と、
この弾性支承体により上記振動入力方向の一側が画成さ
れ他側が弾性隔膜部材により画成されて内部に電気粘性
流体が封入された液室と、この液室を上記弾性支承体の
側の受圧室と上記弾性隔膜部材の側の平衡室とに仕切る
仕切体と、この仕切体に形成されて上記受圧室と平衡室
とを互いに連通する連通路とを備えたものを前提とす
る。このものにおいて、上記仕切体を、互いに所定間隔
を隔てて重ね合わされて相対向面間に上記連通路を形成
する一対の電極プレートと、この一対の電極プレートの
相対向面間を遮断して上記連通路を画成する絶縁部材と
から形成する。そして、上記連通路を、この連通路にお
ける上記一対の電極プレートの相対向面間隔が、上記連
通路を通る電気粘性流体の流動方向に直交する方向に、
電圧印加に伴い形成される電界強度により上記電気粘性
流体が固体化される距離から上記電気粘性流体の粘度が
実質的に変化しない距離まで変化する断面形状にする構
成とするものである。

【０００８】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、連通路における一対の電極プレートの相対
向面間隔を、複数段階に段階的に変化するよう設定する
構成とするものである。

【０００９】また、請求項３記載の発明は、請求項１記
載の発明において、連通路における一対の電極プレート
の相対向面間隔を、無段階に変化するよう設定する構成
とするものである。

【００１０】さらに、請求項４記載の発明は、請求項１
記載の発明において、相対向面間隔の変化状態を、一対
の電極プレートへの印加電圧の増分と、連通路内の電気
粘性流体の流動可能断面積の減分とが比例関係となるよ
う設定する構成とするものである。

【００１１】

【作用】上記の構成により、請求項１記載の発明では、
一対の電極プレートへの電圧印加により相対向面間に形
成される電界の強度がその相対向面間隔に反比例するた
め、連通路の断面方向における上記両電極プレート間の
電界強度が相対向面間隔が小さい程大きく、相対向面間
隔が大きい程小さくなる。このため、連通路の断面の
内、上記相対向面間隔が小さい側の領域では電気粘性流
体が増粘化されて流動しないものとなる一方、上記相対
向面間隔が大きい側の領域では電気粘性流体の粘度が実
質的に変化せずに流動するものとなる。従って、印加電
圧の大小を制御することにより連通路内の電気粘性流体
の流動可能断面積が変更され、これにより、減衰を生じ
る共振周波数が変更される。また、上記の如き連通路が
一対の電極プレートを絶縁部材を介して重ね合わせるだ
けで形成されるため、従来の液体封入式マウントに比
べ、組付け作業の容易化、および、部品点数の低減化が
図られる。

【００１２】請求項２記載の発明では、上記請求項１記
載の発明による作用に加えて、連通路における一対の電
極プレートの相対向面間隔が複数段階に段階的に変化さ
れているため、印加電圧の段階的制御により電気粘性流
体の流動可能断面積が上記複数段階に段階的に変化可能
となり、減衰の生じる共振周波数も上記複数の段階に変
化する。これにより、電圧制御の単純化が図られる上、
複数の周波数域での防振性能が確実に得られる。

【００１３】また、請求項３記載の発明では、上記請求
項１記載の発明による作用に加えて、連通路における一
対の電極プレートの相対向面間隔が無段階に変化されて
いるため、印加電圧を徐々に変更することによりそれに
対応して電気粘性流体の流動可能断面積が徐々に変化
し、これにより、減衰の生じる共振周波数も徐々に変化
していくことになる。このため、入力する振動の周波数
に応じてきめ細かい防振特性の変更が可能となる。

【００１４】さらに、請求項４記載の発明によれば、上
記請求項１記載の発明による作用に加えて、相対向面間
隔の変化状態が、一対の電極プレートへの印加電圧の増
分と、連通路内の電気粘性流体の流動可能断面積の減分
とが比例関係となるように設定されているため、流動可
能断面積を変化させて所望の共振周波数を変化させるた
めに印加する電圧値の制御が容易となる。

【００１５】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基いて説明す
る。

【００１６】図１は、本発明の第１実施例に係る液体封
入式マウントを示し、１は振動入力方向一側（同図の上
側）に配置された第１支持体、２はこの第１支持体１か
ら所定距離隔てられ筒軸Ｘを振動入力方向に向けて振動
入力方向他側（同図の下側）に配置された筒状の第２支
持体、３はこの第２支持体２と上記第１支持体１とを互
いに連結する環状の弾性支承体、４はこの弾性支承体３
との間に液室５を形成する弾性隔膜部材としてのゴム薄
膜製のダイヤフラム、６は上記液室５を上下２つの室５
ａ，５ｂに仕切る仕切体である。

【００１７】上記第１支持体１は、板部材１ａと、この
板部材１ａから上記筒軸Ｘに沿って上向きに突出する連
結ボルト１ｂと、上記板部材１ａから下方に突出する有
底筒部材１ｃとから構成されている。そして、上記連結
ボルト１ｂを介して、上記第１支持体１は、振動発生源
側である、例えばエンジン側に連結されるようになって
いる。また、上記筒部材１ｃの外周面と上記第２支持体
２を構成する支持筒部材７の上端開口縁７ａの内周面と
の間にゴムの一体加硫成形によって上記弾性支承体３が
円錐台状に形成されており、この弾性支承体３によって
上記第１支持体１が上記第２支持体２に対して弾性的に
支承されている。

【００１８】上記第２支持体２は、上記支持筒部材７
と、この支持筒部材７の下側に配置された有底筒状のカ
ップ状部材８と、上記支持筒部材７の下端フランジ部７
ｂと上記カップ状部材８の上端フランジ部８ａとを互い
に連結して一体化する固定ボルト９，９，…とを備えて
おり、上記カップ状部材８に下向きに突出して固定され
た連結ボルト８ｂにより、振動受部である、例えば車体
側に連結されるようになっている。そして、上記一対の
フランジ部７ｂ，８ａの間に上記仕切体６の外周縁部６
ａおよび上記ダイヤフラム４の外周縁部が挟まれた状態
で上記固定ボルト９，９，…により位置固定されてお
り、上記ダイヤフラム４、弾性支承体３および支持筒部
材７により仕切られた密閉空間内に、電界によって粘性
が変化する電気粘性流体（Electric Rheological Flui
d）Ｅが封入されて上記液室５が形成されている。この
液室５が上記仕切体６により２つに仕切られ、弾性支承
体３の変形により圧力を受ける受圧室５ａがこの仕切体
６の上側に、平衡室５ｂが下側にそれぞれ形成されてい
る。なお、上記下端フランジ部７ｂの内周面には上記弾
性支承体３から延びるゴム薄膜３ａが加硫接着されてお
り、このゴム薄膜３ａおよび上記ダイヤフラム４によっ
て上記仕切体６と一対のフランジ部７ｂ，８ａとの間の
シールが行われるようになっている。また、図中８ｃは
空気抜きであり、カップ状部材８の周壁部に開けられて
ダイヤフラム４の自由な変形を保証するものである。

【００１９】上記仕切体６は、互いに所定間隔を隔てて
重ね合わされた上下一対の電極プレート１０，１１と、
この一対の電極プレート１０，１１の外周縁部６ａの相
対向面間に介装されて両者１０，１１間および固定ボル
ト９，９，…との間を絶縁するシリコンラバーなどから
なるドーナッツ板状の絶縁部材１２と、この絶縁部材１
２により上記一対の電極プレート１０，１１の中央部６
ｂの相対向面間に画成された連通路１３とを備えてい
る。そして、上記一対の電極プレート１０，１１は、互
いに異なる側に突出した各突片１０ａ，１１ａにより電
源と接続されて、所定の電圧が印加されるようになって
いる。

【００２０】上記連通路１３は、図２および図３にも示
すように、上記中央部６ｂに対応する上側電極プレート
１０の一側位置の三日月状開口１０ｂで受圧室５ａに開
口し、下側電極プレート１１の他側位置の三日月状開口
１１ｂで平衡室５ｂに開口するように形成されている。
また、連通路１３を構成する一対の電極プレート１０，
１１の相対向面の内、上記下側の電極プレート１１の内
面には階段状の凹溝部１１ｃが上記開口１０ｂから開口
１１ｂに連続して形成されており、この凹溝部１１ｃに
よって上記相対向面間の上下間隔がＨ1 、Ｈ2 、Ｈ3
（Ｈ1 ＜Ｈ2 ＜Ｈ3 ）の３種類の領域１３ａ，１３ｂ，
１３ｃが形成されるようになっている。そして、各領域
１３ａ，１３ｂ，１３ｃ内の電気粘性流体Ｅは一対の電
極プレート１０，１１への印加電圧Ｖ1 ，Ｖ2 （Ｖ1 ＜
Ｖ2 ）の切換制御により流動状態から非流動状態へ変化
するようになっている。すなわち、上記電気粘性流体Ｅ
は、図４に示すように、電界強度（印加電圧／上下間
隔）が大きくなる程、増粘されてせん断応力が増大する
性質を有する。そして、上記せん断応力が境界値δを超
えると固体化して非流動状態となる。このため、上記境
界値δのせん断応力を引き起こす境界電界強度Ｓを基に
上記印加電圧値Ｖ1 ，Ｖ2 、上下間隔値Ｈ1 、Ｈ2 、Ｈ
3 が以下のように定められている。

【００２１】電圧値Ｖ1 の電圧印加の時、第１領域１３
ａ，１３ａに形成される電界強度Ｖ1 ／Ｈ1 が上記境界
電界強度Ｓより大きくなり、従って、上記各第１領域１
３ａをのみ非流動状態とする一方、第２領域１３ｂ，１
３ｂおよび第３領域１３ｃに形成される電界強度Ｖ1 ／
Ｈ2 ，Ｖ1 ／Ｈ3 が上記境界電界強度Ｓよりも小さくな
り、従って、上記各第２および第３領域１３ｂ，１３ｃ
を流動状態とするように各値Ｖ1 ，Ｈ1 、Ｈ2 、Ｈ3 が
定められている。また、電圧値Ｖ2 の電圧印加の時、各
第１領域１３ａおよび各第２領域１３ｂに形成される電
界強度Ｖ2 ／Ｈ1 ，Ｖ2 ／Ｈ2 が上記境界電界強度Ｓよ
り大きくなり、従って、上記各第１および各第２領域１
３ａ，１３ｂを非流動状態とする一方、第３領域１３ｃ
に形成される電界強度Ｖ2 ／Ｈ3 が上記境界電界強度Ｓ
よりも小さくなり、従って、上記第３領域１３ｂ，１３
ｃをのみ流動状態とするように各値Ｖ2 ，Ｈ1 、Ｈ2 、
Ｈ3 が定められている。

【００２２】加えて、上記電圧値Ｖ1 の電圧印加時に電
気粘性流体Ｅが流動する各第２および第３領域１３ｂ，
１３ｃの断面積および長さが、アイドル振動の周波数域
で液柱共振を生じるように設定されており、上記電圧値
Ｖ2 の電圧印加時に電気粘性流体Ｅが流動する第３領域
１３ｃの断面積および長さが、シェイク振動の周波数域
で液柱共振を生じるように設定されている。

【００２３】そして、上記一対の電極プレート１０，１
１には、比較的低周波域（例えばシェイク振動の周波数
域）の入力振動に対して電圧値Ｖ2 の電圧が印加される
ようになっており、これにより、受圧室５ａと平衡室５
ｂとの間での電気粘性流体Ｅの流動が連通路１３の内の
第３領域１３ｃをのみ通して行われてこの第３領域１３
ｃを介しての液柱共振により上記低周波域の入力振動の
減衰を行うようになっている。また、比較的高周波域
（例えばアイドル振動の周波数域）の入力振動に対して
電圧値Ｖ1 の電圧が印加されるようになっており、これ
により、受圧室５ａと平衡室５ｂとの間での電気粘性流
体Ｅの流動が連通路１３の内の両第２領域１３ｂ，１３
ｂおよび第３領域１３ｃを通して行われてこの第２，第
３領域１３ｂ，１３ｃを介しての液柱共振により上記高
周波域の入力振動の減衰を行うようになっている。さら
に、より高周波側の入力振動に対しては、上記の電圧印
加が停止されるようになっており、これにより、受圧室
５ａと平衡室５ｂとの間での電気粘性流体Ｅの流動が上
記の第１〜第３の全ての領域１３ａ，１３ｂ，１３ｃの
大断面部分を通して行われて受圧室５ａの内圧の急上昇
を吸収して動ばね定数の低減化を図るようになってい
る。

【００２４】なお、このような電極プレート１０，１１
は金属素材の切削加工、鋳造、もしくは、導電性樹脂を
用いた成形などにより形成することができる。

【００２５】つぎに、上記構成の第１実施例の作用・効
果を説明する。

【００２６】上記液体封入式マウントは、上下一側の連
結ボルト１ｂが例えばエンジン側に、他側の各連結ボル
ト８ｂが例えば車体側にそれぞれ連結される。

【００２７】そして、一対の電極プレート１０，１１へ
の電圧値Ｖ2 の電圧印加により、連通路１３において電
界が形成されて、各第１および第２領域１３ａ，１３ｂ
を通る電気粘性流体Ｅの粘度が高められ、ついにはその
電気粘性流体Ｅの流動が実質的に行われない非流動状態
となる。これに対して、上記連通路１３の第３領域１３
ｃでは上記Ｖ2 の電圧が印加されてもこの第３領域１３
ｃを通る電気粘性流体Ｅの粘性は実質的に変化せず、受
圧室５ａと平衡室５ｂとの間での電気粘性流体Ｅの流動
がこの第３領域１３ｃを通してのみ行われることにな
る。このため、上記受圧室５ａと平衡室５ｂとの間の流
動可能断範囲が縮小され、これに伴い、液柱共振の生じ
る周波数域が図５に示すように低周波側のシェイク振動
域に変化する。これにより、シェイク振動域である１０
〜２０Ｈｚの周波数域での入力振動に対して高減衰を得
ることができる。

【００２８】一方、上記の印加電圧を電圧値Ｖ1 に変更
すると、連通路１３で発生する電界強度が上記電圧値Ｖ
2 の場合より所定量小さくなり、各第１領域１３ａのみ
が非流動状態となり、各第２領域１３ｂおよび第３領域
１３ｃが流動状態となって、上記電気粘性流体Ｅの流動
可能断面が拡大する。このため、液柱共振の生じる周波
数域が高周波側に変化し、図６に示すように、減衰の生
じるピーク周波数および動ばね定数の低値域が共に電圧
値Ｖ2 の場合（図５参照）よりも高周波側に変化する。
これにより、アイドル振動域である２０〜３０Ｈｚの周
波数域での入力振動に対して高減衰を得ることができ、
動ばね定数の低動ばね化を図ることができる。

【００２９】従って、振動発生源の側に取付けられた第
１支持体１からの入力振動に応じて一対の電極プレート
１０，１１への印加電圧値を段階的に切換制御すること
により、連通路１３の共振周波数を変化させることがで
き、２種類以上の周波数域の入力振動に対する防振性能
を確実に得ることができる。その上、印加電圧の制御を
段階的のものとすることができ、電圧制御の単純化を図
ることができる。

【００３０】そして、２種類以上の周波数域の入力振動
に対して防振特性を得ることができる連通路１３が一対
の電極プレート１０，１１を絶縁部材１２を介して互い
に重ね合わせるだけで、詳しくは、一対の電極プレート
１０，１１の一方に絶縁部材１２を加硫接着し、これに
他方を重ね合わせることにより仕切体６の形成と同時に
形成することができるため、従来の電気粘性流体を用い
た液体封入式マウントのごとく電気絶縁性樹脂からなる
一対のプレート部材の所定位置に電極を相対向して設け
て電極有りの部分と無しの部分とを区画して形成する場
合と比べ、構成を簡略化することができ、組付け作業の
容易化、および、部品点数の低減化を図ることができ
る。そして、一対の電極プレート１０，１１の相対向面
間隔間を３段階に変化させて第１〜第３の３つの領域１
３ａ，１３ｂ，１３ｃごとに電気粘性流体Ｅの流動可能
断面積の変更を段階的に行うことができ、これにより、
減衰の生じる共振周波数を上記複数の段階に対応して変
化させることができる。このため、複数の特定周波数域
の振動が入力するような場合、予め、上記各特定周波数
域に対応するように各領域１３ａ，１３ｂ，１３ｃの設
定を容易に行うことができ、上記各特定周波数域の入力
振動に対する防振特性の切換、および、各入力振動に対
する防振性能を確実に得ることができる。

【００３１】図７および図８は本発明の第２実施例に係
る液体封入式マウントを示し、１４は液室５を受圧室５
ａと平衡室５ｂとに仕切る仕切体、１６はこの仕切体１
４に形成されて上記受圧室５ａと平衡室５ｂとを互いに
連通する連通路である。この第２実施例は第１実施例の
仕切体６の構成のみ異なり、その他の構成は第１実施例
のものと同様である。このため、以下にこの第２実施例
の仕切体１４の構成をのみ説明し、他の構成について
は、同一部材には同一符号を付して、その説明を省略す
る。

【００３２】上記仕切体１４は、上記第１実施例の仕切
体６と同様に、互いに所定間隔を隔てて重ね合わされた
上下一対の電極プレート１０，１５と、この一対の電極
プレート１０，１５の相対向面間に介装されて両者１
０，１５間および固定ボルト９，９，…との間を絶縁す
るシリコンラバーなどからなるドーナッツ板状の絶縁部
材１２と、この絶縁部材１２により上記相対向面間が遮
断されて画成された上記連通路１６とを備えている。そ
して、上記一対の電極プレート１０，１５は、互いに異
なる側に突出した各突片により電源と接続されて、所定
の電圧が印加されるようになっている。

【００３３】上記連通路１６は、上側電極プレート１０
の一側位置の三日月状開口１０ｂで受圧室５ａに開口
し、下側電極プレート１５の他側位置の三日月状開口１
５ａで平衡室５ｂに開口するように形成されている。そ
して、下側の電極プレート１５の内面には上記開口１０
ｂから開口１５ａの間に両開口１０ｂ，１５ａを結ぶ方
向に直交する方向に深さが所定の割合で徐々に変化する
凹溝部１５ｂが形成されており、この凹溝部１５ｂによ
って一対の電極プレート１０，１５間の相対向面間の上
下間隔が絶縁部材１２の厚みに対応する最小値Ｈ4 から
最大値Ｈ5 まで所定のカーブで無段階に変化する断面形
状が構成されている。

【００３４】そして、この凹溝部１５ｂと、これに相対
向する平板状の上側電極プレート１０の内面とにより構
成される上記連通路１６の断面形状は、一対の電極プレ
ート１０，１５への印加電圧の漸増に従い電気粘性流体
Ｅが非流動状態となる領域が漸増して上記連通路１６内
の流動可能断面積が漸減するようになっている。すなわ
ち、図４に示す電界強度と電気粘性流体Ｅのせん断応力
との関係に基き、印加電圧の増分と、この増分に基く電
界強度の増大により減少する流動可能断面積の減分とが
比例するように、上記上下間隔の変化度合い（凹溝部１
５ｂの底面の屈曲形状）が定められている。つまり、印
加電圧値の増分と、上記連通路１６の流動可能範囲に基
く共振周波数の低減分とが比例関係となるようになって
いる。

【００３５】上記構成の第２実施例の場合、連通路１６
における一対の電極プレート１０，１５の相対向面間隔
が無段階に変化しているため、印加電圧を徐々に変更す
ることによりそれに対応して電気粘性流体の流動可能断
面積が徐々に変化し、これにより、減衰の生じる共振周
波数も徐々に変化していくことになる。このため、上記
相対向面間隔を段階的に変化させている第１実施例と比
べ、入力振動の周波数域の変化に対する連通路１６の共
振周波数の変更をきめ細かく行うことができ、各種の周
波数の入力振動に対する防振性能を確実に得ることがで
きる。また、高周波側に移行する入力振動に対して印加
電圧を連続的に変化させることにより、図９に示すよう
に、動ばね定数の低値域を拡大することができる。

【００３６】しかも、相対向面間隔の変化状態が、一対
の電極プレート１０，１５への印加電圧の増分と、連通
路１６内の電気粘性流体Ｅの流動可能断面積の減分とが
比例関係となるように設定されているため、入力振動の
周波数に応じて印加電圧の制御を行うにあたり、面倒な
演算が不要となり、その制御の容易化を図ることができ
る。

【００３７】図１０は上記第２実施例における他の態様
の仕切体１７を示しており、１８は下側電極プレート、
１９はこの電極プレート１８と上側電極プレート１０と
の相対向面間に形成された連通路である。

【００３８】上記下側電極プレート１８の内面には中央
部が両側部より深くされたＶ字状の凹溝部１８ａが形成
されており、この凹溝部１８ａによって一対の電極プレ
ート１０，１８間の相対向面間の上下間隔が絶縁部材１
２の厚みに対応する最小値Ｈ4 から最大値Ｈ6 まで所定
のカーブで無段階に変化するようになっている。

【００３９】そして、この凹溝部１８ａと、これに相対
向する平板状の上側電極プレート１０の内面とにより構
成される上記連通路１９の断面形状は、一対の電極プレ
ート１０，１８への印加電圧の漸増に従い電気粘性流体
Ｅが非流動状態となる領域が漸増して上記連通路１９内
の流動可能断面積が漸減するようになっている。すなわ
ち、図４に示す電界強度と電気粘性流体Ｅのせん断応力
との関係に基き、印加電圧の増大量と、この増大に基く
電界強度の増大により非流動状態の領域が増大すること
になる増大量とが比例するように、上記上下間隔の変化
度合い（凹溝部１８ａの底面の屈曲形状）が定められて
いる。つまり、図８の仕切体１４による連通路１６と同
様に、印加電圧値の増分と、上記連通路１９の流動可能
範囲に基く共振周波数の低減分とが比例関係となるよう
になっており、上記連通路１９の断面形状はこのような
関係を実現する他の断面形状を示すものである。

【００４０】このような断面形状の連通路１９の場合、
下側電極プレート１８の凹溝部１８ａの屈曲形状の特定
を容易に行うことができる上、その加工の容易化を図る
ことができる。

【００４１】図１１および図１２は本発明の第３実施例
に係る液体封入式マウントに用いる仕切体２０を示して
おり、２１はこの仕切体２０に形成されて受圧室５ａと
平衡室５ｂ（図１参照）とを互いに連通するＣ字状の連
通路である。この第３実施例は第１実施例の仕切体６の
構成のみ異なり、その他の構成は第１実施例のものと同
様である。このため、以下にこの第３実施例の仕切体２
０の構成をのみ説明し、他の構成については、同一部材
には同一符号を付して、その説明を省略する。

【００４２】上記仕切体２０は、上記第１実施例の仕切
体６と同様に、互いに所定間隔を隔てて重ね合わされた
上下一対の電極プレート２２，２３と、この一対の電極
プレート２２，２３の相対向面間に介装されて両者２
２，２３間および固定ボルト９，９，…との間を絶縁す
るシリコンラバーなどからなるドーナッツ板状の絶縁部
材２４と、この絶縁部材２４により上記相対向面間が遮
断されて画成された上記連通路２１とを備えている。そ
して、上記一対の電極プレート２２，２３は、互いに異
なる側に突出した各突片２２ａ，２３ａにより電源と接
続されて、所定の電圧が印加されるようになっている。

【００４３】上記絶縁部材２４は比較的薄肉厚の外周環
部２４ａと、この外周環部２４ａの一部から中心側に突
出して中心位置に位置付けられた比較的厚肉の中心円部
２４ｂとからなり、この中心円部２４ｂと上記外周環部
２４ａとによって上記連通路２１がＣ字状に画成されて
いる。

【００４４】上記連通路２１は、上記Ｃ字の一端側が上
側電極プレート２２の開口２２ｂで上記受圧室５ａに開
口し、他端側が下側電極プレート２３の開口２３ｂで平
衡室５ｂに開口するように形成されている。そして、下
側の電極プレート２３の内面の中心部には上記絶縁部材
２４の中心円部２４ｂの厚みに対応する凹部２３ｃが形
成されている。この凹部２３ｃと外周との間の半径方向
に所定の形状に屈曲されており、これによって、上記両
開口２２ｂ，２３ｂ間を結ぶ円弧状の連通路２１とし
て、一対の電極プレート２２，２３間の相対向面間の上
下間隔が絶縁部材２４の厚みに対応する外周側の最小値
Ｈ7 から内周側の最大値Ｈ8 まで所定のカーブで無段階
に変化する断面形状を有するものが形成されている。

【００４５】上記第３実施例の場合、第２実施例におけ
る１６，１９と同様に、印加電圧を徐々に変更すること
によりそれに対応して電気粘性流体の流動可能断面積が
徐々に変化し、これにより、減衰の生じる共振周波数も
徐々に変化していくことになる。このため、入力振動の
周波数域の変化に対する連通路１６の共振周波数の変更
をきめ細かく行うことができ、各種の周波数の入力振動
に対する防振性能を確実に得ることができる。その上、
連通路２１を円弧状に延びるよう形成しているため、第
１もしくは第２実施例における連通路１３，１６，１９
と比べ通路長の長い連通路２１を形成することができ、
連通路２１のチューニングの自由度を増大させることが
できる。

【００４６】なお、本発明は上記第１〜第３実施例に限
定されるものではなく、その他種々の変形例を包含する
ものである。すなわち、上記第１〜第３実施例では、受
圧室５ａと平衡室５ｂとを連通する連通路として仕切体
に１つのもののみ備えた液体封入式マウントを示した
が、これに限らず、絶縁体１２，２４ａをＣ字状もしく
は円環状に切り抜いて連通路１３，１６，１９，２１の
周囲を囲む第２の連通路を形成するようにしてもよい。

【００４７】また、上記第１および第２実施例では直線
状の連通路１３，１６，１９、第３実施例ではＣ字状の
連通路２１を示したが、これらの連通路の配置は絶縁部
材１２，２４の形状を変更することにより自由に変更し
得る。

【００４８】さらに、上記第１および第２実施例では所
定の断面形状を有する連通路の形成を下側の電極プレー
ト１１，１５，１８に凹溝部を形成することにより行っ
ているが、これに限らず、例えば、上側の電極プレート
に、もしくは、上下両側の電極プレートに凹溝部を形成
してもよく、さらに、上記凹溝部の形成をプレス加工に
より行ってもよい。

【００４９】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明における液体封入式エンジンマウントによれば、互い
に重ね合わせた一対の電極プレートにより仕切体を形成
し、その一対の電極プレートの相対向面間を絶縁部材に
より画成して受圧室と平衡室とを連通する連通路を形成
し、この連通路の断面形状における上記一対の電極プレ
ートの相対向面間隔を、電圧印加に伴い形成される電界
強度により連通路を通る電気粘性流体が固体化される距
離から電気粘性流体の粘度が実質的に変化しない距離ま
で変化させているため、印加電圧を変更することによ
り、連通路内の電気粘性流体の流動可能断面積を変更す
ることができる。この結果、減衰を生じる共振周波数が
変更されるため、防振性能を発揮する周波数域を幅広く
変更することができる。

【００５０】また、上記の如き連通路を一対の電極プレ
ートを絶縁部材を介して重ね合わせるだけで形成するこ
とができ、従来の液体封入式マウントに比べ、組付け作
業の容易化、および、部品点数の低減化を図ることがで
きる。

【００５１】請求項２記載の発明によれば、上記請求項
１記載の発明による効果に加えて、連通路における一対
の電極プレートの相対向面間隔を複数段階に段階的に変
化させているため、印加電圧の段階的制御により電気粘
性流体の流動可能断面積を上記複数段階に段階的に変化
可能とすることができ、これにより、電圧制御の単純化
を図ることができる上、複数の周波数域のそれぞれでの
防振性能を確実に得ることができる。

【００５２】また、請求項３記載の発明によれば、上記
請求項１記載の発明による効果に加えて、連通路におけ
る一対の電極プレートの相対向面間隔を無段階に変化さ
せているため、印加電圧を徐々に変更することによりそ
れに対応して電気粘性流体の流動可能断面積を徐々に変
化させることができ、これにより、減衰の生じる共振周
波数を徐々に変化させることができる。このため、上記
相対向面間隔を段階的に変化させている請求項２記載の
発明と比べ、入力振動の周波数域の変化に対する連通路
の共振周波数の変更をきめ細かく行うことができ、各種
の周波数の入力振動に対する防振性能を確実に得ること
ができる。

【００５３】さらに、請求項４記載の発明によれば、上
記請求項１記載の発明による効果に加えて、相対向面間
隔の変化状態を、一対の電極プレートへの印加電圧と連
通路内の電気粘性流体の流動可能断面積とが比例関係と
なるように設定しているため、入力振動の周波数に応じ
て流動可能断面積を変化させて所望の共振周波数を変化
させるにあたり、面倒な演算を省略することができ、印
加する電圧値の制御の容易化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示す縦断面図である。

【図２】図１の仕切体の平面図である。

【図３】図２のＡ−Ａ線における拡大断面図である。

【図４】電界強度と電気粘性流体のせん断応力との関係
図である。

【図５】周波数と減衰特性との関係図である。

【図６】周波数と減衰特性および動ばね定数との関係図
である。

【図７】第２実施例を示す部分断面図であって、図１に
対応する図である。

【図８】図７のＢ−Ｂ線における拡大断面図であって、
図３に対応する図である。

【図９】周波数と動ばね定数との関係図である。

【図１０】第２実施例の他の態様を示す図８相当図であ
る。

【図１１】第３実施例を示す図２相当図である。

【図１２】図１１のＣ−Ｃ線における断面図である。

【符号の説明】

１ 第１支持体 ２ 第２支持体 ３ 弾性支承体 ４ ダイヤフラム（弾性隔膜部材） ５ 液室 ５ａ 受圧室 ５ｂ 平衡室 ６，１４，１７，２０ 仕切体 １０，１１ 一対の電極プレート １０，１５ 一対の電極プレート １０，１８ 一対の電極プレート １２，２４ 絶縁部材 １３，１６，１９，２１ 連通路 ２２，２３ 一対の電極プレート Ｅ 電気粘性流体 Ｈ1 〜Ｈ8 相対向面間隔

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】振動入力方向に所定距離を隔てて配置され
   た第１および第２の支持体と、これら第１および第２の
   支持体を互いに連結する弾性支承体と、この弾性支承体
   により上記振動入力方向の一側が画成され他側が弾性隔
   膜部材により画成されて内部に電気粘性流体が封入され
   た液室と、この液室を上記弾性支承体の側の受圧室と上
   記弾性隔膜部材の側の平衡室とに仕切る仕切体と、この
   仕切体に形成されて上記受圧室と平衡室とを互いに連通
   する連通路とを備えた液体封入式マウントにおいて、 上記仕切体は、互いに所定間隔を隔てて重ね合わされて
   相対向面間に上記連通路を形成する一対の電極プレート
   と、この一対の電極プレートの相対向面間を遮断して上
   記連通路を画成する絶縁部材とからなり、 上記連通路は、この連通路における上記一対の電極プレ
   ートの相対向面間隔が、上記連通路を通る電気粘性流体
   の流動方向に直交する方向に、電圧印加に伴い形成され
   る電界強度により上記電気粘性流体が固体化される距離
   から上記電気粘性流体の粘度が実質的に変化しない距離
   まで変化する断面形状を有していることを特徴とする液
   体封入式マウント。
2. 【請求項２】 請求項１において、 連通路における一対の電極プレートの相対向面間隔が、
   複数段階に段階的に変化するよう設定されている液体封
   入式マウント。
3. 【請求項３】 請求項１において、 連通路における一対の電極プレートの相対向面間隔が、
   無段階に変化するよう設定されている液体封入式マウン
   ト。
4. 【請求項４】 請求項１において、 相対向面間隔の変化状態が、一対の電極プレートへの印
   加電圧の増分と、連通路内の電気粘性流体の流動可能断
   面積の減分とが比例関係となるよう設定されている液体
   封入式マウント。