JPH0787675B2 - Turbine generator rotor - Google Patents
Turbine generator rotorInfo
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- JPH0787675B2 JPH0787675B2 JP62168703A JP16870387A JPH0787675B2 JP H0787675 B2 JPH0787675 B2 JP H0787675B2 JP 62168703 A JP62168703 A JP 62168703A JP 16870387 A JP16870387 A JP 16870387A JP H0787675 B2 JPH0787675 B2 JP H0787675B2
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- wedge
- turbine generator
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- shaped groove
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、くさび状溝を外周に形成してなるロータ部材
と、このロータ部材のくさび状溝に係合されて取付けら
れる埋込部材とを有する回転機械のロータの改良に関
し、特にタービン発電機のロータに適用して好適なもの
である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial field of use] The present invention relates to a rotor member having a wedge-shaped groove formed on the outer periphery thereof, and an embedding member that is engaged with and attached to the wedge-shaped groove of the rotor member. The present invention relates to an improvement of a rotor of a rotary machine having the above, and is particularly suitable for application to a rotor of a turbine generator.
従来のタービン発電機のロータは第２図〜第４図に示す
ように、軸１と一体に形成されたロータ鉄心部２にスロ
ツト３を軸方向に多数設け、これらのスロツト３内の下
部にコイル４を挿入すると共に、このコイル４上にスペ
ーサ６を介して任意数のウエツジ5Aが位置するようにス
ロツト３内の上部に挿入した構造からなり、前記ウエツ
ジ5Aよりコイル４がロータの回転による遠心力によつて
スロツト３内から脱出するのを防止している。As shown in FIGS. 2 to 4, a rotor of a conventional turbine generator has a large number of slots 3 provided axially in a rotor core portion 2 integrally formed with a shaft 1, and these slots 3 are provided in the lower part of the slots 3. The coil 4 is inserted into the upper part of the slot 3 so that an arbitrary number of wedges 5A are located on the coil 4 via the spacers 6, and the coil 4 is rotated by the rotor 5 from the wedge 5A. The centrifugal force prevents the escape from the inside of the slot 3.
上記ウエツジ5Aは種々の形状に形成されるが、一般には
第３図，第４図に示すようなタブテールの形溝に形成さ
れており、その他にＴ字型，クリスマスツリー形などの
形状のものが用いられる。これらのウエツジ5Aはスロツ
ト３内に任意数挿入されているので、ウエツジ5Aとスロ
ツト３との接触面７′には、相隣るウエツジ5Aの端面ど
うしの接する接触端部８が必ずできる。この接触端部８
には、遠心力による面圧が集中するばかりでなく、第５
図に示すようにロータ鉄心部２が自重または曲げ振動に
より曲率ｒで曲つて回転している時のスロツト３（ロー
タ鉄心部２）とウエツジ5Aとの間に相対すべりが発生す
る。この相対すべり重±δは、ロータの半径をr0、ウエ
ツジ5Aの長さをｌとすると、ロータ鉄心２は上点Ａおよ
び下点Ｂに至るとき、ウエツジ端部に相当する位置で だけ伸縮するが、ウエツジ5Aは長手方向に分断されてい
るから伸縮しない。したがつて、ロータの一回転ごとに
ウエツジ5Aとロータ鉄心２との接触端部８で相対すべり を発生する。このため、接触端部８のロータ鉄心２側に
すべり方向に引張、圧縮応力が集中し、前述の面圧の集
中も重畳して、この部分のフレツテイング損傷を生じ、
疲労き裂が発生しやすくなる欠点があつた。これを避け
るために、特開昭59-213249号公報記載のように、 ｉ） ウエツジの接触端近傍にスリツトを設ける、ある
いは、 ii） ロータ鉄心の接触端部に応力緩和溝を設け、それ
ぞれ、接触端部での面圧集中を緩和する、あるいは、す
べり方向の引張、圧縮応力の集中を緩和する などの対策がとられてきた。The above-mentioned wedge 5A is formed in various shapes, but generally, it is formed in a tab tail shaped groove as shown in FIGS. 3 and 4, and in addition, it has a T-shape, a Christmas tree shape or the like. Is used. Since any number of these wedges 5A are inserted in the slot 3, the contact surface 7'between the wedge 5A and the slot 3 always has a contact end portion 8 where the end surfaces of the adjacent wedges 5A are in contact with each other. This contact end 8
Not only the surface pressure due to centrifugal force is concentrated on the
As shown in the figure, when the rotor core 2 is bent and rotated by its own weight or bending vibration with a curvature r, a relative slip occurs between the slot 3 (rotor core 2) and the wedge 5A. When the rotor radius is r 0 and the length of the wedge 5A is l, the relative slip weight ± δ is such that when the rotor core 2 reaches the upper point A and the lower point B, it is at a position corresponding to the edge of the wedge. However, the wedge 5A does not expand or contract because it is divided in the longitudinal direction. Therefore, relative slippage occurs at the contact end 8 between the wedge 5A and the rotor core 2 for each revolution of the rotor. To occur. For this reason, tensile and compressive stresses concentrate in the sliding direction on the rotor core 2 side of the contact end portion 8, and the aforementioned concentration of surface pressure also overlaps, causing fretting damage at this portion,
There was a drawback that fatigue cracks tended to occur. In order to avoid this, as described in JP-A-59-213249, i) a slit is provided near the contact end of the wedge, or ii) a stress relaxation groove is provided at the contact end of the rotor core, and Measures have been taken to reduce the concentration of surface pressure at the contact end, or to reduce the concentration of tensile and compressive stress in the sliding direction.
上記従来技術は、例えば上記ｉ）の場合、スロツトの位
置，深さなどの寸法が適切でないと逆に強度低下の原因
ともなり、ウエツジの形状，寸法が変わる毎に最適なス
リツトの位置，深さを解析的に求める必要があつた。ま
た、上記ii）の場合、ロータ鉄心のスロツト内面に溝を
設けるということで作業性が非常に悪いという問題があ
つた。In the case of the above-mentioned conventional technique, for example, in the case of i) above, if the dimensions such as the position and depth of the slot are not appropriate, it may cause a decrease in strength. It was necessary to analytically determine the degree. Further, in the case of the above ii), there is a problem that workability is extremely poor because the groove is provided on the inner surface of the slot of the rotor core.
また、軸流圧縮機やタービンなどのターボ機械のロータ
では、従来、ブレート取付部はブレードの遠心力に対す
る保持が目的とされていた。しかし、最近、タービ機械
の高圧力比化に伴い、ブレードに加わる加振力が増大し
つつあり、そのためブレード取付部に加わる繰り返し曲
げモーメントが増大し、ダブテール接触端部でのフレツ
テイング疲労の問題が生じてきた。このフレツテイング
疲労強度は接触端部の面圧の集中緩和によつて向上する
ため、ダブテールの接触端部にスリツトを設け、この部
分の剛性を下げ、接触面圧の集中を緩和する対策が講じ
られたが、この場合、スリツトの位置，深さなどの寸法
が適切でないと逆に強度低下の原因ともなり、ダブテー
ルの形状，寸法が変わる毎に最適なスリツトの位置，深
さを解析的に求める必要があつた。Further, in the rotor of a turbomachine such as an axial compressor or a turbine, conventionally, the plate attachment portion has been intended to hold the blade against centrifugal force. However, recently, with the increase of the pressure ratio of the turbine machine, the exciting force applied to the blade is increasing, so that the repeated bending moment applied to the blade mounting part is increased, and the problem of fretting fatigue at the dovetail contact end is increased. Has occurred. Since this fretting fatigue strength is improved by relaxing the concentration of the contact pressure at the contact end, a slit is provided at the contact end of the dovetail to reduce the rigidity of this part and measures are taken to reduce the concentration of contact pressure. However, in this case, if the dimensions such as the position and depth of the slit are not appropriate, it may cause the strength to decrease, and the optimum position and depth of the slit are analytically calculated every time the shape and size of the dovetail change. I needed it.
本発明の目的は、ウエツジやダブテールなどのくさび状
溝の形状，寸法に左右されることなく、どのような接触
部でも簡便かつ汎用的に利用できる耐フレツテイング構
造を備えたタービン発電機のロータを得ることにある。An object of the present invention is to provide a turbine generator rotor having a fretting-resistant structure that can be easily and universally used at any contact portion regardless of the shape and size of wedge-shaped grooves such as wedges and dovetails. To get.
上記目的を達成するため本発明は、くさび状溝を外周に
形成してなるロータ部材と、このロータ部材の前記くさ
び状溝に係合されて取付けられるウエツジ若しくはタブ
テールの埋込部材とを有するタービン発電機のロータに
おいて、前記ロータ部材の外周に形成したくさび状溝と
この溝に係合される埋込部材との接触面にその接触端で
の応力集中を避けるために接触端部に細かい凹凸を形成
したものである。In order to achieve the above object, the present invention has a rotor member having a wedge-shaped groove formed on the outer periphery thereof, and a wedge or tab tail embedding member engaged with and attached to the wedge-shaped groove of the rotor member. In the rotor of the generator, in order to avoid stress concentration at the contact end on the contact surface between the wedge-shaped groove formed on the outer periphery of the rotor member and the embedding member engaged with this groove, fine irregularities are formed at the contact end. Is formed.
上記構成とすることにより、ロータ部材のくさび状溝と
埋込部材との接触面の接触端部における面圧を緩和する
ことができる。この接触端部が相対すべりを起こすとロ
ータには引張応力または圧縮応力が発生するが、本発明
ではその接触端部の面圧集中を緩和しているので、フレ
ツテイング疲労強度を大幅に向上することができる。With the above configuration, the surface pressure at the contact end of the contact surface between the wedge-shaped groove of the rotor member and the embedding member can be relaxed. When this contact end causes relative slip, a tensile stress or a compressive stress is generated in the rotor. However, in the present invention, since the contact pressure concentration at the contact end is relaxed, the fretting fatigue strength should be greatly improved. You can
本発明は、ウエツジまたはスロツトの接触面、あるいは
ダブテール部の接触面にローレツト，デインプルなどの
密な凹凸を施すことにより、接触面そのものの剛性を低
下するようにしたものである。この場合、ローレツトの
深さ，ピツチなどは、通常の機械加工に使われているも
ので充分であり、ダブテールの形状，寸法により変える
必要はない。According to the present invention, the rigidity of the contact surface itself is lowered by providing dense irregularities such as a loret and dimples on the contact surface of the wedge or slot or the contact surface of the dovetail portion. In this case, the depth, pitch, etc. of the knurling may be those used in ordinary machining, and need not be changed depending on the shape and size of the dovetail.
第６図は、ロータ鉄心２とウエツジ5Aの接触面７′上に
凹凸を形成しない場合の面圧分布を示す。この図から、
接触端部８で面圧が急激に上昇していることがわかる。
この高面圧端が相対すべりをすれば、第７図に示すよう
にロータ鉄心２側の接触端８には、ウエツジ5Aの相対す
べりが起こるごとに大きな引張または、圧縮応力の集中
することがわかる。そこで、前述の面圧の大きさとフレ
ツテイング疲労強度の関係を第８図に示すが、面圧が20
〜25kgf/mm2を境としてフレツテイング疲労強度が変化
することがわかる。そこで、このウエツジあるいはスロ
ツトの接触面上にローレツトあるいはデインプルなどを
施し、接触面のマクロ的な剛性を下げ、接触端部での面
圧熱中を緩和すれば、フレツテイング疲労強度を大幅に
向上することができる。このローレツトの効果を実際に
試験片を用いて疲労試験によつて確認したのでそれにつ
いて述べる。第９図は実験に用いたモデルで、試験片10
を２個のパツド11ではさみ面圧P0（10kgf/mm2）を加
え、繰り返し軸方向応力（応力振幅δa）を加えて疲労
試験を行い、その応力振幅δaと破断に至つた繰り返し
数Nfの関係をプロツトすると第10図のようになる。この
図で○印はパツド側接触面にローレツトが施されていな
いもの、△印は、パツド側面接触面にローレツトを施し
た場合であり、この結果より、接触面12のローレツトを
施すことにより疲労限（これ以下の応力振幅では永久に
疲労破断しない限界応力振幅）は16kgf/mm2から28kgf/m
m2と75％も向上することがわかる。なお、第９図におい
て、面圧P0を20kgf/mm2とした場合には、疲労限が11.4k
gf/mm2（接触面にローレツト加工なしの場合）から20kg
f/mm2（接触面にローレツト加工を施した場合）に向上
した。FIG. 6 shows the surface pressure distribution when no unevenness is formed on the contact surface 7'of the rotor core 2 and the wedge 5A. From this figure,
It can be seen that the surface pressure sharply increases at the contact end 8.
If this high surface pressure end makes a relative slip, a large tensile or compressive stress may concentrate at the contact end 8 on the rotor core 2 side each time a relative slip of the wedge 5A occurs, as shown in FIG. Recognize. Therefore, Fig. 8 shows the relationship between the magnitude of the surface pressure and the fretting fatigue strength described above.
It can be seen that the fretting fatigue strength changes at a boundary of ~ 25 kgf / mm 2 . Therefore, the fretting fatigue strength can be greatly improved by applying low-letting or dimples to the contact surface of this wedge or slot to reduce the macroscopic rigidity of the contact surface and alleviate the contact pressure heat at the contact end. You can The effect of this low-letting was actually confirmed by a fatigue test using a test piece, which will be described below. Figure 9 shows the model used in the experiment, and the test piece 10
Scissors surface pressure P 0 to (10 kgf / mm 2) was added in two pads 11, performs fatigue test repeatedly applied axial stress (stress amplitude [delta] a), repeating ItaruTsuta rupture and the stress amplitude [delta] a The plot of the number N f is as shown in Fig. 10. In this figure, ○ indicates that the pad-side contact surface is not knurled, and △ indicates the case where the pad side contact surface is knurled. The limit (the limit stress amplitude that does not cause permanent fatigue fracture at stress amplitudes below this) is 16 kgf / mm 2 to 28 kgf / m
It can be seen that m 2 and 75% are improved. In addition, in FIG. 9, when the surface pressure P 0 is 20 kgf / mm 2 , the fatigue limit is 11.4 k.
20 kg from gf / mm 2 (without knurled contact surface)
It was improved to f / mm 2 (when the contact surface is processed by loretting).
上記本実験データにおけるローレツトの寸法は、ピツチ
1.2mm,深さ0.3mmの場合であるが、これ以外の寸法の場
合でも疲労強度に大差ないことを実験で確認している。
この実験結果につき第11図〜第15図を用いて以下説明す
る。The size of the loretto in the above experimental data is the pitch.
Although it is 1.2 mm and the depth is 0.3 mm, it has been confirmed by experiments that the fatigue strength is not so different even in the case of other dimensions.
The results of this experiment will be described below with reference to FIGS. 11 to 15.
上記実験は、第11図に示す母材101の剛性EBと、加工層
（凹凸を形成した部分）102の剛性ESの比を種々変えて
疲労試験を実施した。その実験結果を第12図に示す。こ
のことから、剛性比ES／EBが0.02〜0.67となる範囲で疲
労強度の向上が著しいことがわかつた。なお、剛性比ES
／EB0.02〜0.67を満足させるべき表面加工形状は、第11
図において、表面加工層の深さｈが0.1〜2.0mm、表面加
工層102における削除体積（空間部体積）VCと残留体積
（山部体積）VRの比が、VR／（VC＋VR）が0.15〜0.6の
範囲とすることにより達成できる。第13図〜第15図は上
記実験に使用したパツド表面におけるローレツト加工部
102a詳細形状を示している。In the above experiment, a fatigue test was carried out by changing the ratio of the rigidity E B of the base material 101 shown in FIG. 11 and the rigidity E S of the processed layer (portion having irregularities) 102 variously. The experimental results are shown in FIG. From this, it was found that the fatigue strength was remarkably improved in the range where the rigidity ratio E S / E B was 0.02 to 0.67. The rigidity ratio E S
/ E B 0.02 to 0.67, the surface processing shape that should satisfy
In the figure, the depth h of the surface processed layer is 0.1 to 2.0 mm, and the ratio of the deleted volume (space volume) V C and the residual volume (peak volume) V R in the surface processed layer 102 is V R / (V C This can be achieved by setting + V R ) in the range of 0.15 to 0.6. Figures 13 to 15 show the rolled parts on the pad surface used in the above experiment.
102a shows a detailed shape.
以下、本発明の具体的実験例について説明する。Hereinafter, specific experimental examples of the present invention will be described.
第１図は、タービン発電機のロータに本発明を適用した
場合の実施例で、ウエツジの斜視図を示す図である。図
において、12はウエツジ接触面７に設けたローレツト状
細溝であり、これにより、ウエツジ接触端の接触剛性が
下げられる。この実施例の場合のウエツジ接触端部の面
圧分布は第16図に示すように、ローレツト状細溝12によ
る接触剛性低下のため、接触端８の面圧集中がかなり緩
和され、図の如く最大面圧12kgf/mm2に抑えられ、前述
の第８図から、フレツテイング疲労強度が大きく向上す
ることがわかる。FIG. 1 is a diagram showing a perspective view of a wedge in an embodiment in which the present invention is applied to a rotor of a turbine generator. In the figure, reference numeral 12 is a rowlet-shaped fine groove provided on the wedge contact surface 7, whereby the contact rigidity of the wedge contact end is lowered. As shown in FIG. 16, the contact pressure distribution at the wedge contact end in the case of this embodiment is such that the contact pressure concentration at the contact end 8 is considerably alleviated due to the decrease in contact rigidity due to the knurled thin groove 12, as shown in FIG. The maximum surface pressure is suppressed to 12 kgf / mm 2, and it can be seen from FIG. 8 that the fretting fatigue strength is greatly improved.
第17図は、ウエツジ接触面上に、交差するローレツト状
細溝を設けた場合の実施例である。FIG. 17 shows an embodiment in which intersecting lorelet-shaped fine grooves are provided on the wedge contact surface.
第18図は、ウエツジ接触面上に、ローレツトの代りに細
密なデインプルを設けたもので、同様な効果が得られ
る。なお、ローレツトとデインプルの代りに細密な凸起
を設けても同様な効果が得られる。FIG. 18 shows that a fine dimple is provided on the wedging contact surface instead of the rollet, and a similar effect can be obtained. A similar effect can be obtained by providing fine protrusions instead of the loulets and dimples.
本発明によれば、ロータに設けたくさび状溝内に係合し
て設けた埋込部材と前記くさび状溝との接触面における
面圧集中を緩和できるから、ロータの曲げたわみによる
フレツテイング損傷の発生を防止して、疲労強度を向上
させることができる効果がある。According to the present invention, the surface pressure concentration on the contact surface between the embedding member provided in engagement with the wedge-shaped groove provided on the rotor and the wedge-shaped groove can be alleviated, so that fretting damage due to bending bending of the rotor can be prevented. This is effective in preventing the occurrence of fatigue and improving fatigue strength.
第１図は本発明の回転機械のロータの一実施例を示すも
ので、ウエツジ部を一部拡大して示す斜視図、第２図は
タービン発電機ロータを一部断面にして示す正面図、第
３図は、第２図に示すロータを一部断面にて示す側面
図、第４図は第３図のスロツトとウエツジの組立状態を
示す斜視図、第５図はロータの変形状況を説明する図、
第６図は従来のロータの接触端部の断面とその面圧分布
を説明する図、第７図は同じく接触端部の引張又は圧縮
応力の分布を説明する図、第８図は接触面圧とフレツテ
イング疲労強度との関係を示す線図、第９図は疲労試験
に用いた試験片の斜視図、第10図はその疲労試験の結果
を示す線図、第11図〜第15図はローレツトの形状とフレ
ツテイング疲労強度との関係について実験した結果を説
明する図で、第11図は試験片の形状を示す要部の断面
図、第12図は剛性比とフレツテイング疲労強度との関係
の実験結果を示す線図、第13図はパツド表面を示す平面
図、第14図は第13図の要部を拡大して示す詳細平面図、
第15図は第14図のＡ−Ａ線断面図、第16図は第１図に示
す実施例のスロツトとウエツジ端との接触端部の断面に
おける面圧分布を説明する図、第17図〜第18図はそれぞ
れ本発明における他の実施例を示す要部斜視図である。 ２……ロータ鉄心、5,5A……ウエツジ、７……接触面、
８……接触端部、12……ローレツト又はローレツト状細
溝、13……デインプル。FIG. 1 shows an embodiment of a rotor for a rotary machine according to the present invention. FIG. 1 is a partially enlarged perspective view of a wedge portion. FIG. 2 is a front view showing a turbine generator rotor as a partial cross section. FIG. 3 is a side view showing a partial cross section of the rotor shown in FIG. 2, FIG. 4 is a perspective view showing an assembled state of the slot and wedge of FIG. 3, and FIG. Figure to
FIG. 6 is a diagram for explaining the cross section of the contact end portion of the conventional rotor and its surface pressure distribution, FIG. 7 is a diagram for explaining the distribution of tensile or compressive stress at the contact end portion, and FIG. 8 is the contact surface pressure. Fig. 9 is a perspective view of the test piece used in the fatigue test, Fig. 10 is a diagram showing the results of the fatigue test, and Figs. 11 to 15 are lorets. Fig. 11 is a diagram for explaining the results of experiments on the relationship between the shape and the fretting fatigue strength. Fig. 11 is a cross-sectional view of the main part showing the shape of the test piece, and Fig. 12 is an experiment on the relationship between the rigidity ratio and the fretting fatigue strength. A diagram showing the results, FIG. 13 is a plan view showing the pad surface, FIG. 14 is a detailed plan view showing an enlarged main part of FIG. 13,
FIG. 15 is a sectional view taken along the line AA in FIG. 14, and FIG. 16 is a view for explaining the surface pressure distribution in the section of the contact end between the slot and the wedge end of the embodiment shown in FIG. 1, FIG. ~ Fig. 18 is a perspective view of a main part showing another embodiment of the present invention. 2 ... Rotor core, 5,5A ... Wedge, 7 ... Contact surface,
8 ... Contact end, 12 ... Loret or lorelet-shaped fine groove, 13 ... Dimple.
Claims (8)
材と、このロータ部材の前記くさび状溝に係合されて取
付けられる埋込部材たるウェッジとを有するタービン発
電機のロータにおいて、前記ロータ部材の外周に形成し
たくさび状溝とこの溝に係合されるウェッジとの接触面
にその接触端での応力集中を避けるために、接触端部に
細かい凹凸を形成したことを特徴とするタービン発電機
のロータ。1. A rotor for a turbine generator, comprising: a rotor member having a wedge-shaped groove formed on its outer circumference; and a wedge, which is an embedded member engaged with and attached to the wedge-shaped groove of the rotor member. The contact surface of the wedge-shaped groove formed on the outer periphery of the rotor member and the wedge engaged with this groove is characterized in that fine concavities and convexities are formed at the contact end in order to avoid stress concentration at the contact end. Turbine generator rotor.
凸はローレット状細溝であることを特徴とするタービン
発電機のロータ。2. A rotor for a turbine generator according to claim 1, wherein the fine irregularities are knurled fine grooves.
凸はディンプルであることを特徴とするタービン発電機
のロータ。3. A rotor for a turbine generator according to claim 1, wherein the fine irregularities are dimples.
凸はウェッジに形成したことを特徴とするタービン発電
機のロータ。4. A rotor for a turbine generator according to claim 1, wherein fine irregularities are formed on the wedge.
て、細かい凹凸はくさび状溝に形成したことを特徴とす
るタービン発電機のロータ。5. A rotor for a turbine generator according to claim 1 or 4, wherein fine irregularities are formed in a wedge-shaped groove.
形成した細かい凹凸を形成した部分の剛性をES、前記凹
凸を形成した母材の剛性をEBとしたとき、それらの剛性
比ES／EBを0.02〜0.67の範囲としたことを特徴とするタ
ービン発電機のロータ。6. When the rigidity of a portion having fine irregularities formed on the contact surface is E S and the rigidity of the base material having the irregularities is E B , the rigidity of the contact surface is defined as follows. A rotor for a turbine generator, characterized in that the ratio E S / E B is in the range of 0.02 to 0.67.
凸を形成した表面加工層の深さを0.1〜2.0mmとし、かつ
前記表面加工層における削除体積（空間部体積）をVC、
残留体積（山部体積）をVRとしたとき、それらの体積比
VR／（VC＋VR）が0.15〜0.6の範囲になるように構成し
たことを特徴とするタービン発電機のロータ。7. The depth of the surface processed layer having fine irregularities is 0.1 to 2.0 mm, and the deleted volume (space volume) in the surface processed layer is V C ,
When the residual volume (mountain volume) is V R , their volume ratio
A rotor for a turbine generator, characterized in that V R / (V C + V R ) is configured to fall within a range of 0.15 to 0.6.
ト状細溝は交差するローレット状細溝であることを特徴
とするタービン発電機のロータ。8. A rotor for a turbine generator according to claim 2, wherein the knurled narrow grooves are intersecting knurled narrow grooves.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62168703A JPH0787675B2 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Turbine generator rotor |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP62168703A JPH0787675B2 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Turbine generator rotor |
Publications (2)
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| JPS6416233A JPS6416233A (en) | 1989-01-19 |
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| JP62168703A Expired - Lifetime JPH0787675B2 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Turbine generator rotor |
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61170249A (en) * | 1985-01-21 | 1986-07-31 | Toshiba Corp | Insulating wedge for rotary electric machine |
-
1987
- 1987-07-08 JP JP62168703A patent/JPH0787675B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6416233A (en) | 1989-01-19 |
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