JPH0787880B2 - 詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 - Google Patents
詰め綿用ポリエステル原綿の製造法Info
- Publication number
- JPH0787880B2 JPH0787880B2 JP2145072A JP14507290A JPH0787880B2 JP H0787880 B2 JPH0787880 B2 JP H0787880B2 JP 2145072 A JP2145072 A JP 2145072A JP 14507290 A JP14507290 A JP 14507290A JP H0787880 B2 JPH0787880 B2 JP H0787880B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cotton
- crimp
- raw cotton
- wadding
- crimping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Mattresses And Other Support Structures For Chairs And Beds (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は優れたかさ高性を有する詰め綿用ポリエステル
原綿の製造法に関する。
原綿の製造法に関する。
［従来の技術］ 従来、詰め綿用原綿には見掛けのかさを大きくするため
に中空繊維を用いるのが普通であり、また詰綿としての
ふくらみを大きくするために立体けん縮形態の採用が不
可避とされている。
に中空繊維を用いるのが普通であり、また詰綿としての
ふくらみを大きくするために立体けん縮形態の採用が不
可避とされている。
この立体的なけん縮を与えるために繊維の断面方向に非
対称構造を持たせるのが常であるが、良好な立体けん縮
を与えるためには例えば固有粘度差のあるポリマーの複
合紡糸や、紡糸口金真下での急冷により配向差を付与す
るなどの手段がある。
対称構造を持たせるのが常であるが、良好な立体けん縮
を与えるためには例えば固有粘度差のあるポリマーの複
合紡糸や、紡糸口金真下での急冷により配向差を付与す
るなどの手段がある。
これまでの詰め綿用原綿は良好なけん縮を与えるために
紡糸工程での苛酷な条件が採択され、このため紡糸工程
での操業が不安定になり勝ちであった。すなわち、詰め
綿用原綿はけん縮状態の微妙なコントロールや、変更な
どが主に紡糸条件の変更によって行なわれ、その条件変
更のための作業が煩雑であるばかりか、生産そのものの
安定化に多大の労力を要していた。
紡糸工程での苛酷な条件が採択され、このため紡糸工程
での操業が不安定になり勝ちであった。すなわち、詰め
綿用原綿はけん縮状態の微妙なコントロールや、変更な
どが主に紡糸条件の変更によって行なわれ、その条件変
更のための作業が煩雑であるばかりか、生産そのものの
安定化に多大の労力を要していた。
かかる問題を解決すべく、例えば特開昭63−282315号公
報において、延伸後のけん縮付与方法を改善することが
提案されているが、高荷重下でのかさ高性が不充分であ
るなど、実用性の面から未だ解決に至っていない。
報において、延伸後のけん縮付与方法を改善することが
提案されているが、高荷重下でのかさ高性が不充分であ
るなど、実用性の面から未だ解決に至っていない。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明の課題は、上記したような紡糸工程での苛酷な条
件を採ることなく、原綿けん縮状態の微妙なコントロー
ル及び変更を可能にする詰め綿用ポリエステル原綿の製
造法を提供することにある。また他の課題は、詰め綿と
して特に高荷重下で使用する際の、かさ高性が優れたポ
リエステル原綿の製造法を提供することにある。
件を採ることなく、原綿けん縮状態の微妙なコントロー
ル及び変更を可能にする詰め綿用ポリエステル原綿の製
造法を提供することにある。また他の課題は、詰め綿と
して特に高荷重下で使用する際の、かさ高性が優れたポ
リエステル原綿の製造法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明の上記課題は、中空度が20〜40％で立体けん縮発
現能を有する詰め綿用ポリエステル原綿の製造におい
て、 a.紡出糸条をガラス転移点〜100℃で延伸した後、該延
伸糸条をクリンパーに導き、けん縮数３〜５山/25mmの
機械的けん縮を付与すること、 b.該クリンパーから導出された糸条を切断した後、開繊
度30〜50％の範囲に開繊すること、 c.該開繊糸条に170〜250℃の加熱スチームをあてて熱処
理すること、 を特徴とする詰め綿用ポリエステル原綿の製造法によっ
て解決することができる。
現能を有する詰め綿用ポリエステル原綿の製造におい
て、 a.紡出糸条をガラス転移点〜100℃で延伸した後、該延
伸糸条をクリンパーに導き、けん縮数３〜５山/25mmの
機械的けん縮を付与すること、 b.該クリンパーから導出された糸条を切断した後、開繊
度30〜50％の範囲に開繊すること、 c.該開繊糸条に170〜250℃の加熱スチームをあてて熱処
理すること、 を特徴とする詰め綿用ポリエステル原綿の製造法によっ
て解決することができる。
以下、本発明の構成を具体的に説明する。
本発明における中空繊維としては、まず中空率が20〜40
％であって、立体けん縮発現能を有する中空繊維が用い
られる。
％であって、立体けん縮発現能を有する中空繊維が用い
られる。
このとき、中空率はその値が高いほど繊維のかさ高性は
向上するが、あまり高すぎると製綿時のカーデイングに
当り衝撃のため中空部に割れを生じ、実質のかさ高性を
もたなくなる。従って、詰め綿用原綿としての中空率は
20〜40％の範囲とするのが一般的である。
向上するが、あまり高すぎると製綿時のカーデイングに
当り衝撃のため中空部に割れを生じ、実質のかさ高性を
もたなくなる。従って、詰め綿用原綿としての中空率は
20〜40％の範囲とするのが一般的である。
ここでいう中空率とは、繊維の見掛断面積に占める中空
部の断面積の割合（％）、すなわち で表わされる値である。
部の断面積の割合（％）、すなわち で表わされる値である。
一般に上記中空繊維に対して非対称構造を与えるために
は、例えば固有粘度差のある２種ポリマーを中空バイメ
タル構造となるように紡糸するか、あるいは紡糸口金真
下でのチムニー冷却により繊維糸条の冷却側と反冷却側
に配向差を与えるなどの方法があり、これらによって潜
在けん縮特性を有する未延伸糸が得られる。
は、例えば固有粘度差のある２種ポリマーを中空バイメ
タル構造となるように紡糸するか、あるいは紡糸口金真
下でのチムニー冷却により繊維糸条の冷却側と反冷却側
に配向差を与えるなどの方法があり、これらによって潜
在けん縮特性を有する未延伸糸が得られる。
この未延伸糸には延伸を施した後、繊維自体の潜在けん
縮発現能をより高度に発現させるための熱処理を施す。
縮発現能をより高度に発現させるための熱処理を施す。
この場合の延伸は、ガラス転移点（Tg,通常のポリエス
テルは約70℃）以上100℃以下，好ましくは80〜90℃の
温度で行なうべきである。延伸温度がガラス転移点（T
g）に達しないと延伸の際に分子のスムーズな流動が阻
害され、紡糸時に形成した非対称構造が十分けん縮発現
能を発揮しないことになる。また100℃を超えると延伸
時の熱量によって以後の熱処理による構造けん縮の発現
が不充分になる。
テルは約70℃）以上100℃以下，好ましくは80〜90℃の
温度で行なうべきである。延伸温度がガラス転移点（T
g）に達しないと延伸の際に分子のスムーズな流動が阻
害され、紡糸時に形成した非対称構造が十分けん縮発現
能を発揮しないことになる。また100℃を超えると延伸
時の熱量によって以後の熱処理による構造けん縮の発現
が不充分になる。
また延伸された繊維は最も立体性の高いけん縮が顕在化
できる状態に保ちながら、その構造けん縮を発現するよ
うにする。すなわち、本発明においては延伸直後の繊維
トウをクリンパーに導く。特に繊維に対して実質的に座
屈を伴わない、けん縮数が３〜５山/25mmの機械的なけ
ん縮を付与することが重要である。かかる手段は、延伸
後の中空繊維が熱セットによるけん縮発現に先立ち、糸
条の形状をストーレート状ではなく繊維軸方法を多元に
しておくと、立体的なけん縮が得られ易いという，本発
明者らの新しい知見に基づくもので、このときクリンパ
ーでのけん縮が座屈を伴うものになると、けん縮そのも
のが二次元的であるため、熱処理によって顕在化した構
造けん縮は立体感を持つことなく、ウェッブにしたとき
のかさも低いものになってしまう。またけん縮数が３山
/25mm未満では発現後のけん縮数が多くなりすぎ風合が
かたくなり、ウェッブにしたときのかさも低いものとな
る。
できる状態に保ちながら、その構造けん縮を発現するよ
うにする。すなわち、本発明においては延伸直後の繊維
トウをクリンパーに導く。特に繊維に対して実質的に座
屈を伴わない、けん縮数が３〜５山/25mmの機械的なけ
ん縮を付与することが重要である。かかる手段は、延伸
後の中空繊維が熱セットによるけん縮発現に先立ち、糸
条の形状をストーレート状ではなく繊維軸方法を多元に
しておくと、立体的なけん縮が得られ易いという，本発
明者らの新しい知見に基づくもので、このときクリンパ
ーでのけん縮が座屈を伴うものになると、けん縮そのも
のが二次元的であるため、熱処理によって顕在化した構
造けん縮は立体感を持つことなく、ウェッブにしたとき
のかさも低いものになってしまう。またけん縮数が３山
/25mm未満では発現後のけん縮数が多くなりすぎ風合が
かたくなり、ウェッブにしたときのかさも低いものとな
る。
５山/25mmを超えるとクリンパーにおける座屈けん縮が
残りやすく、熱処理後のけん縮発現性が弱いものとな
り、特に高荷重下でのかさ高が低くなり実用的でないな
どの問題が生じる。
残りやすく、熱処理後のけん縮発現性が弱いものとな
り、特に高荷重下でのかさ高が低くなり実用的でないな
どの問題が生じる。
ここで得られたトウは、次工程のカッターにて所定長
（通常は約50〜100mm）に切断し、しかる後開繊度30〜5
0％，好ましくは35〜45％に開繊しカット綿とする。
（通常は約50〜100mm）に切断し、しかる後開繊度30〜5
0％，好ましくは35〜45％に開繊しカット綿とする。
ここに得られたカット綿は立体感のある繊維で、それ自
体三次元けん縮発現性はよいが、さらにそのカット綿を
30〜50％開繊することにより、開繊部分の単繊維間の拘
束がほとんど消滅し、三次元けん縮の発現性が一段と向
上する。
体三次元けん縮発現性はよいが、さらにそのカット綿を
30〜50％開繊することにより、開繊部分の単繊維間の拘
束がほとんど消滅し、三次元けん縮の発現性が一段と向
上する。
もちろん、該カット綿の開繊度は高ければ高いほど、か
さ高性が良いというものではなく、実際にウェッブのか
さ高性をみると、カット綿中、開繊部分が30〜50％（即
ち、開繊度30〜50％）で、残り非開繊部分が所謂チップ
状あるいは貝柱状の繊維部分で構成される状態が最もよ
い。開繊度が50％を超えることは比較的小さいけん縮を
有する繊維が増大することを意味し、このことが反って
見掛けのかさを減少させることになるのである。
さ高性が良いというものではなく、実際にウェッブのか
さ高性をみると、カット綿中、開繊部分が30〜50％（即
ち、開繊度30〜50％）で、残り非開繊部分が所謂チップ
状あるいは貝柱状の繊維部分で構成される状態が最もよ
い。開繊度が50％を超えることは比較的小さいけん縮を
有する繊維が増大することを意味し、このことが反って
見掛けのかさを減少させることになるのである。
なお、ここで開繊処理に先立ち、カット綿には公知の繊
維用の油剤処理を施しておくなどは好ましいことであ
る。
維用の油剤処理を施しておくなどは好ましいことであ
る。
開繊後のカット綿は、引続き170〜250℃、好ましくは19
0〜220℃の加熱スチームによる熱処理を施す。このスチ
ーム処理は従来技術にみられる乾熱処理に比べ、繊維の
けん縮発現に極めて効果的であり、乾熱処理からは全く
予期できなかったヘタリの少ない立体的なけん縮形態が
得られることが判った。
0〜220℃の加熱スチームによる熱処理を施す。このスチ
ーム処理は従来技術にみられる乾熱処理に比べ、繊維の
けん縮発現に極めて効果的であり、乾熱処理からは全く
予期できなかったヘタリの少ない立体的なけん縮形態が
得られることが判った。
このとき加熱スチーム温度が170℃より低いと乾熱処理
と同様，熱処理効果が低く、繊維自体の持つ潜在けん縮
が十分発現しないばかりでなく、製綿時ないし使用時の
けん縮ヘタリが大きいため実用に適しない。一方、250
℃を超えると熱処理効果は大きいが、処理油剤の耐熱性
などに問題があり、また風合が悪化するなど、やはり実
用に適しない。
と同様，熱処理効果が低く、繊維自体の持つ潜在けん縮
が十分発現しないばかりでなく、製綿時ないし使用時の
けん縮ヘタリが大きいため実用に適しない。一方、250
℃を超えると熱処理効果は大きいが、処理油剤の耐熱性
などに問題があり、また風合が悪化するなど、やはり実
用に適しない。
もちろん、該加熱スチーム処理と従来の熱風循環による
トンネル型熱処理械とを併用しても差支えない。
トンネル型熱処理械とを併用しても差支えない。
このようにして得られたカット綿はけん縮数６〜９山/2
5mm、けん縮度20〜30％のけん縮特性をもっていること
が望ましい。そのため前記延伸〜熱処理条件の適正化の
みならず、紡糸時のポリマースペック（例えばポリマー
間の固有粘度差、異種ポリマー）、非対称冷却条件（チ
ムニー風速、温度）などを適宜制御し、繊維自体の立体
的なけん縮発現能を高めるなどは望ましいことである。
5mm、けん縮度20〜30％のけん縮特性をもっていること
が望ましい。そのため前記延伸〜熱処理条件の適正化の
みならず、紡糸時のポリマースペック（例えばポリマー
間の固有粘度差、異種ポリマー）、非対称冷却条件（チ
ムニー風速、温度）などを適宜制御し、繊維自体の立体
的なけん縮発現能を高めるなどは望ましいことである。
［実施例］ 以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。
a.初期かさ：一辺20cmの大きさに切りとったカーデイン
グしたサンプル10gの上に、0.5g/cm2の荷重を与え、30
秒経過後のサンプルの高さを求め，初期かさ（c.c/g）
とする。
グしたサンプル10gの上に、0.5g/cm2の荷重を与え、30
秒経過後のサンプルの高さを求め，初期かさ（c.c/g）
とする。
b.圧縮かさ：初期かさ測定における荷重を10g/cm2に変
え、30秒経過後のサンプルの高さを圧縮かさ（c.c/g）
とする。
え、30秒経過後のサンプルの高さを圧縮かさ（c.c/g）
とする。
c.回復かさ：圧縮かさ測定後、荷重を0.5g/cm2に変え、
30秒経過後のサンプルの高さを回復かさ（c.c/g）とす
る。
30秒経過後のサンプルの高さを回復かさ（c.c/g）とす
る。
d.反撥性：回復かさ測定後、荷重を20g/cm2に変え、24
時間経過後、さらに荷重を0.5g/cm2に変え、30秒経過後
のサンプルの高さを測定し、 95mm以上；良好 ５〜95mm;やや良 85mm以下；不良 とする。
時間経過後、さらに荷重を0.5g/cm2に変え、30秒経過後
のサンプルの高さを測定し、 95mm以上；良好 ５〜95mm;やや良 85mm以下；不良 とする。
実施例１、比較例１ ｏ−クロロフェノール溶液中,25℃で求めた固有粘度が
0.636のポリエチレンテレフタレートを紡糸温度275℃、
中空孔200ホールの紡糸口金から押し出した。吐出され
た糸条に紡糸口金面下60mm〜400mmの間でチムニー風160
m/分の非対称冷却を行ない、1300m/分でで引取った。
0.636のポリエチレンテレフタレートを紡糸温度275℃、
中空孔200ホールの紡糸口金から押し出した。吐出され
た糸条に紡糸口金面下60mm〜400mmの間でチムニー風160
m/分の非対称冷却を行ない、1300m/分でで引取った。
得られた紡出糸条（未延伸糸）は合糸して50万デニール
のトウとなし、90℃の温浴中で3.0倍に延伸した。
のトウとなし、90℃の温浴中で3.0倍に延伸した。
該延伸トウは続いて16mm幅の押込式クリンパーに導糸
し、約４山/25mmの捲縮を付与した。
し、約４山/25mmの捲縮を付与した。
けん縮付与後のトウは、約70mmの長さに切断し、開繊機
にて約40％の開繊度に開繊した。
にて約40％の開繊度に開繊した。
開繊後の綿は更に200℃の加熱スチームで,5〜10秒間熱
処理して構造差けん縮を発現させた。
処理して構造差けん縮を発現させた。
得られた綿は立体感のあるけん縮形状を示し、見掛のか
さ、および反撥性のあるかさ高性の優れたものであっ
た。
さ、および反撥性のあるかさ高性の優れたものであっ
た。
この原綿から常法どおりのカーデイングによってふとん
綿ウェブを作製し、かさ高特性を種に評価した。その結
果を第１表に示した。
綿ウェブを作製し、かさ高特性を種に評価した。その結
果を第１表に示した。
一方比較のため、上記開繊後の綿を加熱スチームの代わ
りに乾熱200℃で10分間の熱処理した。得られた綿は立
体感が極めて弱くかさ高性に劣るものであり、第１表に
併記するように，ふとん綿ウェッブも特に高荷重下のか
さ高性が低く、反撥性不良なものであった。
りに乾熱200℃で10分間の熱処理した。得られた綿は立
体感が極めて弱くかさ高性に劣るものであり、第１表に
併記するように，ふとん綿ウェッブも特に高荷重下のか
さ高性が低く、反撥性不良なものであった。
実施例２〜３、比較例２〜３ 実施例１において、押込式クリンパーでの機械けん縮数
を変更した。これらの原綿から作製したふとん綿のかさ
特性を調べ、その結果を第２表に示した。
を変更した。これらの原綿から作製したふとん綿のかさ
特性を調べ、その結果を第２表に示した。
この結果が示すように、クリンパーでの機械けん縮数が
３〜５山/25mmの範囲内において、原綿は良好なけん縮
発現をして、ふとん綿として優れたかさ特性を示すこと
がわかる。
３〜５山/25mmの範囲内において、原綿は良好なけん縮
発現をして、ふとん綿として優れたかさ特性を示すこと
がわかる。
実施例４〜５、比較例４〜５ 実施例１において、切断綿の開繊度を変更した。これら
の原綿から作製したふとん綿のかさ特性を調べ、その結
果を第３表に示した。
の原綿から作製したふとん綿のかさ特性を調べ、その結
果を第３表に示した。
この結果が示すように、原綿は開繊度が30〜50％の範囲
内において、立体感のあるけん縮形状を示し、ふとん綿
として優れたかさ特性を示すことがわかる。
内において、立体感のあるけん縮形状を示し、ふとん綿
として優れたかさ特性を示すことがわかる。
実施例６〜８、比較例６〜７ 実施例１において、開繊後の加熱スチームによる熱処理
温度を変更した。これらの原綿から作製したふとん綿の
かさ特性を調べ、その結果を第４表に示した。
温度を変更した。これらの原綿から作製したふとん綿の
かさ特性を調べ、その結果を第４表に示した。
この結果が示すように、開繊後の加熱スチームによる熱
処理温度が170〜250℃の範囲内において、原綿は立体感
のあるけん縮形状を示し、ふとん綿として優れたかさ特
性を示すことがわかる。
処理温度が170〜250℃の範囲内において、原綿は立体感
のあるけん縮形状を示し、ふとん綿として優れたかさ特
性を示すことがわかる。
［発明の効果］ 上述のとおり、本発明方法はポリエステル原綿として中
空断面を有する構造けん縮繊維の延伸〜熱処理工程の諸
条件を適正化したところに発明のポイントがあり、これ
によって立体的なけん縮が容易に発現できるため、特に
掛ぶとん用，あるいは敷ぶとん用のふとん綿とした場合
に、初期嵩および圧縮嵩両者が同時かつ十分に満され、
軽くて十分な厚み感や保温性などに富んでいるなど、本
発明の効果は顕著である。
空断面を有する構造けん縮繊維の延伸〜熱処理工程の諸
条件を適正化したところに発明のポイントがあり、これ
によって立体的なけん縮が容易に発現できるため、特に
掛ぶとん用，あるいは敷ぶとん用のふとん綿とした場合
に、初期嵩および圧縮嵩両者が同時かつ十分に満され、
軽くて十分な厚み感や保温性などに富んでいるなど、本
発明の効果は顕著である。
Claims (1)
- 【請求項１】中空度が20〜40％で立体けん縮発現能を有
する詰め綿用ポリエステル原綿の製造において、 a.紡出糸条をガラス転移点〜100℃で延伸した後、該延
伸糸条をクリンパーに導き、けん縮数３〜５山/25mmの
機械的けん縮を付与すること、 b.該クリンパーから導出された糸条を切断した後、開繊
度30〜50％の範囲に開繊すること、 c.該開繊糸条に170〜250℃の加熱スチームをあてて熱処
理すること、 を特徴とする詰め綿用ポリエステル原綿の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2145072A JPH0787880B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2145072A JPH0787880B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441733A JPH0441733A (ja) | 1992-02-12 |
| JPH0787880B2 true JPH0787880B2 (ja) | 1995-09-27 |
Family
ID=15376733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2145072A Expired - Fee Related JPH0787880B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0787880B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103519456A (zh) * | 2013-11-05 | 2014-01-22 | 吴江市森豪纺织品有限公司 | 一种多功能羊毛面料 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2894581B2 (ja) | 1993-05-24 | 1999-05-24 | 矢崎総業株式会社 | ワイヤーハーネスの防水構造 |
| JPH0782837A (ja) * | 1993-09-17 | 1995-03-28 | P S Co Ltd | Ｐｃ部材 |
| JP2885055B2 (ja) * | 1994-03-11 | 1999-04-19 | 鹿島建設株式会社 | プレキャスト部材による架構の構築方法 |
| KR100821901B1 (ko) * | 2006-03-28 | 2008-04-15 | 주식회사 코오롱 | 중공 폴리에스테르 가연사 및 그의 제조방법 |
| US10992254B2 (en) | 2014-09-09 | 2021-04-27 | Shoals Technologies Group, Llc | Lead assembly for connecting solar panel arrays to inverter |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2145072A patent/JPH0787880B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103519456A (zh) * | 2013-11-05 | 2014-01-22 | 吴江市森豪纺织品有限公司 | 一种多功能羊毛面料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0441733A (ja) | 1992-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4269888A (en) | Heat-adhesive composite fibers and process for producing same | |
| JP2759331B2 (ja) | 潜在捲縮性複合繊維及びその製造方法 | |
| GB2036121A (en) | Two compontent mixed acrylic composite fibres and yarns | |
| JPH0787880B2 (ja) | 詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 | |
| EP1195456A1 (en) | Hollow, shrinkable fiber for pile and method for production thereof and file product | |
| CN110042489A (zh) | 一种高卷曲粘胶纤维的制备方法 | |
| JPH0787878B2 (ja) | 優れたかさ高特性を有する詰め綿用ポリエステル原綿の製造法 | |
| US3624195A (en) | Process for the preparation of acrylic manmade fiber | |
| US5496510A (en) | Acrylonitrile filament process | |
| JPH0120627B2 (ja) | ||
| JPS58203114A (ja) | 加工糸編地の製造方法 | |
| KR100496044B1 (ko) | 다엽형단면을 갖는 잠재권축성 열가소성 복합방사필라멘트및 그 제조방법 | |
| CA1062861A (en) | Production of spontaneously crimping dry-spun polyacrylonitrile composite filaments | |
| JPH04146226A (ja) | かさ高性の優れた詰め綿用原綿 | |
| KR100490790B1 (ko) | 모세관냉각장치를이용한단성분중공자발권축섬유의제조방법 | |
| KR0170067B1 (ko) | 잠재권축성 복합섬유의 제조방법 | |
| KR100231196B1 (ko) | 압축회복력이 우수한 단성분 중공자발 권축섬유의 제조방법 | |
| JPH08188918A (ja) | 嵩高詰綿用中空ポリエステル繊維およびその製造方法 | |
| KR102586539B1 (ko) | 천연섬유 질감을 갖는 중공형 잠재권축성 폴리에스터 섬유 | |
| JPH0364605B2 (ja) | ||
| JPS60259664A (ja) | 繊維シ−ト状物 | |
| KR910007601B1 (ko) | 고신축성 탄성사의 제조방법 | |
| JPS6211083B2 (ja) | ||
| CN121428696A (zh) | 一种具有湿响应的全降解功能纤维及其制备方法 | |
| JPS6346172B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |