JPH079123A - Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法 - Google Patents
Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法Info
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- JPH079123A JPH079123A JP15939593A JP15939593A JPH079123A JP H079123 A JPH079123 A JP H079123A JP 15939593 A JP15939593 A JP 15939593A JP 15939593 A JP15939593 A JP 15939593A JP H079123 A JPH079123 A JP H079123A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 弗化物系フラックスを用いたＭｇ含有アルミ
ニウム合金材のろう付において、Ｍｇとフラックスとの
反応を抑制して、優れたろう付を行い得るＭｇ含有アル
ミニウム合金材のろう付方法を目的とする。 【構成】 本発明のＭｇ含有アルミニウム合金ろう材の
ろう付方法は、１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇ
を含有するアルミニウム合金材をろう付するに際し、液
相線温度が５８０℃以下のろう材成分と、液相線温度が
５６０℃以下の弗化物系フラックス成分とが、重量比で
９５：５〜７０〜３０で配合されるとともに、密度が理
論値の９０％以上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材
を、被接合部に配置し加熱してろう付することを特徴と
する。
ニウム合金材のろう付において、Ｍｇとフラックスとの
反応を抑制して、優れたろう付を行い得るＭｇ含有アル
ミニウム合金材のろう付方法を目的とする。 【構成】 本発明のＭｇ含有アルミニウム合金ろう材の
ろう付方法は、１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇ
を含有するアルミニウム合金材をろう付するに際し、液
相線温度が５８０℃以下のろう材成分と、液相線温度が
５６０℃以下の弗化物系フラックス成分とが、重量比で
９５：５〜７０〜３０で配合されるとともに、密度が理
論値の９０％以上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材
を、被接合部に配置し加熱してろう付することを特徴と
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば熱交換器や自動
車用継手等のろう付等に適用されるＭｇ含有アルミニウ
ム合金材のろう付方法に関するものである。
車用継手等のろう付等に適用されるＭｇ含有アルミニウ
ム合金材のろう付方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｇ含有アルミニウム合金材は高強度で
あるため、強度の要求される各種アルミニウム製品の材
料として広く用いられている。このようなＭｇ含有アル
ミニウム合金材のろう付は、フラックス懸濁液を接合す
べきアルミニウム材に塗布するとともにろう材を供給し
所定温度に加熱する、という一般的なフラックスろう付
法が適用されている。また、前記フラックスとしては、
塩化物系フラックスの他、非腐食性の弗化物系フラック
スが広く用いられている。
あるため、強度の要求される各種アルミニウム製品の材
料として広く用いられている。このようなＭｇ含有アル
ミニウム合金材のろう付は、フラックス懸濁液を接合す
べきアルミニウム材に塗布するとともにろう材を供給し
所定温度に加熱する、という一般的なフラックスろう付
法が適用されている。また、前記フラックスとしては、
塩化物系フラックスの他、非腐食性の弗化物系フラック
スが広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｍｇ含
有アルミニウム合金材はろう付性、特に非腐食性の弗化
物系フラックスを用いたろう付性に劣るものであったた
め、自動車用ラジエータ、カークーラー用エバポレー
タ、コンデンサのようなろう付品の材料としての適用に
は限界があった。
有アルミニウム合金材はろう付性、特に非腐食性の弗化
物系フラックスを用いたろう付性に劣るものであったた
め、自動車用ラジエータ、カークーラー用エバポレー
タ、コンデンサのようなろう付品の材料としての適用に
は限界があった。
【０００４】すなわち、前述されたようなろう付法で
は、アルミニウム材表面に多量のフラックスが付着する
ため、ろう材が溶融し始める前の温度でフラックス中の
Ｆとアルミニウム中のＭｇとが反応してアルミニウム材
表面にＭｇＦ2 等の化合物が形成される。そして、これ
がろう材の濡れ広がりを妨害すると考えられ、結果的に
十分なろう付を行うことができず、このことがＭｇ含有
アルミニウム材のろう付品への適用拡大を妨げる原因と
なっていた。特に、Ｍｇを１．５wt％を超えて含有する
アルミニウム合金材においては、Ｍｇ−Ｆ化合物に起因
するろう付不良の影響が大きい。
は、アルミニウム材表面に多量のフラックスが付着する
ため、ろう材が溶融し始める前の温度でフラックス中の
Ｆとアルミニウム中のＭｇとが反応してアルミニウム材
表面にＭｇＦ2 等の化合物が形成される。そして、これ
がろう材の濡れ広がりを妨害すると考えられ、結果的に
十分なろう付を行うことができず、このことがＭｇ含有
アルミニウム材のろう付品への適用拡大を妨げる原因と
なっていた。特に、Ｍｇを１．５wt％を超えて含有する
アルミニウム合金材においては、Ｍｇ−Ｆ化合物に起因
するろう付不良の影響が大きい。
【０００５】この発明は、このような問題点を解決する
ことを目的として、弗化物系フラックスを用いたＭｇ含
有アルミニウム合金材のろう付において、Ｍｇとフラッ
クスとの反応を抑制して、優れたろう付を行い得るＭｇ
含有アルミニウム合金材のろう付方法の提供しようとす
るものである。
ことを目的として、弗化物系フラックスを用いたＭｇ含
有アルミニウム合金材のろう付において、Ｍｇとフラッ
クスとの反応を抑制して、優れたろう付を行い得るＭｇ
含有アルミニウム合金材のろう付方法の提供しようとす
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のＭｇ含有アルミ
ニウム合金材のろう付方法は、前記目的を達成するため
に、１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇを含有する
アルミニウム合金材をろう付するに際し、液相線温度が
５８０℃以下のろう材成分と、液相線温度が５６０℃以
下の弗化物系フラックス成分とが、重量比で９５：５〜
７０〜３０で配合されるとともに、密度が理論値の９０
％以上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材を、被接合
部に配置し加熱してろう付することを特徴とするもので
ある。
ニウム合金材のろう付方法は、前記目的を達成するため
に、１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇを含有する
アルミニウム合金材をろう付するに際し、液相線温度が
５８０℃以下のろう材成分と、液相線温度が５６０℃以
下の弗化物系フラックス成分とが、重量比で９５：５〜
７０〜３０で配合されるとともに、密度が理論値の９０
％以上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材を、被接合
部に配置し加熱してろう付することを特徴とするもので
ある。
【０００７】本発明によるろう付方法の対象となるアル
ミニウム合金材は、Ｍｇを１．５wt％を超え６．０wt％
以下の範囲で含有するものであるが、他の成分としてＣ
ｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｚｎ等の１種または２種以上を含有し
たものであっても良い。ただし、これらの元素の含有量
が多くなりすぎるとアルミニウム合金材の融点が下って
ろう付が困難となるため、固相線温度が５５０℃未満に
ならないことが好ましい。なお、Ｍｇ含有量が１．５wt
％以下のアルミニウム合金については、本出願人によっ
て開発された方法（特願平４−１５３３０２号）等によ
ってもろう付が可能であり、この発明の適用意義がな
い。また、Ｍｇ含有量が６．０wt％を超えるものについ
ては、Ｍｇとフラックスとの反応が促進されるため本発
明によってもろう付が困難である。
ミニウム合金材は、Ｍｇを１．５wt％を超え６．０wt％
以下の範囲で含有するものであるが、他の成分としてＣ
ｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｚｎ等の１種または２種以上を含有し
たものであっても良い。ただし、これらの元素の含有量
が多くなりすぎるとアルミニウム合金材の融点が下って
ろう付が困難となるため、固相線温度が５５０℃未満に
ならないことが好ましい。なお、Ｍｇ含有量が１．５wt
％以下のアルミニウム合金については、本出願人によっ
て開発された方法（特願平４−１５３３０２号）等によ
ってもろう付が可能であり、この発明の適用意義がな
い。また、Ｍｇ含有量が６．０wt％を超えるものについ
ては、Ｍｇとフラックスとの反応が促進されるため本発
明によってもろう付が困難である。
【０００８】本発明に用いるフラックス含有Ａｌ合金ろ
う材は、ろう材成分とフラックス成分が所定割合で配合
されたものである。
う材は、ろう材成分とフラックス成分が所定割合で配合
されたものである。
【０００９】前記ろう材成分は、アルミニウム合金接合
用のろう材として機能するものであり、ろう付するアル
ミニウム合金材の融点を勘案すると、液相線温度が５８
０℃以下の組成のものを選択する必要がある。具体的に
は、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｃｕ合金を例
示でき、Ａｌ−Ｓｉ合金であればＡｌ−１１〜１２％Ｓ
ｉの組成のもの、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｃｕ合金であれば
Ａｌ−０．０５〜１５％Ｓｉ−０．０５〜１５％Ｚｎ−
０．０５〜５％Ｃｕの組成のものが液相線温度５８０℃
以下となる。
用のろう材として機能するものであり、ろう付するアル
ミニウム合金材の融点を勘案すると、液相線温度が５８
０℃以下の組成のものを選択する必要がある。具体的に
は、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｃｕ合金を例
示でき、Ａｌ−Ｓｉ合金であればＡｌ−１１〜１２％Ｓ
ｉの組成のもの、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ−Ｃｕ合金であれば
Ａｌ−０．０５〜１５％Ｓｉ−０．０５〜１５％Ｚｎ−
０．０５〜５％Ｃｕの組成のものが液相線温度５８０℃
以下となる。
【００１０】前記フラックス成分は、前記ろう材成分の
液相線温度が５８０℃以下であることを勘案すると、液
相線温度が５６０℃以下の弗化物系フラックスを選択す
る必要がある。具体的には、ＫＦ−ＡｌＦ3 の共晶組成
（４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3 ）およびその近
傍組成、またはこれに必要に応じてＬｉＦ、ＣｓＦ、Ｎ
ａＦ等を０．０５〜１５wt％の範囲で加えたものを例示
できる。
液相線温度が５８０℃以下であることを勘案すると、液
相線温度が５６０℃以下の弗化物系フラックスを選択す
る必要がある。具体的には、ＫＦ−ＡｌＦ3 の共晶組成
（４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3 ）およびその近
傍組成、またはこれに必要に応じてＬｉＦ、ＣｓＦ、Ｎ
ａＦ等を０．０５〜１５wt％の範囲で加えたものを例示
できる。
【００１１】フラックス含有Ａｌ合金ろう材中のフラッ
クス成分の配合比率は、ろう材成分とフラックス成分と
が重量比で９５：５〜７０：３０となるように設定され
なければならない。フラックス量が重量比で９５：５よ
りも少なくなると、十分なフラックス作用を発揮できず
ろう付が困難となり、一方７０：３０を超えてフラック
ス量が多くなると、ろう材成分とフラックス成分とを配
合しての固形化が困難となり、フラックス含有Ａｌ合金
ろう材そのものの製造が困難となる。ろう材成分とフラ
ックス成分との好ましい配合比率は、重量比で９０：１
０〜７５：２５であり、特に好ましくは重量比で８５：
３〜７８：２２である。
クス成分の配合比率は、ろう材成分とフラックス成分と
が重量比で９５：５〜７０：３０となるように設定され
なければならない。フラックス量が重量比で９５：５よ
りも少なくなると、十分なフラックス作用を発揮できず
ろう付が困難となり、一方７０：３０を超えてフラック
ス量が多くなると、ろう材成分とフラックス成分とを配
合しての固形化が困難となり、フラックス含有Ａｌ合金
ろう材そのものの製造が困難となる。ろう材成分とフラ
ックス成分との好ましい配合比率は、重量比で９０：１
０〜７５：２５であり、特に好ましくは重量比で８５：
３〜７８：２２である。
【００１２】この発明に使用するフラックス含有Ａｌ合
金ろう材の製造方法は特に限定されることはないが、一
般には、Ａｌ粉末、Ｓｉ粉末、Ｚｎ粉末、Ｃｕ粉末等の
ろう材成分粉末とフラックス成分粉末とを混合し、熱間
プレス等により圧粉固化して製作される。而して、内部
空気の残留によりフラックス含有Ａｌ合金ろう材の密度
は、各材料粉末のそれぞれの密度から計算される理論値
よりも一般には小さくなる。而してこの発明では、ろう
材の密度が理論値に対して９０％以上でなければならな
い。ろう材の密度が理論値の９０％未満では、ろう材成
分とフラックスとが固化しているものの内部までポアが
連通して脆いものとなっている危険が有り、その後の二
次加工も困難で実際上ろう材としての機能にも劣るもの
となる。特に好ましくは、ろう材の密度はこれを理論値
の９５％以上とするのが良い。
金ろう材の製造方法は特に限定されることはないが、一
般には、Ａｌ粉末、Ｓｉ粉末、Ｚｎ粉末、Ｃｕ粉末等の
ろう材成分粉末とフラックス成分粉末とを混合し、熱間
プレス等により圧粉固化して製作される。而して、内部
空気の残留によりフラックス含有Ａｌ合金ろう材の密度
は、各材料粉末のそれぞれの密度から計算される理論値
よりも一般には小さくなる。而してこの発明では、ろう
材の密度が理論値に対して９０％以上でなければならな
い。ろう材の密度が理論値の９０％未満では、ろう材成
分とフラックスとが固化しているものの内部までポアが
連通して脆いものとなっている危険が有り、その後の二
次加工も困難で実際上ろう材としての機能にも劣るもの
となる。特に好ましくは、ろう材の密度はこれを理論値
の９５％以上とするのが良い。
【００１３】このようなフラックス含有Ａｌ合金ろう材
の好ましい具体的な製法を述べると次のとおりである。
即ち、まず出発材料としてＡｌ、Ｓｉ等のろう材成分粉
末とフラックス粉末とを用意する。これら粉末は、その
均一混合を図るべく、例えばＡｌ粉末は平均粒径４４μ
ｍ以下に、Ｓｉ粉末は平均粒径５μｍ以下に、フラック
ス粉末は平均粒径３０μｍ以下にそれぞれ微粉砕してお
くのが好ましい。なお、出発材料として必ずしもＡｌ、
Ｓｉ等を単体で用いなければならないものではなく、Ａ
ｌ−Ｓｉ系合金の粉末の形で用いても良い。
の好ましい具体的な製法を述べると次のとおりである。
即ち、まず出発材料としてＡｌ、Ｓｉ等のろう材成分粉
末とフラックス粉末とを用意する。これら粉末は、その
均一混合を図るべく、例えばＡｌ粉末は平均粒径４４μ
ｍ以下に、Ｓｉ粉末は平均粒径５μｍ以下に、フラック
ス粉末は平均粒径３０μｍ以下にそれぞれ微粉砕してお
くのが好ましい。なお、出発材料として必ずしもＡｌ、
Ｓｉ等を単体で用いなければならないものではなく、Ａ
ｌ−Ｓｉ系合金の粉末の形で用いても良い。
【００１４】上記各粉末を、前述した所定の配合比率に
なるように混合した後、Ａｌ缶等の容器に充填したの
ち、容器内を１ｍｍＨｇ以下に脱ガスし、次いで熱間プ
レス等により加熱圧粉する。次に、得られた熱圧成形体
の外側の缶体を切削除去した後、成形体に押出等の二次
加工を施して所期するろう材を得る。
なるように混合した後、Ａｌ缶等の容器に充填したの
ち、容器内を１ｍｍＨｇ以下に脱ガスし、次いで熱間プ
レス等により加熱圧粉する。次に、得られた熱圧成形体
の外側の缶体を切削除去した後、成形体に押出等の二次
加工を施して所期するろう材を得る。
【００１５】前記Ｍｇ含有アルミニウム合金材は、この
ようにして製作されたフラックス含有Ａｌ合金ろう材を
用いて、トーチろう付、雰囲気加熱等の常法によりろう
付される。
ようにして製作されたフラックス含有Ａｌ合金ろう材を
用いて、トーチろう付、雰囲気加熱等の常法によりろう
付される。
【００１６】
【作用】ろう付に際しては、Ｍｇ含有アルミニウム合金
材の被接合部にフラックス含有Ａｌ合金ろう材を配置し
て加熱する。フラックスはろう材中に含有されているか
ら、ろう材が溶け始める温度まではフラックスも溶け出
さず、フラックス中のＦとＭｇ含有アルミニウム合金材
中のＭｇとの反応が回避され、ろう材が溶け始めたのち
にフラックスはその作用を発揮するものと推測される。
その結果、フラックス作用とろう材の濡れ拡がりが同時
的に進行してフラックスとＭｇとが反応する前にろう材
が濡れ拡がるものと推測され、良好なろう付が達成され
る。
材の被接合部にフラックス含有Ａｌ合金ろう材を配置し
て加熱する。フラックスはろう材中に含有されているか
ら、ろう材が溶け始める温度まではフラックスも溶け出
さず、フラックス中のＦとＭｇ含有アルミニウム合金材
中のＭｇとの反応が回避され、ろう材が溶け始めたのち
にフラックスはその作用を発揮するものと推測される。
その結果、フラックス作用とろう材の濡れ拡がりが同時
的に進行してフラックスとＭｇとが反応する前にろう材
が濡れ拡がるものと推測され、良好なろう付が達成され
る。
【００１７】
【実施例】次に、本発明のＭｇ含有アルミニウム合金材
のろう付法の具体的実施例について、図面を参照しつつ
説明する。
のろう付法の具体的実施例について、図面を参照しつつ
説明する。
【００１８】まず、次のような材料粉末および方法によ
り、フラックス含有Ａｌ合金ろう材を製作した。
り、フラックス含有Ａｌ合金ろう材を製作した。
【００１９】ろう材成分として、純度９９．５％のＡｌ
粉末（平均粒径４４μｍ）、Ｓｉ粉末（平均粒径５μ
ｍ）、Ｚｎ粉末（平均粒径４４μｍ）およびＣｕ粉末
（平均粒径４４μｍ）を、フラックス成分として、４
５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3共晶粉末（平均粒径
３０μｍ）、ＫＦ粉末（平均粒径３０μｍ）、ＡｌＦ3
粉末（平均粒径３０μｍ）、ＣｓＦ粉末（平均粒径３０
μｍ）およびＬｉＦ粉末（平均粒径４４μｍ）を用意し
た。
粉末（平均粒径４４μｍ）、Ｓｉ粉末（平均粒径５μ
ｍ）、Ｚｎ粉末（平均粒径４４μｍ）およびＣｕ粉末
（平均粒径４４μｍ）を、フラックス成分として、４
５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3共晶粉末（平均粒径
３０μｍ）、ＫＦ粉末（平均粒径３０μｍ）、ＡｌＦ3
粉末（平均粒径３０μｍ）、ＣｓＦ粉末（平均粒径３０
μｍ）およびＬｉＦ粉末（平均粒径４４μｍ）を用意し
た。
【００２０】上記の各粉末を、後掲の表１のＮｏ．１〜
１０に示すような各比率となるように混合比率を変えて
室温で均一に混合し、混合粉末を調整した。各混合粉末
のろう材成分およびフラックス成分の液相線温度は、表
１に示す通りである。
１０に示すような各比率となるように混合比率を変えて
室温で均一に混合し、混合粉末を調整した。各混合粉末
のろう材成分およびフラックス成分の液相線温度は、表
１に示す通りである。
【００２１】前記各混合粉末を、直径３インチ×長さ２
００ｍｍのＡｌ缶にそれぞれ大気中にて充填し、各Ａｌ
缶を５００℃の炉中に配置してＡｌ缶内を１ｍｍＨｇ以
下に真空脱ガスした。その後、上記Ａｌ缶を４８０℃に
加熱したのち、熱間プレスを用いて最大圧力４００トン
にて熱圧成形したところ、成形体の長さは１１０ｍｍと
なった。さらに、成形体の外側に付着しているＡｌ缶体
を切削で除去した後、熱間押出機により温度５００℃の
温度で厚さ１ｍｍ×幅３０ｍｍの平板に押出した。その
ときの押出成形の可否を表１に示す。さらに、押出が可
能であったものについて、その密度を求め、出発材料を
基に計算された理論密度と比較したところ、いずれも理
論値の９８％以上の緻密なものであった。
００ｍｍのＡｌ缶にそれぞれ大気中にて充填し、各Ａｌ
缶を５００℃の炉中に配置してＡｌ缶内を１ｍｍＨｇ以
下に真空脱ガスした。その後、上記Ａｌ缶を４８０℃に
加熱したのち、熱間プレスを用いて最大圧力４００トン
にて熱圧成形したところ、成形体の長さは１１０ｍｍと
なった。さらに、成形体の外側に付着しているＡｌ缶体
を切削で除去した後、熱間押出機により温度５００℃の
温度で厚さ１ｍｍ×幅３０ｍｍの平板に押出した。その
ときの押出成形の可否を表１に示す。さらに、押出が可
能であったものについて、その密度を求め、出発材料を
基に計算された理論密度と比較したところ、いずれも理
論値の９８％以上の緻密なものであった。
【００２２】続いて、良好に押出せたＮｏ．１〜６、
８、９について、図１に示されている要領でろう付性を
評価した。
８、９について、図１に示されている要領でろう付性を
評価した。
【００２３】接合部材（１）（１）には、固相線温度５
７８℃のＡｌ−５wt％Ｍｇ合金で幅３０ｍｍ×長さ１０
０ｍｍ×厚さ１ｍｍの平板を用い、前記フラックス含有
Ａｌ合金ろう材（２）は幅３０ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚
さ１ｍｍに切り出したものを用いた。そして、接合部材
（１）（１）の端部同士を、これらの間に前記フラック
ス含有Ａｌ合金ろう材（２）をサンドイッチ状に介在配
置した状態に重ね代３０mmで重ね合せ、この重ね合せ部
分をＳＵＳ３０４からなる直径３０ｍｍの円筒体（３）
（３）で挟んで加圧するとともに、円筒体（３）をニク
ロムヒータ（４）によりに加熱した。このような加熱装
置により、加熱温度１０００℃、加圧力１０ｋｇｆ，加
圧時間１０秒間の条件で接合部材（１）をろう付けし、
その接合部の状態を観察してろう付性を評価した。
７８℃のＡｌ−５wt％Ｍｇ合金で幅３０ｍｍ×長さ１０
０ｍｍ×厚さ１ｍｍの平板を用い、前記フラックス含有
Ａｌ合金ろう材（２）は幅３０ｍｍ×長さ３０ｍｍ×厚
さ１ｍｍに切り出したものを用いた。そして、接合部材
（１）（１）の端部同士を、これらの間に前記フラック
ス含有Ａｌ合金ろう材（２）をサンドイッチ状に介在配
置した状態に重ね代３０mmで重ね合せ、この重ね合せ部
分をＳＵＳ３０４からなる直径３０ｍｍの円筒体（３）
（３）で挟んで加圧するとともに、円筒体（３）をニク
ロムヒータ（４）によりに加熱した。このような加熱装
置により、加熱温度１０００℃、加圧力１０ｋｇｆ，加
圧時間１０秒間の条件で接合部材（１）をろう付けし、
その接合部の状態を観察してろう付性を評価した。
【００２４】さらに、比較例Ｎｏ．１１として、同じ加
熱装置により、フラックス含有Ａｌ合金ろう材（２）の
かわりに同じ寸法のＡ４０４５Ａｌ合金（Ｓｉ含有量１
０wt％）の両面に４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3
懸濁液を塗布したものを使用し、加熱温度１０００℃、
加圧力１０ｋｇｆ，加圧時間１５秒間の条件で接合部材
（１）をろう付けした。
熱装置により、フラックス含有Ａｌ合金ろう材（２）の
かわりに同じ寸法のＡ４０４５Ａｌ合金（Ｓｉ含有量１
０wt％）の両面に４５．８％ＫＦ−５４．２％ＡｌＦ3
懸濁液を塗布したものを使用し、加熱温度１０００℃、
加圧力１０ｋｇｆ，加圧時間１５秒間の条件で接合部材
（１）をろう付けした。
【００２５】これらの結果を表１に示す。
【００２６】
【表１】 表１の結果から、この発明によれば、弗化物系フラック
スを用いてのＭｇ含有Ａｌ合金材のろう付を良好に行い
得ることを確認し得た。これに対して、ろう材成分の液
相線温度の高いＮｏ．３は、ろう材の溶融が不十分でろ
う付性が悪く、フラックス配合量の少ないＮｏ．６もろ
うの濡れが悪かった。また、フラックス配合量の多いＮ
ｏ．７およびろう材成分中のＡｌ量の少ないＮｏ．１０
は、押出時にフラックスが割れてしまいろう付性を評価
するに至らなかった。さらに、フラックスを塗布したＮ
ｏ．１１に至っては、ろう付に１５秒かけてもフィレッ
トが不均一で、接合部材（１）も粒界で一部溶け出して
いた。
スを用いてのＭｇ含有Ａｌ合金材のろう付を良好に行い
得ることを確認し得た。これに対して、ろう材成分の液
相線温度の高いＮｏ．３は、ろう材の溶融が不十分でろ
う付性が悪く、フラックス配合量の少ないＮｏ．６もろ
うの濡れが悪かった。また、フラックス配合量の多いＮ
ｏ．７およびろう材成分中のＡｌ量の少ないＮｏ．１０
は、押出時にフラックスが割れてしまいろう付性を評価
するに至らなかった。さらに、フラックスを塗布したＮ
ｏ．１１に至っては、ろう付に１５秒かけてもフィレッ
トが不均一で、接合部材（１）も粒界で一部溶け出して
いた。
【００２７】
【発明の効果】以上の説明したように、本発明のＭｇ含
有アルミニウム合金材のろう付法は、液相線温度が５８
０℃以下のろう材成分と、液相線温度が５６０℃以下の
弗化物系フラックス成分とが、重量比で９５：５〜７０
〜３０で配合されるとともに、密度が理論値の９０％以
上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材を用いるため、
１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇを含有するアル
ミニウム合金材のろう付を極めて良好に行うことがで
き、Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付品への用と拡
大を図ることができる。
有アルミニウム合金材のろう付法は、液相線温度が５８
０℃以下のろう材成分と、液相線温度が５６０℃以下の
弗化物系フラックス成分とが、重量比で９５：５〜７０
〜３０で配合されるとともに、密度が理論値の９０％以
上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材を用いるため、
１．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇを含有するアル
ミニウム合金材のろう付を極めて良好に行うことがで
き、Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付品への用と拡
大を図ることができる。
【図１】本実施例におけるろう付方法を示す断面図であ
る。
る。
１…接合部材 ２…フラックス含有Ａｌ合金ろう材 ３…円筒体 ４…ニクロムヒータ
Claims (1)
- 【請求項１】 １．５wt％を超え６．０wt％以下のＭｇ
を含有するアルミニウム合金材をろう付するに際し、液
相線温度が５８０℃以下のろう材成分と、液相線温度が
５６０℃以下の弗化物系フラックス成分とが、重量比で
９５：５〜７０〜３０で配合されるとともに、密度が理
論値の９０％以上であるフラックス含有Ａｌ合金ろう材
を、被接合部に配置し加熱してろう付することを特徴と
するＭｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15939593A JPH079123A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15939593A JPH079123A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH079123A true JPH079123A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=15692849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15939593A Pending JPH079123A (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Ｍｇ含有アルミニウム合金材のろう付方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH079123A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006033436A1 (ja) * | 2004-09-22 | 2006-03-30 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | アルミニウム合金材のろう付け方法およびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 |
| JP2009172614A (ja) * | 2008-01-22 | 2009-08-06 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム系部材ろう付け用粉末状フラックスおよびその製造方法 |
| WO2011098120A1 (en) | 2010-02-10 | 2011-08-18 | Solvay Fluor Gmbh | Flux forming an insoluble brazing residue |
| DE202010017865U1 (de) | 2010-02-10 | 2013-01-16 | Solvay Fluor Gmbh | Flussmittel zur Bildung eines nichtlöslichen Lötrückstandes |
| US9056363B2 (en) | 2008-11-25 | 2015-06-16 | Solvay Fluor Gmbh | Anticorrosive flux |
-
1993
- 1993-06-29 JP JP15939593A patent/JPH079123A/ja active Pending
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| DE202010017865U1 (de) | 2010-02-10 | 2013-01-16 | Solvay Fluor Gmbh | Flussmittel zur Bildung eines nichtlöslichen Lötrückstandes |
| US9579752B2 (en) | 2010-02-10 | 2017-02-28 | Solvay Fluor Gmbh | Flux forming an insoluble brazing residue |
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