JPH0791621B2 - 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ - Google Patents
高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープInfo
- Publication number
- JPH0791621B2 JPH0791621B2 JP4174459A JP17445992A JPH0791621B2 JP H0791621 B2 JPH0791621 B2 JP H0791621B2 JP 4174459 A JP4174459 A JP 4174459A JP 17445992 A JP17445992 A JP 17445992A JP H0791621 B2 JPH0791621 B2 JP H0791621B2
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- duplex stainless
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高疲労強度および高耐
蝕性を持つ２相ステンレス鋼ワイヤロープに関する。
蝕性を持つ２相ステンレス鋼ワイヤロープに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ワイヤロープの分野におい
て、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６で知られているステン
レス鋼製ワイヤロープは、疲労強度が低くて繰り返し曲
げなどを頻繁に受けるような場合は、短期間に断線が発
生して寿命が短いため、その高耐蝕という特長が活かし
切れなく、所謂、動索での使用には適しないとして、単
に物を吊るための静索に限られて適用分野が極めて限定
されていた。
て、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６で知られているステン
レス鋼製ワイヤロープは、疲労強度が低くて繰り返し曲
げなどを頻繁に受けるような場合は、短期間に断線が発
生して寿命が短いため、その高耐蝕という特長が活かし
切れなく、所謂、動索での使用には適しないとして、単
に物を吊るための静索に限られて適用分野が極めて限定
されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、このステンレス
鋼製ワイヤロープに対して、高炭素鋼製のワイヤロープ
は、疲労強度が高く繰り返し曲げに対しても寿命が長い
ので静索はもとより、動索にも多用されており、人命を
預かるエレベータ用ロープなどの重要保安部材でさえ
も、この高炭素鋼製のワイヤロープの独占的使用が法的
に規定されている。しかし高炭素鋼製のワイヤロープ
は、ステンレス鋼製ワイヤロープとは対照的に耐蝕性が
劣るという欠点を有していて、防蝕が十分でないと大気
中でも腐食ピットが発生し、疲労強度が大きく低下する
場合がある。
鋼製ワイヤロープに対して、高炭素鋼製のワイヤロープ
は、疲労強度が高く繰り返し曲げに対しても寿命が長い
ので静索はもとより、動索にも多用されており、人命を
預かるエレベータ用ロープなどの重要保安部材でさえ
も、この高炭素鋼製のワイヤロープの独占的使用が法的
に規定されている。しかし高炭素鋼製のワイヤロープ
は、ステンレス鋼製ワイヤロープとは対照的に耐蝕性が
劣るという欠点を有していて、防蝕が十分でないと大気
中でも腐食ピットが発生し、疲労強度が大きく低下する
場合がある。
【０００４】上述するように、ステンレス鋼製ワイヤロ
ープは耐蝕性は良いが、疲労寿命が短く、一方、高炭素
鋼製ワイヤロープは疲労寿命は長いが耐蝕性に劣ると言
う互いに長所短所を相反していることは良く知られると
ころであって、かかる現状に鑑みて本発明は完成される
に至ったものであって、本発明の目的とするところは、
疲労寿命および耐蝕性の両面で格段に優れてなる長寿命
が図れるステンレス鋼ワイヤロープを提供することによ
って、動索に対する安全性、品質保証性能の倍加に資せ
しめようとする点にある。
ープは耐蝕性は良いが、疲労寿命が短く、一方、高炭素
鋼製ワイヤロープは疲労寿命は長いが耐蝕性に劣ると言
う互いに長所短所を相反していることは良く知られると
ころであって、かかる現状に鑑みて本発明は完成される
に至ったものであって、本発明の目的とするところは、
疲労寿命および耐蝕性の両面で格段に優れてなる長寿命
が図れるステンレス鋼ワイヤロープを提供することによ
って、動索に対する安全性、品質保証性能の倍加に資せ
しめようとする点にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明は、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ１８．０〜３０．０％、Ｎｉ３．
０〜８．０％、Ｍｏ０．１〜３．０％、残部がＦｅであ
って、フェライト量を３０．０〜８０．０％としてなる
２相ステンレス鋼線を伸線加工度４０〜９７％に抑えて
平均細長比（ＭR 値）が４〜２０にコントロールされて
なることを特徴とする高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレ
ス鋼ワイヤロープである。
達成するため以下に述べる構成としたものである。即
ち、本発明は、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ１８．０〜３０．０％、Ｎｉ３．
０〜８．０％、Ｍｏ０．１〜３．０％、残部がＦｅであ
って、フェライト量を３０．０〜８０．０％としてなる
２相ステンレス鋼線を伸線加工度４０〜９７％に抑えて
平均細長比（ＭR 値）が４〜２０にコントロールされて
なることを特徴とする高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレ
ス鋼ワイヤロープである。
【０００６】
【作用】本発明に従えば、上述の如き化学成分範囲の２
相ステンレス鋼線を伸線加工して、所定の線径に仕上げ
たものを撚り線して製作したワイヤロープであって、そ
の繰り返し曲げ疲労強度が、２相ステンレス鋼線のフェ
ライト相とオーステナイト相の含有比率で示される相バ
ランスおよびそれぞれの相の細長比で示される延伸度合
に密接に関係しているという、従来知られていなかった
新規な知見に基づいて本発明はここに完成されるに至っ
たものである。
相ステンレス鋼線を伸線加工して、所定の線径に仕上げ
たものを撚り線して製作したワイヤロープであって、そ
の繰り返し曲げ疲労強度が、２相ステンレス鋼線のフェ
ライト相とオーステナイト相の含有比率で示される相バ
ランスおよびそれぞれの相の細長比で示される延伸度合
に密接に関係しているという、従来知られていなかった
新規な知見に基づいて本発明はここに完成されるに至っ
たものである。
【０００７】図１は、２相ステンレス鋼線の組織を示す
拡大図である。オーステナイト相とフェライト相が混合
した図１の如き２相組織において、各相の細長比とは、
オーステナイトの細長比γR が、γR ＝γL ／γW で、
フェライトの細長比αR が、αR ＝αL ／αW でそれぞ
れ表される。各相は相互に混在した２相組織であるか
ら、材料全体として現れる特性は、これらの平均的なも
のに関係すると当然考えられるので、平均細長比ＭR と
しては、ＭR ＝Ｖr ・γR ＋Ｖa ・αR で表すことがで
きる。ここで、Ｖr はオーステナイトの体積率、Ｖa は
フェライトの体積率である。
拡大図である。オーステナイト相とフェライト相が混合
した図１の如き２相組織において、各相の細長比とは、
オーステナイトの細長比γR が、γR ＝γL ／γW で、
フェライトの細長比αR が、αR ＝αL ／αW でそれぞ
れ表される。各相は相互に混在した２相組織であるか
ら、材料全体として現れる特性は、これらの平均的なも
のに関係すると当然考えられるので、平均細長比ＭR と
しては、ＭR ＝Ｖr ・γR ＋Ｖa ・αR で表すことがで
きる。ここで、Ｖr はオーステナイトの体積率、Ｖa は
フェライトの体積率である。
【０００８】図２には、２相ステンレス鋼線の伸線加工
度（％）と平均細長比ＭR との関係がグラフで示され
る。図示のように平均細長比ＭR は、伸線加工前は等軸
晶のため１であるが、伸線加工と共に各相が伸線方向に
細長く引き伸ばされるので大きくなり、ほぼ直線的に増
大する。そして本発明者等によって、繰り返し曲げ疲労
強度が、このＭR およびフェライトの体積率との間に明
白な関係があることを種々実験を重ねた結果に基づいて
見出した。図３には、ステンレス鋼ワイヤロープの平均
細長比ＭR と断線率が１０％になるまでの繰り返し曲げ
回数との関係が、フェライトの体積率をパラメータとし
てグラフ示される。即ち、図３中には、ＳＵＳ３０４オ
ーステナイトステンレスロープおよび高炭素鋼ロープの
寿命レベルも比較示しているが、ＭR が４〜２０の値を
示し、フェライト量が３０から８０％の組織を持つステ
ンレス鋼ワイヤロープは、疲労寿命が長いと言われてい
る高炭素鋼ワイヤロープの値を上回っていることが判
り、これは従来見出されていない新たな知見である。な
お、同図より明らかなように、ＭR が４を下回り、また
は２０を上回っていて、フェライト量が２０％を下回
り、または８５％を上回っている条件では、寿命は短く
なっている。
度（％）と平均細長比ＭR との関係がグラフで示され
る。図示のように平均細長比ＭR は、伸線加工前は等軸
晶のため１であるが、伸線加工と共に各相が伸線方向に
細長く引き伸ばされるので大きくなり、ほぼ直線的に増
大する。そして本発明者等によって、繰り返し曲げ疲労
強度が、このＭR およびフェライトの体積率との間に明
白な関係があることを種々実験を重ねた結果に基づいて
見出した。図３には、ステンレス鋼ワイヤロープの平均
細長比ＭR と断線率が１０％になるまでの繰り返し曲げ
回数との関係が、フェライトの体積率をパラメータとし
てグラフ示される。即ち、図３中には、ＳＵＳ３０４オ
ーステナイトステンレスロープおよび高炭素鋼ロープの
寿命レベルも比較示しているが、ＭR が４〜２０の値を
示し、フェライト量が３０から８０％の組織を持つステ
ンレス鋼ワイヤロープは、疲労寿命が長いと言われてい
る高炭素鋼ワイヤロープの値を上回っていることが判
り、これは従来見出されていない新たな知見である。な
お、同図より明らかなように、ＭR が４を下回り、また
は２０を上回っていて、フェライト量が２０％を下回
り、または８５％を上回っている条件では、寿命は短く
なっている。
【０００９】しかして、ＭR が４〜２０で、疲労寿命が
長いということは、図２より伸線加工度も限定され、該
伸線加工度４０〜９７％に相当する。また、この２相ス
テンレス鋼ワイヤロープは、Ｃr を１８〜３０％、Ｍo
を０．１〜３．０％含有しているから、耐蝕性も優れて
いることは自明であり、従って、従来品では類を見ない
疲労寿命の長い高耐蝕ワイヤロープが実現可能となるも
のである。
長いということは、図２より伸線加工度も限定され、該
伸線加工度４０〜９７％に相当する。また、この２相ス
テンレス鋼ワイヤロープは、Ｃr を１８〜３０％、Ｍo
を０．１〜３．０％含有しているから、耐蝕性も優れて
いることは自明であり、従って、従来品では類を見ない
疲労寿命の長い高耐蝕ワイヤロープが実現可能となるも
のである。
【００１０】次いで、各成分についてみると、以下に述
べるとおりである。 Ｃ：Ｃが多いと炭化物が粒界に析出し易くなって耐蝕性
を低下させるところから、０．１％以下に留める必要が
ある。 Ｓi ：Ｓi は脱酸元素であり、或る適量は必要である
が、多いと鋼質を脆化させるので、１％以下にする必要
がある。 Ｍn ：Ｍn は脱硫元素であり、或る量は必要であるが、
多くなると、加工硬化が顕著になり、加工性を損なうの
で、１．５％以下とする。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの０．０
４％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記と同じ理由で０．０３％以下とする。 Ｃr ：Ｃr は１８％以下では耐蝕性が劣るが、３０％を
越えると熱間加工性が劣化し、経済性も悪くなり、ま
た、２相組織とするためにＣr が多すぎると、その相バ
ランス上、Ｎi も多く添加する必要が生じ、この点でも
不利であるので、１８〜３０％と限定する。 Ｎi ：２相組織とするために、上記のＣr 量に対応して
Ｎi は３〜８％が必要である。 Ｍo ：０．１％あれば耐蝕性は向上し、量が増加するに
つれて効果は著しくなるが、高価な元素であり、３％あ
れば十分である。
べるとおりである。 Ｃ：Ｃが多いと炭化物が粒界に析出し易くなって耐蝕性
を低下させるところから、０．１％以下に留める必要が
ある。 Ｓi ：Ｓi は脱酸元素であり、或る適量は必要である
が、多いと鋼質を脆化させるので、１％以下にする必要
がある。 Ｍn ：Ｍn は脱硫元素であり、或る量は必要であるが、
多くなると、加工硬化が顕著になり、加工性を損なうの
で、１．５％以下とする。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの０．０
４％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記と同じ理由で０．０３％以下とする。 Ｃr ：Ｃr は１８％以下では耐蝕性が劣るが、３０％を
越えると熱間加工性が劣化し、経済性も悪くなり、ま
た、２相組織とするためにＣr が多すぎると、その相バ
ランス上、Ｎi も多く添加する必要が生じ、この点でも
不利であるので、１８〜３０％と限定する。 Ｎi ：２相組織とするために、上記のＣr 量に対応して
Ｎi は３〜８％が必要である。 Ｍo ：０．１％あれば耐蝕性は向上し、量が増加するに
つれて効果は著しくなるが、高価な元素であり、３％あ
れば十分である。
【００１１】以上の点を総合すると、本発明は、Ｃ：
０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ１
８．０〜３０．０％、Ｎｉ３．０〜８．０％、Ｍｏ０．
１〜３．０％、残部がＦｅであって、フェライト量を３
０．０〜８０．０％としてなる２相ステンレス鋼線を伸
線加工度４０〜９７％に抑えて平均細長比（ＭR 値）が
４〜２０にコントロールされてなる構成が必須の要件と
なる。
０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ１
８．０〜３０．０％、Ｎｉ３．０〜８．０％、Ｍｏ０．
１〜３．０％、残部がＦｅであって、フェライト量を３
０．０〜８０．０％としてなる２相ステンレス鋼線を伸
線加工度４０〜９７％に抑えて平均細長比（ＭR 値）が
４〜２０にコントロールされてなる構成が必須の要件と
なる。
【００１２】
【実施例】本発明に係る２相ステンレス鋼ワイヤロープ
の特有の効果を明らかにするべく、比較ロープとの特性
対比を行った。即ち、フェライト体積率が２０〜８５％
の間で異なる２相ステンレス鋼線５種を、圧延を経て
５．５ｍｍの線材とし、中間伸線と中間焼鈍を繰り返し
て最終素線径０．３３ｍｍに仕上げ、その後、７×１９
の構成のロープに撚り加工して外径５ｍｍのワイヤロー
プに仕上げた。この場合、中間焼鈍および最終伸線前の
焼鈍温度は何れも１０５０℃とした。また、各鋼種毎に
伸線加工度を３０，５０，７０，９０，９８．５％と変
化させてＭR 値も変化させた。従って、各加工ごとに最
終伸線前の中間線径は異なっている。伸線加工はコーン
型の段車伸線機を用い、伸線加工度に応じて３〜２０回
伸とし、伸線速度は１００〜３５０ｍ／分で行った。
の特有の効果を明らかにするべく、比較ロープとの特性
対比を行った。即ち、フェライト体積率が２０〜８５％
の間で異なる２相ステンレス鋼線５種を、圧延を経て
５．５ｍｍの線材とし、中間伸線と中間焼鈍を繰り返し
て最終素線径０．３３ｍｍに仕上げ、その後、７×１９
の構成のロープに撚り加工して外径５ｍｍのワイヤロー
プに仕上げた。この場合、中間焼鈍および最終伸線前の
焼鈍温度は何れも１０５０℃とした。また、各鋼種毎に
伸線加工度を３０，５０，７０，９０，９８．５％と変
化させてＭR 値も変化させた。従って、各加工ごとに最
終伸線前の中間線径は異なっている。伸線加工はコーン
型の段車伸線機を用い、伸線加工度に応じて３〜２０回
伸とし、伸線速度は１００〜３５０ｍ／分で行った。
【００１３】比較のための一般材のＳＵＳ３０４のロー
プについても同様な方法で最終素線径０．３３ｍｍと
し、７×１９の構成のロープに撚り加工して外径５ｍｍ
のワイヤロープに仕上げた。ＳＵＳ３０４の焼鈍温度は
１１５０℃である。一方、一般材の高炭素鋼線ロープは
中間伸線とソルトパテンティングを繰り返して、上記と
同様に最終素線径０．３３ｍｍに仕上げ、撚り加工して
７×１９の構成の外径５ｍｍのワイヤロープを製作し
た。これらのワイヤロープの成分、平均細長比（Ｍ
R 値）、破断荷重を下記［表１］に示す。
プについても同様な方法で最終素線径０．３３ｍｍと
し、７×１９の構成のロープに撚り加工して外径５ｍｍ
のワイヤロープに仕上げた。ＳＵＳ３０４の焼鈍温度は
１１５０℃である。一方、一般材の高炭素鋼線ロープは
中間伸線とソルトパテンティングを繰り返して、上記と
同様に最終素線径０．３３ｍｍに仕上げ、撚り加工して
７×１９の構成の外径５ｍｍのワイヤロープを製作し
た。これらのワイヤロープの成分、平均細長比（Ｍ
R 値）、破断荷重を下記［表１］に示す。
【００１４】これらのワイヤロープについて、さらに繰
り返し曲げ疲労テストを行った。この繰り返し曲げ疲労
テストは、試料の線に加える荷重（Ｐ）をロープ破断荷
重の２０％として、Ｄ／ｄ＝４０の試験シーブ部（但し
Ｄ：シーブ溝径、ｄ：ロープ径）の約半周通過繰り返し
回数と、素線の断線数との関係を求め、ロープの総線数
の１０％の断線数が現れるまでの繰り返し回数をそのロ
ープの寿命と定義した。その結果は、下記［表２］に示
される。
り返し曲げ疲労テストを行った。この繰り返し曲げ疲労
テストは、試料の線に加える荷重（Ｐ）をロープ破断荷
重の２０％として、Ｄ／ｄ＝４０の試験シーブ部（但し
Ｄ：シーブ溝径、ｄ：ロープ径）の約半周通過繰り返し
回数と、素線の断線数との関係を求め、ロープの総線数
の１０％の断線数が現れるまでの繰り返し回数をそのロ
ープの寿命と定義した。その結果は、下記［表２］に示
される。
【００１５】なお、［表２］には［表１］における各種
ロープに対応した疲労寿命および３％ＮａＣｌ塩水噴霧
テストによる赤錆発生までの時間がそれぞれ示される。
ロープに対応した疲労寿命および３％ＮａＣｌ塩水噴霧
テストによる赤錆発生までの時間がそれぞれ示される。
【表１】
【表２】
【００１６】［表２］より明らかな通り、フェライト体
積率が３０〜８０％で、伸線加工度を４０〜９７％に限
定してＭR 値を４〜２０にコントロールすれば、１０％
断線疲労寿命は、現在において該疲労寿命が最も長く信
頼性が高いと言われている高炭素鋼ワイヤロープの寿命
を上回る値が得られるばかりでなく、赤錆発生までの時
間がＳＵＳ３０４よりも長く耐蝕性も非常に優れた２相
ステンレス鋼ワイヤロープが得られていることが判る。
積率が３０〜８０％で、伸線加工度を４０〜９７％に限
定してＭR 値を４〜２０にコントロールすれば、１０％
断線疲労寿命は、現在において該疲労寿命が最も長く信
頼性が高いと言われている高炭素鋼ワイヤロープの寿命
を上回る値が得られるばかりでなく、赤錆発生までの時
間がＳＵＳ３０４よりも長く耐蝕性も非常に優れた２相
ステンレス鋼ワイヤロープが得られていることが判る。
【００１７】一方、フェライト体積率が３０％未満のロ
ープＡ，８５％のロープＥの場合は、耐蝕性はＳＵＳ３
０４と同等かまたは上回る値が得られるものの、疲労寿
命については、たとえＭR 値が４〜２０の範囲を示して
も高炭素鋼ワイヤロープの値より劣っていることが判
り、これは本発明の範囲に包含され得ない例であること
は明らかである。
ープＡ，８５％のロープＥの場合は、耐蝕性はＳＵＳ３
０４と同等かまたは上回る値が得られるものの、疲労寿
命については、たとえＭR 値が４〜２０の範囲を示して
も高炭素鋼ワイヤロープの値より劣っていることが判
り、これは本発明の範囲に包含され得ない例であること
は明らかである。
【００１８】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明によれば、疲
労寿命が非常に長く、しかも高耐蝕を示すので、従来ス
テンレス系ロープでは使用が禁止されていたエレベータ
などの動索にも十分使用が可能である。このため、２相
ステンレス系ロープは、従来のステンレス系ロープと高
炭素鋼系ロープの両利用分野を包含した極めて広範な範
囲に亘って需要が喚起されることは疑いが無く、本発明
は、格別の効果を奏する優れた発明である。
労寿命が非常に長く、しかも高耐蝕を示すので、従来ス
テンレス系ロープでは使用が禁止されていたエレベータ
などの動索にも十分使用が可能である。このため、２相
ステンレス系ロープは、従来のステンレス系ロープと高
炭素鋼系ロープの両利用分野を包含した極めて広範な範
囲に亘って需要が喚起されることは疑いが無く、本発明
は、格別の効果を奏する優れた発明である。
【図１】２相ステンレス鋼線の組織を示す拡大図であ
る。
る。
【図２】２相ステンレス鋼線の伸線加工度（％）と平均
細長比ＭR との関係図である。
細長比ＭR との関係図である。
【図３】ステンレス鋼ワイヤロープのフェライト体積率
をパラメータとする平均細長比ＭR と断線率が１０％に
なるまでの繰り返し曲げ回数との関係図である。
をパラメータとする平均細長比ＭR と断線率が１０％に
なるまでの繰り返し曲げ回数との関係図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ１８．０〜３０．０％、Ｎｉ３．
０〜８．０％、Ｍｏ０．１〜３．０％、残部がＦｅであ
って、フェライト量を３０．０〜８０．０％としてなる
２相ステンレス鋼線を伸線加工度４０〜９７％に抑えて
平均細長比（ＭR 値）が４〜２０にコントロールされて
なることを特徴とする高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレ
ス鋼ワイヤロープ。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4174459A JPH0791621B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
| KR1019930005273A KR960005602B1 (ko) | 1992-07-01 | 1993-03-31 | 내피로성과 내식성이 높은 2상 스테인레스강 와이어로프 및 그 제조방법 |
| CA002093090A CA2093090C (en) | 1992-07-01 | 1993-03-31 | Two-phase stainless steel wire rope having high fatigue resistance and corrosion resistance |
| TW082102399A TW259820B (ja) | 1992-07-01 | 1993-03-31 | |
| ES93107297T ES2105001T3 (es) | 1992-07-01 | 1993-05-05 | Cable de acero inoxidable de dos fases con alta resistencia a la fatiga y a la corrosion. |
| EP93107297A EP0576802B1 (en) | 1992-07-01 | 1993-05-05 | Two-phase stainless steel wire rope having high fatigue resistance and corrosion resistance |
| DE69311636T DE69311636T2 (de) | 1992-07-01 | 1993-05-05 | Drahtseil aus rostfreiem Duplexstahl mit hohe Dauerfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit |
| AU39959/93A AU662059C (en) | 1992-07-01 | 1993-06-01 | Two-phase stainless steel wire rope having high fatigue resistance and corrosion resistance |
| US08/357,994 US5545482A (en) | 1992-07-01 | 1994-12-16 | Two-phase stainless steel wire rope having high fatigue resistance and corrosion resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4174459A JPH0791621B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287714A JPH06287714A (ja) | 1994-10-11 |
| JPH0791621B2 true JPH0791621B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=15978863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4174459A Expired - Lifetime JPH0791621B2 (ja) | 1992-07-01 | 1992-07-01 | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0791621B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4757681B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2011-08-24 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 熱間圧延線材 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033185B2 (ja) * | 1981-09-22 | 1985-08-01 | 株式会社クボタ | 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 |
| JPH07107176B2 (ja) * | 1990-02-01 | 1995-11-15 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 低温焼鈍時の寸法安定性に優れたコイルばねの製造方法 |
-
1992
- 1992-07-01 JP JP4174459A patent/JPH0791621B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06287714A (ja) | 1994-10-11 |
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