JPS60208464A - 高張力亜鉛メツキ鋼線とその製造方法 - Google Patents
高張力亜鉛メツキ鋼線とその製造方法Info
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- JPS60208464A JPS60208464A JP6111584A JP6111584A JPS60208464A JP S60208464 A JPS60208464 A JP S60208464A JP 6111584 A JP6111584 A JP 6111584A JP 6111584 A JP6111584 A JP 6111584A JP S60208464 A JPS60208464 A JP S60208464A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高張力亜鉛メッキ鋼線とその製造方法に関す
る。更に詳細には、２２０ ｋｇ／ｎ＋ｍ２級の抗張力
の調芯Ａ父撚線用鋼芯線としてめられる捻回特性を備え
た高張力亜鉛メッキ鋼線とその製造方法に関する。
る。更に詳細には、２２０ ｋｇ／ｎ＋ｍ２級の抗張力
の調芯Ａ父撚線用鋼芯線としてめられる捻回特性を備え
た高張力亜鉛メッキ鋼線とその製造方法に関する。
従来技術とその課題
調芯Ａ月然線（以下、“ＡＣＳ Ｒ”という）出鋼芯線
に代表される亜鉛メッキ鋼線は、その使用条件の変化か
ら、近年、特に抗張力の高いものが要求される傾向にあ
る。
に代表される亜鉛メッキ鋼線は、その使用条件の変化か
ら、近年、特に抗張力の高いものが要求される傾向にあ
る。
例えば、ＡＣ３Ｒ用鋼芯線の場合、送電電圧の高圧化に
伴いより高い張力が加わる使用環境が出現しつつある。
伴いより高い張力が加わる使用環境が出現しつつある。
第１図は年度別にみた国内の送電電圧の変遷を示したも
のであるが、この図より明らかなように、１９８０年代
後半には１０００にＶ送電が５１画されている。
のであるが、この図より明らかなように、１９８０年代
後半には１０００にＶ送電が５１画されている。
現在ハ５００にｖで送電され、１３０ｋｇ／ｌｌｌ１１
２級鋼芯線が使用されているが、１００ＯＫＶ送電では
１８０ｋｇ ／ ｍｍ２ｍ２芯鋼芯線要とされている。
２級鋼芯線が使用されているが、１００ＯＫＶ送電では
１８０ｋｇ ／ ｍｍ２ｍ２芯鋼芯線要とされている。
更に、電力会社の中には２２０ｋｇ／ｍｍ”銅芯芯線の
使用を別画しているところもある。
使用を別画しているところもある。
現在、ＡＣ３Ｒ用鋼芯線としては１８０ｋｇ／ｍｍ２級
のものがずでに知られているが、将来更に２２０ｋｇ／
ｍ１１２以上級が要求されることが予想される。
のものがずでに知られているが、将来更に２２０ｋｇ／
ｍ１１２以上級が要求されることが予想される。
また同時に、ＡＣ３’Ｒ用鋼芯線は撚線加工等の３次加
工を施すため、強度の達成のみならず、十分な延性、加
工性及び捻回特性を具えていなければならない。
工を施すため、強度の達成のみならず、十分な延性、加
工性及び捻回特性を具えていなければならない。
更に、公知技術として例えば特開昭５０−９］５１７号
にＣｒを０．２〜１．５％含有する高強度鋼線が開示さ
れているが、この鋼線は１１５ｋｇ／ｉ＋ｍ’級の強度
でしかなく、今後ＡＣ３Ｒ用鋼芯線として期待されてい
る強度を具備せず、さらに後述のＡＣ３Ｒ用鋼芯線とし
て必要とされる捻回特性を備えているものではない。
にＣｒを０．２〜１．５％含有する高強度鋼線が開示さ
れているが、この鋼線は１１５ｋｇ／ｉ＋ｍ’級の強度
でしかなく、今後ＡＣ３Ｒ用鋼芯線として期待されてい
る強度を具備せず、さらに後述のＡＣ３Ｒ用鋼芯線とし
て必要とされる捻回特性を備えているものではない。
また、従来の１８０ｋｇ ／ ｍｍ”級のＡＣ８Ｒ用鋼
芯線では、２２０ｋｇ ／ １Ｉｌｔａ’以上の強度域
で捻回値等の特性が劣化するため、これ以上の強度の上
昇を望むことはできなかった。また、鉛浴後の強度がパ
ーライト領域で１３０ｋｇ／ＩＩＩｍ’程度にしかなら
ず、また通常の連伸伸線を行った場合、加工度を８５％
程度までしかとれないことも強度の上昇を計れない理由
であった。
芯線では、２２０ｋｇ ／ １Ｉｌｔａ’以上の強度域
で捻回値等の特性が劣化するため、これ以上の強度の上
昇を望むことはできなかった。また、鉛浴後の強度がパ
ーライト領域で１３０ｋｇ／ＩＩＩｍ’程度にしかなら
ず、また通常の連伸伸線を行った場合、加工度を８５％
程度までしかとれないことも強度の上昇を計れない理由
であった。
さらに、撚線加工の際、ＡＣ３Ｒ用鋼芯線の捻回強度が
低ドすると言う問題があった。
低ドすると言う問題があった。
発明の目的
本発明は、」１記した将来の高圧送電の要求に応じ、Ａ
ＣＳ Ｒ用銅芯線の所望使用要件を達成し、従来技術で
は達成し得なかった２２０ｋｇ／＋ａｍ”級の強度と良
好な捻回特性とを具えた高張力亜鉛メッキ鋼線とその製
造方法を提供することを目的とする。
ＣＳ Ｒ用銅芯線の所望使用要件を達成し、従来技術で
は達成し得なかった２２０ｋｇ／＋ａｍ”級の強度と良
好な捻回特性とを具えた高張力亜鉛メッキ鋼線とその製
造方法を提供することを目的とする。
発明の構成
そこで、上記した２２０ ｋｇ ／ ｌｌ１ｍ２級の強
度と良好な捻回特性とを具えたＡＣ３Ｒ用鋼芯線を得る
ために、本発明者等は種々の実験の結果、次の３項目を
具体的な達成目標にして最適な材料成分を特定し、最適
な加工方法を施せばよいことがわかった。
度と良好な捻回特性とを具えたＡＣ３Ｒ用鋼芯線を得る
ために、本発明者等は種々の実験の結果、次の３項目を
具体的な達成目標にして最適な材料成分を特定し、最適
な加工方法を施せばよいことがわかった。
（１）加工度８５％以上の伸線性を確保すること。
（２）加工度８５％以上で、良好な捻回特性を維持でき
ること。
ること。
（３）鉛パテンテイング後、１４０〜１４５ｋｇ／關２
の強度を確保し、尚且つ、絞り４０％以上の延性を維持
すること。
の強度を確保し、尚且つ、絞り４０％以上の延性を維持
すること。
かくして、上記の３項目を指標として上記本発明の目的
を達成するため、長期間の実験、研究の結果、本発明に
より、 Ｃ：０．７〜１．０％、 Ｓｉ：０．２〜２．０％、 Ｍｎ ：０．４〜２．０％、 Ｃｒ ：０．５〜１．５％、 Ａｓ！：Ｑ、ｌ ％以下、 で残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更に不純物と
してのＰ及びＳの含有量が、 Ｐ：０．０２５％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｐ＋Ｓ：０．０３％以下、 に限定され、亜鉛メッキされていることを特徴とする高
張力亜鉛メッキ鋼線が提供される。この本発明の鋼線成
分はＪＩＳ ５ＷＲＩ＋８２＾をベースにＣｒを０．５
〜１．５％添加し、Ｐ、Ｓの含有量を制限したものであ
るが、このメッキ鋼線により２２０ｋｇ／ｍｍ２級の強
度が達成され、捻回値も２０回以上の高い値がｌ）られ
た。
を達成するため、長期間の実験、研究の結果、本発明に
より、 Ｃ：０．７〜１．０％、 Ｓｉ：０．２〜２．０％、 Ｍｎ ：０．４〜２．０％、 Ｃｒ ：０．５〜１．５％、 Ａｓ！：Ｑ、ｌ ％以下、 で残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更に不純物と
してのＰ及びＳの含有量が、 Ｐ：０．０２５％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｐ＋Ｓ：０．０３％以下、 に限定され、亜鉛メッキされていることを特徴とする高
張力亜鉛メッキ鋼線が提供される。この本発明の鋼線成
分はＪＩＳ ５ＷＲＩ＋８２＾をベースにＣｒを０．５
〜１．５％添加し、Ｐ、Ｓの含有量を制限したものであ
るが、このメッキ鋼線により２２０ｋｇ／ｍｍ２級の強
度が達成され、捻回値も２０回以上の高い値がｌ）られ
た。
しかしながら上記の鋼成分では次のような問題がある。
ずなわら、」１記の本発明の成分範囲の亜鉛メッキ鋼線
を捻回すると第２図に示す如く鋼線の断面゛１′径方向
に亀裂が生じて捻じり方向、すなわち螺旋状に発展する
。これを縦割れと称するが、この問題を添付の図面を参
照して説明する。
を捻回すると第２図に示す如く鋼線の断面゛１′径方向
に亀裂が生じて捻じり方向、すなわち螺旋状に発展する
。これを縦割れと称するが、この問題を添付の図面を参
照して説明する。
第３図はＣ＝０．８０％、Ｓｉ ＝０．３０％、Ｍｎ＝
０．６０％、Ｃｒ＝０．７０％、Ｐ＝０．０２２ ％、
Ｓ ＝０．０１７ ％の成分で断面減少率が８９％の加
工を受けた鋼線を亜鉛浴温度が４５０℃でメッキ°した
際のメッキ鋼線のメッキ時間と捻回値との関係を示した
ものである。
０．６０％、Ｃｒ＝０．７０％、Ｐ＝０．０２２ ％、
Ｓ ＝０．０１７ ％の成分で断面減少率が８９％の加
工を受けた鋼線を亜鉛浴温度が４５０℃でメッキ°した
際のメッキ鋼線のメッキ時間と捻回値との関係を示した
ものである。
第３図の横軸はメッキ時間を、縦軸は捻回回数を示す。
他方、第４図は上記したＰ、Ｓの含有量が比較的高い組
成のメッキ鋼線についてその抗張力と捻回値との関係を
示す。
成のメッキ鋼線についてその抗張力と捻回値との関係を
示す。
第３図及び第４図において、白丸は縦割れなしの状態で
の捻回値を示し、黒丸は縦割れの発生した捻回値を示し
、白丸の右半分が黒く塗りつぶされているのは、縦割れ
は生じているが破断しない状態での最大捻回回数、即ち
捻回値を示す。
の捻回値を示し、黒丸は縦割れの発生した捻回値を示し
、白丸の右半分が黒く塗りつぶされているのは、縦割れ
は生じているが破断しない状態での最大捻回回数、即ち
捻回値を示す。
第３図に示す如く、」１記の鋼線は防錆処理として亜鉛
メッキを施すと、その際の熱影響により１念回中の縦割
れが発生ずる。特にこの影響は鋼線の強度が高くなる程
顕著になり高強度化の傾向にある最近の高張力線の品質
上の最大の問題であった。
メッキを施すと、その際の熱影響により１念回中の縦割
れが発生ずる。特にこの影響は鋼線の強度が高くなる程
顕著になり高強度化の傾向にある最近の高張力線の品質
上の最大の問題であった。
このため第４図に示す如＜ｐ、ｓの含有量の高い鋼種で
は２２０ｋｇ／ｍｍ２級の抗張力で２０回程度の捻回値
を示すが、２〜３回の捻回で縦割れが発生ずる。
は２２０ｋｇ／ｍｍ２級の抗張力で２０回程度の捻回値
を示すが、２〜３回の捻回で縦割れが発生ずる。
この問題を解決するため、本発明の好ましい態様に従う
と、Ｉ）がｆｌ、０１０％、Ｓが０．０１０％以下に制
限される。Ｉ〕、Ｓをこのように低い値に制限しないと
、上述した第３図および第４図に示すように２〜３回の
捻回で縦割れが発生ずる。しかし、本発明の好ましい態
様に従いＰが０．０１０％、Ｓが０．０１０％以下に制
限されると、捻回時の縦割れが防止され、八ＣＳ Ｉに
用高張力亜鉛メッキ鋼線の捻回強度の低ドが防止できる
。
と、Ｉ）がｆｌ、０１０％、Ｓが０．０１０％以下に制
限される。Ｉ〕、Ｓをこのように低い値に制限しないと
、上述した第３図および第４図に示すように２〜３回の
捻回で縦割れが発生ずる。しかし、本発明の好ましい態
様に従いＰが０．０１０％、Ｓが０．０１０％以下に制
限されると、捻回時の縦割れが防止され、八ＣＳ Ｉに
用高張力亜鉛メッキ鋼線の捻回強度の低ドが防止できる
。
さらに、本発明に従うと、上記した成分の鋼線ａ９００
〜９５０℃に加熱して５分以上保持後、５７０〜［１ｌ
（１１：の鉛浴中に５分以上浸漬し、酸洗及び潤滑処理
を施した後、８７％以−トの伸線加工を行い、史に溶融
＋１１１鉛メツキを施ごとを特徴とする高張力亜鉛メッ
キ鋼線の製造方法が提供される。
〜９５０℃に加熱して５分以上保持後、５７０〜［１ｌ
（１１：の鉛浴中に５分以上浸漬し、酸洗及び潤滑処理
を施した後、８７％以−トの伸線加工を行い、史に溶融
＋１１１鉛メツキを施ごとを特徴とする高張力亜鉛メッ
キ鋼線の製造方法が提供される。
以ｌζ、本発明の高張力亜鉛メッキ鋼線の成分限定理由
並びに本発明の製造方法の各条件の限定理由を詳細に説
明する。
並びに本発明の製造方法の各条件の限定理由を詳細に説
明する。
Ｃは強度を確保するのに最も重要な成分で、０．７％未
満では目標強度の２２０ ｋｇ ／ ｍｍ２が実現出来
ず、また１、０％を越えると初析セメンタイトの析出の
ため延性が著しく低下するため０．７〜１．０％とした
。
満では目標強度の２２０ ｋｇ ／ ｍｍ２が実現出来
ず、また１、０％を越えると初析セメンタイトの析出の
ため延性が著しく低下するため０．７〜１．０％とした
。
Ｓｉは高炭素高張力鋼線におい−Ｃ疲労特性と高温強度
の上昇に有効であるが、２．０％を越えると延性の低下
が著しいので２．０％以下に限定した。他方、０．２％
未満では上記の疲労特性と高温強度」−昇効果が有効で
ないので０．２％以−トとした。
の上昇に有効であるが、２．０％を越えると延性の低下
が著しいので２．０％以下に限定した。他方、０．２％
未満では上記の疲労特性と高温強度」−昇効果が有効で
ないので０．２％以−トとした。
Ｍｎは、焼入れ性の向上により大径サイズでの引張強さ
の向上に有効であるが、０．４％以下になると、焼入れ
性が不足して目標強度２２０ｋｇ／ｍｍ’が達成できず
、また２、０％を越えるとパーライトが粗大となって、
かえ′って強度が低下するので０．４〜２．０％に限定
した。
の向上に有効であるが、０．４％以下になると、焼入れ
性が不足して目標強度２２０ｋｇ／ｍｍ’が達成できず
、また２、０％を越えるとパーライトが粗大となって、
かえ′って強度が低下するので０．４〜２．０％に限定
した。
Ｐ及びＳは、不可避的不純物とし°ＣＪ、（’ Ｉｔ中
に含まれているが、各々延性、疲労特性に悪影響を没ば
ずので特に各々０．０２５％、０．０１５％以下に限定
し、更に両者の合計を０．０３％以下に限定した。
に含まれているが、各々延性、疲労特性に悪影響を没ば
ずので特に各々０．０２５％、０．０１５％以下に限定
し、更に両者の合計を０．０３％以下に限定した。
本発明の好ましい態様において、Ｐ、Ｓをそれぞれ０．
０１０％以下に制限したのは次の理由による。
０１０％以下に制限したのは次の理由による。
すなわち、Ｐ、Ｓは局所的に偏析し易い材料であり、本
発明の高張力亜鉛メッキ鋼線においてもＰ、Ｓのα６１
−ｔｉ ／、（商いと捻回値は良好であるが、第３図お
よび第４図に示す如く縦割れが発生して捻回強度が低下
する。△Ｓ（、Ｒ用高張力亜鉛メッキ鋼線の使用では捻
りが大きくなったときには捻回強度が代いと高張力亜鉛
メッキ鋼線自体の寿命が低トする。この事情を更に詳細
に第５図および第６図を参照して説明する。第５図は亜
鉛メッキ鋼線の抗張力と捻回値との関係を、Ｐ＝０．０
１０％、Ｓ −＝ １１．０１ｔ１％の場合と、Ｐ＝０
．０２２％、Ｓ＝０．０１７％の場合とを比較し−Ｃホ
したクラブである。第６図はＰ＝０．０２２％、Ｓ＝０
．０１７％の亜鉛メッキ鋼線の捻回試験における捻回力
の変化を示し、横軸は捻回回数を、縦軸は捻じりトルク
を示す。
発明の高張力亜鉛メッキ鋼線においてもＰ、Ｓのα６１
−ｔｉ ／、（商いと捻回値は良好であるが、第３図お
よび第４図に示す如く縦割れが発生して捻回強度が低下
する。△Ｓ（、Ｒ用高張力亜鉛メッキ鋼線の使用では捻
りが大きくなったときには捻回強度が代いと高張力亜鉛
メッキ鋼線自体の寿命が低トする。この事情を更に詳細
に第５図および第６図を参照して説明する。第５図は亜
鉛メッキ鋼線の抗張力と捻回値との関係を、Ｐ＝０．０
１０％、Ｓ −＝ １１．０１ｔ１％の場合と、Ｐ＝０
．０２２％、Ｓ＝０．０１７％の場合とを比較し−Ｃホ
したクラブである。第６図はＰ＝０．０２２％、Ｓ＝０
．０１７％の亜鉛メッキ鋼線の捻回試験における捻回力
の変化を示し、横軸は捻回回数を、縦軸は捻じりトルク
を示す。
第５図に示すように、Ｐ、Ｓをそれぞれ０．０１０％に
することにより２２５ｋｇ ／ ｍｍ” −２３０ｋｇ
／ ｍｍ’の強度まで縦割れのない良好な捻回特性を
示している。ところが、Ｐ＝０．０２２％、Ｓ＝０．０
１７％の例では、２１０ｋｇ ／ ｍｍ’程度で縦割れ
が発生している。
することにより２２５ｋｇ ／ ｍｍ” −２３０ｋｇ
／ ｍｍ’の強度まで縦割れのない良好な捻回特性を
示している。ところが、Ｐ＝０．０２２％、Ｓ＝０．０
１７％の例では、２１０ｋｇ ／ ｍｍ’程度で縦割れ
が発生している。
この様に、ｌ）、Ｓの濃度は伸線−メッキ後の鋼線の捻
回中の縦割れ発生に大きな影警を及ぼしており、０．０
１０％以Ｆでは良好な捻回特性が得られることがわかる
。
回中の縦割れ発生に大きな影警を及ぼしており、０．０
１０％以Ｆでは良好な捻回特性が得られることがわかる
。
第６図は、捻回中の縦割れ発生状況を示す。すなわち、
一旦縦割れが発生すると捻回強度が著しく低下する。縦
割れが発生して強度が低下しＣも、捻回値そのものは高
い値を示す場合もあり、従来はこの点が見過ごされてい
た。本発明者はこの点に注目したものであり、このＰ、
Ｓの濃度をそれぞれ０．０１０％％以下におさえて、伸
線−メッキ後の捻回時の縦割れ発生を無くずことを発見
したものである。
一旦縦割れが発生すると捻回強度が著しく低下する。縦
割れが発生して強度が低下しＣも、捻回値そのものは高
い値を示す場合もあり、従来はこの点が見過ごされてい
た。本発明者はこの点に注目したものであり、このＰ、
Ｓの濃度をそれぞれ０．０１０％％以下におさえて、伸
線−メッキ後の捻回時の縦割れ発生を無くずことを発見
したものである。
Ａ９！は脱酸処理に必要であるが、０．１ ％を越える
と加工度が劣化するので０．１％以下に限定した。
と加工度が劣化するので０．１％以下に限定した。
Ｃｒは上記の各成分を含有する鋼種に添加することによ
り焼入れ性が向上し恒温変態に近い鉛パテンテイングが
実現され、所定の強度を達成するだめの微細なパーライ
ト変態を導入する。また、フェライトの固溶強化が期待
できるという知見を実験の結果（与ることができた。
り焼入れ性が向上し恒温変態に近い鉛パテンテイングが
実現され、所定の強度を達成するだめの微細なパーライ
ト変態を導入する。また、フェライトの固溶強化が期待
できるという知見を実験の結果（与ることができた。
添付の第７図は、Ｃｒの含有量を変化させた鋼線を９５
０℃に加熱後１０分間保持し、６００℃の鉛浴にて５分
間の鉛パテンテイング処理したものの抗張力（×で示す
）と絞り（０で示す）を示すグラフである。
０℃に加熱後１０分間保持し、６００℃の鉛浴にて５分
間の鉛パテンテイング処理したものの抗張力（×で示す
）と絞り（０で示す）を示すグラフである。
第７図に明らかな如＜、Ｃｒの含有率０，５％以上１．
５％以下の範囲で良好な抗張力と絞りが同時に得られ、
０．５％未満では焼入れ性の向上の効果が小さく十分な
強度が得られず、１．５％を越えると偏析を起こし易く
、局部的にベイナイトを発生し、絞り値が著しく低下す
る。従って、Ｃｒの含有率は０．５％〜１．５％に限定
した。
５％以下の範囲で良好な抗張力と絞りが同時に得られ、
０．５％未満では焼入れ性の向上の効果が小さく十分な
強度が得られず、１．５％を越えると偏析を起こし易く
、局部的にベイナイトを発生し、絞り値が著しく低下す
る。従って、Ｃｒの含有率は０．５％〜１．５％に限定
した。
本発明に従う鉛パンチインク処理及び伸線加工の条件は
一１二記の３項目の指標、すなわち、ｍ／Ｊｌｌ Ｉｇ
度８５％以」二の伸線性をｆ１α保すること、（２）加
１一度８５％以１で、良好な捻回特性を維持できること
、 （３）鉛パチンディング後、１４０〜１４５ｋｇ／ｍｎ
＋’の強度を確保し、尚且つ、絞り４０％以上の延性を
維持すること、 苓達成するために決定されたものである。
一１二記の３項目の指標、すなわち、ｍ／Ｊｌｌ Ｉｇ
度８５％以」二の伸線性をｆ１α保すること、（２）加
１一度８５％以１で、良好な捻回特性を維持できること
、 （３）鉛パチンディング後、１４０〜１４５ｋｇ／ｍｎ
＋’の強度を確保し、尚且つ、絞り４０％以上の延性を
維持すること、 苓達成するために決定されたものである。
（３）の鉛浴後１４０から１４５ ｋｇ／ｍｍ”の強度
を確保し、尚且つ絞り４０％以上の延性を確保するには
、クロム炭化物の完全な分解、パーライト変態の完了、
１粒の粗大化防止、の３点を満たずパテンティング条件
により鋼線を処理する必要がある。
を確保し、尚且つ絞り４０％以上の延性を確保するには
、クロム炭化物の完全な分解、パーライト変態の完了、
１粒の粗大化防止、の３点を満たずパテンティング条件
により鋼線を処理する必要がある。
第８図は、上記本発明の成分範囲の鋼線を加熱温度及び
鉛浴温度を変えて処理したものの抗張力（図中上方の線
で示す）及び絞り（図中下方の線で示す）を示す。
鉛浴温度を変えて処理したものの抗張力（図中上方の線
で示す）及び絞り（図中下方の線で示す）を示す。
第８図から明らかな如く、９００〜９５０℃の範囲で望
ましい強度と延性が得られることを示しており、また、
鉛浴の温度５７０℃から６１０℃の範囲で最高強度が得
られることを示している。
ましい強度と延性が得られることを示しており、また、
鉛浴の温度５７０℃から６１０℃の範囲で最高強度が得
られることを示している。
第９図は、Ｃｒの含有量を変えた鋼線を上記本発明の方
法に従う加熱保持及び鉛パテンテイングを施した後、加
工度を変えて伸線処理し、これを亜鉛メッキした亜鉛メ
ッキ鋼線の捻回値、絞り、抗張力及び鉛パテンテイング
直後の抗張力を示すグラフである。
法に従う加熱保持及び鉛パテンテイングを施した後、加
工度を変えて伸線処理し、これを亜鉛メッキした亜鉛メ
ッキ鋼線の捻回値、絞り、抗張力及び鉛パテンテイング
直後の抗張力を示すグラフである。
第９図に明らかな如＜ ２２０ｋｇ／＋ｎ＋ｎ２以上の
抗張力を有し、Ｈつ良好な捻回値、絞り、抗張力を得る
には８７％以上の加工度が必要である。また、Ｃ［が（
１，５〜１．５％の範囲で機械的性質が飛躍的に向−に
することがわかる。
抗張力を有し、Ｈつ良好な捻回値、絞り、抗張力を得る
には８７％以上の加工度が必要である。また、Ｃ［が（
１，５〜１．５％の範囲で機械的性質が飛躍的に向−に
することがわかる。
以１−詳述の如く、本発明によって、２２０ｋｇ／ｍｍ
２以上の抗張力を持ち、且つ良好な延性及び加工性を具
えたＡＣ３Ｒ用高張力亜鉛メッキ鋼線が得られる。
２以上の抗張力を持ち、且つ良好な延性及び加工性を具
えたＡＣ３Ｒ用高張力亜鉛メッキ鋼線が得られる。
以下、本発明を実施例により説明するが、これらの実施
例は本発明の単なる例示であって本発明の範囲を何隻制
限するものではないことは勿論−ぐある。
例は本発明の単なる例示であって本発明の範囲を何隻制
限するものではないことは勿論−ぐある。
実施例１
第１表に示す成分を持つ供試鋼を用いて、熱処理条件は
、それぞれに応じたパーライト領域で、絞り４０％以上
を確保しつつ最も高い強度の得られる条件を採用した。
、それぞれに応じたパーライト領域で、絞り４０％以上
を確保しつつ最も高い強度の得られる条件を採用した。
Δ群の供試鋼では、Ｃの含有量の影響を調べた。
Ｂ群の供試鋼では、Ｐ及びＳの含有量の影響を調べた。
０群の供試鋼では、Ｃ「の含有量の影響を調べた。
Ｄ群の供試鋼では、Ｓｌの含有量の影響を調べた。
Ｅ群の供試鋼では、Ｉ４ｎの含有量の影響を調べた。
Ｆ群の供試鋼では、Ａ９の含有量の影響を調べた。
尚、材料成分と熱処理条件以外の条件は、伸線加工度を
除いて総て同一の条件とした。
除いて総て同一の条件とした。
得られた亜鉛メッキ鋼線について各種機械試験を行ない
その結果を第２表に示す。
その結果を第２表に示す。
／
第２表に示す結果につい°Ｃ詳述すると、本発明の範囲
を越えてＣの含有量の高いＡｌの供試鋼はΔ２、八３の
供試鋼よりも鉛浴後およびメッキ後の強度が低く、２２
０ｋｇ／ｌ１ｌＩ１１２級の抗張力に達しない。
を越えてＣの含有量の高いＡｌの供試鋼はΔ２、八３の
供試鋼よりも鉛浴後およびメッキ後の強度が低く、２２
０ｋｇ／ｌ１ｌＩ１１２級の抗張力に達しない。
Ｂｌ、Ｂ２、Ｂ３の供試鋼はＰおよびＳの含有量が本発
明の範囲外に相当し、本発明の範囲内の８４、Ｂ５、Ｂ
６の供試鋼と比較して捻回値が低く、破壊確率が高い。
明の範囲外に相当し、本発明の範囲内の８４、Ｂ５、Ｂ
６の供試鋼と比較して捻回値が低く、破壊確率が高い。
特に、本発明の好ましい態様に従いＰおよびＳがそれぞ
れ０．０１０％以下の８６の供試鋼の場合は破壊確率が
１０％と著しく良好である。
れ０．０１０％以下の８６の供試鋼の場合は破壊確率が
１０％と著しく良好である。
０群の供試鋼はＥ［の影響を調べるものであり、Ｃ１は
（ｒの含有量が低く、捻回値が低く、抗張力および絞り
値も本発明鋼よりも著しく低い。他方、Ｃ２の供試鋼の
場合は、（ｒ含冶量が２．１％と高いために延性が劣化
し且つ捻回値も著しく低下している。
（ｒの含有量が低く、捻回値が低く、抗張力および絞り
値も本発明鋼よりも著しく低い。他方、Ｃ２の供試鋼の
場合は、（ｒ含冶量が２．１％と高いために延性が劣化
し且つ捻回値も著しく低下している。
Ｄｌの供試鋼はＳｉ含有量が低いため強度が低下し所望
の抗張力が得られていない。他方、Ｂ４の供試鋼はＳｉ
含有量が２．２２％と高いため延性が低トシ、捻回特性
も著しく劣化している。これと同様の傾向がＭｎの影響
について調べたＥｌ及びＩｉ ４の供試鋼にもあられれ
ている。
の抗張力が得られていない。他方、Ｂ４の供試鋼はＳｉ
含有量が２．２２％と高いため延性が低トシ、捻回特性
も著しく劣化している。これと同様の傾向がＭｎの影響
について調べたＥｌ及びＩｉ ４の供試鋼にもあられれ
ている。
Ｆ群はＡｌｌの含有量の影響を調べたものであり、本発
明の範囲を越えてＡ９を含有するＦ ３の供試鋼の場合
は強度、延性、捻回特性のすべてが著しく劣化している
。
明の範囲を越えてＡ９を含有するＦ ３の供試鋼の場合
は強度、延性、捻回特性のすべてが著しく劣化している
。
実施例２
本実施例では本発明鋼としてＰ、Ｓがそれぞれ０、０１
０％以下の供試鋼を用い、抗張力、疲労強度のほか捻回
特性を、特に縦割れの発生につい−（詳細に調べた。
０％以下の供試鋼を用い、抗張力、疲労強度のほか捻回
特性を、特に縦割れの発生につい−（詳細に調べた。
第３表に示す成分を持つ供試鋼を用い−Ｃ，熱処理条件
は、それぞれに応じたパーライト領域で、絞り４０％以
上を確保しつつ最も高い強度の肖られる条件を採用した
。
は、それぞれに応じたパーライト領域で、絞り４０％以
上を確保しつつ最も高い強度の肖られる条件を採用した
。
６群の供試鋼では、Ｃの含有量の影響を調べた。
Ｈ群の供試鋼では、Ｐ及びＳの含有量の影響を調べた。
１群の供試鋼では、Ｃｒの含有量の影響を調べた。
１群の供試鋼では、Ｓｌの含有量の影響を調べた。
Ｋ群の供試鋼では、Ｍｎの含有量の影響を調べた。
Ｌ群の供試鋼では、Ａ９の含有量の影響を調べた。
尚、月１）成分と熱処理条件以外の条件は、伸線油−１
一度を除いて総て同一の条件とした。
一度を除いて総て同一の条件とした。
尚、各実施に於ける亜鉛メッキは４５０℃の亜鉛浴に通
線して行ない、通線時間は捻回における縦割れが発生し
なくなる領域で最も高い強度が得られる条件を採用した
。
線して行ない、通線時間は捻回における縦割れが発生し
なくなる領域で最も高い強度が得られる条件を採用した
。
得られた亜鉛メッキ鋼線について各種機械試験を１１な
い、その結果を第４表に示す。
い、その結果を第４表に示す。
第４表に機械試験結果を示すように、Ｃ，Ｃｒ、Ｓｌ、
Ｍｎ、ＡＲの含有量の影響については実施例１とほぼ同
様の傾向が観察され、本発明に従う鋼線は、総て高い強
度と良好な特性を備えており、特にＰｌＳの含有量を請
求の範囲内にふさえることにより捻回中に発生する縦割
れを無くす効果が顕著であることが判る。
Ｍｎ、ＡＲの含有量の影響については実施例１とほぼ同
様の傾向が観察され、本発明に従う鋼線は、総て高い強
度と良好な特性を備えており、特にＰｌＳの含有量を請
求の範囲内にふさえることにより捻回中に発生する縦割
れを無くす効果が顕著であることが判る。
ＰおよびＳの含有量の影響を調べたＨ群の供試鋼につい
ては、Ｐの含有量の高いＨｌ、Ｓの含有量の高いＨ３の
供試鋼を用いた場合はいずれも捻回値が低く、捻回中に
縦割れが発生した。これに対してＰ、Ｓをいずれも０．
０１０％以下におさえた１１４、Ｈ５、Ｈ６の供試鋼の
場合は捻回値も高く、縦割れは発生しなかった。
ては、Ｐの含有量の高いＨｌ、Ｓの含有量の高いＨ３の
供試鋼を用いた場合はいずれも捻回値が低く、捻回中に
縦割れが発生した。これに対してＰ、Ｓをいずれも０．
０１０％以下におさえた１１４、Ｈ５、Ｈ６の供試鋼の
場合は捻回値も高く、縦割れは発生しなかった。
発明の効果
以上詳述の如く本発明は２２０ｋｇ／ｍａ＋”級の抗張
力と優れた捻回特性を有する高張力亜鉛メッキ鋼線とそ
の製造方法を提供することに成功したものである。この
ような本発明′の高張力亜鉛メッキ鋼線は高電圧送電の
ＡＣ３Ｒ用鋼芯線として好適に使用することができる。
力と優れた捻回特性を有する高張力亜鉛メッキ鋼線とそ
の製造方法を提供することに成功したものである。この
ような本発明′の高張力亜鉛メッキ鋼線は高電圧送電の
ＡＣ３Ｒ用鋼芯線として好適に使用することができる。
本発明では抗張力、絞り、加工性および捻回特性のすべ
てが２２０ｋｇ／ｍｍ’級のＡＣ３Ｒ用鋼芯線として好
適な範囲となるようＣ，Ｓｉ、Ｍｎ、 Ｃｒ、Ａ９の含
有量が実験的に決定されているほか、不可避的不純物と
してのｐＳｓの含有ｌが２２０ｋｇ ／ ｎ＋Ｉｌｌ”
級のＡＣ３Ｒ用鋼芯線として延性、疲労特性に悪影響が
ないように極めて狭い範囲に制■されている。
てが２２０ｋｇ／ｍｍ’級のＡＣ３Ｒ用鋼芯線として好
適な範囲となるようＣ，Ｓｉ、Ｍｎ、 Ｃｒ、Ａ９の含
有量が実験的に決定されているほか、不可避的不純物と
してのｐＳｓの含有ｌが２２０ｋｇ ／ ｎ＋Ｉｌｌ”
級のＡＣ３Ｒ用鋼芯線として延性、疲労特性に悪影響が
ないように極めて狭い範囲に制■されている。
更に、本発明はＡＣ３Ｒ用鋼芯線の捻回中の縦割れの問
題に注目し、ＰおよびＳの含有量をそれぞれ０．０１０
％以下に制限することにより、この問題を解決したもの
である。従って、本発明の好ましい態様による高張力亜
鉛メッキ鋼線は捻回時に縦割れを発生せず、捻回された
状態での強度の低下がない。
題に注目し、ＰおよびＳの含有量をそれぞれ０．０１０
％以下に制限することにより、この問題を解決したもの
である。従って、本発明の好ましい態様による高張力亜
鉛メッキ鋼線は捻回時に縦割れを発生せず、捻回された
状態での強度の低下がない。
以上本発明の亜鉛メッキ鋼線の用途をＡＣ３Ｒ用鋼芯線
として説明してきたが、本発明の亜鉛メッキ鋼線はその
他の用途にも使用できることは勿論である。
として説明してきたが、本発明の亜鉛メッキ鋼線はその
他の用途にも使用できることは勿論である。
４．簡単な図面の説明
第１図は年度別にみた国内の送電電圧の変遷を示したも
のである。
のである。
第２図は鋼線の捻回中に生した縦割れの斜視図である。
第３図はＰ＝０．０２２％、Ｓ＝０．０１７％の亜鉛メ
ッキ鋼線についての亜鉛メッキによる熱影背と捻回−°
（との関係を示すグラフである。
ッキ鋼線についての亜鉛メッキによる熱影背と捻回−°
（との関係を示すグラフである。
第４図は」１記メッキ鋼線についての抗張力と捻回値と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
第５図は亜鉛メッキ鋼線の抗張力と捻回値との関係をＰ
＝０．０１０％、５＝Ｏ８０１０％の場合と、Ｐ・０．
（１２２％、Ｓ＝０．０１７％の場合とを比較して示し
たグラフである。
＝０．０１０％、５＝Ｏ８０１０％の場合と、Ｐ・０．
（１２２％、Ｓ＝０．０１７％の場合とを比較して示し
たグラフである。
第３図、第４図および第５図において、白丸は縦割れな
しの状態での捻回値を示し、黒丸は縦割れの発生した捻
回値を示し、白丸の右半分が黒く塗りつぶされているの
は、縦割れは生じているか破断しない状態での最大捻回
回数、即ち捻回値を示す。
しの状態での捻回値を示し、黒丸は縦割れの発生した捻
回値を示し、白丸の右半分が黒く塗りつぶされているの
は、縦割れは生じているか破断しない状態での最大捻回
回数、即ち捻回値を示す。
第６図はＰ＝０．０２２％、Ｓ＝０．０１７％の亜鉛メ
ッキ鋼線の捻回試験における捻回トルクの変化を示し、
横軸は捻回回数を、縦軸は捻回トルクを示す。
ッキ鋼線の捻回試験における捻回トルクの変化を示し、
横軸は捻回回数を、縦軸は捻回トルクを示す。
第７図は、Ｃｒの含有向を変化させた鋼線を９５０℃に
加熱後１０分間保持し、６００℃の鉛浴にて５分間の鉛
パテンテイング処理したものの抗張力（×で示す）と絞
り（０で示す）を湿すグラフである。
加熱後１０分間保持し、６００℃の鉛浴にて５分間の鉛
パテンテイング処理したものの抗張力（×で示す）と絞
り（０で示す）を湿すグラフである。
第８図は、上記成分範囲の鋼線を加熱温度及び鉛浴温度
を変えて処理したものの抗張力（図中上方の線で示す）
及び絞り（図中下方の線で示す）を示す。
を変えて処理したものの抗張力（図中上方の線で示す）
及び絞り（図中下方の線で示す）を示す。
第９図は、Ｃｒの含有向を変えた鋼線を上記本発明の方
法に従う加熱保持及び鉛パテンテイングを施した後、加
工度を変えて伸線処理し、これを亜鉛メッキした亜鉛メ
ッキ鋼線の捻回値、絞り、抗張力及び鉛パテンテイング
直後の抗張力を示すグラフである。
法に従う加熱保持及び鉛パテンテイングを施した後、加
工度を変えて伸線処理し、これを亜鉛メッキした亜鉛メ
ッキ鋼線の捻回値、絞り、抗張力及び鉛パテンテイング
直後の抗張力を示すグラフである。
特許出願人 住友金属工業株式会社
代 理 人 弁理士 新居 正彦
１９００ １９２０ １９４０ １９６０ １９８０！
４７Ｌ 第２図 第３図 第４図 ２００ ２１０ ２２０ ２３０ １厄張力 びし−輯す 第５図 ノ錆讐東強／ｉｔ”／、−） 第６図 次「ＩＬ・ 第７図 ０ １．０ ２．Ｏ Ｃｐ （〆） 第８図 ＠浴温＆（’０）
４７Ｌ 第２図 第３図 第４図 ２００ ２１０ ２２０ ２３０ １厄張力 びし−輯す 第５図 ノ錆讐東強／ｉｔ”／、−） 第６図 次「ＩＬ・ 第７図 ０ １．０ ２．Ｏ Ｃｐ （〆） 第８図 ＠浴温＆（’０）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （＋） Ｃ： ： ［１，７〜１．ｔ１％、Ｓ＋：’（
１，２〜２．０％、 Ｍｎ：０．４〜２．０％、 １：ｒ：０．５〜１．５％、 Ａ父、（）１％以ｌζ、 で残部１都及び不ｒｉＪ避的不純物からなり、更に不純
物としての１）及びＳの含有が、 Ｐ ： Ｉ）、 ｔ１２５ ％以下、 Ｓ ： （１，（１１５％以ｌ・−１ Ｐ ＋ Ｓ ：ｆｌ、０３％以上、 に限定され、亜鉛メッキされていることを特徴とずろ高
張力卯鉛メッキ鋼線。 （２） Ｉ’ ： ０．０１０％以１′：：、Ｓ・００
１０％以下、 であり、捻回強度の低下の生じないことを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の高張力亜鉛メッキ鋼線。 （３） Ｃ：０．７〜１．０％、 Ｓｉ：０．２〜２．０％、 Ｍｎ ：０．４−２．０％、 Ｃｒ：０．５〜１．５％、 Ａ９：０，１ ％以下、 で残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、更に不純物と
してのＰ及びＳの含有が、 Ｐ：０．０２５％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ｐ＋Ｓ：０１０３％以下、 に限定されている鋼線を、９００〜９５０℃に加熱して
５分以上保持後、５７０〜６１０℃の鉛浴中に５分以上
浸漬し、酸洗及び潤滑処理を施した後、８７％以上の伸
線加工を行い、更に溶融亜鉛メッキを施ごとを特徴とす
る高張力亜鉛メッキ鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6111584A JPS60208464A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 高張力亜鉛メツキ鋼線とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6111584A JPS60208464A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 高張力亜鉛メツキ鋼線とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208464A true JPS60208464A (ja) | 1985-10-21 |
Family
ID=13161752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6111584A Pending JPS60208464A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 高張力亜鉛メツキ鋼線とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208464A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920427A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼芯Ａｌより線の鋼芯用鋼線及びその製造法 |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6111584A patent/JPS60208464A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5920427A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼芯Ａｌより線の鋼芯用鋼線及びその製造法 |
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