JPH0792294B2 - 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 - Google Patents
水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法Info
- Publication number
- JPH0792294B2 JPH0792294B2 JP28421886A JP28421886A JPH0792294B2 JP H0792294 B2 JPH0792294 B2 JP H0792294B2 JP 28421886 A JP28421886 A JP 28421886A JP 28421886 A JP28421886 A JP 28421886A JP H0792294 B2 JPH0792294 B2 JP H0792294B2
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- Japan
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- hydrogen
- pressure side
- reactor
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、水素吸蔵合金の流動
及び移動方式による熱回収性能に優れた連続化ヒートポ
ンプ方法に関する。
及び移動方式による熱回収性能に優れた連続化ヒートポ
ンプ方法に関する。
「従来の技術」 水素吸蔵合金を利用する従来のヒート
ポンプ方法は、通常、粉砕した水素吸蔵合金を容器に充
填し固定層の状態で反応させるもので、複数の容器を交
互に切替えて使用するものである。（例えば特公昭和58
−19956号公報、特開昭和60−101398号公報、参照） 「発明が解決しようとする問題点」 従来の方法は固定
層複数の容器のため水素吸蔵合金の使用量が多くなるば
かりでなく、１基の容器を吸蔵と放出、すなわち発熱と
冷却に使用するため、切替えによる容器金属及び合金の
顕熱ロスが生じ、これによって熱利用効率の低下は避け
られなかった。また粉状の水素吸蔵合金、特に活性化に
より微粉化したものはその熱伝導率が極めて低いため
に、反応器の熱交換器伝熱面積が大きくなること、フィ
ルターが必要なこと、さらに水素吸蔵合金が水素吸蔵に
より膨張することの対策、複数の容器を交互に使用する
ための複雑な計装設備が必要なことなどにより装置コス
トは一般に割高となる。これが水素吸蔵合金利用のヒー
トポンプ方法の実用化が進まない一因であった。
ポンプ方法は、通常、粉砕した水素吸蔵合金を容器に充
填し固定層の状態で反応させるもので、複数の容器を交
互に切替えて使用するものである。（例えば特公昭和58
−19956号公報、特開昭和60−101398号公報、参照） 「発明が解決しようとする問題点」 従来の方法は固定
層複数の容器のため水素吸蔵合金の使用量が多くなるば
かりでなく、１基の容器を吸蔵と放出、すなわち発熱と
冷却に使用するため、切替えによる容器金属及び合金の
顕熱ロスが生じ、これによって熱利用効率の低下は避け
られなかった。また粉状の水素吸蔵合金、特に活性化に
より微粉化したものはその熱伝導率が極めて低いため
に、反応器の熱交換器伝熱面積が大きくなること、フィ
ルターが必要なこと、さらに水素吸蔵合金が水素吸蔵に
より膨張することの対策、複数の容器を交互に使用する
ための複雑な計装設備が必要なことなどにより装置コス
トは一般に割高となる。これが水素吸蔵合金利用のヒー
トポンプ方法の実用化が進まない一因であった。
「問題を解決するための手段」 本発明は上記問題点を
解決するため、従来の固定床に替え流動床及び移動床反
応器を使用する方式とし、第一種の水素吸蔵合金（作動
温度領域において水素平衡分解圧力が高いもの、例えば
MmNiAl系合金）を使用する高圧側反応器２基（1A,1B）
及び第二種の水素吸蔵合金（作動温度領域において水素
平衡分解圧力が低いもの、例えばLaNiAl系合金）を使用
する低圧側反応器２基（2A,2B）の二組からなる流動床
（1A,2A）移動床（1B,2B）型反応容器を使用し、放出水
素ガスの循環送入により、流動層反応による水素の吸蔵
（1A、2A内）、移動層反応による水素の放出（1B、2B
内）反応を行なわせるとともに、反応後の水素吸蔵合金
は水素をキャリヤーガスとして反応器1A,1B間及び反応
器2A,2B間で循環移動させ、同時に高圧側反応器1Bと低
圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、高圧側反応器1Aを冷却
し、低圧側反応器2Aより高温の熱出力を連続して取得す
る方法か、また低圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、高圧
側反応器1Aと低圧側反応器2Aを冷却し、高圧側反応器1B
より冷熱出力を連続して取得する方法であって、反応容
器の切り替え無く、効率良く連続的に高熱又は冷熱を得
るものである。
解決するため、従来の固定床に替え流動床及び移動床反
応器を使用する方式とし、第一種の水素吸蔵合金（作動
温度領域において水素平衡分解圧力が高いもの、例えば
MmNiAl系合金）を使用する高圧側反応器２基（1A,1B）
及び第二種の水素吸蔵合金（作動温度領域において水素
平衡分解圧力が低いもの、例えばLaNiAl系合金）を使用
する低圧側反応器２基（2A,2B）の二組からなる流動床
（1A,2A）移動床（1B,2B）型反応容器を使用し、放出水
素ガスの循環送入により、流動層反応による水素の吸蔵
（1A、2A内）、移動層反応による水素の放出（1B、2B
内）反応を行なわせるとともに、反応後の水素吸蔵合金
は水素をキャリヤーガスとして反応器1A,1B間及び反応
器2A,2B間で循環移動させ、同時に高圧側反応器1Bと低
圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、高圧側反応器1Aを冷却
し、低圧側反応器2Aより高温の熱出力を連続して取得す
る方法か、また低圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、高圧
側反応器1Aと低圧側反応器2Aを冷却し、高圧側反応器1B
より冷熱出力を連続して取得する方法であって、反応容
器の切り替え無く、効率良く連続的に高熱又は冷熱を得
るものである。
「実施例−１」 本発明の一実施例を温廃水を利用して
蒸気を得る、昇温型ヒートポンプの場合について、図面
に基づいて以下詳細に説明する。
蒸気を得る、昇温型ヒートポンプの場合について、図面
に基づいて以下詳細に説明する。
第１図において高圧側反応器の1Aは流動床型で,1Bは移
動床型であり、それぞれ水素平衡分解圧力の高い第一種
の水素吸蔵合金（例えばMmNiAl系合金）が充填される。
同様に流動床型の低圧側反応器の2Aは流動床型で、2Bは
移動床型であり、それぞれに水素平衡分解圧力の低い第
二種の水素吸蔵合金（例えばLaNiAl型合金）が充填され
る。各反応器内部にはMH熱交換器（以下水素吸蔵合金と
熱媒との熱交換器を称す）10、11、12、13を設け、反応
器1A,2Aには流動床３を備える。また水素吸蔵合金粉末
が自重にて移動しやすいように、合金セパレーター６は
1B、2Bより高所に、また1A、2Aは1B,2Bより低くなるよ
う配置される。
動床型であり、それぞれ水素平衡分解圧力の高い第一種
の水素吸蔵合金（例えばMmNiAl系合金）が充填される。
同様に流動床型の低圧側反応器の2Aは流動床型で、2Bは
移動床型であり、それぞれに水素平衡分解圧力の低い第
二種の水素吸蔵合金（例えばLaNiAl型合金）が充填され
る。各反応器内部にはMH熱交換器（以下水素吸蔵合金と
熱媒との熱交換器を称す）10、11、12、13を設け、反応
器1A,2Aには流動床３を備える。また水素吸蔵合金粉末
が自重にて移動しやすいように、合金セパレーター６は
1B、2Bより高所に、また1A、2Aは1B,2Bより低くなるよ
う配置される。
反応器1Aで水素を吸蔵し合金セパレーター６を経て移動
されてきた第一種水素吸蔵合金は移動床型の反応器1Bに
てMH熱交換器11に80℃前後の温廃水熱源を通し加熱され
る。一方流動床型の反応器2Aより流出する反応残水素ガ
ス（以下残水素キャリヤガスと称す）を昇圧機４で昇圧
し、反応器1Bの下方より送入する。1B内のリッチ水素吸
蔵合金（水素を吸蔵した水素吸蔵合金を称す）は移動降
下中、MH熱交換器11の伝熱管と接触することにより熱を
受け水素を放出する。放出された水素ガス（以下リッチ
水素吸蔵合金より放出された水素ガスをリッチ水素キャ
リヤガスと称す）は合金キャッチャー７により合金粉末
が除去され、ガス熱交換器９を通り残水素キャリヤガス
と熱交換し加温され、圧力差によりそのまま低圧側反応
器の流動床型反応器2Aに送入される。この時2AのMH熱交
換器12に120℃の飽和熱水を供給すると反応器内流動床
上の流動浮遊した水素吸蔵合金は送入された水素と反応
し、一部水素を吸蔵して発熱し内蔵熱交換器伝熱管内の
熱水に熱を与える。これにより飽和熱水は120℃の蒸気
となる。
されてきた第一種水素吸蔵合金は移動床型の反応器1Bに
てMH熱交換器11に80℃前後の温廃水熱源を通し加熱され
る。一方流動床型の反応器2Aより流出する反応残水素ガ
ス（以下残水素キャリヤガスと称す）を昇圧機４で昇圧
し、反応器1Bの下方より送入する。1B内のリッチ水素吸
蔵合金（水素を吸蔵した水素吸蔵合金を称す）は移動降
下中、MH熱交換器11の伝熱管と接触することにより熱を
受け水素を放出する。放出された水素ガス（以下リッチ
水素吸蔵合金より放出された水素ガスをリッチ水素キャ
リヤガスと称す）は合金キャッチャー７により合金粉末
が除去され、ガス熱交換器９を通り残水素キャリヤガス
と熱交換し加温され、圧力差によりそのまま低圧側反応
器の流動床型反応器2Aに送入される。この時2AのMH熱交
換器12に120℃の飽和熱水を供給すると反応器内流動床
上の流動浮遊した水素吸蔵合金は送入された水素と反応
し、一部水素を吸蔵して発熱し内蔵熱交換器伝熱管内の
熱水に熱を与える。これにより飽和熱水は120℃の蒸気
となる。
反応器2Aより出る残水素キャリアガスは合金セパレータ
ー６によりガス中の合金粉末を捕集され、ガス熱交換器
９にてリッチ水素キャリアガスと熱交換し、もとの高圧
側反応器1Bに昇圧機４にて送入され移動層反応による水
素の放出をさせた後に、再び流動化ガスとしてはたら
く。このように水素ガスは1B,2A間を連続的にリサイク
ルする。同様に第二種水素吸蔵合金を充填した低圧側反
応器の移動床型反応器2BのMH熱交換器13に80℃前後の温
廃水熱源を供給すると、水素吸蔵合金は反応器内を移動
降下中に、熱交換器を通し温廃水により加熱され水素を
放出する。このリッチ水素キャリアガスは合金キャッチ
ャー７によりガス中の合金粉末を除去され、ガス熱交換
器８を通り高圧側反応器の流動床型反応器1Aに差圧にて
供給される。この時1AのMH熱交換器10には冷却水を通し
冷却する。水素吸蔵合金は、1A内でリッチ水素キャリア
ガスにより浮遊流動され水素を吸蔵し、残水素キャリア
ガスと共にに上部より出る。同伴された水素吸蔵合金粉
末は合金セパレーター６で捕集され、残水素キャリアガ
スはガス熱交換器８を通り昇圧機５で昇圧され低圧側反
応器の2Bへの昇圧送入され移動送反応による水素の放出
をさせた後、再び流動化ガスとなる。すなわち水素ガス
は1A,2B間を連続的にリサイクルされる。
ー６によりガス中の合金粉末を捕集され、ガス熱交換器
９にてリッチ水素キャリアガスと熱交換し、もとの高圧
側反応器1Bに昇圧機４にて送入され移動層反応による水
素の放出をさせた後に、再び流動化ガスとしてはたら
く。このように水素ガスは1B,2A間を連続的にリサイク
ルする。同様に第二種水素吸蔵合金を充填した低圧側反
応器の移動床型反応器2BのMH熱交換器13に80℃前後の温
廃水熱源を供給すると、水素吸蔵合金は反応器内を移動
降下中に、熱交換器を通し温廃水により加熱され水素を
放出する。このリッチ水素キャリアガスは合金キャッチ
ャー７によりガス中の合金粉末を除去され、ガス熱交換
器８を通り高圧側反応器の流動床型反応器1Aに差圧にて
供給される。この時1AのMH熱交換器10には冷却水を通し
冷却する。水素吸蔵合金は、1A内でリッチ水素キャリア
ガスにより浮遊流動され水素を吸蔵し、残水素キャリア
ガスと共にに上部より出る。同伴された水素吸蔵合金粉
末は合金セパレーター６で捕集され、残水素キャリアガ
スはガス熱交換器８を通り昇圧機５で昇圧され低圧側反
応器の2Bへの昇圧送入され移動送反応による水素の放出
をさせた後、再び流動化ガスとなる。すなわち水素ガス
は1A,2B間を連続的にリサイクルされる。
なお水素は、初めにキャリアガス量相当分を余分に充填
使用し、その後は系外からの水素補給は必要としない。
本方法において1A,2Aより流出する残ガス水素キャリア
ガス量は1B,2Bより放出されるリッチ水素キャリアガス
量に比べて極端に少量であるが、1A,2Aを流動層反応と
し、一方1B,2Bを移動層反応としたので、水素サイクル
を操作上のアンバランスを避けることができる。ただ
し、水素吸蔵合金と水素の反応に必要とする容器内滞留
時間が適切となるように、流動床型と移動床型の各反応
器の内径、長さ、構造を最適に設計する必要がある。
使用し、その後は系外からの水素補給は必要としない。
本方法において1A,2Aより流出する残ガス水素キャリア
ガス量は1B,2Bより放出されるリッチ水素キャリアガス
量に比べて極端に少量であるが、1A,2Aを流動層反応と
し、一方1B,2Bを移動層反応としたので、水素サイクル
を操作上のアンバランスを避けることができる。ただ
し、水素吸蔵合金と水素の反応に必要とする容器内滞留
時間が適切となるように、流動床型と移動床型の各反応
器の内径、長さ、構造を最適に設計する必要がある。
一方合金粉末は、合金セパレーター６にて捕集され、そ
れぞれフィーダー14により、反応器1B、2Bへ自重で移動
する。また1B,2Bで水素を放出した水素吸蔵合金はフィ
ーダー15により自重で1A,2Aへ移動する。すなわち第一
種の水素吸蔵合金は反応器1A,1Bの間で、第二種の水素
吸蔵合金は反応器2A,2Bの間で水素の吸蔵、放出を繰り
返しながら、連続して移動循環される。
れぞれフィーダー14により、反応器1B、2Bへ自重で移動
する。また1B,2Bで水素を放出した水素吸蔵合金はフィ
ーダー15により自重で1A,2Aへ移動する。すなわち第一
種の水素吸蔵合金は反応器1A,1Bの間で、第二種の水素
吸蔵合金は反応器2A,2Bの間で水素の吸蔵、放出を繰り
返しながら、連続して移動循環される。
以上の作動を第２図のサイクル図で説明する。横軸は絶
対温度Ｔの逆数、縦軸は水素吸蔵合金の水素平衡分解圧
Ｐの対数である。サイクルポイントの番号は第１図の反
応器番号に合致している。1Bに80℃の温廃水を流し、2A
に120℃の飽和熱水を流すと、それぞれの水素平衡分解
圧に1B＞2Aの圧力落差ができ、1Bか2Aに水素が流れ、2A
で水素吸蔵による発熱反応で蒸気を発生する。同じく2B
に80℃の温廃水を流し、1Aに30℃の冷却水を流すことに
より、それぞれの水素平衡分解圧に2B＞1Aの圧力落差が
でき2Bから1Aに水素が流れる。そして2Aと2Bの合金、1B
と1Aの合金をそれぞれ連続的に入れ替えることにより2A
から連続的に蒸気を発生する。
対温度Ｔの逆数、縦軸は水素吸蔵合金の水素平衡分解圧
Ｐの対数である。サイクルポイントの番号は第１図の反
応器番号に合致している。1Bに80℃の温廃水を流し、2A
に120℃の飽和熱水を流すと、それぞれの水素平衡分解
圧に1B＞2Aの圧力落差ができ、1Bか2Aに水素が流れ、2A
で水素吸蔵による発熱反応で蒸気を発生する。同じく2B
に80℃の温廃水を流し、1Aに30℃の冷却水を流すことに
より、それぞれの水素平衡分解圧に2B＞1Aの圧力落差が
でき2Bから1Aに水素が流れる。そして2Aと2Bの合金、1B
と1Aの合金をそれぞれ連続的に入れ替えることにより2A
から連続的に蒸気を発生する。
「実施例−２」 次に同様の流動床反応器と移動床反応
器二組４基を使用して、冷熱を発生する場合のヒートポ
ンプ方法について説明する。
器二組４基を使用して、冷熱を発生する場合のヒートポ
ンプ方法について説明する。
各反応器の水素吸蔵合金の流動化を循環水素により行な
い、合金の移動を水素キャリヤガス及び自重で行なうこ
とは前記同様である。ただし低圧側反応器の１基に温廃
水熱源を入れ高圧側反応器の１基より冷熱を得る。すな
わち第二種の水素吸蔵合金（リッチ水素吸蔵合金）を入
れた低圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、移動層反応によ
り水素を放出させる。そして高圧側反応器1Aと低圧側反
応器2Aに30℃の冷却水を通し冷却する。この時第一種の
水素吸蔵合金を入れた高圧側反応器1Bにて移動床反応に
て水素放出すなわち吸熱反応をおこなわせ、MH熱交換器
11に10℃の水を通すことにより５℃の冷水を得る。
い、合金の移動を水素キャリヤガス及び自重で行なうこ
とは前記同様である。ただし低圧側反応器の１基に温廃
水熱源を入れ高圧側反応器の１基より冷熱を得る。すな
わち第二種の水素吸蔵合金（リッチ水素吸蔵合金）を入
れた低圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、移動層反応によ
り水素を放出させる。そして高圧側反応器1Aと低圧側反
応器2Aに30℃の冷却水を通し冷却する。この時第一種の
水素吸蔵合金を入れた高圧側反応器1Bにて移動床反応に
て水素放出すなわち吸熱反応をおこなわせ、MH熱交換器
11に10℃の水を通すことにより５℃の冷水を得る。
以上の作動を第３図のサイクル図で説明する。符号は第
２図で説明したとおりである。2Bに80℃の温廃水、1Bに
10℃の水を流し、1A,2Aに30℃の冷却水を流すと、それ
ぞれの水素平衡分解圧に2B＞1A,1B＞2Aの圧力落差がで
き2Bから1A,1Bから2Aに水素が流れ、1Bにおいて水素放
出による吸熱反応で５℃の冷水を得ることができる。そ
して1Bと1Aの合金、2Aと2Bの合金をそれぞれ連続的に入
れ替えることにより1Bから連続的に冷水が取得される。
２図で説明したとおりである。2Bに80℃の温廃水、1Bに
10℃の水を流し、1A,2Aに30℃の冷却水を流すと、それ
ぞれの水素平衡分解圧に2B＞1A,1B＞2Aの圧力落差がで
き2Bから1A,1Bから2Aに水素が流れ、1Bにおいて水素放
出による吸熱反応で５℃の冷水を得ることができる。そ
して1Bと1Aの合金、2Aと2Bの合金をそれぞれ連続的に入
れ替えることにより1Bから連続的に冷水が取得される。
上記実施例では、流動床型反応器1A,2Aを吸蔵反応に、
移動床型反応器1B,2Bを放出反応に使用して説明した
が、1B,2Bを吸蔵、1A,2Aを放出として使用することもも
ちろん可能である。
移動床型反応器1B,2Bを放出反応に使用して説明した
が、1B,2Bを吸蔵、1A,2Aを放出として使用することもも
ちろん可能である。
本発明の流動層、移動層反応結合方法は、４基とも流動
層又は移動層の場合に比べて、残ガス水素キャリアガス
とリッチ水素キャリアガスのガス量の違いに対処でき、
運転制御もやさしくフレキシビリティがある。
層又は移動層の場合に比べて、残ガス水素キャリアガス
とリッチ水素キャリアガスのガス量の違いに対処でき、
運転制御もやさしくフレキシビリティがある。
「発明の効果」 本発明の方法は上記のとおり、水素の
吸蔵（発熱反応）、放出（吸熱反応）が定められた反応
器で行なわれ、切り替え操作が無く連続操作であること
により、従来の切替式多管円筒熱交換器型反応器におけ
るような混液熱ロス及び容器金属の顕熱ロスがなく、従
って同一出力エネルギーに対する供給エネルギー、冷却
エネルギーが低減する。このためCOP（熱回収成績係
数）が上がりランニングコストも下がる。
吸蔵（発熱反応）、放出（吸熱反応）が定められた反応
器で行なわれ、切り替え操作が無く連続操作であること
により、従来の切替式多管円筒熱交換器型反応器におけ
るような混液熱ロス及び容器金属の顕熱ロスがなく、従
って同一出力エネルギーに対する供給エネルギー、冷却
エネルギーが低減する。このためCOP（熱回収成績係
数）が上がりランニングコストも下がる。
また水素吸蔵合金の使用量は、流動床と移動床の連続循
環であることから固定床方式の場合の1/5〜1/7と少なく
なる。
環であることから固定床方式の場合の1/5〜1/7と少なく
なる。
さらに流動床型と移動床型の反応器を併用したのでサイ
クルの操作性が良く、さらに固定床型で問題となる高価
なフィルターや伝熱改良材を必要とせず、連続操作であ
るので切替弁、複雑な制御装置などが不要となる。
クルの操作性が良く、さらに固定床型で問題となる高価
なフィルターや伝熱改良材を必要とせず、連続操作であ
るので切替弁、複雑な制御装置などが不要となる。
以上により全体として装置コストが大幅に低減する。
第１図は本発明の実施例の説明図。第２図、第３図はそ
の作動を説明するサイクル図である。 1A,1B:高圧側反応器 2A,2B:低圧側反応器 3:流動床、4,5:昇圧機 6:合金セパレーター、7:合金キャッチャー 8,9:ガス熱交換器 10,11,12,13,:MH熱交換器 14,15:フィーダー
の作動を説明するサイクル図である。 1A,1B:高圧側反応器 2A,2B:低圧側反応器 3:流動床、4,5:昇圧機 6:合金セパレーター、7:合金キャッチャー 8,9:ガス熱交換器 10,11,12,13,:MH熱交換器 14,15:フィーダー
Claims (1)
- 【請求項１】１基（1A）が流動床型で、他の１基（1B）
が移動床型であり、第一種の水素吸蔵合金を充填した高
圧側反応器２基（1A,1B）及び１基（2A）が流動床型
で、他の１基（2B）が移動床型であり、第二種の水素吸
蔵合金を充填した低圧側反応器２基（2A,2B）の二組か
らなる反応容器を使用し、水素を1A,2B間及び1B,2A間で
循環することにより、1A,2Aで流動層反応による水素の
吸蔵、1B,2Bで移動床反応による水素の放出反応を行な
わせ、さらに水素をキャリヤーガスとして、水素吸蔵合
金を反応器1A,1B間及び反応器2A,2B間でそれぞれ移動循
環させるとともに、高圧側反応器の1Bと低圧側反応器の
2Bに廃熱源を供給し、高圧側反応器1Aを冷却し、低圧側
反応器2Aより高温の熱出力を連続して取得するか、また
は低圧側反応器2Bに廃熱源を供給し、高圧側反応器1Aと
低圧側反応器2Aを冷却し、高圧側反応器1Bより冷熱出力
を連続して取得することを特徴とする水素吸蔵合金利用
ヒートポンプ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28421886A JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28421886A JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140261A JPS63140261A (ja) | 1988-06-11 |
| JPH0792294B2 true JPH0792294B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=17675695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28421886A Expired - Fee Related JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0792294B2 (ja) |
-
1986
- 1986-12-01 JP JP28421886A patent/JPH0792294B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63140261A (ja) | 1988-06-11 |
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