JPS63140261A - 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 - Google Patents
水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法Info
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- JPS63140261A JPS63140261A JP28421886A JP28421886A JPS63140261A JP S63140261 A JPS63140261 A JP S63140261A JP 28421886 A JP28421886 A JP 28421886A JP 28421886 A JP28421886 A JP 28421886A JP S63140261 A JPS63140261 A JP S63140261A
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Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」 本発明は、水素吸蔵合金の流動
及び移動方式による熱回収性能に優れた連続化ヒートポ
ンプ方法に関する。
及び移動方式による熱回収性能に優れた連続化ヒートポ
ンプ方法に関する。
「従来の技術」 水素吸蔵合金を利用する従来のヒート
ポンプ方法は、通常、粉砕した水素吸蔵合金を容器に充
填し固定層の状態で反応させるもので、複数の容器を交
互に切替えて使用するものである。（例えば持分昭和５
３−１９９５６号公報、特開昭和６０−１０１３９８号
公報、参照） 「発明が解決しようとする問題点」 従来の方法は固定
層複数の容器のため水素吸蔵合金の使用量が多くなるば
かりでな（，１基の容器を吸蔵と放出、すなわち発熱と
冷却に使用するため、切替えによる容器金属及び合金の
顕然ロスが生じ、これによって熱利用効率の低下は避け
られなかった。
ポンプ方法は、通常、粉砕した水素吸蔵合金を容器に充
填し固定層の状態で反応させるもので、複数の容器を交
互に切替えて使用するものである。（例えば持分昭和５
３−１９９５６号公報、特開昭和６０−１０１３９８号
公報、参照） 「発明が解決しようとする問題点」 従来の方法は固定
層複数の容器のため水素吸蔵合金の使用量が多くなるば
かりでな（，１基の容器を吸蔵と放出、すなわち発熱と
冷却に使用するため、切替えによる容器金属及び合金の
顕然ロスが生じ、これによって熱利用効率の低下は避け
られなかった。
また粉状の水素吸蔵合金、特に活性化により微粉化した
ものはその熱伝導率が極めて低いために、反応器の熱交
換器伝熱面積が大きくなること、フィルターが必要なこ
と、さらに水素吸蔵合金が水素吸蔵により膨張すること
の対策、複数の容器を交互に使用するための複雑な計装
設備が必要なことなどにより装置コストは一般に割高と
なる。これが水素吸蔵合金利用のヒートポンプ方法の実
用化が進まない一因であった。
ものはその熱伝導率が極めて低いために、反応器の熱交
換器伝熱面積が大きくなること、フィルターが必要なこ
と、さらに水素吸蔵合金が水素吸蔵により膨張すること
の対策、複数の容器を交互に使用するための複雑な計装
設備が必要なことなどにより装置コストは一般に割高と
なる。これが水素吸蔵合金利用のヒートポンプ方法の実
用化が進まない一因であった。
「問題を解決するための手段」 本発明は上記問題点を
解決するため、従来の固定床に替え流動床及び移動床反
応器を使用する方式とし、第一種の水素吸蔵合金（作動
温度領域において水素平衡分解圧力が貰いもの、例えば
Ｍ 、、、Ｎ ｊ Ａ Ｌ系合金ンを使用する高圧側反
応器２基（１Ａ、１Ｂ）及び第二種の水素吸蔵合金（作
動温度領域において水素平衡分解圧力が低いもの、例え
ばＬ ａ Ｎ Ｌ Ａ Ｌ系合金）を使用する低圧側反
応器２基（２Ａ、２Ｂ）の二組からなる流動床（１Ａ、
２Ａ）移動床（１Ｂ、２Ｂ）型反応容器を使用し、放出
水素ガスの循環送入により、流動層反応による水素の吸
蔵（１Ａ、２Ａ内）、移動層反応による水素の放出（１
Ｂ、２Ｂ内）反応を行なわせるとともに、反応後の水素
吸蔵合金は水素をキャリヤーガスとして反応器１Ａ、１
Ｂ間及び反応器２Ａ、２Ｂ間で循環移動させ、同時に高
圧側反応器１Ｂと低圧側反応器２Ｂに廃熱源を供給し、
高圧側反応器１Ａを冷却し、低圧側反応器２Ａより高温
の熱出力を連続して取得する方法か、または低圧側反応
器２Ｂに廃熱源を供給し、高圧側反応器１Ａと低圧側反
応器２Ａを冷却し、高圧側反応器１Ｂより冷熱出力を連
続して取得する方法であって、反応容器の切り替え無く
、効率良く連続的に高熱又は冷熱を得るものである。
解決するため、従来の固定床に替え流動床及び移動床反
応器を使用する方式とし、第一種の水素吸蔵合金（作動
温度領域において水素平衡分解圧力が貰いもの、例えば
Ｍ 、、、Ｎ ｊ Ａ Ｌ系合金ンを使用する高圧側反
応器２基（１Ａ、１Ｂ）及び第二種の水素吸蔵合金（作
動温度領域において水素平衡分解圧力が低いもの、例え
ばＬ ａ Ｎ Ｌ Ａ Ｌ系合金）を使用する低圧側反
応器２基（２Ａ、２Ｂ）の二組からなる流動床（１Ａ、
２Ａ）移動床（１Ｂ、２Ｂ）型反応容器を使用し、放出
水素ガスの循環送入により、流動層反応による水素の吸
蔵（１Ａ、２Ａ内）、移動層反応による水素の放出（１
Ｂ、２Ｂ内）反応を行なわせるとともに、反応後の水素
吸蔵合金は水素をキャリヤーガスとして反応器１Ａ、１
Ｂ間及び反応器２Ａ、２Ｂ間で循環移動させ、同時に高
圧側反応器１Ｂと低圧側反応器２Ｂに廃熱源を供給し、
高圧側反応器１Ａを冷却し、低圧側反応器２Ａより高温
の熱出力を連続して取得する方法か、または低圧側反応
器２Ｂに廃熱源を供給し、高圧側反応器１Ａと低圧側反
応器２Ａを冷却し、高圧側反応器１Ｂより冷熱出力を連
続して取得する方法であって、反応容器の切り替え無く
、効率良く連続的に高熱又は冷熱を得るものである。
「実施例−１」 本発明の一実施例を温廃水を利用して
蒸気を得る、昇温型ヒートポンプの場合について、図面
に基づいて以下詳細に説明する。
蒸気を得る、昇温型ヒートポンプの場合について、図面
に基づいて以下詳細に説明する。
第１図において高圧側反応器の１Ａは流動床型で、１Ｂ
は移動床型であり、それぞれに水素平衡分解圧力の高い
第一種の水素吸蔵合金（例えばＭ□Ｎ ＵＡ Ｌ系合金
）が充填される。同様に流動床型の低圧側反応器の２Ａ
は流動床型で、２Ｂは移動床型であり、それぞれに水素
平衡分解圧力の低い第二種の水素吸蔵合金（例えばＬ
ａ Ｎ Ｌ Ａ Ｌ系合金）が充填される。各反応器内
部にはＭＨ熱交換器（以下水素吸蔵合金と熱媒との熱交
換器を称す）１０．１１′、１２．１３を設け、反応器
１Ａ、２Ａには流動床３を備える。また水素吸蔵合金粉
末が自重にて移動しやすいように、合金セパレーター６
は１Ｂ、２Ｂより高所に、また１Ａ、２Ａは１Ｂ。
は移動床型であり、それぞれに水素平衡分解圧力の高い
第一種の水素吸蔵合金（例えばＭ□Ｎ ＵＡ Ｌ系合金
）が充填される。同様に流動床型の低圧側反応器の２Ａ
は流動床型で、２Ｂは移動床型であり、それぞれに水素
平衡分解圧力の低い第二種の水素吸蔵合金（例えばＬ
ａ Ｎ Ｌ Ａ Ｌ系合金）が充填される。各反応器内
部にはＭＨ熱交換器（以下水素吸蔵合金と熱媒との熱交
換器を称す）１０．１１′、１２．１３を設け、反応器
１Ａ、２Ａには流動床３を備える。また水素吸蔵合金粉
末が自重にて移動しやすいように、合金セパレーター６
は１Ｂ、２Ｂより高所に、また１Ａ、２Ａは１Ｂ。
２Ｂより低くなるよう配置される。
反応器１Ａで水素を吸蔵し合金セパレーター６を経て移
動されてきた第一種水素吸蔵合金は移動床型の反応器１
ＢにてＭＨ熱交換器１１に８０°Ｃ前後の温廃水熱源を
通し加熱される。一方法動床型の反応器２Ａより流出す
る反応残水素ガス（以下残水素キャリヤガスと称す）を
昇圧機↓で昇圧し、反応器１Ｂの下方より送入する。１
Ｂ内のりッチ水素吸蔵合金（水素を吸蔵した水素吸蔵合
金を称す）は移動降下中、ＭＨ熱交換器１１の伝熱管と
接触することにより熱を受は水素を放出する。
動されてきた第一種水素吸蔵合金は移動床型の反応器１
ＢにてＭＨ熱交換器１１に８０°Ｃ前後の温廃水熱源を
通し加熱される。一方法動床型の反応器２Ａより流出す
る反応残水素ガス（以下残水素キャリヤガスと称す）を
昇圧機↓で昇圧し、反応器１Ｂの下方より送入する。１
Ｂ内のりッチ水素吸蔵合金（水素を吸蔵した水素吸蔵合
金を称す）は移動降下中、ＭＨ熱交換器１１の伝熱管と
接触することにより熱を受は水素を放出する。
放出された水素ガス（以下リッチ水素吸蔵合金より放出
された水素ガスを゛Ｊラッチ素キャリヤガスと称す）は
合金キャッチャ−７により合金粉末が除去され、ガス熱
交換器９を通り残水素キャリヤガスと熱交換し加温され
、圧力差によりそのまま低圧側反応器の流動床型反応器
２Ａに送入される。
された水素ガスを゛Ｊラッチ素キャリヤガスと称す）は
合金キャッチャ−７により合金粉末が除去され、ガス熱
交換器９を通り残水素キャリヤガスと熱交換し加温され
、圧力差によりそのまま低圧側反応器の流動床型反応器
２Ａに送入される。
この時２ＡのＭＨ熱交換器１２に１２０°Ｃの飽和熱水
を供給すると反応器内流動床上の流動浮遊した水嚢吸蔵
合金は送入された水素と反応し、一部水素を吸蔵して発
熱し内蔵熱交換器伝熱管内の熱水に熱を与える。これに
より飽和熱水は１２０ ’ｃの蒸気となる。
を供給すると反応器内流動床上の流動浮遊した水嚢吸蔵
合金は送入された水素と反応し、一部水素を吸蔵して発
熱し内蔵熱交換器伝熱管内の熱水に熱を与える。これに
より飽和熱水は１２０ ’ｃの蒸気となる。
反応器２Ａより出る残水素キャリヤガスは合金セパレー
ター６によりガス中の合金粉末を捕集され、ガス熱交換
器９にてリッチ水素キャリヤガスと熱交換し、もとの高
圧側反応＝Ｉ Ｂに昇圧機４にて送入され移動層反応に
よる水素の放出をさせた後に、再び流動化ガスとしては
たらく。このように水素ガスは１Ｂ、２Ａ間を連続的に
リサイクルする。同様に第二種水素吸蔵合金を充填した
低圧側反応器の移動床型反応器２ＢのＭ Ｈ熱交換器１
３に８０℃前後の温廃水熱源を供給すると、水素吸蔵合
金は反応器内を移動降下中に、熱交換器を通し温廃水に
より加熱され水素を放出する。このリッチ水素キャリヤ
ガスは合金キャッチャ−７によりガス中の合金粉末を除
去され、ガス熱交換器８を通り高圧側反応器の流動床型
反応器１Ａに差圧にて供給される。この時１ＡのＭ Ｈ
熱交換器１０には冷却水を通し冷却する。水素吸蔵合金
は、１Ａ内でリッチ水素キャリヤガスにより浮遊流動さ
れ水素を吸蔵し、残水素キャリヤガスと共にに上部より
出る。同伴された水素吸蔵合金粉末は合金セパレーター
６で捕集され、残水素キャリヤガスはガス熱交換器８を
通り昇圧機５で昇圧され低圧側反応器の２Ｂへ昇圧送入
され移動層反応による水素の放出をさせた後、再び流動
化ガスとなる。
ター６によりガス中の合金粉末を捕集され、ガス熱交換
器９にてリッチ水素キャリヤガスと熱交換し、もとの高
圧側反応＝Ｉ Ｂに昇圧機４にて送入され移動層反応に
よる水素の放出をさせた後に、再び流動化ガスとしては
たらく。このように水素ガスは１Ｂ、２Ａ間を連続的に
リサイクルする。同様に第二種水素吸蔵合金を充填した
低圧側反応器の移動床型反応器２ＢのＭ Ｈ熱交換器１
３に８０℃前後の温廃水熱源を供給すると、水素吸蔵合
金は反応器内を移動降下中に、熱交換器を通し温廃水に
より加熱され水素を放出する。このリッチ水素キャリヤ
ガスは合金キャッチャ−７によりガス中の合金粉末を除
去され、ガス熱交換器８を通り高圧側反応器の流動床型
反応器１Ａに差圧にて供給される。この時１ＡのＭ Ｈ
熱交換器１０には冷却水を通し冷却する。水素吸蔵合金
は、１Ａ内でリッチ水素キャリヤガスにより浮遊流動さ
れ水素を吸蔵し、残水素キャリヤガスと共にに上部より
出る。同伴された水素吸蔵合金粉末は合金セパレーター
６で捕集され、残水素キャリヤガスはガス熱交換器８を
通り昇圧機５で昇圧され低圧側反応器の２Ｂへ昇圧送入
され移動層反応による水素の放出をさせた後、再び流動
化ガスとなる。
すなわち水素ガスは１Ａ、２Ｂ間を連続的にリサイクル
される。
される。
なお水素は、初めにキャリヤガス量相当分を余分に充填
使用し、その後は系外からの水素補給は必要としない。
使用し、その後は系外からの水素補給は必要としない。
本方法において１Ａ、２Ａより流出する残ガス水素キャ
リヤガス量は１Ｂ、２Ｂより放出されるリッチ水素キャ
リヤガス量に比べて極端に少量であるが、１Ａ、２Ａを
流動層反応とし、一方１Ｂ、２Ｂを移動層反応としたの
で、水素サイクルの操作上のアンバランスを避けること
ができる。ただし、水素吸蔵合金と水素の反応に必要と
する容器内滞留時間が適切となるように、流動床型と移
動床型の各反応器の内径、長さ、構造を最適に設計する
必要がある。
リヤガス量は１Ｂ、２Ｂより放出されるリッチ水素キャ
リヤガス量に比べて極端に少量であるが、１Ａ、２Ａを
流動層反応とし、一方１Ｂ、２Ｂを移動層反応としたの
で、水素サイクルの操作上のアンバランスを避けること
ができる。ただし、水素吸蔵合金と水素の反応に必要と
する容器内滞留時間が適切となるように、流動床型と移
動床型の各反応器の内径、長さ、構造を最適に設計する
必要がある。
一方合金粉末は、合金セパレーター６にて捕集され、そ
れぞれフィーダー１４により、反応器１Ｂ、２Ｂへ自重
で移動する。また１Ｂ、２Ｂで水素を放出した水素吸蔵
合金はフィーダー１５により自重で１Ａ、２Ａへ移動す
る。すなわち第一種の水素吸蔵合金は反応器１Ａ、１Ｂ
の間で、第二種の水素吸蔵合金は反応器２Ａ、２Ｂの間
で水素の吸蔵、放出を繰り返しながら、連続して移動循
環される。
れぞれフィーダー１４により、反応器１Ｂ、２Ｂへ自重
で移動する。また１Ｂ、２Ｂで水素を放出した水素吸蔵
合金はフィーダー１５により自重で１Ａ、２Ａへ移動す
る。すなわち第一種の水素吸蔵合金は反応器１Ａ、１Ｂ
の間で、第二種の水素吸蔵合金は反応器２Ａ、２Ｂの間
で水素の吸蔵、放出を繰り返しながら、連続して移動循
環される。
以上の作動を第２図のサイクル図で説明する。
横軸は絶対温度Ｔの逆数、縦軸は水素吸蔵合金の水素平
衡分解圧Ｐの対数である。サイクルポイントの番号は第
１図の反応器番号に合致している。
衡分解圧Ｐの対数である。サイクルポイントの番号は第
１図の反応器番号に合致している。
１Ｂに８０°Ｃの温廃水を流し、２Ａに１２０℃の飽和
熱水を流すと、それぞれの水素平衡分解圧に１Ｂ＞２Ａ
の圧力落差ができ、１Ｂから２Ａに水素が流れ、２Ａで
水素吸蔵による発熱反応で蒸気を発生する。同じ＜２Ｂ
に８０°Ｃの温廃水を流し、１Ａに３０°Ｃの冷却水を
流すことにより、それぞれの水素平衡分解圧に２８＞Ｌ
Ａの圧力落差ができ２Ｂから１Ａに水素が流れる。そし
て２Ａと２Ｂの合金、１Ｂと１Ａの合金をそれぞれ連続
的に入れ替えることにより２Ａから連続的に蒸気を発生
する。
熱水を流すと、それぞれの水素平衡分解圧に１Ｂ＞２Ａ
の圧力落差ができ、１Ｂから２Ａに水素が流れ、２Ａで
水素吸蔵による発熱反応で蒸気を発生する。同じ＜２Ｂ
に８０°Ｃの温廃水を流し、１Ａに３０°Ｃの冷却水を
流すことにより、それぞれの水素平衡分解圧に２８＞Ｌ
Ａの圧力落差ができ２Ｂから１Ａに水素が流れる。そし
て２Ａと２Ｂの合金、１Ｂと１Ａの合金をそれぞれ連続
的に入れ替えることにより２Ａから連続的に蒸気を発生
する。
「実路例−２」 次に同様の流動床反応器と移動床反応
器二組４基を使用して、冷熱を発生する場合のヒートポ
ンプ方法について説明する。
器二組４基を使用して、冷熱を発生する場合のヒートポ
ンプ方法について説明する。
各反応器の水素吸蔵合金の流動化を循環水素により行な
い、合金の移動を水素キャリヤガス及び自重で行なうこ
とは前記同様である。ただし低圧側反応器の１基に温廃
水熱源を入れ高圧側反応器の１基より冷熱を得る。すな
わち第二種の水素吸蔵合金（リッチ水素吸蔵合金）を入
れた低圧側反応器２Ｂに廃熱源を供給し、移動層反応に
より水素を放出させる。そして高圧側反応器１Ａと低圧
側反応器２Ａに３０°Ｃの冷却水を通し冷却する。
い、合金の移動を水素キャリヤガス及び自重で行なうこ
とは前記同様である。ただし低圧側反応器の１基に温廃
水熱源を入れ高圧側反応器の１基より冷熱を得る。すな
わち第二種の水素吸蔵合金（リッチ水素吸蔵合金）を入
れた低圧側反応器２Ｂに廃熱源を供給し、移動層反応に
より水素を放出させる。そして高圧側反応器１Ａと低圧
側反応器２Ａに３０°Ｃの冷却水を通し冷却する。
この時第一種の水素吸蔵合金を入れた高圧側反応器１Ｂ
にて移動床反応にて水素放出すなわち吸熱反応をおこな
わせ、Ｍ Ｈ熱交換器１１に１０“Ｃの水を通すことに
より５°Ｃの冷水を得る。
にて移動床反応にて水素放出すなわち吸熱反応をおこな
わせ、Ｍ Ｈ熱交換器１１に１０“Ｃの水を通すことに
より５°Ｃの冷水を得る。
以上の作動を第３図のサイクル図で説明する。
符号は第２図で説明したとおりである。２Ｂに８０°Ｃ
の温廃水、１Ｂに１０°Ｃの水を流し、ＬＡ。
の温廃水、１Ｂに１０°Ｃの水を流し、ＬＡ。
２Ａに３０°Ｃの冷却水を流すと、それぞれの水素平衡
分解圧に２８＞１Ａ、１Ｂ＞２Ａの圧力落差ができ、２
Ｂから！Ａ、１Ｂから２Ａに水素が流れ、１Ｂにおいて
水素放出による吸熱反応で５°Ｃの冷水を得ることがで
きる。そして１Ｂと１Ａの合金、２Ａと２Ｂの合金をそ
れぞれ連続的に入れ替えることにより１Ｂから連続的に
冷水が取得される。
分解圧に２８＞１Ａ、１Ｂ＞２Ａの圧力落差ができ、２
Ｂから！Ａ、１Ｂから２Ａに水素が流れ、１Ｂにおいて
水素放出による吸熱反応で５°Ｃの冷水を得ることがで
きる。そして１Ｂと１Ａの合金、２Ａと２Ｂの合金をそ
れぞれ連続的に入れ替えることにより１Ｂから連続的に
冷水が取得される。
上記実施例では、流動床型反応器１Ａ、２Ａを吸蔵反応
に、移動床型反応器１Ｂ、２Ｂを放出反応に使用して説
明したが、１Ｂ、２Ｂを吸蔵、１Ａ、２Ａを放出として
使用することももちろん可能である。
に、移動床型反応器１Ｂ、２Ｂを放出反応に使用して説
明したが、１Ｂ、２Ｂを吸蔵、１Ａ、２Ａを放出として
使用することももちろん可能である。
本発明の流動層、移動層反応結合方法は、４基とも流動
層又は移動層の場合に比べて、残ガス水素キャリヤガス
とりソチ水素キャリヤガスのガス量の違いに対処でき、
運転制御もやさしくフレキシビリティがある。
層又は移動層の場合に比べて、残ガス水素キャリヤガス
とりソチ水素キャリヤガスのガス量の違いに対処でき、
運転制御もやさしくフレキシビリティがある。
「発明の効果ｊ 本発明の方法は上記のとおり、水素の
吸Ｒ（発熱反応）、放出（吸熱反応）が定められた反応
器で行なわれ、切り替え操作が無く連続操作であること
により、従来の切替式多管円筒熱交換器型反応器におけ
るような混液熱ロス及び容器金属のＭ熱ロスがなく、従
って同一出力エネルギーに対する供給エネルギー、冷却
エネルギーが低減する。このためｃｏｐ ＜熱回収成績
係数）が上がりランニングコストも下がる。
吸Ｒ（発熱反応）、放出（吸熱反応）が定められた反応
器で行なわれ、切り替え操作が無く連続操作であること
により、従来の切替式多管円筒熱交換器型反応器におけ
るような混液熱ロス及び容器金属のＭ熱ロスがなく、従
って同一出力エネルギーに対する供給エネルギー、冷却
エネルギーが低減する。このためｃｏｐ ＜熱回収成績
係数）が上がりランニングコストも下がる。
また水素吸蔵合金の使用量は、流動床と移動床の連続循
環であることから固定床方式の場合の１７５〜１／７と
少なくなる。
環であることから固定床方式の場合の１７５〜１／７と
少なくなる。
さらに流動床型と移動床型の反応器を併用したのでサイ
クルの操作性が良く、さらに固定床型で問題となる高価
なフィルターや伝熱改良材を必要とせず、連続操作であ
るので切替弁、複雑な制御装置などが不要となる。
クルの操作性が良く、さらに固定床型で問題となる高価
なフィルターや伝熱改良材を必要とせず、連続操作であ
るので切替弁、複雑な制御装置などが不要となる。
以上により全体として装置コストが大幅に低減する。
第１図は本発明の詳細な説明図。第２図、第３図はその
作動を説明するサイクル図である。 １Ａ、１Ｂ：高圧側反応器 ２Ａ、２Ｂ：低圧側反応器 ３：流動床 ４，５：昇圧機 ６：合金セパレーター ７二合金キャッチャー８．９：
ガス熱交換器 １０、 １１’、 １２． １３． ：ＭＨ熱交換
器１４．１５：フィーダー 特許出願人 日本化学技術株式会社 代表者 佐 野 司 朗 図面 第−図 ガス熱交換５ 第二図 第二図ＭＨＩ
第一種の水素吸蔵合金 ＭＨ２第二種の水素吸蔵合金
作動を説明するサイクル図である。 １Ａ、１Ｂ：高圧側反応器 ２Ａ、２Ｂ：低圧側反応器 ３：流動床 ４，５：昇圧機 ６：合金セパレーター ７二合金キャッチャー８．９：
ガス熱交換器 １０、 １１’、 １２． １３． ：ＭＨ熱交換
器１４．１５：フィーダー 特許出願人 日本化学技術株式会社 代表者 佐 野 司 朗 図面 第−図 ガス熱交換５ 第二図 第二図ＭＨＩ
第一種の水素吸蔵合金 ＭＨ２第二種の水素吸蔵合金
Claims (1)
- １基（１Ａ）が流動床型で、他の１基（１Ｂ）が移動床
型であり、第一種の水素吸蔵合金を充填した高圧側反応
器２基（１Ａ、１Ｂ）及び１基（２Ａ）が流動床型で、
他の１基（２Ｂ）が移動床型であり、第二種の水素吸蔵
合金を充填した低圧側反応器２基（２Ａ、２Ｂ）の二組
からなる反応容器を使用し、水素を１Ａ、２Ｂ間及び１
Ｂ、２Ａ間で循環することにより、１Ａ、２Ａで流動層
反応による水素の吸蔵、１Ｂ、２Ｂで移動床反応による
水素の放出反応を行なわせ、さらに水素をキャリヤーガ
スとして、水素吸蔵合金を反応器１Ａ、１Ｂ間及び反応
器２Ａ、２Ｂ間でそれぞれ移動循環させるとともに、高
圧側反応器の１Ｂと低圧側反応器の２Ｂに廃熱源を供給
し、高圧側反応器１Ａを冷却し、低圧側反応器２Ａより
高温の熱出力を連続して取得するか、または低圧側反応
器２Ｂに廃熱源を供給し、高圧側反応器１Ａと低圧側反
応器２Ａを冷却し、高圧側反応器１Ｂより冷熱出力を連
続して取得することを特徴とする水素吸蔵合金利用ヒー
トポンプ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28421886A JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28421886A JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140261A true JPS63140261A (ja) | 1988-06-11 |
| JPH0792294B2 JPH0792294B2 (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=17675695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28421886A Expired - Fee Related JPH0792294B2 (ja) | 1986-12-01 | 1986-12-01 | 水素吸蔵合金利用ヒ−トポンプ方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0792294B2 (ja) |
-
1986
- 1986-12-01 JP JP28421886A patent/JPH0792294B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0792294B2 (ja) | 1995-10-09 |
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