JPH08109406A - スポンジチタン粉の処理方法 - Google Patents
スポンジチタン粉の処理方法Info
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- JPH08109406A JPH08109406A JP6270628A JP27062894A JPH08109406A JP H08109406 A JPH08109406 A JP H08109406A JP 6270628 A JP6270628 A JP 6270628A JP 27062894 A JP27062894 A JP 27062894A JP H08109406 A JPH08109406 A JP H08109406A
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Classifications
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 粉末冶金法によるチタン、チタン合金の成形
体に好適な中間チタン粉体の提供 【構成】 スポンジチタンから得られるスポンジチタン
粉を遊星ボールミルのミルポット内へ媒体とともに装入
し、該ポット内を不活性雰囲気として鱗片状に圧潰緻密
化し、さらに媒体攪拌ミル内で細断整粒して粒度と粒形
とを調整することによって、チタン成形体の出発原料と
して好適な流動性に優れ嵩比重の大きな中間チタン粉体
に改質する方法からなる。 【効果】 安価な低純度粉末を原料として粉末成形と焼
結だけで、他の工程、すなわち水素化脱水素処理，ＨＩ
Ｐ処理，熱処理，表面処理などを一切経過しないで、高
比強度，高耐疲労性のチタン本来の特性を具えた成形体
製造の道を基本的に拓いた。
体に好適な中間チタン粉体の提供 【構成】 スポンジチタンから得られるスポンジチタン
粉を遊星ボールミルのミルポット内へ媒体とともに装入
し、該ポット内を不活性雰囲気として鱗片状に圧潰緻密
化し、さらに媒体攪拌ミル内で細断整粒して粒度と粒形
とを調整することによって、チタン成形体の出発原料と
して好適な流動性に優れ嵩比重の大きな中間チタン粉体
に改質する方法からなる。 【効果】 安価な低純度粉末を原料として粉末成形と焼
結だけで、他の工程、すなわち水素化脱水素処理，ＨＩ
Ｐ処理，熱処理，表面処理などを一切経過しないで、高
比強度，高耐疲労性のチタン本来の特性を具えた成形体
製造の道を基本的に拓いた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はチタンまたはチタン合金
の成形体のうち、粉末冶金法による成形体の出発原料と
なるスポンジチタン粉の処理方法に係る。
の成形体のうち、粉末冶金法による成形体の出発原料と
なるスポンジチタン粉の処理方法に係る。
【０００２】
【従来の技術】チタン、またはチタン合金は材質的に鉄
鋼材料よりも比重が小さいにも拘らず強靭性が高いか
ら、比強度が実用金属の中でも抜群に優れ、構造用の材
料として理想の金属材料である。しかも耐食性もまた抜
群であり、特に海水には殆ど腐食されないという特性を
誇り、軍事兵器、航空機、宇宙ロケットや民生用として
も眼鏡フレーム、ゴルフ道具、釣竿などで身近に広く使
用されるようになっている。軽量、強靭性、耐食性など
の優れた特性は近代産業の担い手としてさらに広い分野
で活用される期待が集まる材料である。
鋼材料よりも比重が小さいにも拘らず強靭性が高いか
ら、比強度が実用金属の中でも抜群に優れ、構造用の材
料として理想の金属材料である。しかも耐食性もまた抜
群であり、特に海水には殆ど腐食されないという特性を
誇り、軍事兵器、航空機、宇宙ロケットや民生用として
も眼鏡フレーム、ゴルフ道具、釣竿などで身近に広く使
用されるようになっている。軽量、強靭性、耐食性など
の優れた特性は近代産業の担い手としてさらに広い分野
で活用される期待が集まる材料である。
【０００３】成形されたチタン製品を完成するまでに
は、現在でも相当大規模で精密な設備と煩瑣で熟達した
工程を経由しなければならない。チタン、チタン合金の
製品化にはスポンジチタンまでの精練工程と、以後の加
工工程の前後二工程に大別できる。スポンジチタンまで
の工程は、チタン鉱石（ルチール）を塩素ガスと反応さ
せて四塩化チタンを作り精製した後、これを金属マグネ
シウム、または金属ナトリウムで還元してスポンジチタ
ンとする。この金属チタンは一般にスポンジ状のポーラ
スな塊状をしているので、スポンジチタンと呼ばれてい
る。金属マグネシウムによる還元法をクロール法と呼
び、現在では主流を占めている。塊状のスポンジチタン
は次の加工工程に供給するために適当な破砕機にかけて
スポンジチタン粒として提供されるが、その時点で副産
物として微粉が選別されスポンジファインと呼ばれて別
個に提供される。このスポンジチタンまでの工程ではア
ルミニウムの精練以上の大量の電力が必要であり、スポ
ンジチタンの製造原価の主要なコスト要因となるが、そ
れでも通常のステンレス鋼、耐熱鋼の素材費とさほど変
らない範疇に留まるから、チタン製品の製造原価がきわ
めて高騰する主たる原因は、後工程である加工工程の方
が遥かにウェイトが大きい。
は、現在でも相当大規模で精密な設備と煩瑣で熟達した
工程を経由しなければならない。チタン、チタン合金の
製品化にはスポンジチタンまでの精練工程と、以後の加
工工程の前後二工程に大別できる。スポンジチタンまで
の工程は、チタン鉱石（ルチール）を塩素ガスと反応さ
せて四塩化チタンを作り精製した後、これを金属マグネ
シウム、または金属ナトリウムで還元してスポンジチタ
ンとする。この金属チタンは一般にスポンジ状のポーラ
スな塊状をしているので、スポンジチタンと呼ばれてい
る。金属マグネシウムによる還元法をクロール法と呼
び、現在では主流を占めている。塊状のスポンジチタン
は次の加工工程に供給するために適当な破砕機にかけて
スポンジチタン粒として提供されるが、その時点で副産
物として微粉が選別されスポンジファインと呼ばれて別
個に提供される。このスポンジチタンまでの工程ではア
ルミニウムの精練以上の大量の電力が必要であり、スポ
ンジチタンの製造原価の主要なコスト要因となるが、そ
れでも通常のステンレス鋼、耐熱鋼の素材費とさほど変
らない範疇に留まるから、チタン製品の製造原価がきわ
めて高騰する主たる原因は、後工程である加工工程の方
が遥かにウェイトが大きい。
【０００４】チタン製品がスポンジチタンの段階から製
品として完成すれば価格がほぼ１０倍以上に高騰する理
由は、チタンが材質自体の特性として物理的、化学的に
きわめて活性の強い物質であり、以後の溶解、鋳造、鍛
造、圧延、熱処理など最終製品の形状に成形する全ての
段階において、接触する他の成分との反応が激しいの
で、これによる汚染を防止するための設備と複雑な手順
を必要とするために、コストが異状に高騰することによ
る。この課題に対する手段として溶解工程などを必要と
しない粉末冶金法による成形が着目され、最終製品の形
状にきわめて近似した形状に成形する、いわゆるニアネ
ットシェイプ成形が可能であるから、材料歩留りが向上
し、切削、研削コストが大幅に縮減できるという大きな
利点があり、チタン製品の原価を実用化に耐えられる程
度にまで大幅に低減する切札として種々の開発が試みら
れている。
品として完成すれば価格がほぼ１０倍以上に高騰する理
由は、チタンが材質自体の特性として物理的、化学的に
きわめて活性の強い物質であり、以後の溶解、鋳造、鍛
造、圧延、熱処理など最終製品の形状に成形する全ての
段階において、接触する他の成分との反応が激しいの
で、これによる汚染を防止するための設備と複雑な手順
を必要とするために、コストが異状に高騰することによ
る。この課題に対する手段として溶解工程などを必要と
しない粉末冶金法による成形が着目され、最終製品の形
状にきわめて近似した形状に成形する、いわゆるニアネ
ットシェイプ成形が可能であるから、材料歩留りが向上
し、切削、研削コストが大幅に縮減できるという大きな
利点があり、チタン製品の原価を実用化に耐えられる程
度にまで大幅に低減する切札として種々の開発が試みら
れている。
【０００５】粉末冶金法による成形については、素粉末
混合法と合金粉末法とがあるが、いずれにしてもチタン
またはチタン合金の微粉末が出発原料となるから、スポ
ンジチタンから微粉末に加工する手順が必須の工程とな
る。前記のスポンジチタンの破砕時に副産物として得ら
れるスポンジファインは微粉ではあるが、これをそのま
ま粉末冶金法の出発原料として流用すれば、製品の材料
特性、とくに疲労特性が著しく劣化するという問題があ
る。そして疲労強度低下の原因は、残留空孔によること
が確認され、その生成は原料粉末中に含まれている塩素
化合物によることも判明している。
混合法と合金粉末法とがあるが、いずれにしてもチタン
またはチタン合金の微粉末が出発原料となるから、スポ
ンジチタンから微粉末に加工する手順が必須の工程とな
る。前記のスポンジチタンの破砕時に副産物として得ら
れるスポンジファインは微粉ではあるが、これをそのま
ま粉末冶金法の出発原料として流用すれば、製品の材料
特性、とくに疲労特性が著しく劣化するという問題があ
る。そして疲労強度低下の原因は、残留空孔によること
が確認され、その生成は原料粉末中に含まれている塩素
化合物によることも判明している。
【０００６】一方、金属チタンは水素を吸蔵すると脆化
する特性があり、この性質を利用して水素化して脆化し
た水素化チタンを粉砕して粉化した後、脱水素する水素
化脱水素法（ＨＤＨ法）も広く知られており、任意の粒
度のチタン、またはチタン合金の粉末を能率よく得られ
る方法として工業的に広く実施されている。すなわち、
今日のチタン製品の粉末冶金法による成形は、スポンジ
チタンから水素化脱水素法によって粉末に変え、この粉
末を焼結後に空孔を潰す目的でＨＩＰ（ＨｏｔＩｓｏｓ
ｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ）処理を導入し、素粉末
混合法による成形品でも溶製鍛造材と同等の疲労特性を
具えるレベルに到達したのである。
する特性があり、この性質を利用して水素化して脆化し
た水素化チタンを粉砕して粉化した後、脱水素する水素
化脱水素法（ＨＤＨ法）も広く知られており、任意の粒
度のチタン、またはチタン合金の粉末を能率よく得られ
る方法として工業的に広く実施されている。すなわち、
今日のチタン製品の粉末冶金法による成形は、スポンジ
チタンから水素化脱水素法によって粉末に変え、この粉
末を焼結後に空孔を潰す目的でＨＩＰ（ＨｏｔＩｓｏｓ
ｔａｔｉｃ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ）処理を導入し、素粉末
混合法による成形品でも溶製鍛造材と同等の疲労特性を
具えるレベルに到達したのである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】水素化脱水素法の手順
はスポンジチタンの水素化、粉砕、加熱真空引きによる
脱水素、加熱焼結、解砕という段階を経由する。この処
理には大きな設備と時間、労務が必要であることはいう
までもない。また、その後工程としてこの粉末を出発原
料としてニアネットシェイプに進むときにも、前記の粉
末中に存在する残留空孔を圧潰するために強大な押圧力
を掛けるＨＩＰ処理を経なければならないが、この中間
工程が大規模な設備と時間、労務を強いることも無視し
難い負担となる。結局、この方法では目的とするチタン
製品のコストを飛躍的に低減することは困難であり、チ
タンの利用範囲を抑制する最大の要因は未解決のまま残
されていると見るべきである。
はスポンジチタンの水素化、粉砕、加熱真空引きによる
脱水素、加熱焼結、解砕という段階を経由する。この処
理には大きな設備と時間、労務が必要であることはいう
までもない。また、その後工程としてこの粉末を出発原
料としてニアネットシェイプに進むときにも、前記の粉
末中に存在する残留空孔を圧潰するために強大な押圧力
を掛けるＨＩＰ処理を経なければならないが、この中間
工程が大規模な設備と時間、労務を強いることも無視し
難い負担となる。結局、この方法では目的とするチタン
製品のコストを飛躍的に低減することは困難であり、チ
タンの利用範囲を抑制する最大の要因は未解決のまま残
されていると見るべきである。
【０００８】ここでチタンの粉末冶金法に供給する粉末
として機械的な処理を加えるという着想が浮上する。特
開平５−１６３５０８号公報の従来技術では、水素化脱
水素法によるチタン系粉末の製造プロセスにおいて、脱
水素後の焼結チタン塊を解砕するときにいままではカッ
ターミルによっていたものを、ハンマークラッシャ、ハ
ンマーブレーカ、ハンマーミルなどの粉砕作用を具えた
装置に置換して粉体のコーナ部の角を取り、粉末冶金法
の出発原料として好適な流動性と高い見掛け密度の粉末
を得たと謳っている。しかし、この手順が水素化脱水素
法を前提としている限り、さほどの大きなコスト低減の
要素となり得るかは疑念の残るところであり、なお、チ
タン製品のコストの点で抱える課題の解決には不十分で
あると断ぜざるを得ない。
として機械的な処理を加えるという着想が浮上する。特
開平５−１６３５０８号公報の従来技術では、水素化脱
水素法によるチタン系粉末の製造プロセスにおいて、脱
水素後の焼結チタン塊を解砕するときにいままではカッ
ターミルによっていたものを、ハンマークラッシャ、ハ
ンマーブレーカ、ハンマーミルなどの粉砕作用を具えた
装置に置換して粉体のコーナ部の角を取り、粉末冶金法
の出発原料として好適な流動性と高い見掛け密度の粉末
を得たと謳っている。しかし、この手順が水素化脱水素
法を前提としている限り、さほどの大きなコスト低減の
要素となり得るかは疑念の残るところであり、なお、チ
タン製品のコストの点で抱える課題の解決には不十分で
あると断ぜざるを得ない。
【０００９】本発明は以上に述べた課題を解決するため
に、スポンジファインの他、如何なる手順を経過したか
を問わずスポンジチタンから得られた全ての粉末を、最
も強力な機械的処理を加えて次の加工工程に好適な出発
原料としての粉体に転化する処理方法の提供を目的とす
る。
に、スポンジファインの他、如何なる手順を経過したか
を問わずスポンジチタンから得られた全ての粉末を、最
も強力な機械的処理を加えて次の加工工程に好適な出発
原料としての粉体に転化する処理方法の提供を目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係るスポンジチ
タン粉の処理方法は、スポンジチタンより得られるスポ
ンジチタン粉を遊星ボールミルのミルポット内へ媒体と
ともに装入し、該ポット内を不活性雰囲気として鱗片状
に圧潰緻密化するとともに媒体攪拌ミル内の不活性雰囲
気内で細断して粒度と粒径を調整することにより、粉末
冶金法によるチタンまたはチタン合金の成形品の出発原
料に好適な中間チタン粉体に改質することによって前記
の課題を解決した。
タン粉の処理方法は、スポンジチタンより得られるスポ
ンジチタン粉を遊星ボールミルのミルポット内へ媒体と
ともに装入し、該ポット内を不活性雰囲気として鱗片状
に圧潰緻密化するとともに媒体攪拌ミル内の不活性雰囲
気内で細断して粒度と粒径を調整することにより、粉末
冶金法によるチタンまたはチタン合金の成形品の出発原
料に好適な中間チタン粉体に改質することによって前記
の課題を解決した。
【００１１】この処理方法において遊星ボールミルの運
転条件の
転条件の
【数２】 で表わされるミルポット内部へ加わる合成粉砕加速度比
Ｇが、少なくとも３０以上であり、かつ自公転角速度比
率Ｒが１．９以下の回分式遊星ボールミルであることが
望ましい。
Ｇが、少なくとも３０以上であり、かつ自公転角速度比
率Ｒが１．９以下の回分式遊星ボールミルであることが
望ましい。
【００１２】また、不活性雰囲気としては、Ａｒガスま
たはＨｅガスをミルポット内へ充填するか、流通する雰
囲気調整手段によることが最も望ましい実施例である。
たはＨｅガスをミルポット内へ充填するか、流通する雰
囲気調整手段によることが最も望ましい実施例である。
【００１３】
【作用】スポンジファインをはじめスポンジチタンから
機械的に破砕したスポンジチタン粉は、粒子の形状が複
雑で粒子中に残留空孔を形成し、そのままでは著しく充
填性に欠けること、粗大な介在物（塩素化合物）が混入
していることが成形後の疲労特性などの点で劣る原因で
あった。本発明による処理によって粉末は遊星ボールミ
ル独自の激しい機械的作用を受ける。遊星ボールミルの
一般構造は主軸の回転を受けて公転する複数のミルポッ
トを主軸の周囲に均等（２ヶならば対称的に、３ヶ以上
ならば主軸から等距離放射状に）に配設し、該ミルポッ
ト自体も自己の中心軸を中心に自転するものである。ミ
ルポットの中に粉砕媒体とスポンジチタン粉を収容し、
モータを回転させるとミルポットが公転しつつ自転し遠
心加速度により粉砕媒体が特有の運動をしてスポンジチ
タン粉を圧潰し鱗片状に展延し、粉末中に存在していた
残留空孔は押し潰され、同時に粗大な介在物（塩素化合
物）もまた分断され細かく分散する。すなわち他の粉砕
機、たとえば転動式ボールミルでは粉砕媒体のボールと
装入原料とが１本の転動する円筒内でカスケード運動を
起し、その重力落下による圧潰と摩滅によって粉砕させ
るものであるのに対し、遊星ボールミルは高速の公転，
自転運動による遠心力と、コリオリス力とが相乗的に働
いて個々のスポンジチタン粉を急速に圧潰緻密化する。
通常のボールミルであれば装入原料に負荷する遠心加速
度は１ｇに過ぎず、その粉砕は自由落下に伴う自重の衝
撃力によるのに対し、遊星ボールミルの場合は合成遠心
加速度が１００ｇさえも超える強大な物理的衝撃作用が
スポンジチタン粉に及び、その圧潰力は到底他の型式の
装置の比ではない。
機械的に破砕したスポンジチタン粉は、粒子の形状が複
雑で粒子中に残留空孔を形成し、そのままでは著しく充
填性に欠けること、粗大な介在物（塩素化合物）が混入
していることが成形後の疲労特性などの点で劣る原因で
あった。本発明による処理によって粉末は遊星ボールミ
ル独自の激しい機械的作用を受ける。遊星ボールミルの
一般構造は主軸の回転を受けて公転する複数のミルポッ
トを主軸の周囲に均等（２ヶならば対称的に、３ヶ以上
ならば主軸から等距離放射状に）に配設し、該ミルポッ
ト自体も自己の中心軸を中心に自転するものである。ミ
ルポットの中に粉砕媒体とスポンジチタン粉を収容し、
モータを回転させるとミルポットが公転しつつ自転し遠
心加速度により粉砕媒体が特有の運動をしてスポンジチ
タン粉を圧潰し鱗片状に展延し、粉末中に存在していた
残留空孔は押し潰され、同時に粗大な介在物（塩素化合
物）もまた分断され細かく分散する。すなわち他の粉砕
機、たとえば転動式ボールミルでは粉砕媒体のボールと
装入原料とが１本の転動する円筒内でカスケード運動を
起し、その重力落下による圧潰と摩滅によって粉砕させ
るものであるのに対し、遊星ボールミルは高速の公転，
自転運動による遠心力と、コリオリス力とが相乗的に働
いて個々のスポンジチタン粉を急速に圧潰緻密化する。
通常のボールミルであれば装入原料に負荷する遠心加速
度は１ｇに過ぎず、その粉砕は自由落下に伴う自重の衝
撃力によるのに対し、遊星ボールミルの場合は合成遠心
加速度が１００ｇさえも超える強大な物理的衝撃作用が
スポンジチタン粉に及び、その圧潰力は到底他の型式の
装置の比ではない。
【００１４】この遊星ボールミルにより複雑なスポンジ
チタン個有の形状が偏平な鱗片状に展延され、粉末中に
存在していた空孔も押し潰される。また、攪拌ミルでは
粒形を修正されて球状に近づき、粒度自体も細断し分散
されて一層微細化する。このように、遊星ボールミルと
攪拌ミルの組み合わせという異なる二型式の機械作用が
連続すれば、粒度と粒形の調整には好結果を保証する要
件となるのである。
チタン個有の形状が偏平な鱗片状に展延され、粉末中に
存在していた空孔も押し潰される。また、攪拌ミルでは
粒形を修正されて球状に近づき、粒度自体も細断し分散
されて一層微細化する。このように、遊星ボールミルと
攪拌ミルの組み合わせという異なる二型式の機械作用が
連続すれば、粒度と粒形の調整には好結果を保証する要
件となるのである。
【００１５】
【実施例】図４はスポンジチタン粉の処理方法に使用す
る遊星ボールミル１の一例である。図において、モータ
１１によって駆動される主軸１２の回転を受けて、公転
する複数のミルポット１３を主軸１２の周囲に均等に
（２ヶならば対称的に、３ヶ以上ならば主軸１２から等
距離放射状に）配設し、該ミルポット１３自体も自己の
中心軸を中心に自転するものである。具体的には主軸１
２と共に回転するミルポット１３の外周に遊星歯車１４
を周設し、この遊星歯車１４と噛合する太陽歯車１５を
別に回転または停止させて（図では停止）、ミルポット
１３を公転しつつ自転させる。太陽歯車１５は主軸１２
に外嵌されている。図の例で示唆するように、本発明の
方法の実施に使用する遊星ボールミルは、前記の数式で
計算する合成遠心加速度比Ｇが３０を超える高速運転に
耐えられる強度を具えた構造であることが適用の条件と
なる。ミルポット１３の内部には粉砕媒体である粉砕ボ
ールＢとスポンジチタン粉Ｍが収納され、処理中のスポ
ンジチタン粉Ｍの酸化を防止するため、内部雰囲気はＡ
ｒガスなどの不活性ガスに置換されている。
る遊星ボールミル１の一例である。図において、モータ
１１によって駆動される主軸１２の回転を受けて、公転
する複数のミルポット１３を主軸１２の周囲に均等に
（２ヶならば対称的に、３ヶ以上ならば主軸１２から等
距離放射状に）配設し、該ミルポット１３自体も自己の
中心軸を中心に自転するものである。具体的には主軸１
２と共に回転するミルポット１３の外周に遊星歯車１４
を周設し、この遊星歯車１４と噛合する太陽歯車１５を
別に回転または停止させて（図では停止）、ミルポット
１３を公転しつつ自転させる。太陽歯車１５は主軸１２
に外嵌されている。図の例で示唆するように、本発明の
方法の実施に使用する遊星ボールミルは、前記の数式で
計算する合成遠心加速度比Ｇが３０を超える高速運転に
耐えられる強度を具えた構造であることが適用の条件と
なる。ミルポット１３の内部には粉砕媒体である粉砕ボ
ールＢとスポンジチタン粉Ｍが収納され、処理中のスポ
ンジチタン粉Ｍの酸化を防止するため、内部雰囲気はＡ
ｒガスなどの不活性ガスに置換されている。
【００１６】雰囲気調整手段２の実施例としてミルポッ
ト内をＡｒガスに置換するには、図１に示すようにミル
ポット１３の蓋に管２１を、その先端に一対のワンタッ
チカプラ２２を取付け、さらに管２３，２６とバルブ２
４Ａを介して真空ポンプ２５に、バルブ２４Ｃと管２８
を介して圧力計２７に、管２６とバルブ２４Ｂを介して
Ａｒガス充填ボンベ３に接続する。バルブ２４Ｂを全閉
にし、バルブ２４Ａ，２４Ｃ，２４ｄを全開にした状態
で真空ポンプ２５で真空引きを行ない、ミルポット１３
内の空気を排除する。圧力計２７で所定の真空度に到達
したことを確認後、バルブ２４Ａを全閉にしバルブ２４
Ｂ，２４ｄを開け、Ａｒガス充填ボンベ３からＡｒガス
をミルポット１３に充填する。圧力計２７により充填Ａ
ｒガス圧力が大気圧と同じまたはそれ以上の所定圧力に
達したことを確認後、バルブ２４Ｂ，２４ｄも全閉し、
ワンタッチカプラ２２部で管２１と管２３を切り離す。
ミルポット１３内のＡｒガスはワンタッチカプラ２２の
片方で保持される。このＡｒガス充填作業は１回以上行
なう。
ト内をＡｒガスに置換するには、図１に示すようにミル
ポット１３の蓋に管２１を、その先端に一対のワンタッ
チカプラ２２を取付け、さらに管２３，２６とバルブ２
４Ａを介して真空ポンプ２５に、バルブ２４Ｃと管２８
を介して圧力計２７に、管２６とバルブ２４Ｂを介して
Ａｒガス充填ボンベ３に接続する。バルブ２４Ｂを全閉
にし、バルブ２４Ａ，２４Ｃ，２４ｄを全開にした状態
で真空ポンプ２５で真空引きを行ない、ミルポット１３
内の空気を排除する。圧力計２７で所定の真空度に到達
したことを確認後、バルブ２４Ａを全閉にしバルブ２４
Ｂ，２４ｄを開け、Ａｒガス充填ボンベ３からＡｒガス
をミルポット１３に充填する。圧力計２７により充填Ａ
ｒガス圧力が大気圧と同じまたはそれ以上の所定圧力に
達したことを確認後、バルブ２４Ｂ，２４ｄも全閉し、
ワンタッチカプラ２２部で管２１と管２３を切り離す。
ミルポット１３内のＡｒガスはワンタッチカプラ２２の
片方で保持される。このＡｒガス充填作業は１回以上行
なう。
【００１７】以上のようにミルポット１３に粉砕ボール
Ｂとスポンジチタン粉Ｍを入れＡｒガスを充填した後、
遊星ボールミルを運転することにより、公転，自転運動
による遠心力とコリオリス力とが相乗的に粉砕ボールＢ
とスポンジチタン粉Ｍに作用し、圧潰と緻密化が急速に
進んで空孔は押し潰され、粉末の形状は鱗片状に展延
し、また、介在していた粗大な塩素化合物も細断されて
全体の中へ分散されて中間チタン粉体に転化する。
Ｂとスポンジチタン粉Ｍを入れＡｒガスを充填した後、
遊星ボールミルを運転することにより、公転，自転運動
による遠心力とコリオリス力とが相乗的に粉砕ボールＢ
とスポンジチタン粉Ｍに作用し、圧潰と緻密化が急速に
進んで空孔は押し潰され、粉末の形状は鱗片状に展延
し、また、介在していた粗大な塩素化合物も細断されて
全体の中へ分散されて中間チタン粉体に転化する。
【００１８】図５は遊星ボールミルのミルポットの運動
模式図であり、 公転角速度をω1，公転直径Ｋを０．２
５ｍ， ミルポット内径Ｎを０．０５ｍ， Ｒ＝ω2／
ω1，公転に対する自転の相対角速度をω2 とし、合成
遠心加速度比Ｇを前に挙げた数式で計算して３０及至１
５０となるようにそれぞれの数値を設定した。（表１参
照） ここで ａmaxは合成遠心加速度(ｍ／ｓ2)で Ｇ＝ａmax
／ｇ の関係にある。
模式図であり、 公転角速度をω1，公転直径Ｋを０．２
５ｍ， ミルポット内径Ｎを０．０５ｍ， Ｒ＝ω2／
ω1，公転に対する自転の相対角速度をω2 とし、合成
遠心加速度比Ｇを前に挙げた数式で計算して３０及至１
５０となるようにそれぞれの数値を設定した。（表１参
照） ここで ａmaxは合成遠心加速度(ｍ／ｓ2)で Ｇ＝ａmax
／ｇ の関係にある。
【００１９】
【表１】
【００２０】ここで自転と公転の相対的関係も重要な要
素である。図６（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はミルポット内にお
ける媒体（ボール）Ｂの運動状態とミルの公転，自転の
角速度の相対的比率の関係を示したものである。公転角
速度をω1 、公転に対する自転の相対角速度をω2 、両
者の比率Ｒ＝ω2／ω1 として図６（Ａ）はＲが０．５
のミルポット内の状態を示している。ここではボールＢ
は一体的，集団的にミルポットの内周面に沿ってサージ
ングし内周面とボール、ボール同士の間で装入された金
属粉へ有効な圧縮力，剪断力を与えてすべてスポンジチ
タン粉の圧潰緻密化に有効な作用を及ぼしている。図６
（Ｂ）はＲ＝１．０、図６（Ｃ）はＲ＝１．２２の場合
のボールＢの挙動を示したもので自公転角速度比率Ｒが
相対的に大きな割合になるほどボールの一部が内周面か
ら離れてミルポット内の空間を飛翔しはじめ、ボール同
士の衝突でエネルギーの一部が無駄に消費され圧潰、緻
密化の目的からは後退した現象を見せはじめる。この傾
向は自公転角速度比率Ｒが大きくなるほど顕著であり自
公転角速度比率Ｒが１．９を超えると、いかに合成遠心
加速度比Ｇが３０以上であってもスポンジチタン粉の処
理目的としては不適当となる。すなわち、具体的には後
述の処理後の中間粉末の流動性の向上や嵩比重増大には
直接結び付かなくなる。今回はこの点を考慮に入れてす
べて自公転角速度比率Ｒを０．５に統一して実施したが
望ましくはＲは１．５〜０．３の範囲が良いと考えられ
る。
素である。図６（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はミルポット内にお
ける媒体（ボール）Ｂの運動状態とミルの公転，自転の
角速度の相対的比率の関係を示したものである。公転角
速度をω1 、公転に対する自転の相対角速度をω2 、両
者の比率Ｒ＝ω2／ω1 として図６（Ａ）はＲが０．５
のミルポット内の状態を示している。ここではボールＢ
は一体的，集団的にミルポットの内周面に沿ってサージ
ングし内周面とボール、ボール同士の間で装入された金
属粉へ有効な圧縮力，剪断力を与えてすべてスポンジチ
タン粉の圧潰緻密化に有効な作用を及ぼしている。図６
（Ｂ）はＲ＝１．０、図６（Ｃ）はＲ＝１．２２の場合
のボールＢの挙動を示したもので自公転角速度比率Ｒが
相対的に大きな割合になるほどボールの一部が内周面か
ら離れてミルポット内の空間を飛翔しはじめ、ボール同
士の衝突でエネルギーの一部が無駄に消費され圧潰、緻
密化の目的からは後退した現象を見せはじめる。この傾
向は自公転角速度比率Ｒが大きくなるほど顕著であり自
公転角速度比率Ｒが１．９を超えると、いかに合成遠心
加速度比Ｇが３０以上であってもスポンジチタン粉の処
理目的としては不適当となる。すなわち、具体的には後
述の処理後の中間粉末の流動性の向上や嵩比重増大には
直接結び付かなくなる。今回はこの点を考慮に入れてす
べて自公転角速度比率Ｒを０．５に統一して実施したが
望ましくはＲは１．５〜０．３の範囲が良いと考えられ
る。
【００２１】実施例の方法によって得られた中間チタン
粉体の性状を例示すると、図１は粒度が−２５０μｍの
スポンジファインを、図４の遊星ボールミルのミルポッ
ト内へセラミックスビーズとともに装入し、Ａｒガス雰
囲気内で合成遠心加速度比Ｇ＝１５０となる条件で高速
運転した後、攪拌ミルで５分間の後処理を続けた試料に
ついて、遊星ボールミルにおける運転時間の経過と嵩比
重の増加率をプロットした図である。また、図２は同じ
試料の安息角の減少率と遊星ボールミルにおける運転時
間の関係とを捉えた図である。両図ともに参考のために
通常の攪拌ミルだけの同一時間の処理による試料の試験
成績をプロットして、本発明の成績との比較に供した。
この両図は明らかに本発明による中間粉体処理が粉体と
しての流動性の改善と緻密化に大幅な向上が現れたこと
を証明し、粉末冶金法を駆使したニアネットシェイプの
成形手段の出発原料に提供する中間粉体として卓抜して
いることを示唆している。
粉体の性状を例示すると、図１は粒度が−２５０μｍの
スポンジファインを、図４の遊星ボールミルのミルポッ
ト内へセラミックスビーズとともに装入し、Ａｒガス雰
囲気内で合成遠心加速度比Ｇ＝１５０となる条件で高速
運転した後、攪拌ミルで５分間の後処理を続けた試料に
ついて、遊星ボールミルにおける運転時間の経過と嵩比
重の増加率をプロットした図である。また、図２は同じ
試料の安息角の減少率と遊星ボールミルにおける運転時
間の関係とを捉えた図である。両図ともに参考のために
通常の攪拌ミルだけの同一時間の処理による試料の試験
成績をプロットして、本発明の成績との比較に供した。
この両図は明らかに本発明による中間粉体処理が粉体と
しての流動性の改善と緻密化に大幅な向上が現れたこと
を証明し、粉末冶金法を駆使したニアネットシェイプの
成形手段の出発原料に提供する中間粉体として卓抜して
いることを示唆している。
【００２２】図３は同じ試料の１０分間までの遊星ボー
ルミルにおける運転時間と比表面積との関係をプロット
した図であり、測定はクリプトンガスを使用したＢＥＴ
法によった。この傾向は前記の両図とは違って独特の経
緯を辿ると解釈される。すなわち、当初遊星ボールミル
のミルポット内へ装入された時点のスポンジファイン
は、海綿状に類似した不規則で多孔質の粒形からなる
が、最初の圧潰段階で空孔部はほとんど押し潰されずに
全体の形状が偏平に押し広げられ、比表面積自体は逆に
増加する。しかし、つぎに圧潰が進むと各粉末中に存在
していた空孔部が潰されて緻密な鱗片状に改質する。見
掛け上の比表面積は１０分間の遊星ボールミルの処理に
よって元の装入当初より小さくなり、その粒形は全く異
質の姿となることが、各時点において採取した試料の拡
大観察から確認される。
ルミルにおける運転時間と比表面積との関係をプロット
した図であり、測定はクリプトンガスを使用したＢＥＴ
法によった。この傾向は前記の両図とは違って独特の経
緯を辿ると解釈される。すなわち、当初遊星ボールミル
のミルポット内へ装入された時点のスポンジファイン
は、海綿状に類似した不規則で多孔質の粒形からなる
が、最初の圧潰段階で空孔部はほとんど押し潰されずに
全体の形状が偏平に押し広げられ、比表面積自体は逆に
増加する。しかし、つぎに圧潰が進むと各粉末中に存在
していた空孔部が潰されて緻密な鱗片状に改質する。見
掛け上の比表面積は１０分間の遊星ボールミルの処理に
よって元の装入当初より小さくなり、その粒形は全く異
質の姿となることが、各時点において採取した試料の拡
大観察から確認される。
【００２３】
【発明の効果】本発明の最大の特徴はスポンジチタン粉
の処理に遊星ボールミルを適用した点である。遊星ボー
ルミル自体は既に各産業分野で活用されているが、その
抜群の機械的作用は従来の粉砕機の範疇を飛び越えて種
々の可能性を期待されるに至っている。たとえば水素吸
蔵合金を形成する複数の成分金属をミルポット内へ装入
し、溶解なしで新しい合金を製造する、いわゆるメカニ
カルアロイングも可能とした。この場合には装入粒子は
偏平、片状化、冷間鍛接（混練）、ラメラ組織化、分
散、ランダム化の経過を踏むとされているが、本発明の
スポンジチタン粉の処理による優れた中間チタン粉体へ
の転化も同様に、遊星ボールミルだけが具えた特性を活
用すれば、従来の水素化脱水素処理法（ＨＤＨ法）と静
圧プレスによるＨＩＰ作用の複合効果に十分代替できる
期待を窺わせる成果が得られた。
の処理に遊星ボールミルを適用した点である。遊星ボー
ルミル自体は既に各産業分野で活用されているが、その
抜群の機械的作用は従来の粉砕機の範疇を飛び越えて種
々の可能性を期待されるに至っている。たとえば水素吸
蔵合金を形成する複数の成分金属をミルポット内へ装入
し、溶解なしで新しい合金を製造する、いわゆるメカニ
カルアロイングも可能とした。この場合には装入粒子は
偏平、片状化、冷間鍛接（混練）、ラメラ組織化、分
散、ランダム化の経過を踏むとされているが、本発明の
スポンジチタン粉の処理による優れた中間チタン粉体へ
の転化も同様に、遊星ボールミルだけが具えた特性を活
用すれば、従来の水素化脱水素処理法（ＨＤＨ法）と静
圧プレスによるＨＩＰ作用の複合効果に十分代替できる
期待を窺わせる成果が得られた。
【００２４】すなわち、安価な低純度粉末を原料とし
て、粉末成形と焼結だけで他の工程であるＨＩＰ処理、
熱処理、表面処理などを一切経過しないで、高比強度、
高耐疲労性のチタン本来の特性を完全に具備した成形材
を、驚くべき廉価で製造する道筋が基本的には開けたと
解釈される。周辺技術の開発はなお、不断の努力が不可
欠であるが、チタン、チタン合金のずば抜けた比強度を
産業界の各分野で広く活用する基本を打ち立てた技術と
して高い評価に値する効果がある。
て、粉末成形と焼結だけで他の工程であるＨＩＰ処理、
熱処理、表面処理などを一切経過しないで、高比強度、
高耐疲労性のチタン本来の特性を完全に具備した成形材
を、驚くべき廉価で製造する道筋が基本的には開けたと
解釈される。周辺技術の開発はなお、不断の努力が不可
欠であるが、チタン、チタン合金のずば抜けた比強度を
産業界の各分野で広く活用する基本を打ち立てた技術と
して高い評価に値する効果がある。
【図１】遊星ボールミルの運転時間と嵩比重の増加率の
変遷を示す図である。
変遷を示す図である。
【図２】遊星ボールミルの運転時間と安息角減少率の変
遷を示す図である。
遷を示す図である。
【図３】遊星ボールミルの運転時間と比表面積の変遷を
示す図である。
示す図である。
【図４】本発明の実施に使用した遊星ボールミルの縦断
正面図である。
正面図である。
【図５】ミルポットの作用を示す部分的な縦断正面図で
ある。
ある。
【図６】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）によって運転条件の変動と
ミルポット内の挙動の変化を示す断面図である。
ミルポット内の挙動の変化を示す断面図である。
１ 遊星ボールミル ２ 雰囲気調整手段 ３ Ａｒガス充填ボンベ 11 モータ 12 主軸 13 ミルポット 14 遊星歯車 15 太陽歯車 21 管 22 ワンタッチカプラ 23 管 24 バルブ 25 真空ポンプ 26 管 27 圧力計 28 管 Ｂ 媒体（ボール） Ｍ スポンジチタン粉
Claims (3)
- 【請求項１】 スポンジチタンから得られるスポンジチ
タン粉を遊星ボールミルのミルポット内へ媒体とともに
装入し、該ポット内を不活性雰囲気として鱗片状に圧潰
緻密化するとともに媒体攪拌ミル内の不活性雰囲気内で
細断整粒して粒度と粒径を調整することにより、粉末冶
金法によるチタンまたはチタン合金の成形品の出発原料
に好適な中間チタン粉体に改質することを特徴とするス
ポンジチタン粉の処理方法。 - 【請求項２】 請求項１において遊星ボールミルの運転
条件の 【数１】 で表わされるミルポット内部へ加わる合成粉砕加速度比
Ｇが、少なくとも３０以上であり、かつ自公転角速度比
率Ｒが１．９以下の回分式遊星ボールミルであることを
特徴とするスポンジチタン粉の処理方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において不活性雰囲気
がＡｒガスまたはＨｅガスをミルポット内へ充填する
か、流通する雰囲気調整手段によることを特徴とするス
ポンジチタン粉の処理方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6270628A JP2885098B2 (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | スポンジチタン粉の処理方法 |
| US08/392,090 US5582629A (en) | 1994-10-07 | 1995-02-22 | Treatment process of sponge titanium powder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6270628A JP2885098B2 (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | スポンジチタン粉の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109406A true JPH08109406A (ja) | 1996-04-30 |
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