JPH08112873A

JPH08112873A - 発泡体及びその製造方法

Info

Publication number: JPH08112873A
Application number: JP7013564A
Authority: JP
Inventors: Satoyuki Kobayashi; 智行小林; Kenji Miyazaki; 建次宮崎
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1994-01-31
Filing date: 1995-01-31
Publication date: 1996-05-07

Abstract

(57)【要約】【目的】軽量性、断熱性及び圧縮強度に優れた発泡体
を得る。【構成】シート状発泡体12は、水平断面形状が格子状
の熱可塑性樹脂体10の各四角形状の中空部内に、発泡倍
率が２０倍である熱可塑性樹脂高発泡体11が熱可塑性樹
脂体と一体的に形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、発泡体及びその製造方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱可塑性樹脂発泡体は、軽量性、断熱性
に優れているため、屋上断熱材、床用断熱材、自動車用
天井材等に使用されているが、圧縮強度に欠けるという
問題があった。

【０００３】そこで、上記問題を解決するものとして、
２以上の繊維強化樹脂層が、多数の樹脂柱を介してつな
がれ、繊維強化樹脂層相互間における樹脂柱部分以外に
は、発泡体が充填されている樹脂発泡体が提案されてい
る（特開平４−１５１２３８号公報参照）。

【０００４】しかしながら、上記樹脂発泡体では、発泡
体中に複数の樹脂柱が個々に埋め込まれた状態であるた
めに補強効果が充分ではない。若し、高圧縮強度を得よ
うとすれば、発泡体中に多数の樹脂柱を密に埋め込む必
要があるが、このようにすれば発泡体の軽量化が阻害さ
れることになる。

【０００５】また、上記の同じ課題解決のために、２台
の押出機を使用し、一方の押出機から発泡剤を含有する
熱可塑性樹脂を押出してコアとしつつ、他方の押出機か
ら熱可塑性樹脂を押出してコアを被覆し、これを金型内
に射出発泡せしめて樹脂発泡体を得る方法（特開昭５２
−１０４５７４号公報参照）も提案されている。

【０００６】上記方法では、外側に熱可塑性樹脂の表皮
が形成されるとともに、内部に熱可塑性樹脂の発泡組織
層と無発泡組織層である熱可塑性樹脂層との混在物が形
成され力学的に柱の役目をなす熱可塑性樹脂層が縦横に
内在することになるが、実際には発泡性熱可塑性樹脂を
均一に金型内に供給することは困難である。したがっ
て、樹脂発泡体中に上記柱の役目をなす熱可塑性樹脂層
を均一に形成することは難しいため、得られた樹脂発泡
体の圧縮強度が部分的に不充分になるうらみがある。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、軽量
性、断熱性及び圧縮強度に優れた発泡体及びその製造方
法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明による発
泡体は、水平断面形状が格子状の熱可塑性樹脂体の各四
角形状の中空部内に、発泡倍率が１０〜５０倍である熱
可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成さ
れていることを特徴とするものである。

【０００９】請求項２の発明による発泡体は、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空
部内に、発泡倍率が１０〜５０倍である熱可塑性樹脂高
発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成されていること
を特徴とするものである。

【００１０】請求項３の発明による発泡体は、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空
部内に、発泡倍率が５〜４５倍でありかつ孔径が１〜１
０ｍｍの貫通孔を有する熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑
性樹脂体と一体的に形成されていることを特徴とするも
のである。

【００１１】請求項４の発明は、請求項１、２又は３の
発明による発泡体において、熱可塑性樹脂体が水平断面
に対して垂直方向に配向した繊維を含有していることを
特徴とするものである。

【００１２】請求項５の発明による発泡体は、水平断面
形状が格子状の熱可塑性樹脂低発泡体の各四角形状の中
空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体が低発泡体と一体的に
形成され、高発泡体の発泡倍率が１０〜５０倍であり、
低発泡体の発泡倍率が高発泡体の発泡倍率より５倍以上
低いことを特徴とするものである。

【００１３】請求項６の発明による発泡体は、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂低発泡体の各六角形状
の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体が低発泡体と一体
的に形成され、高発泡体の発泡倍率が１０〜５０倍であ
り、低発泡体の発泡倍率が高発泡体の発泡倍率より５倍
以上低いことを特徴とするものである。

【００１４】請求項７の発明による発泡体は、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂低発泡体の各六角形状
の中空部内に、孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する熱
可塑性樹脂高発泡体が低発泡体と一体的に形成され、高
発泡体の発泡倍率が５〜４５倍であり、低発泡体の発泡
倍率が３倍以下であることを特徴とするものである。

【００１５】請求項８の発明は、請求項５、６又は７の
発明による発泡体において、低発泡体が水平断面に対し
て垂直方向に配向した繊維を含有していることを特徴と
するものである。

【００１６】請求項９の発明による発泡体の製造方法
は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、熱可
塑性樹脂よりなる外層とを備えた２層筒又は２層柱を、
多数相互に接するかまたは近接する状態に並べるととも
に、このように並べられた多数の２層筒又は２層柱をそ
の軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で挟んだのち
加熱し、高発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させて外層
どうしを融着せしめ、全体を一体化させることを特徴と
するものである。

【００１７】請求項１０の発明による発泡体の製造方法
は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、熱可
塑性樹脂よりなる外層とを備えた２層円筒を、多数相互
が線接触するように千鳥配置に並べるとともに、このよ
うに並べられた多数の２層筒をその軸方向の発泡を規制
する一対の規制部材で挟んだのち加熱し、高発泡性熱可
塑性樹脂組成物を発泡させてそれぞれ六角柱状体に変形
せしめるとともに、外層どうしを融着せしめ、全体を一
体化させることを特徴とするものである。

【００１８】請求項１１の発明による発泡体の製造方法
は、発泡倍率５〜４５倍の発泡体が得られる高発泡性熱
可塑性樹脂組成物よりなる内層と、熱可塑性樹脂よりな
る外層とを備えかつ内層の内外径及び内層の発泡後の発
泡倍率の関係が、２√３ｄ₁ ²−１００π≦πＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）≦
２√３ｄ₁ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件を
満たす２層円筒を、多数相互が線接触するように千鳥配
置に並べるとともに、このように並べられた多数の２層
円筒をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で挟
んだのち加熱し、発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡さ
せ、それぞれ孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する六角
柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融着せし
め、全体を一体化させることを特徴とするものである。

【００１９】請求項１２の発明による発泡体の製造方法
は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、低発
泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる外層とを備えた２層筒
又は２層柱を、多数相互に接するかまたは近接する状態
に並べるとともに、このように並べられた多数の２層筒
又は２層柱をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部
材で挟んだのち加熱し、高低両発泡性熱可塑性樹脂組成
物を発泡させて外層どうしを融着せしめ、全体を一体化
させることを特徴とするものである。

【００２０】請求項１３の発明による発泡体の製造方法
は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、低発
泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる外層とを備えた２層円
筒を、多数相互が線接触するように千鳥配置に並べると
ともに、このように並べられた多数の２層筒をその軸方
向の発泡を規制する一対の規制部材で挟んだのち加熱
し、高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させてそれ
ぞれ六角柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを
融着せしめ、全体を一体化させることを特徴とするもの
である。

【００２１】請求項１４の発明は、請求項１０又は１３
の発明による発泡体の製造方法において、２層円筒の内
層の外径及び内径並びに内層の発泡後の発泡倍率の関係
が、（ｄ₂／ｄ₁）²≦１−２×√３／（πＴＩ）（ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件を
満たすことを特徴とするものである。

【００２２】請求項１５の発明による発泡体の製造方法
は、発泡倍率５〜４５倍の発泡体が得られる高発泡性熱
可塑性樹脂組成物よりなる内層と、発泡倍率が３倍以下
の発泡体が得られる低発泡性樹脂組成物よりなる外層と
を備えかつ内層と外層の各内径及び外層の外径、並びに
内層及び外層の発泡後の発泡倍率の関係が、２√３ｄ₃ ²−１００π≦π｛ＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）
＋ＴＯ（ｄ₃ ²−ｄ₁ ²）｝≦２√３ｄ₃ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ｄ₃は外
層の外径を、ＴＩは内層の発泡後の発泡倍率を、ＴＯは
外層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件
を満たす２層円筒を、多数相互が線接触するように千鳥
配置に並べるとともに、このように並べられた多数の２
層円筒をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で
挟んだのち加熱し、発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡さ
せ、それぞれ孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する六角
柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融着せし
め、全体を一体化させることを特徴とするものである。

【００２３】請求項１６の発明は、請求項９、１０、１
１、１２、１３、１４又は１５の発明による発泡体の製
造方法において、外層が水平断面に対して垂直方向に配
向した繊維を含有していることを特徴とするものであ
る。

【００２４】高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物は、熱可
塑性樹脂と熱分解型発泡剤よりなるものである。

【００２５】熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂高低両発泡
体及び高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物に用いられる各
熱可塑性樹脂は、特に限定されないが、その具体例とし
ては、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖
状低密度ポリエチレン、ランダムポリプロピレン、ホモ
ポリプロピレン、ブロック状ポリプロピレン等のオレフ
ィン系樹脂；ポリ塩化ビニル、塩素化ポリ塩化ビニル、
ＡＢＳ樹脂、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリア
ミド、ポリフッ化ビニリデン、ポリフェニレンサルファ
イド、ポリスルホン、ポリエーテルケトン及びこれらの
共重合体等があげられる。これらは単独で用いられても
よいし、併用されてもよい。なかでも、得られる製品発
泡体の柔軟性を向上させるためには、低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、
ランダムポリプロピレン、ホモポリプロピレン、ブロッ
ク状ポリプロピレン等のオレフィン系樹脂またはこれら
の混合物が好ましく、高密度ポリエチレン、ホモポリプ
ロピレンが特に好ましい。

【００２６】上記熱可塑性樹脂は、必ずしも架橋する必
要がないが、高低両発泡体及び高低両発泡性熱可塑性樹
脂組成物に用いられるものについては、架橋する方が好
ましい。架橋方法としては、例えば、（イ）シラングラ
フト重合体を熱可塑性樹脂に溶融混練後、水処理を行っ
て架橋する方法、（ロ）過酸化物を熱可塑性樹脂に過酸
化物の分解温度より低い温度で溶融混練後、過酸化物の
分解温度以上に加熱して架橋する方法及び（ハ）熱可塑
性樹脂に放射線を照射して架橋する方法等があげられ
る。

【００２７】まず、（イ）の架橋方法について述べる。
シラングラフト重合体の具体例としては、例えば、シラ
ングラフトポリエチレン、シラングラフトポリプロピレ
ン等があげられる。なお、シラングラフト重合体は、例
えば重合体を不飽和シラン化合物でグラフト変性して得
られる。

【００２８】不飽和シラン化合物の具体例としては、一
般に、ＲＲ’ｎＳｉＹ3-n （Ｒはビニル基、アリル
基、プロペニル基、シクロヘキセニル基等のアルケニル
基；グリシジル基；アミノ基、メタクリル基；γ−クロ
ロエチル基、γ−ブロモエチル基等のハロゲン化アルキ
ル基等の有機官能基、Ｒ’は、メチル基、エチル基、プ
ロピル基、デシル基等の脂肪族飽和炭化水素基であり、
Ｙは、メトキシ基、エトキシ基、ホルミルオキシ基、プ
ロピオノキシアリールアミノ基等の加水分解可能な有機
官能基であり、ｎは、０、１、２である。）で表され、
また、架橋反応が速いことから、特に、ＣＨ2 ＝ＣＨＳ
ｉ（ＯＡ）3 （Ａは、炭素数１〜８、好ましくは、１〜
４の脂肪族飽和炭化水素基）が好ましく、例えば、ビニ
ルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビ
ニルトリアセトキシシラン等があげられる。

【００２９】シラングラフト重合体の製造方法として
は、一般的なものが用いられ、例えば、ポリエチレン、
ＲＲ’ＳｉＹ2 （式中、Ｒは、オレフィン性不飽和な１
価の炭化水素又はハイドロカーボンオキシ基であり、各
Ｙは、加水分解し得る有機基であり、Ｒ’はＲが基Ｙで
ある。）で表される不飽和シラン化合物及び有機過酸化
物を反応させ、シラングラフトポリエチレンを得る方法
があげられる。

【００３０】シラングラフト重合体は、例えば、Ｙがメ
トキシ基である場合には、これが水と接触することによ
り加水分解し水酸基となり、異なる分子の水酸基同士が
反応し、Ｓｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を生じて、シラングラフト
重合体同士が架橋する。この際、シラノール縮合触媒を
併用するのが望ましい。

【００３１】シラノール縮合触媒の具体例としては、ジ
ブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジラウレート、ジオ
クチル錫ジラウレート、オクタン酸錫、オレイン酸錫、
２−エチルヘキサン酸亜鉛、オクタン酸コバルト、ナフ
テン酸鉛、カプリル酸亜鉛、ステアリン酸亜鉛等があげ
られる。

【００３２】シラノール縮合触媒の使用量は、多いと発
泡性熱可塑性樹脂組成物において不純物となって発泡倍
率が低下し、また、少ないと架橋反応速度が低下するこ
とにより水処理の時間が長くなるので、シラングラフト
重合体に対して、０．００１〜１０重量％が好ましく、
より好ましくは０．０１〜３重量％である。

【００３３】シラングラフト重合体を熱可塑性樹脂に混
合する方法は、均一に混合できる方法であればよく、例
えば、熱可塑性樹脂及びシラングラフト重合体を１軸ま
たは２軸押出機に供給して溶融混練する方法、ロールを
用いて溶融混練する方法、ニーダーを用いて溶融混練す
る方法等があげられる。

【００３４】水処理する方法は、水中に浸漬する方法の
他、水蒸気にさらす方法も含まれ、１００℃より高い温
度で処理する場合は、加圧下において行えばよい。

【００３５】水処理する際の水及び水蒸気の温度は、低
いと、架橋反応速度が低下し、また、高いと、各円筒の
外層同士が融着するので、５０〜１３０℃が好ましい。
９０〜１２０℃が特に好ましい。

【００３６】水処理時間は、短いと、架橋反応が完全に
進行しないときがあり、また、長いと、２層筒又は２層
柱の外層同士が融着するので、５分〜１２時間が好まし
い。シラングラフト重合体の添加量は、多いと、架橋が
かかりすぎて発泡体の発泡倍率が低下し、また、少ない
と、セルが破泡して均一なセルが得られず、得られる発
泡体の圧縮強度が低下するので、熱可塑性樹脂１００重
量部に対して、５〜５０重量部が好ましく、２０〜３５
重量部が特に好ましい。

【００３７】つぎに（ロ）の架橋方法について述べる。
（ロ）の架橋方法において用いられる過酸化物の具体例
としては、ジブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキ
サイド、ターシャルブチルクミルパーオキサイド、ジイ
ソプロピルパーオキサイド等があげられるが、なかでも
ジクミルパーオキサイド、ターシャルブチルクミルパー
オキサイドが好ましく、ジクミルパーオキサイドが特に
好ましい。

【００３８】過酸化物を熱可塑性樹脂に添加する方法
は、特に限定されず、例えば上記シラングラフト重合体
を熱可塑性樹脂に溶融混練するのと同様の方法があげら
れる。過酸化物の添加量は、多いと、樹脂分解反応が進
行しやすく、得られる発泡体が着色し、また、少ない
と、熱可塑性樹脂の架橋が不充分となり、高発泡倍率の
発泡体が得られないので、熱可塑性樹脂１００重量部に
対して、０．５〜５重量部が好ましく、１〜３重量部が
特に好ましい。

【００３９】最後に（ハ）の架橋方法について述べる。
放射線の照射量は、多いと、架橋がかかりすぎて得られ
る発泡体の発泡倍率が低下し、また、少ないと、セルが
破泡して均一なセルが得られず、得られる発泡体の圧縮
強度が低下するので、１〜２０Ｍｒａｄが好ましく、３
〜１０Ｍｒａｄが特に好ましい。

【００４０】放射線を照射する方法の具体例としては、
２台の電子線発生装置を用い、その間に熱可塑性樹脂を
通過させ、熱可塑性樹脂に電子線を照射する方法があげ
られる。

【００４１】ところで、本発明による発泡体は通常シー
ト状であるが、熱可塑性樹脂高発泡体を熱可塑性樹脂体
と、また、熱可塑性樹脂高発泡体を熱可塑性樹脂低発泡
体とそれぞれ一体的に形成させるには、熱融着によるの
が一般的であるが、重合体よりなる接着層を介して接着
してもよい。

【００４２】熱融着による場合、融着されるべき双方の
熱可塑性樹脂が異種であるとすると、両者は熱融着性を
有している必要がある。熱融着性を有する熱可塑性樹脂
の組み合わせの具体例としては、高密度ポリエチレンと
低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンと直鎖状低密
度ポリエチレン、高密度ポリエチレンとホモポリプロピ
レン、ポリ塩化ビニルとポリ酢酸ビニル等の組み合わせ
が挙げられるが、得られた発泡体の柔軟性及び強度の向
上の点から、高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレンと直鎖状低密度ポリエチレン、
高密度ポリエチレンとホモポリプロピレンの組み合わせ
が好ましく、高密度ポリエチレンとホモポリプロピレン
の組み合わせが特に好ましい。

【００４３】接着層を形成する重合体は、接着すべき双
方の熱可塑性樹脂を確実に接着できるものであれば特に
限定されないが、その具体例としてはエチレンビニルア
セテート、エチレン−塩化ビニル共重合体、熱可塑性樹
脂及び熱可塑性樹脂高発泡体に用いられる熱可塑性樹脂
単量体の共重合体、熱可塑性樹脂低発泡体及び熱可塑性
樹脂高発泡体に用いられる熱可塑性樹脂単量体の共重合
体をあげることができる。特に接着性の優れている点か
ら、熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂低発泡体及び熱可塑
性樹脂高発泡体に用いられる熱可塑性樹脂各々の単量体
の共重合体が好ましい。

【００４４】熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂高低両発泡
体及び高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物に用いられる熱
可塑性樹脂には、強度向上のため、必要に応じて、ガラ
ス短繊維、炭素短繊維、ポリエステル短繊維等の補強
材、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、ガラスパウ
ダー等の充填剤等を添加してもよい。

【００４５】補強材として、短繊維を添加する場合は、
多いと、発泡時セルを破壊し、高発泡倍率が得られず、
また、少ないと、得られる製品発泡体の補強効果が充分
でないので、その添加量は、熱可塑性樹脂体、熱可塑性
樹脂高低両発泡体及び高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物
に用いられる各々の熱可塑性樹脂１００重量部に対して
１〜２０重量部が好ましく、３〜１０重量部が特に好ま
しい。

【００４６】短繊維の長さは、長いと、得られる製品発
泡体の軽量化が実現できず、また、短いと、同発泡体の
補強効果が充分でないので、１〜３０ｍｍが好ましく、
３〜５ｍｍが特に好ましい。

【００４７】充填剤を添加する場合は、多いと、得られ
る製品発泡体の軽量化が実現できず、また、少ないと、
同発泡体の補強効果が充分でないので、熱可塑性樹脂
体、熱可塑性樹脂高低両発泡体及び高低両発泡性熱可塑
性樹脂組成物の各々の熱可塑性樹脂１００重量部に対し
て１０〜１００重量部が好ましく、３０〜５０重量部が
特に好ましい。

【００４８】熱可塑性樹脂高発泡体の発泡倍率は、高い
と、高発泡体内での輻射伝熱が大きくなって発泡体の熱
伝導率が増大し、得られる製品発泡体の断熱性が低下
し、また、低いと、同発泡体の軽量化が実現できないの
で、１０〜５０倍に限定され、なかでも１５〜４０倍が
好ましく、１５〜３０倍が特に好ましい。

【００４９】但し、熱可塑性樹脂高発泡体に孔径が１〜
１０ｍｍの貫通孔を有する場合は、製品発泡体の強度が
貫通孔を有しない場合に比して低下するので、熱可塑性
樹脂高発泡体の発泡倍率は、製品発泡体の軽量性はやや
低下するものの、５〜４５倍に限定される。

【００５０】高発泡性熱可塑性樹脂組成物から得られる
高発泡体の発泡倍率も上記と同じ理由により、１０〜５
０倍が好ましく、更に１５〜４０倍が好ましく、特に１
５〜３０倍が好ましく、また、高発泡体に貫通孔を有す
る場合は、上記と同じ理由で５〜４５倍に限定される。

【００５１】得られる発泡体の軽量性は、高発泡体の発
泡倍率に大きく左右され、高発泡体の発泡倍率により発
泡体の軽量性が略決定される。

【００５２】一方、得られる発泡体の圧縮強度は、低発
泡体の発泡倍率に大きく左右され、低発泡体の発泡倍率
により発泡体の圧縮強度が略決定される。

【００５３】したがって、所望の軽量性を有する発泡体
を得るために、高発泡体の発泡倍率が決定され、次に所
望の圧縮強度を得るために低発泡体の発泡倍率が決定さ
れる。低発泡体の発泡倍率を決定する際、該発泡倍率と
高発泡倍率との差が５倍未満であると、得られる発泡体
は軽量性を維持することができるものの、圧縮強度に欠
けたものとなる。よって、軽量性と圧縮強度とのバラン
スのとれた発泡体を得るためには、低発泡体の発泡倍率
は、高発泡体の発泡倍率より５倍以上低いことが必要で
ある。

【００５４】但し、熱可塑性樹脂高発泡体に孔径が１〜
１０ｍｍの貫通孔を有する場合は、製品発泡体の強度
が、貫通孔を有しない場合に比して低下するので、熱可
塑性樹脂低発泡体の発泡倍率は、３倍以下に限定され
る。

【００５５】熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂高発泡体及
び熱可塑性樹脂低発泡体の各厚みは、厚いと、得られる
製品発泡体の軽量化が実現できず、また、薄いと、同発
泡体の圧縮強度が低下するので、熱可塑性樹脂体の場
合、０．０５〜３．０ｍｍが好ましく、０．１〜２．０
ｍｍが特に好ましい。高発泡体の場合、１０〜２００ｍ
ｍが好ましく、２０〜１００ｍｍが特に好ましい。低発
泡体の場合、０．０５〜５ｍｍが好ましく、０．１〜２
ｍｍが特に好ましい。

【００５６】ここで、熱可塑性樹脂体及び低発泡体の厚
みとは、製品発泡体の水平断面方向の格子又はハニカム
を構成する壁の平均の厚みをいい、高発泡体の厚みと
は、水平断面方向の厚みの最大値という。

【００５７】なお、熱可塑性樹脂体、低発泡体及び高発
泡体の各厚みは、均一である必要はなく、不均一であっ
てもよい。

【００５８】熱可塑性樹脂体又は低発泡体が製品発泡体
中に多いと、軽量化が実現できず、また、少ないと、得
られる製品発泡体の強度が低下するので、製品発泡体中
の含有割合は、熱可塑性樹脂体の場合、５〜３５重量％
が好ましく、８〜２５重量％が特に好ましいものであ
り、低発泡体の場合、１０〜５０重量％が好ましく、１
０〜３０重量％が特に好ましい。

【００５９】格子の各四角形状中空部の形状は、すべて
同一である必要はなく、また、四角のなかには菱形も含
まれるし、正方形である必要もない。したがって、格子
を構成している壁は、必ずしも縦横に直交していなくて
もよく、斜めに交わっていてもよい。ハニカム状の各六
角状中空部の形状も、すべて同一である必要はなく、六
角形と認識できる程度でありさえすればよい。

【００６０】熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂低発泡体、
及び２層筒又は２層柱の外層に垂直方向に配向した状態
で含有せしめられている繊維としては、ガラス繊維、炭
素繊維等の無機繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維
等の有機繊維、鉄繊維、アルミ繊維等の金属繊維があげ
られ、なかでも、軽量、高強度、経済性の点からガラス
繊維が好ましい。

【００６１】繊維の添加量は、多いと得られる製品発泡
体の重量が増加し、また、少ないと同発泡体の補強効果
が充分でないので、熱可塑性樹脂体、熱可塑性樹脂低発
泡体、及び２層筒又は２層柱の外層に用いられる各々の
熱可塑性樹脂１００重量部に対して１０〜４０重量部が
好ましく、１５〜３０重量部が特に好ましい。

【００６２】繊維長さは、製品発泡体の厚さにもよる
が、一般的に長いほうが好ましく、短いと、製品発泡体
の補強効果が充分でないので、５ｍｍ以上が好ましく、
８ｍｍ以上が特に好ましい。

【００６３】請求項８又は１６の発明においては、繊維
は、製品発泡体の水平断面に対して垂直方向に配向して
いる必要がある。垂直方向に配向していない繊維は、製
品発泡体の圧縮強度向上の効果に寄与しにくいからであ
る。したがって、繊維のうち７０重量％以上が垂直方向
に配向していることが好ましく、９０重量％以上の繊維
が垂直方向に配向していることが更に好ましい。

【００６４】２層筒又は２層柱の製造方法は、特に限定
されないが、たとえば、つぎの方法があげられる。 (i) 内層用熱可塑性樹脂及び熱分解型発泡剤等を２軸押
出機に供給し、熱分解型発泡剤の分解温度より低い温度
で溶融混練する一方、外層用熱可塑性樹脂及び必要に応
じて添加される熱分解型発泡剤等を異なる２軸押出機に
供給し、熱分解型発泡剤を添加した場合は、その分解温
度より低い温度で溶融混練し、共押出しにより、熱可塑
性樹脂又は低発泡性熱可塑性樹脂組成物で被覆された高
発泡性熱可塑性樹脂組成物を長尺筒状又は柱状に押出
し、これを所要数所定長さ毎に切断することにより２層
筒又は２層柱を得る方法。

【００６５】(ii)内層用熱可塑性樹脂及び熱分解型発泡
剤等を２軸押出機に供給し、熱分解型発泡剤の分解温度
より低い温度で溶融混練し高発泡性熱可塑性樹脂組成物
を長尺筒状又は柱状に押出し、これを所要数所定長さ毎
に切断した後、これらを、熱可塑性樹脂又は低発泡性熱
可塑性樹脂組成物が溶融された有機溶媒溶液中に浸漬す
るか、同様の有機溶媒溶液をこれらに塗布することによ
り２層筒又は２層柱を得る方法。

【００６６】なお、上記塗布の場合、用いられる有機溶
媒は、熱可塑性樹脂組成物または低発泡性熱可塑性樹脂
組成物を溶解することができればよく、その具体例とし
ては、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素；塩化メ
チレン、ジクロロメタン等のハロゲン化炭化水素；アセ
トン、メチルエチルケトン等のケトン化合物等があげら
れる。外層用熱可塑性樹脂に、ポリスチレンまたはポリ
塩化ビニルを用いた場合には、塩化メチレンを、ポリ塩
化ビニルを用いた場合には、メチルエチルケトンを用い
るのが好ましい。

【００６７】外層が軸方向に配向した繊維を含有する２
層筒又は２層柱の製造方法は、特に限定されないが、た
とえば、つぎの方法があげられる。

【００６８】(i) 内層用熱可塑性樹脂及び熱分解型発泡
剤等を２軸押出機に供給し、熱分解型発泡剤の分解温度
より低い温度で溶融混練する一方、繊維、外層用熱可塑
性樹脂及び必要に応じて添加される熱分解型発泡剤等を
異なる２軸押出機に供給し、熱分解型発泡剤を添加した
場合は、その分解温度より低い温度で溶融混練し、繊維
を軸方向に配向させながら共押出しにより、熱可塑性樹
脂又は低発泡性熱可塑性樹脂組成物で被覆された高発泡
性熱可塑性樹脂組成物を長尺筒状又は柱状に押出し、こ
れを所要数所定長さ毎に切断することにより２層筒又は
２層柱を得る方法。

【００６９】(ii)一方向に揃えられた多数の連続強化繊
維及び外層用熱可塑性樹脂及び必要に応じて添加される
熱分解型発泡剤等よりなる繊維強化熱可塑性樹脂長尺筒
又は柱を、繊維が軸方向になるようにして連続的に賦形
するとともに、内層用熱可塑性樹脂及び熱分解型発泡剤
等を２軸押出機に供給し、熱分解型発泡剤の分解温度よ
り低い温度で溶融混練し、賦形した繊維強化熱可塑性樹
脂長尺筒の内面に被覆するように押出し、これを所要数
所定長さ毎に切断することにより２層筒又は２層柱を得
る方法。

【００７０】(iii) 内層用熱可塑性樹脂及び熱分解型発
泡剤等を２軸押出機に供給し、熱分解型発泡剤の分解温
度より低い温度で溶融混練し、長尺筒状又は柱状に押出
するとともに、その外側から、一方向に揃えられた多数
の連続強化繊維、外層用熱可塑性樹脂及び必要に応じて
添加される熱分解型発泡剤等よりなる繊維強化熱可塑性
樹脂シートを、繊維が軸方向になるようにしながら、筒
状に曲げて両縁を突き合わせ、積層被覆し、得られた積
層長尺筒又は柱を所要数所定長さ毎に切断することによ
り２層筒又は２層柱を得る方法。

【００７１】２層筒が２層円筒の場合、その内層の外径
は、大きいと、高発泡体の比率が大きくなって、得られ
る製品発泡体の強度が低下し、また、小さいと、同発泡
体の軽量化が実現できないので、１０〜１００ｍｍが好
ましく、２０〜５０ｍｍが特に好ましい。

【００７２】外層の厚みは厚いと、得られる製品発泡体
の軽量化が実現できず、また薄いと、同発泡体の圧縮強
度が低下するので、０．０５〜５．０ｍｍが好ましく、
０．１〜２．０ｍｍが特に好ましい。なお、外層には、
筒又は柱の周面を被覆する層のみならず、同周面及び上
下面の全面を被覆する層も含まれる。

【００７３】２層筒又は２層柱の高さは、断面形状の大
きさにもよるが、高いと、発泡時不安定となるので、１
００ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは５０ｍｍ以下
である。

【００７４】製品発泡体を得るために用いられる多数の
２層筒又は２層柱の高さは、すべて同一であることが好
ましいが、必ずしも正確に同一であることはなく、ほぼ
同一であればよい。

【００７５】ここで、千鳥配置とは、各２層円筒を中心
としてその周囲に６つの２層円筒が配置されていること
をいう。

【００７６】２層筒又は２層柱の横断面形状は、真円形
であることが望ましいが、長円形、三角形、四角形、多
角形でも差支えない。２層柱の場合、その外層は周面の
みならず、上下面にも形成されることがある。

【００７７】２層筒の配置方法は、特に限定されない
が、縦横に規則正しく配置することは、得られる熱可塑
性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体の水平断面形状が規
則正しい格子状となり、製品発泡体の圧縮強度が向上し
好適である。

【００７８】又、少なくとも１つと接する状態に配置す
ることは、製品発泡体中、熱可塑性樹脂低発泡体中に孔
が生じにくくなり、得られる製品発泡体の熱伝導度が低
下し、断熱性が向上し好適である。

【００７９】更に、２層筒を円筒とし、多数相互に線接
触するように千鳥配置に並べることは、熱可塑性樹脂体
又は熱可塑性樹脂低発泡体の水平断面形状がハニカム状
となり、得られる製品発泡体の圧縮強度が向上し、好適
である。

【００８０】この際、２層円筒の内外径並びに内層の発
泡後の発泡倍率の関係を（ｄ₂／ｄ₁）²≦１−２×√３／（πＴＩ）（ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）とすること
は、熱可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体の水平断
面形状が規則正しいハニカム状となり、製品発泡体の圧
縮強度が向上し、且つ、熱可塑性樹脂高発泡体に孔が生
じず、断熱性が向上（熱伝導度が低下）し、好適であ
る。

【００８１】２層柱を相互に近接する状態に並べる場
合、無規則に配置してもよいが、縦横に規則正しく配置
するか、仮想されるハニカムにおける各六角形の頂点及
びその中心点に配置することが望ましい。

【００８２】前者のように配置すると、得られる熱可塑
性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体の水平断面形状が格
子状となり、後者のように配置すると、熱可塑性樹脂体
又は熱可塑性樹脂低発泡体の水平断面形状がハニカム状
となり、圧縮強度が向上するからである。なお、後者の
配置で得られた製品発泡体は、前者の配置で得られたも
のより、圧縮強度は向上する。

【００８３】単に仮想されるハニカムにおける各六角形
の頂点及びその中心点に２層柱を配置するだけでは、加
熱発泡したさい、多数の２層柱相互の外層どうしが全面
的に融着せず、部分的に空隙の生じることがありうる
が、ハニカムにおける角六角形を正六角形とし、次式の
条件を満足するようにすれば、上記空隙は生じない。

【００８４】Ｒ²≦Ｌ²≦Ｔ×Ｓ／√３ …（式Ａ）Ｌ：ハニカムを構成する正六角形の一辺の長さＴ：内層の発泡倍率Ｓ：２層柱の底面の面積Ｒ：２層柱の底面の最大長上記において、得られる発泡体の圧縮強度は、（イ）無
規則配置、（ロ）少なくとも１つと接触配置、（ハ）仮
想ハニカムにおける六角形の頂点及び点配置、（ニ）
（ハ）において一定条件配置の順に大きくなる。

【００８５】ハニカム状の熱可塑性樹脂体及び熱可塑性
樹脂低発泡体におけるハニカムを構成する六角形の一辺
の長さは、低発泡体及び高発泡体の発泡倍率、熱可塑性
樹脂体及び低発泡体の厚み、並びに要求される発泡体の
圧縮強度等により、適宜設定されるが、長いと、製品発
泡体の圧縮強度が低下し、短いと、製品発泡体の発泡倍
率が小さくなって軽量性が低下するので、５〜１００ｍ
ｍが好ましく、１０〜５０ｍｍがより好ましい。

【００８６】また、内層の内外径及び内層の発泡後の発
泡倍率並びに、必要に応じて外層の外径を、２√３ｄ₁ ²−１００π≦πＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）≦
２√３ｄ₁ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）又は、２√３ｄ₃ ²−１００π≦π｛ＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）
＋ＴＯ（ｄ₃ ²−ｄ₁ ²）｝≦２√３ｄ₃ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ｄ₃は外
層の外径を、ＴＩは内層の発泡後の発泡倍率を、ＴＯは
外層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）とすること
により、熱可塑性樹脂高発泡体の中央部に、孔径が１〜
１０ｍｍの貫通孔を生じさせることができ、コンクリー
ト下水管等貫通孔を必要とする用途等に好適に用いるこ
とができる。

【００８７】多数の２層筒又は２層柱をその軸方向の発
泡を規制する一対の規制部材で挾むのであるが、一対の
規制部材としては、連続生産上、２層筒又は２層柱の高
さとほぼ同一の間隔を保って上下に配置せられかつ同一
速度で同一方向に移動せられる一対のポリテトラフルオ
ロエチレン製ベルトが好ましいが、静止状態の上下一対
の鉄板や上下一対の金網板等でもよい。

【００８８】加熱方法は、熱分解型発泡剤の分解温度以
上に加熱できる方法であればよく、たとえば、電気ヒー
ター、遠赤外線ヒーター、加熱された油や空気等の加熱
媒体を循環させた加熱装置等を用いる方法があげられ
る。

【００８９】得られる製品発泡体の圧縮強度を一層向上
させるために、規制部材と２層筒又は２層柱との間に、
ガラスペーパー、チョップドストランドマット、熱可塑
性樹脂又は熱硬化性樹脂製シート、金属製シート等の補
強面材を供給し、製品発泡体の上下面に接合させるよう
にしてもよい。

【００９０】なお、ガラスペーパーとは薄手のガラス繊
維不織布をいい、通常、１０〜２５ｍｍ程度のガラス短
繊維が極微量のポリビニルアルコール等の樹脂により部
分的に結着されてなり、工業的には、いわゆる抄造法に
より製造されている。このようなガラスペーパーは重い
と、得られる製品発泡体の軽量化が実現できず、また、
軽いと、同発泡体の強度の向上が得られないので、１０
〜１００ｇ／ｍ²が好ましく、２０〜５０ｇ／ｍ²が特
に好ましい。

【００９１】上記熱可塑性樹脂製シートに用いられる熱
可塑性樹脂の具体例としては、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、ポリエチレンテレフタレート等があげられる。

【００９２】上記熱硬化性樹脂製シートに用いられる熱
硬化性樹脂の具体例としては、メラミン樹脂、フェノー
ル樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル等があげら
れる。

【００９３】金属製シートに用いられる金属の具体例と
しては、アルミニウム、鉄等があげられる。

【００９４】上記熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂又は金属
からなるシートの厚さは、厚いと、得られる製品発泡体
の軽量化が実現できず、また、薄いと、同発泡体の補強
効果が充分でないので、０．０５〜１ｍｍが好ましく、
０．１〜０．５ｍｍが特に好ましい。

【００９５】請求項１１及び１５の発明において、孔径
を１〜１０ｍｍの範囲としたのは、孔径が１ｍｍ未満で
は、通水性、通気性に役立たず、また、１０ｍｍを超え
ると、得られる製品発泡体の剛性が低下するからであ
る。

【００９６】ここで、内層の外径及び内径並びに外層の
外径及び内径は、多数の２層円筒のすべてについての平
均をいうものとする。

【００９７】つぎに、水平断面形状が格子状の熱可塑性
樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体（以下両者を一括して
単に「熱可塑性樹脂体」という）の各四角状の中空部内
に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に
形成されている発泡体の製造方法の一例を図１〜５を参
照して説明する。

【００９８】まず、熱可塑性樹脂組成物又は低発泡性熱
可塑性樹脂組成物と高発泡性熱可塑性樹脂組成物を異な
る２軸押出機に供給して溶融混練し、共押出しにより２
層円筒状又は２層円柱状に押出し、所要数所定寸法毎に
切断することにより、図１に示すような高発泡性熱可塑
性樹脂組成物よりなる内層(1) (1A)と熱可塑性樹脂組成
物よりなる外層(2) とを備えた２層円筒(3) （図１(A)
参照）又は２層円柱(3A)（図１(B) 参照）を得る。な
お、以下２層円筒(3) のみについて説明するが、２層円
柱(3A)もこれと同様である。

【００９９】得られた多数の２層円筒(3) を図２に示す
ようにホッパ(4) に投入する。ホッパ(4) には、排出口
(5) が設けられており、ホッパ(4) の下には、その排出
口(5) に近接しかつ周面に複数の２層円筒受け凹所(6)
を有する回転ローラ(7) が配置せられている。凹所(6)
は軸及び周方向に所定間隔で設けられており、ホッパ
(4) の排出口(5) は、凹所(6) に対応するような形態と
なされている。

【０１００】回転ローラ(7) は、図２において、反時計
方向に回転しており、凹所(6) が排出口(5) のちょうど
下にくると、ホッパ(4) 内の２層円筒(3) が凹所(6) に
落下する。

【０１０１】回転ローラ(7) の下方には、図２に示すよ
うに、２層円筒(3) の高さとほぼ同一の間隔をおいて、
上下一対のポリテトラフルオロエチレン製駆動エンドレ
スベルト(8)(9)が配置せられている。両駆動エンドレス
ベルト(8)(9)が２層円筒(3)の加熱発泡による軸方向の
発泡を規制する規制部材であり、両駆動エンドレスベル
ト(8)(9)の対向面(8a)(9a)が２層円筒(3) の規制面とな
る。両対向面(8a)(9a)は、ともに後から前へ同一速度で
移動せしめられる。下側の駆動エンドレスベルト(9)
は、上側の駆動エンドレスベルト(8) より後方に突出し
ており、その後方突出上面(9b)に２層円筒(3) の高さと
ほぼ同じ間隔をおいてホッパ(4) の排出口(5) がのぞん
でいる。そして、両駆動エンドレスベルト(8)(9)の対向
面(8a)(9a)を上下から挾むように近接して、後から順に
予熱装置(27)、加熱装置(28)及び冷却装置(29)が配置さ
れている。なお、前記対向面(8a)(9a)の間隔を一定に保
つために、図２に鎖線で示す間隔保持板(30)を加熱装置
(28)とともに配置しておいてもよい。

【０１０２】なお、前とは、図２、図６及び図８の右方
をいい、後とは、同図の左方をいうものとする。図２に
示すように、２層円筒(3) を１列の凹所(6) に収容した
回転ローラ(7)が１８０°回転すると、凹所(6) の開口
部が下向きになるので、凹所(6) 内の２層円筒(3) は１
列のまま落下し、下側の駆動エンドレスベルト(9) の後
方突出上面(9b)に供給せられる。同後方突出上面(9b)上
にある多数の２層円筒(3) は、たとえば図４に示すよう
に、縦横両方向に相互に近接する状態に並んでいる。そ
して上下駆動エンドレスベルト(8)(9)の移動にともな
い、両者の対向面(8a)(9a)が、前記配置の多数の２層円
筒(3) を自然に挾む。

【０１０３】そこで、多数の２層円筒(3) を予熱装置(2
7)で予熱した後、加熱装置(28)で加熱することにより、
発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させて各２層円筒(3)
を内外に膨張させることにより相互の隙間をうめ、例え
ば図５に示すように、それぞれ四角柱状体に変形せしめ
るとともに、外層どうしを融着せしめ、ついで冷却装置
(29)で冷却し、水平断面形状が格子状の熱可塑性樹脂体
（格子状熱可塑性樹脂壁）(10)の各四角形状の中空部内
に、熱可塑性樹脂高発泡体(11)が熱可塑性樹脂体(10)と
一体的に形成された発泡体(12)を得る。

【０１０４】つぎに、水平断面形状がハニカム状の熱可
塑性樹脂体の各六角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高
発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成された発泡体の
製造法の一例を図６〜１０を参照して説明する。

【０１０５】上記と同じ２層円筒(3) を図６に示すよう
にホッパ(13)に投入する。ホッパ(13)には、横長の排出
口(14)が設けられており、ホッパ(13)の下には、その排
出口(14)に近接しかつ周面に対称形に一対の軸方向にの
びた２層円筒受け横長凹所(15)を有する回転ローラ(16)
が配置せられている。横長凹所(15)の開口部の形態は、
ホッパ(13)の排出口(14)の形態に対応せしめられてい
る。

【０１０６】回転ローラ(16)は、図６において、反時計
方向に回転しており、凹所(15)が排出口(14)のちょうど
下にくると、ホッパ(13)内の２層円筒(3) が多数１列に
なって凹所(15)に落下する。

【０１０７】回転ローラ(16)の下には、前下向き傾斜振
動シュート(17)が配置せられている。シュート(17)は、
図８に示すように、その幅が後から前に向って順次狭ま
った梯形状のものであり、両側縁に立上り側壁(18)が設
けられている。

【０１０８】図６に示すように、１列の２層円筒(3) を
凹所(15)に収容した回転円筒(16)が１８０°回転する
と、凹所(15)の開口部が下向きになるので、凹所(15)内
の２層円筒(3) は１列のままシュート(17)上に落下す
る。なお、凹所(15)は２つのみならず、放射状に３つ以
上あってもよい。そして、図８から分かるように、１列
の２層円筒(3) は、後から前方に向かって間隔が狭まっ
ている１対の両側壁(18)により、次第にシュート(17)の
中心線方向に寄せられるとともに、シュート(17)の振動
により、シュート(17)の出口に至るまでに、最も安定し
た状態の千鳥配置に並ぶ。

【０１０９】シュート(17)の前方には、図６に示すよう
に、上記同様の駆動エンドレスベルト(8)(9)が配置せら
れている。下側の駆動エンドレスベルト(9) は、上側の
駆動エンドレスベルト(8) より後方に突出しており、そ
の後方突出上面(9b)に近接してシュート(17)の前端がの
ぞんでいる。

【０１１０】なお、両駆動エンドレスベルト(8)(9)、予
熱装置(27)、加熱装置(28)、冷却装置(29)及び間接保持
板(30)の詳細は、図２で述べたのと同様である。

【０１１１】千鳥配置に並べられた多数の２層円筒(3)
は、シュート(17)の先端からシュート(17)の振動と自重
により、下側の駆動エンドレスベルト(9) の後方突出上
面(9b)に供給せられる。同後方突出上面(9b)上にある多
数の２層円筒(3) は、図９に示すように相互に線接触す
るように千鳥配置に並んでいる。上下駆動エンドレスベ
ルト(8)(9)の移動にともない、両者の対向面(8a)(9a)
が、前記配置の多数の２層円筒(3) を自然に挾む。

【０１１２】そこで、多数の２層円筒(3) を予熱装置(2
7)で予熱した後、加熱装置(28)で加熱することにより、
発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させて各２層円筒(3)
を内外に膨張させることにより相互の隙間をうめ、図１
０に示すように、六角柱状体に変形せしめるとともに、
外層どうしを融着せしめ、ついで冷却装置(29)で冷却
し、水平断面形状がハニカムの熱可塑性樹脂体（ハニカ
ム状熱可塑性樹脂壁）(19)の各六角形状の中空部内に、
熱可塑性樹脂高発泡体(20)が熱可塑性樹脂体(19)と一体
的に形成された発泡体(21)を得る。

【０１１３】

【作用】請求項１の発明による発泡体は、水平断面形状
が格子状の熱可塑性樹脂体の各四角形状の中空部内に、
発泡倍率が１０〜５０倍である熱可塑性樹脂高発泡体が
熱可塑性樹脂体と一体的に形成されているから、熱可塑
性樹脂体が格子状の壁を形成することと相俟って圧縮強
度に優れているが、各四角形状中空部内の熱可塑性樹脂
高発泡体より重い。他方熱可塑性樹脂高発泡体は、圧縮
強度に劣るが軽量性に優れている。したがって、熱可塑
性樹脂体と熱可塑性樹脂高発泡体は相互の欠点を補いつ
つ、発泡体全体の軽量性及び圧縮強度を向上させる。

【０１１４】請求項２の発明による発泡体は、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空
部内に、発泡倍率が１０〜５０倍である熱可塑性樹脂高
発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成されているか
ら、熱可塑性樹脂体がハニカム状の壁を形成することと
相俟って圧縮強度に優れているが、各六角状中空部内の
熱可塑性樹脂高発泡体より重い。他方熱可塑性樹脂高発
泡体は、圧縮強度に劣るが軽量性、断熱性に優れてい
る。したがって、熱可塑性樹脂体と熱可塑性樹脂高発泡
体は相互の欠点を補いつつ、発泡体全体の軽量性、断熱
性及び圧縮強度を向上させる。

【０１１５】請求項３及び７の発明による発泡体は、各
六角形状の中空部内の熱可塑性樹脂高発泡体に孔径が１
〜１０ｍｍの貫通孔を有するものであるから、土中に埋
められ、内部の水が一定レベルを超えると、これを自然
に周囲の土へ逃がすことのできる構造のコンクリート製
下水管に有用な多孔板が得られる。

【０１１６】請求項５及び６の発明による発泡体は、熱
可塑性樹脂体の代わりに熱可塑性樹脂低発泡体が用いら
れ、この低発泡体の発泡倍率が高発泡体の発泡倍率より
５倍以上低いものであるから、請求項１及び２の発明に
よる発泡体に比べ、耐圧強度は若干低下するが、反面軽
量性及び断熱性はよくなる。

【０１１７】請求項４及び８の発明による発泡体は、格
子状又はハニカム状の熱可塑性樹脂体又は低発泡体が垂
直方向に配向した繊維を含有しているから、繊維により
補強され、それだけ圧縮強度が向上する。

【０１１８】請求項９及び１２の発明による発泡体の製
造方法は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層
と、熱可塑性樹脂又は低発泡性熱可塑性樹脂組成物より
なる外層とを備えた２層筒又は２層柱を、多数相互に接
するかまたは近接する状態に並べるとともに、このよう
に並べられた多数の２層筒又は２層柱をその軸方向の発
泡を規制する一対の規制部材で挟んだのち加熱し、発泡
性熱可塑性樹脂組成物を発泡させて外層どうしを融着せ
しめ、全体を一体化させるものであるから、融着せられ
た各外層により格子状に一体化した熱可塑性樹脂壁又は
熱可塑性樹脂低発泡体壁が形成せられるとともに、四角
形状の中空部内に前記壁と一体的に熱可塑性樹脂高発泡
体が形成せられ、請求項１、２、５又は６の発明による
発泡体を容易にうることができる。

【０１１９】請求項１０及び１３の発明による発泡体の
製造方法は、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層
と、熱可塑性樹脂又は低発泡性熱可塑性樹脂組成物より
なる外層とを備えた２層円筒を、多数相互が線接触する
ように千鳥配置に並べるとともに、このように並べられ
た多数の２層円筒をその軸方向の発泡を規制する一対の
規制部材で挟んだのち加熱し、発泡性熱可塑性樹脂組成
物を発泡させてそれぞれ六角柱状体に変形せしめるとと
もに、外層どうしを融着せしめ、全体を一体化させるも
のであるから、融着せられた各外層によりハニカム状に
一体化した熱可塑性樹脂壁又は熱可塑性樹脂低発泡体壁
が形成せられるとともに、六角形状の中空部内に前記壁
と一体的に熱可塑性樹脂高発泡体が形成せられ、請求項
２又は６の発明による発泡体を容易かつ確実にうること
ができる。

【０１２０】請求項１１及び１５の発明による発泡体の
製造方法は、それぞれ上述のような構成を有するので、
板状発泡体中には、熱可塑性樹脂または発泡倍率３倍以
下の低発泡体のハニカム構造部分が得られ、これにより
高剛性が保持せられる。そして、ハニカム構造部分以外
は、発泡倍率５〜４５倍の高発泡体であるから、１枚の
板状発泡体は全体として軽量である。しかも、各変形し
た六角柱状体には、孔径１〜１０ｍｍの貫通孔があるの
で、板状発泡体自体は、孔径１〜１０ｍｍの孔が多数同
一ピッチで規則正しくあけられた多孔板となる。

【０１２１】請求項１４の発明は、請求項１０又は１３
の発明による発泡体の製造方法において、２層円筒の内
層の外径及び内径並びに内層の発泡後の発泡倍率の関係
が、（ｄ₂／ｄ₁）²≦１−２×√３／（πＴ）（ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、Ｔは内層
の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件を満
たすから、ハニカム状の熱可塑性樹脂壁の各六角形状の
中空部内を熱可塑性樹脂高発泡体により完全に満たす。

【０１２２】請求項１６の発明による発泡体の製造方法
は、２層筒又は２層柱の外層が垂直方向に配向した繊維
を含有しているから、得られた発泡体における格子状又
はハニカム状の熱可塑性樹脂体又は低発泡体が垂直方向
に配向した繊維を含有しており、繊維により補強され、
それだけ圧縮強度が向上する。

【０１２３】

【実施例】

実施例１及び２高密度ポリエチレン（三菱油化社製商品名ＥＹ４０Ｈ
表１〜４中、「ＨＤＰＥ」という）、ポリプロピレン
（三菱油化社製商品名ＰＹ２３０表１〜４中、「Ｐ
Ｐ」という）、シラングラフトポリプロピレン（三菱油
化社製商品名ＸＰＭ８００Ｈ表１〜４中、「シラン
グラフトＰＰ」という）及びアゾジカルボンアミドを表
１の配合比で含有する高発泡性熱可塑性樹脂組成物を単
軸押出機に供給して１８０℃で溶融混練し、横断面形状
が直径円形のストランドを押出すとともに、ポリプロピ
レン（三菱油化社製商品名ＰＹ２３０）を単軸押出機
に供給して１８０℃で溶融混練し、クロスヘッドダイを
用いて、前記ストランドを被覆するようにして横断面形
状が円形のストランドを共押出し、これを冷却後、長さ
２５ｍｍ毎に切断し、９８℃の水中に１時間浸漬後、放
置して乾燥させ、高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる
横断面円形の内層(1A)と、熱可塑性樹脂よりなる外層
(2) とを備えかつ表１の横断面寸法を有するとともに、
高さ２５ｍｍの２種類の２層円柱(3A)を多数得た（図１
（Ｂ）参照）。

【０１２４】図２に示すように、２層円柱(3A)を多数ホ
ッパ(4) に投入し、回転ローラ(7)を介して一対の駆動
エンドレスベルト(8)(9)のうち、図示しない振動体によ
り振動を与えられた、下側の駆動エンドレスベルト(9)
の後方突出上面(9b)に、多数相互に不規則状態に並べ、
一対の間隔保持板(30)により、約２５ｍｍの間隔に保た
れて２層円柱(3A)の軸方向の発泡を規制する両駆動エン
ドレスベルト(8)(9)の対向面(8a)(9a)に送り込み、両者
により２層円柱(3A)の上下を挾みながら、予熱装置(27)
で２００℃に予熱した後、加熱装置(28)で２２０℃に加
熱することにより、高発泡性熱可塑性樹脂組成物を２０
倍に発泡させて各２層円柱(3A)を外方に膨張させること
により相互の隙間をうめながらそれぞれ変形せしめると
ともに、外層どうしを融着せしめ、ついで冷却装置(29)
で冷却し、水平断面形状が不規則に連続した熱可塑性樹
脂体の各四角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体
が熱可塑性樹脂体と一体的に形成されたシート状発泡体
を得た。

【０１２５】表１に示すように、下側の駆動エンドレス
ベルト(9) の後方突出上面(9b)への２層円柱(3A)の配置
量（以下単に「配置量」という）の少ない実施例１で
は、相互の隙間が完全にうまらず部分的に外層どうし間
に空隙が発生したが、配置量の多い実施例２では、相互
の隙間が完全にうまっていた。

【０１２６】実施例３及び４実施例１及び２と同じ２層円柱(3A)を、別々に、多数ホ
ッパ(4) に投入し、回転ローラ(7) を介して一対の駆動
エンドレスベルト(8)(9)のうち、下側の駆動エンドレス
ベルト(9) の後方突出上面(9b)に、縦横両方向に多数相
互に近接する状態に並べて（図２ないし図４参照）、一
対の間隔保持板(30)により、約２５ｍｍの間隔に保たれ
て２層円柱(3A)の軸方向の発泡を規制する両駆動エンド
レスベルト(8)(9)の対向面(8a)(9a)に送り込み、両者に
より２層円柱(3A)の上下を挾みながら、予熱装置(27)で
２００℃に予熱した後、加熱装置(28)で２２０℃に加熱
することにより、発泡性熱可塑性樹脂組成物を２０倍に
発泡させて各２層円柱(3A)を外方に膨張させることによ
り相互の隙間をうめながらそれぞれ四角柱状体に変形せ
しめるとともに、外層どうしを融着せしめ、ついで冷却
装置(29)で冷却し、水平断面形状が格子状の熱可塑性樹
脂体(10)の各四角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高発
泡体(11)が熱可塑性樹脂体(10)と一体的に形成されたシ
ート状発泡体(12)を得た（図５参照）。

【０１２７】実施例３及び４における２層円柱相互の外
層どうしの間の空隙の有無は表１に示すとおりである。

【０１２８】実施例５ポリプロピレン（三菱油化社製商品名ＰＹ２３０）１
００重量部にガラス繊維（長さ１０ｍｍ、直径１３μ
ｍ）２０重量部を配合し、ガラス繊維を軸方向に配列さ
せた以外、実施例１と同様にして２層円柱を得、配置量
を表１に示すように、実施例４より多くした以外は実施
例４と同様にして、水平断面形状が格子状で垂直方向に
配向した繊維(24)を含有する熱可塑性樹脂体(10)の各四
角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体(11)が熱可
塑性樹脂体(10)と一体的に形成されたシート状発泡体(1
2)を得た（図１１参照）。

【０１２９】実施例６高発泡性熱可塑性樹脂組成物においてアゾジカルボンア
ミドの配合量が表１に示すように実施例１より少ないこ
とおよび横断面寸法が表１に示すように実施例１と大き
く相違する以外は実施例２と同様にして２層円柱を得、
配置量を表１に示すように、実施例４より大幅に多くし
た代わりに、高発泡体の発泡倍率を５倍と大幅に小さく
した以外は実施例４と同様にして、水平断面形状が格子
状の熱可塑性樹脂体の各四角形状の中空部内に、熱可塑
性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成された
シート状発泡体を得た。

【０１３０】実施例７実施例１と同じ多数の２層円柱を一対の規制部材として
の上下一対の鉄板のうち、下の鉄板上の仮想されるハニ
カムにおける各六角形の頂点及びその中心点に表１に示
す量配置し、配置２層円柱の上に上の鉄板をのせ、両鉄
板により２層円柱の上下を挾んで加熱装置で２２０℃に
加熱することにより、高発泡性熱可塑性樹脂組成物を２
０倍に発泡させて各２層円柱を外方に膨張させることに
より相互の隙間をうめながらそれぞれ六角柱状体に変形
せしめるとともに、外層どうしを融着せしめ、ついで冷
却装置で冷却し、水平断面形状がハニカム状の熱可塑性
樹脂体(19)の各六角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高
発泡体(20)が熱可塑性樹脂体(19)と一体的に形成された
シート状発泡体(20)を得た（図１０参照）。

【０１３１】実施例８実施例１と同じ多数の２層円柱から実施例７より配置量
を多くした以外は実施例７と同様にして、水平断面形状
がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空部内
に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に
形成されたシート状発泡体を得た。この実施例では、上
記式Ａの条件を満足させるようにしたので、実施例７で
は２層円柱相互に部分的に空隙が発生したものが、この
実施例では空隙が生じなかった。

【０１３２】実施例９実施例１の２層円柱を２層円筒としたことおよび横断面
寸法を表１のようにしたこと以外は実施例１と同様にし
て２層円筒を得、さらに配置量を表１に示すように、実
施例１より少なくした以外は実施例１と同様にして、水
平断面形状が不規則に連続した熱可塑性樹脂体の各中空
部内に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体
的に形成されたシート状発泡体を得た。この実施例で
は、２層円筒相互の外層どうし間に部分的に空隙が発生
しかつ内方向への膨張が不充分なため内層内側にも空隙
が生じた。

【０１３３】実施例１０内層内径が表１に示すように、実施例９より小さいこと
のみが相違すること以外実施例９と同様の２層円筒を得
た。そして、配置量を表１に示すように、実施例３より
多くした以外は実施例３と同様にして、水平断面形状が
格子状の熱可塑性樹脂体の各四角形状の中空部内に、熱
可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成さ
れたシート状発泡体を得た。

【０１３４】実施例１１内層内径が表１に示すように、実施例９より若干小さい
ことのみが相違する以外は実施例９と同様の２層円筒を
得た。そして、図８では、シュート(17)の一対の両側壁
(18)が後から前方に向かって間隔が狭まっているが、こ
の実施例では両側壁が平行なシュートを用いてシート状
発泡体を得た。すなわち、図６及び図７に示すように、
２層円筒(3) を多数ホッパ(13)に投入し、回転ローラ(1
6)を介してシュート(17)に横１列状に順次供給する。す
ると、横１列の２層円筒(3) は、自重で斜め下方に移動
し、多数の２層円筒(3) はシュートの出口に至るまで
に、少なくとも１つが接している状態に並ぶ。つぎに、
このように並べられた多数の２層円筒(3) を１対の駆動
エンドレスベルト(8)(9)のうち、下側の駆動エンドレス
ベルト(9) の後方突出上面(9b)に供給し、その後実施例
９と同様にして、水平断面形状が不規則に連続した熱可
塑性樹脂体の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可
塑性樹脂体と一体的に形成されたシート状発泡体を得
た。この実施例では、２層円筒相互の外層どうし間及び
内層内側に部分的に空隙が発生した。

【０１３５】実施例１２実施例９と同じ２層円筒(3) を多数ホッパ(13)に投入
し、回転ローラ(16)を介してシュート(17)に横１列状に
順次供給する。すると、横１列の２層円筒(3) は、後か
ら前方に向かって間隔が狭まっている１対の両側壁(18)
により、次第にシュート(17)の中心線方向に寄せられる
とともに、シュート(17)の振動により、シュート(17)の
出口に至るまでに、最も安定した状態の千鳥配置に並
ぶ。つぎに、千鳥配置に並べられた多数の２層円筒(3)
を１対の駆動エンドレスベルト(8)(9)のうち、下側の駆
動エンドレスベルト(9) の後方突出上面(9b)に供給し
（図６ないし図９参照）、約２５ｍｍの間隔に保たれて
２層円筒(3) の軸方向の発泡を規制する両駆動エンドレ
スベルト(8)(9)の対向面(8a)(9a)に送り込み、両者によ
り２層円筒(3) の上下を挾みながら、予熱装置(27)で２
００℃に予熱した後、加熱装置(28)で２２０℃に加熱す
ることにより、発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させて
各２層円筒(3) を内外に膨張させることにより、それぞ
れ六角柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融
着せしめ、ついで冷却装置(29)で冷却し、水平断面形状
がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空部内
に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に
形成されたシート状発泡体を得た。

【０１３６】実施例１３実施例５の２層円柱を２層円筒としたことおよび横断面
寸法を表１のようにしたこと以外は実施例５と同様にし
て２層円筒を得、配置量を表２に示すように実施例１２
より多くした以外、実施例１２と同様にして、水平断面
形状がハニカム状で垂直方向に配向した繊維を含有する
熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空部内に、熱可塑性樹
脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成されたシー
ト状発泡体を得た。

【０１３７】実施例１４及び１６２層円筒の内径を、請求項１４に示す式の条件を満たさ
せるため、表２に示すように、実施例１２より小さくし
たこと、また、配置量を表２に示すように実施例１２よ
り多くした以外、実施例１２と同様にして、水平断面形
状がハニカム状の熱可塑性樹脂体(19)の各六角形状の中
空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体(20)が熱可塑性樹脂体
(19)と一体的に形成されたシート状発泡体(21)を得た
（図１０参照）。

【０１３８】実施例１５２層円筒の内径を、請求項１４に示す式の条件を満たさ
せるため、表２に示すように、実施例１２より小さくし
たこと、また、配置量を表２に示すように実施例１２よ
り多くした以外は実施例１２と同様にして、水平断面形
状がハニカム状で垂直方向に配向した繊維(24)を含有す
る熱可塑性樹脂体(19)の各六角形状の中空部内に、熱可
塑性樹脂高発泡体(20)が熱可塑性樹脂体(19)と一体的に
形成されたシート状発泡体(21)を得た（図１２参照）。

【０１３９】実施例１４〜１６では、請求項１４の式の
条件を満足させるようにしたので、実施例１２及び１３
では２層円柱の内層内側に空隙が発生したものが、これ
らの実施例では空隙が生じなかった。

【０１４０】実施例１７２層円筒の内径を、請求項１５に示す式の条件を満たさ
せるため、表２に示すように、実施例１４より大きくし
たこと、また、配置量を表２に示すように実施例１４よ
り少なくした以外は実施例１４と同様にして、高発泡性
熱可塑性樹脂組成物を発泡させて各２層円筒を内外に膨
張させることにより相互の隙間をうめ、それぞれ貫通孔
(22)を有する六角柱状体に変形せしめるとともに、外層
どうしを融着せしめ、ついで冷却装置で冷却し、水平断
面形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体(19)の各六角形状
の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡体(20)が熱可塑性樹
脂体(19)と一体的に形成された多孔板状発泡体(23)を得
た（図１３参照）。

【０１４１】実施例１８２層円筒の内径を、請求項１５に示す式の条件を満たさ
せるため、表２に示すように、実施例１５より大きくし
たこと、また、配置量を表２に示すように実施例１４よ
り少なくした以外は実施例１５と同様にして、水平断面
形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体の各六角形状の中空
部内に、熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体
的に形成された多孔板状発泡体を得た。

【０１４２】比較例１実施例８における２層円柱の内層となる高発泡性熱可塑
性樹脂組成物のみを用いて円柱を得たこと、配置量を表
２に示すようにしたこと以外は実施例８と同様にしてシ
ート状発泡体を得た。

【０１４３】比較例２実施例１４における２層円筒の内層となる高発泡性熱可
塑性樹脂組成物のみを用いて円筒を得たこと、配置量を
表２に示すようにしたこと以外は実施例１４と同様にし
てシート状発泡体を得た。

【０１４４】比較例３実施例８における２層円柱の内層となる高発泡性熱可塑
性樹脂組成物のみを用いかつアゾジカルボンアミドの配
合量を表２に示すように実施例８の半分にしたこと以外
は実施例８と同様にしてシート状発泡体を得た。

【０１４５】比較例４実施例１４における２層円柱の内層となる高発泡性熱可
塑性樹脂組成物のみを用いかつアゾジカルボンアミドの
配合量を表２に示すように実施例１４の半分にし配置量
を表２に示すようにしたこと以外は実施例１４と同様に
してシート状発泡体を得た。

【０１４６】実施例１９〜２２、２５〜２７、２９〜３
２、３４、３６及び３７これらの実施例は、実施例１〜４、６〜１２、１４、１
６及び１７の外層となる熱可塑性樹脂の代わりに、高密
度ポリエチレン（三菱油化社製商品名ＥＹ４０Ｈ）、
ポリプロピレン（三菱油化社製商品名ＰＹ２３０）、
シラングラフトポリプロピレン（三菱油化社製商品名
ＸＰＭ８００Ｈ）、アゾジカルボンアミドを表３又は４
の配合比で含有する低発泡性熱可塑性樹脂組成物を用
い、下側の駆動エンドレスベルト(9) の後方突出上面(9
b)への２層円柱又は２層円筒の配合量を表３又は４に示
すようにしたこと以外は上記各実施例にそれぞれ対応さ
せてシート状発泡体を得たものである。

【０１４７】実施例２３及び２８これらの実施例は、上記組成物におけるアゾジカルボン
アミドの配合量を表３に示すように実施例２２および２
７より多くし、かつ下側の駆動エンドレスベルト(9) の
後方突出上面(9b)への円柱の配置量を表３に示すように
実施例２２又は２７より多くしたこと以外は実施例２２
又は２７とそれぞれ同様にしてシート状発泡体を得たも
のである。

【０１４８】実施例２４、３３、３５及び３８これらの実施例は、実施例５、１３、１５及び１８の外
層となる熱可塑性樹脂の代わりに、高密度ポリエチレン
（三菱油化社製商品名ＥＹ４０Ｈ）、ポリプロピレン
（三菱油化社製商品名ＰＹ２３０）、シラングラフト
ポリプロピレン（三菱油化社製商品名ＸＰＭ８００
Ｈ）、アゾジカルボンアミド及びガラス繊維（長さ１０
ｍｍ、直径３μｍ）を表３及び表４の配合比で含有する
低発泡性熱可塑性樹脂組成物を用い、下側の駆動エンド
レスベルト(9) の後方突出上面(9b)への円柱又は円筒の
配合量を表１及び表２に示すようにしたこと以外は上記
各実施例にそれぞれ対応させてシート状発泡体を得たも
のである。

【０１４９】上記各例で得られた発泡体の圧縮強度及び
熱伝導度をつぎの方法で測定し、その結果を表１〜４に
示す。圧縮強度は、ＪＩＳＫ６７６７に従い、熱伝導
度は、ＪＩＳＡ１４１３に従ってそれぞれ測定した。

【０１５０】

【表１】

【表２】

【表３】

【表４】（注）１．配置形式Ａ：無規則Ｂ：縦横規則的Ｃ：仮想ハニカム構成六角形の頂点及び中心点Ｄ：式Ａの条件を満たすＣＥ：少なくとも１つと接触Ｆ：千鳥配置Ｇ：請求項１４の式の条件を満たすＦＨ：請求項１１又は１５の式の条件を満たすＦ２．高発泡体貫通孔の寸法評価 ○：貫通孔直径１〜１０ｍｍ ×：上記以外の径

【０１５１】図１４には、上記多孔板状発泡体(23)をコ
ンクリート製角状下水管(25)に使用した状態を示す。下
水管(25)の両側面に、長さ方向所定間隔おきに横長方形
の窓(26)があけられ、各窓(26)にその開口面積に合致す
る大きさの多孔板状発泡体(23)がはめられて固着せられ
ている。多孔板状発泡体(23)は多数の孔(22)を備えてい
るので、下水管(25)に一定レベル以上の水が流入する
と、孔(22)より自然にかつ徐々に下水管(25)の水が周囲
の土へ流出し、下水管(25)が満水状態にならないように
なされている。上記多孔板状発泡体は、通水性、通気性
及び通音性に優れているので、もちろん上記下水管(25)
の用途以外にも使用可能である。

【０１５２】

【発明の効果】請求項１、２、５及び６の発明の発泡体
は、これを構成する熱可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低
発泡体が格子状又はハニカム状の壁を形成しているの
で、圧縮強度に優れ、かつこれと一体の残りの部分が熱
可塑性樹脂高発泡体であるから、軽量性及び断熱性に優
れている。請求項９、１０、１２、１３及び１４の発明
の発泡体の製造方法によれば、このような軽量性、断熱
性及び圧縮強度に優れた発泡体を容易に得ることができ
る。

【０１５３】請求項３及び７の発明による発泡体は各熱
可塑性樹脂高発泡体が孔を有するものであるから、土中
に埋められ、内部の水が一定レベルを超えると、これを
自然に周囲の土へ逃がすことのできる構造のコンクリー
ト製下水管などに用いることができる。請求項１１及び
１５の発明の発泡体の製造方法によれば、このような多
孔発泡体を容易にうることができる。

【０１５４】請求項４及び８の発明の発泡体は、これを
構成する格子状又はハニカム状の熱可塑性樹脂体又は低
発泡体が繊維により補強されているから、さらに圧縮強
度が優れている。請求項１６の発明の発泡体の製造方法
によれば、このような格子状又はハニカム状の熱可塑性
樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体が繊維により補強され
たとくに圧縮強度に優れた発泡体を容易にうることがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）は、本発明の実施例に用いられる高発泡
性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と熱可塑性樹脂また
は低発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる外層とを備えた
２層円筒の一例を示す斜視図であり、（Ｂ）は同じく２
層円柱の一例を示す斜視図である。

【図２】多数の２層円筒から水平断面形状が格子状の熱
可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体を有する発泡体
を製造する状態を示す側断面図である。

【図３】図２の装置内の２層円筒受け凹所を有する回転
ローラの拡大斜視図である。

【図４】縦横両方向に相互に近接して並べられた多数の
２層円筒の部分拡大平面図である。

【図５】水平断面形状が格子状の熱可塑性樹脂体又は熱
可塑性樹脂低発泡体を有する発泡体の部分拡大平面図で
ある。

【図６】多数の２層円筒から水平断面形状がハニカム状
の熱可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡体を有する発
泡体を製造する状態を示す側断面図である。

【図７】図６の装置内の２層円筒受け凹所を有する回転
ローラの拡大斜視図である。

【図８】シュート及び下側駆動エンドレスベルトの後方
突出上面の一部を示す拡大平面図である。

【図９】千鳥配置に並べられた多数の２層円筒の部分拡
大平面図である。

【図１０】水平断面形状がハニカム状の熱可塑性樹脂体
又は熱可塑性樹脂低発泡体を有する発泡体の部分拡大平
面図である。

【図１１】水平断面形状が格子状でかつ水平断面に対し
て垂直方向に配列した繊維が含有された熱可塑性樹脂体
又は繊維含有熱可塑性樹脂低発泡体を有する発泡体の部
分拡大斜視断面図である。

【図１２】水平断面形状がハニカム状でかつ水平断面に
対して垂直方向に配列した繊維が含有された熱可塑性樹
脂体又は繊維含有熱可塑性樹脂低発泡体を有する発泡体
の部分拡大斜視断面図である。

【図１３】多孔板状発泡体の部分拡大平面図である。

【図１４】多孔板状発泡体が用いられている下水管の部
分斜視図である。

【符号の説明】

(1) ：２層円筒の内層 (1A)：２層円柱の内層 (2) ：２層円筒又は２層円柱の外層 (3) ：２層円筒 (3A)：２層円柱 (8)(9)：規制部材（駆動エンドレスコンベヤ） (10)：格子状の熱可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低発泡
体 (11)(20)：熱可塑性樹脂高発泡体 (19)：ハニカム状の熱可塑性樹脂体又は熱可塑性樹脂低
発泡体 (12)(21)：発泡体 (22)：貫通孔 (24)：繊維

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号特願平6−198224 (32)優先日平６(1994)８月23日 (33)優先権主張国日本（ＪＰ）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】水平断面形状が格子状の熱可塑性樹脂体
の各四角形状の中空部内に、発泡倍率が１０〜５０倍で
ある熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に
形成されていることを特徴とする発泡体。
【請求項２】水平断面形状がハニカム状の熱可塑性樹
脂体の各六角形状の中空部内に、発泡倍率が１０〜５０
倍である熱可塑性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体
的に形成されていることを特徴とする発泡体。
【請求項３】水平断面形状がハニカム状の熱可塑性樹
脂体の各六角形状の中空部内に、発泡倍率が５〜４５倍
でありかつ孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する熱可塑
性樹脂高発泡体が熱可塑性樹脂体と一体的に形成されて
いることを特徴とする発泡体。
【請求項４】熱可塑性樹脂体が水平断面に対して垂直
方向に配向した繊維を含有していることを特徴とする請
求項１、２又は３の発泡体。
【請求項５】水平断面形状が格子状の熱可塑性樹脂低
発泡体の各四角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高発泡
体が低発泡体と一体的に形成され、高発泡体の発泡倍率
が１０〜５０倍であり、低発泡体の発泡倍率が高発泡体
の発泡倍率より５倍以上低いことを特徴とする発泡体。
【請求項６】水平断面形状がハニカム状の熱可塑性樹
脂低発泡体の各六角形状の中空部内に、熱可塑性樹脂高
発泡体が低発泡体と一体的に形成され、高発泡体の発泡
倍率が１０〜５０倍であり、低発泡体の発泡倍率が高発
泡体の発泡倍率より５倍以上低いことを特徴とする発泡
体。
【請求項７】水平断面形状がハニカム状の熱可塑性樹
脂低発泡体の各六角形状の中空部内に、孔径が１〜１０
ｍｍの貫通孔を有する熱可塑性樹脂高発泡体が低発泡体
と一体的に形成され、高発泡体の発泡倍率が５〜４５倍
であり、低発泡体の発泡倍率が３倍以下であることを特
徴とする発泡体。
【請求項８】低発泡体が水平断面に対して垂直方向に
配向した繊維を含有していることを特徴とする請求項
５、６又は７の発泡体。
【請求項９】高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内
層と、熱可塑性樹脂よりなる外層とを備えた２層筒又は
２層柱を、多数相互に接するかまたは近接する状態に並
べるとともに、このように並べられた多数の２層筒又は
２層柱をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で
挟んだのち加熱し、高発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡
させて外層どうしを融着せしめ、全体を一体化させるこ
とを特徴とする発泡体の製造方法。
【請求項１０】高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる
内層と、熱可塑性樹脂よりなる外層とを備えた２層円筒
を、多数相互が線接触するように千鳥配置に並べるとと
もに、このように並べられた多数の２層筒をその軸方向
の発泡を規制する一対の規制部材で挟んだのち加熱し、
高発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡させてそれぞれ六角
柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融着せし
め、全体を一体化させることを特徴とする発泡体の製造
方法。
【請求項１１】発泡倍率５〜４５倍の発泡体が得られ
る高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、熱可塑
性樹脂よりなる外層とを備えかつ内層の内外径及び内層
の発泡後の発泡倍率の関係が、２√３ｄ₁ ²−１００π≦πＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）≦
２√３ｄ₁ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件を
満たす２層円筒を、多数相互が線接触するように千鳥配
置に並べるとともに、このように並べられた多数の２層
円筒をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で挟
んだのち加熱し、発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡さ
せ、それぞれ孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する六角
柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融着せし
め、全体を一体化させることを特徴とする発泡体の製造
方法。
【請求項１２】高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる
内層と、低発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる外層とを
備えた２層筒又は２層柱を、多数相互に接するかまたは
近接する状態に並べるとともに、このように並べられた
多数の２層筒又は２層柱をその軸方向の発泡を規制する
一対の規制部材で挟んだのち加熱し、高低両発泡性熱可
塑性樹脂組成物を発泡させて外層どうしを融着せしめ、
全体を一体化させることを特徴とする発泡体の製造方
法。
【請求項１３】高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる
内層と、低発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる外層とを
備えた２層円筒を、多数相互が線接触するように千鳥配
置に並べるとともに、このように並べられた多数の２層
筒をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で挟ん
だのち加熱し、高低両発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡
させてそれぞれ六角柱状体に変形せしめるとともに、外
層どうしを融着せしめ、全体を一体化させることを特徴
とする発泡体の製造方法。
【請求項１４】２層円筒の内層の外径及び内径並びに
内層の発泡後の発泡倍率の関係が、（ｄ₂／ｄ₁）²≦１−２×√３／（πＴＩ）（ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ＴＩは内
層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件を
満たすことを特徴とする請求項１０又は１３の発泡体の
製造方法。
【請求項１５】発泡倍率５〜４５倍の発泡体が得られ
る高発泡性熱可塑性樹脂組成物よりなる内層と、発泡倍
率が３倍以下の発泡体が得られる低発泡性樹脂組成物よ
りなる外層とを備えかつ内層と外層の各内径及び外層の
外径、並びに内層及び外層の発泡後の発泡倍率の関係
が、２√３ｄ₃ ²−１００π≦π｛ＴＩ（ｄ₁ ²−ｄ₂ ²）
＋ＴＯ（ｄ₃ ²−ｄ₁ ²）｝≦２√３ｄ₃ ²−π （ｄ₁は内層の外径を、ｄ₂は内層の内径を、ｄ₃は外
層の外径を、ＴＩは内層の発泡後の発泡倍率を、ＴＯは
外層の発泡後の発泡倍率をそれぞれ表わす）の式の条件
を満たす２層円筒を、多数相互が線接触するように千鳥
配置に並べるとともに、このように並べられた多数の２
層円筒をその軸方向の発泡を規制する一対の規制部材で
挟んだのち加熱し、発泡性熱可塑性樹脂組成物を発泡さ
せ、それぞれ孔径が１〜１０ｍｍの貫通孔を有する六角
柱状体に変形せしめるとともに、外層どうしを融着せし
め、全体を一体化させることを特徴とする発泡体の製造
方法。
【請求項１６】外層が水平断面に対して垂直方向に配
向した繊維を含有していることを特徴とする請求項９、
１０、１１、１２、１３、１４又は１５の発泡体の製造
方法。