JPH08114199A - 軸流圧縮機 - Google Patents
軸流圧縮機Info
- Publication number
- JPH08114199A JPH08114199A JP25346094A JP25346094A JPH08114199A JP H08114199 A JPH08114199 A JP H08114199A JP 25346094 A JP25346094 A JP 25346094A JP 25346094 A JP25346094 A JP 25346094A JP H08114199 A JPH08114199 A JP H08114199A
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- Japan
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- casing
- blade
- hub
- section
- curvature
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】翼表面の剥離を抑制し、翼間の二次流れの発生
を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の拡大を図
り、かつ効率を向上させることが可能な軸流圧縮機を提
供する。 【構成】翼の先端部１３および根本部１５の方が、翼中
心部１３よりも翼断面における弦長（１９，２９）およ
び曲率半径（１７，２７）を大きくするようにした。 【効果】このように形成することにより、翼の腹側面２
０と背側面２１との圧力差が小さくなるので、二次流れ
を抑制し、圧縮機の効率向上と安定作動範囲の拡大が図
れる。
を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の拡大を図
り、かつ効率を向上させることが可能な軸流圧縮機を提
供する。 【構成】翼の先端部１３および根本部１５の方が、翼中
心部１３よりも翼断面における弦長（１９，２９）およ
び曲率半径（１７，２７）を大きくするようにした。 【効果】このように形成することにより、翼の腹側面２
０と背側面２１との圧力差が小さくなるので、二次流れ
を抑制し、圧縮機の効率向上と安定作動範囲の拡大が図
れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばガスタービン等
に採用されている軸流圧縮機の改良に関するものであ
る。
に採用されている軸流圧縮機の改良に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来一般に採用されているガスタービン
は、燃焼用および冷却用の空気を得るために、タービン
と同軸上に軸流圧縮機を備えているのが普通である。こ
の軸流圧縮機には、ケーシング側に周方向に所定の間隔
をおいて固定保持された静翼，入口案内翼および出口案
内翼が設けられており、また回転するハブ側には、その
外周に周方向に所定の間隔をおいて動翼が設けられてい
る。
は、燃焼用および冷却用の空気を得るために、タービン
と同軸上に軸流圧縮機を備えているのが普通である。こ
の軸流圧縮機には、ケーシング側に周方向に所定の間隔
をおいて固定保持された静翼，入口案内翼および出口案
内翼が設けられており、また回転するハブ側には、その
外周に周方向に所定の間隔をおいて動翼が設けられてい
る。
【０００３】これら翼（静翼，入口案内翼，出口案内
翼，動翼）においては、翼の腹側面と背側面との圧力差
が原因となって、翼の先端側および根本側，すなわちハ
ブ側およびケーシング側に近い部分において二次流れが
発生する。翼部にこの二次流れが発生すると軸流圧縮機
の効率は低下し、安定な作動範囲も狭くなる。したがっ
て、この二次流れの発生はぜひ避けなくてはならない。
翼，動翼）においては、翼の腹側面と背側面との圧力差
が原因となって、翼の先端側および根本側，すなわちハ
ブ側およびケーシング側に近い部分において二次流れが
発生する。翼部にこの二次流れが発生すると軸流圧縮機
の効率は低下し、安定な作動範囲も狭くなる。したがっ
て、この二次流れの発生はぜひ避けなくてはならない。
【０００４】従来このための一つの対策として、例えば
特開昭６２−１９５４９５号公報にも記載されているよ
うに、動翼および静翼の中心断面（径方向中央部におけ
る断面）よりケーシングおよび／又はハブ側に近い部分
の断面の方が曲率半径が小さくなるように翼を加工し、
翼列損失の低減を図るようにしている。
特開昭６２−１９５４９５号公報にも記載されているよ
うに、動翼および静翼の中心断面（径方向中央部におけ
る断面）よりケーシングおよび／又はハブ側に近い部分
の断面の方が曲率半径が小さくなるように翼を加工し、
翼列損失の低減を図るようにしている。
【０００５】また、もう一つの対策として、特開昭５９
−１１５５００号公報に記載されているように、翼のケ
ーシングおよびハブに近い部分に突起を設け、この突起
の作用により主流空気の一部をケーシングおよびハブに
沿った流れとなし、その翼列損失を低減するようにする
考えもある。
−１１５５００号公報に記載されているように、翼のケ
ーシングおよびハブに近い部分に突起を設け、この突起
の作用により主流空気の一部をケーシングおよびハブに
沿った流れとなし、その翼列損失を低減するようにする
考えもある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】いずれにしても、この
ように形成された翼であると、たしかにある程度の翼列
損失を低減することが可能であるが、この従来の翼構
成，例えば前者の特開昭６２−１９５４９５号公報記載
のものでは、翼の曲率の増大に伴って空気の流れが翼の
表面から剥離し易くなるという点についての配慮がなさ
れておらず、この剥離の問題で圧縮機効率の低下を招
き、安定な作動範囲が狭くなる恐れがあった。
ように形成された翼であると、たしかにある程度の翼列
損失を低減することが可能であるが、この従来の翼構
成，例えば前者の特開昭６２−１９５４９５号公報記載
のものでは、翼の曲率の増大に伴って空気の流れが翼の
表面から剥離し易くなるという点についての配慮がなさ
れておらず、この剥離の問題で圧縮機効率の低下を招
き、安定な作動範囲が狭くなる恐れがあった。
【０００７】また、後者の特開昭５９−１１５５００号
公報に開示されている翼の場合には、翼に突起が設けら
れていることから、この突起のために、翼の弦長が増す
ことになり、そのために翼表面においては流体の粘性に
基づく渦層がより厚くなり、翼列の全圧力損失が増加
し、やはり圧縮機効率の低下を招くことになり、この構
成でも安定な作動範囲を狭くしてしまう嫌いがあった。
公報に開示されている翼の場合には、翼に突起が設けら
れていることから、この突起のために、翼の弦長が増す
ことになり、そのために翼表面においては流体の粘性に
基づく渦層がより厚くなり、翼列の全圧力損失が増加
し、やはり圧縮機効率の低下を招くことになり、この構
成でも安定な作動範囲を狭くしてしまう嫌いがあった。
【０００８】本発明はこれに鑑みなされたもので、その
目的とするところは、翼表面の剥離を抑制し、翼間の二
次流れの発生を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲
の拡大を図り、かつ効率を向上させることが可能なこの
種の軸流圧縮機を提供するにある。
目的とするところは、翼表面の剥離を抑制し、翼間の二
次流れの発生を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲
の拡大を図り、かつ効率を向上させることが可能なこの
種の軸流圧縮機を提供するにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、翼の
先端部および根本部の方が、翼中心部よりも翼断面の弦
長および曲率半径を大きくするようになし、所期の目的
を達成するようにしたものである。
先端部および根本部の方が、翼中心部よりも翼断面の弦
長および曲率半径を大きくするようになし、所期の目的
を達成するようにしたものである。
【００１０】
【作用】すなわちこのように形成された翼を有する軸流
圧縮機であると、翼の循環は一定のままで翼の腹側面と
背側面との圧力差が減少し、翼間の二次流れの発生は抑
制され、したがって翼表面の剥離を抑制し、翼間の二次
流れの発生を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の
拡大を図り、効率を向上させることができる。
圧縮機であると、翼の循環は一定のままで翼の腹側面と
背側面との圧力差が減少し、翼間の二次流れの発生は抑
制され、したがって翼表面の剥離を抑制し、翼間の二次
流れの発生を抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の
拡大を図り、効率を向上させることができる。
【００１１】
【実施例】以下図示した実施例に基づいて本発明を詳細
に説明する。図２にはその軸流圧縮機の概略構成が断面
で示されている。回転軸７とともに回転するハブ２の外
面には、動翼４が周方向および軸方向に所定の間隔をお
いて多数配置されており、またケーシング１の内壁側に
は、静翼３が前記動翼と軸の長手方向に交互配置となる
ように多数配置されている。なお、軸流圧縮機の入口に
は、入口案内翼５が１列、出口には出口案内翼６が２列
（この実施例の場合）配置されている。
に説明する。図２にはその軸流圧縮機の概略構成が断面
で示されている。回転軸７とともに回転するハブ２の外
面には、動翼４が周方向および軸方向に所定の間隔をお
いて多数配置されており、またケーシング１の内壁側に
は、静翼３が前記動翼と軸の長手方向に交互配置となる
ように多数配置されている。なお、軸流圧縮機の入口に
は、入口案内翼５が１列、出口には出口案内翼６が２列
（この実施例の場合）配置されている。
【００１２】図１には、これらの翼のうち出口案内翼６
の場合の側面が概略的に示され、また図３には、この図
１中のＡ−Ａ，Ｂ−ＢおよびＣ−Ｃ線に沿う断面が、そ
れぞれ断面１２，断面１３および断面１４で示されてい
る。出口案内翼６の断面は、腹側面２０および背側面２
１、それに前縁１０と後縁１１とを単一円弧で結んだ反
り線１２で構成されている。
の場合の側面が概略的に示され、また図３には、この図
１中のＡ−Ａ，Ｂ−ＢおよびＣ−Ｃ線に沿う断面が、そ
れぞれ断面１２，断面１３および断面１４で示されてい
る。出口案内翼６の断面は、腹側面２０および背側面２
１、それに前縁１０と後縁１１とを単一円弧で結んだ反
り線１２で構成されている。
【００１３】この図３からも明らかなように、出口案内
翼６は、翼の中心部であるＢ−Ｂ断面よりも翼先端側の
Ａ−Ａ断面および翼根本側のＣ−Ｃ断面の方が、反り線
の弦長および曲率半径が大きく形成されている。さらに
中心断面Ｂ−Ｂの反り線１５の翼弦長２５よりも、ケー
シング側端部８に近いＡ−Ａ断面の反り線翼弦長１９、
およびハブ側端部９に近いＣ−Ｃ断面の反り線翼弦長２
９の方が大きくなっている。
翼６は、翼の中心部であるＢ−Ｂ断面よりも翼先端側の
Ａ−Ａ断面および翼根本側のＣ−Ｃ断面の方が、反り線
の弦長および曲率半径が大きく形成されている。さらに
中心断面Ｂ−Ｂの反り線１５の翼弦長２５よりも、ケー
シング側端部８に近いＡ−Ａ断面の反り線翼弦長１９、
およびハブ側端部９に近いＣ−Ｃ断面の反り線翼弦長２
９の方が大きくなっている。
【００１４】さらに、反り線１５の半径は、翼中心部の
半径２３よりも翼先端側および翼根本側の半径１７，２
７の方が大きく形成されている。なお、この場合当然の
ことながら、反り線１５の中心角は、中心角２４よりも
中心角１８および２８の方が小さくなっている。
半径２３よりも翼先端側および翼根本側の半径１７，２
７の方が大きく形成されている。なお、この場合当然の
ことながら、反り線１５の中心角は、中心角２４よりも
中心角１８および２８の方が小さくなっている。
【００１５】次にこのように形成された出口案内翼６の
動作について説明する。この出口案内翼６は、翼の背側
面２１よりも腹側面２０の方が圧力が高いために、翼列
の間では背側面２１から腹側面２０に向かう二次流れは
発生する。しかし、翼中心部のＢ−Ｂ断面では、この二
次流れよりも軸流速度５１の方が十分大きいので、二次
流れによる影響はない。
動作について説明する。この出口案内翼６は、翼の背側
面２１よりも腹側面２０の方が圧力が高いために、翼列
の間では背側面２１から腹側面２０に向かう二次流れは
発生する。しかし、翼中心部のＢ−Ｂ断面では、この二
次流れよりも軸流速度５１の方が十分大きいので、二次
流れによる影響はない。
【００１６】一方、両端部側，すなわちＡ−ＡおよびＣ
−Ｃ断面部の近傍では、ケーシングおよびハブ表面に発
生する渦層によって軸流速度が減少するために、二次流
れの影響を強く受けるように思われるが、この翼の場合
には、前述したように、翼弦２５よりも翼弦１９および
２９の方を大きく、なおかつ半径２３よりも半径１７お
よび２７の方が大きく、さらに中心角２４よりも中心角
１８および２８の方が小さく形成されていることから、
Ａ−ＡおよびＣ−Ｃ断面の背側面２１と腹側面２０との
圧力差が小さくなり、結果的に二次流れの規模と強さが
小さくなるのである。
−Ｃ断面部の近傍では、ケーシングおよびハブ表面に発
生する渦層によって軸流速度が減少するために、二次流
れの影響を強く受けるように思われるが、この翼の場合
には、前述したように、翼弦２５よりも翼弦１９および
２９の方を大きく、なおかつ半径２３よりも半径１７お
よび２７の方が大きく、さらに中心角２４よりも中心角
１８および２８の方が小さく形成されていることから、
Ａ−ＡおよびＣ−Ｃ断面の背側面２１と腹側面２０との
圧力差が小さくなり、結果的に二次流れの規模と強さが
小さくなるのである。
【００１７】このように出口案内翼６を形成することに
より、翼列内部で発生する二次流れの規模と強さを抑制
する効果があり、さらに圧縮機効率を向上および安定作
動範囲の拡大をもたらすのである。
より、翼列内部で発生する二次流れの規模と強さを抑制
する効果があり、さらに圧縮機効率を向上および安定作
動範囲の拡大をもたらすのである。
【００１８】なお、以上の説明では出口案内翼６の場合
について説明してきたが、静翼３および動翼４さらには
入口案内翼５に実施した場合でも同様な効果が生ずるこ
とは勿論である。
について説明してきたが、静翼３および動翼４さらには
入口案内翼５に実施した場合でも同様な効果が生ずるこ
とは勿論である。
【００１９】次にもう一つの実施例を図４に基づき説明
する。この図は、図１中の断面の反り線が、それぞれ２
個の円弧３０と３１とで成る場合を示している。勿論図
３と同様に断面１２および断面１３および断面１４は、
それぞれ図１のＡ−Ａ，Ｂ−ＢおよびＣ−Ｃ断面を示し
ている。
する。この図は、図１中の断面の反り線が、それぞれ２
個の円弧３０と３１とで成る場合を示している。勿論図
３と同様に断面１２および断面１３および断面１４は、
それぞれ図１のＡ−Ａ，Ｂ−ＢおよびＣ−Ｃ断面を示し
ている。
【００２０】翼の端部側の断面１２および断面１４の翼
弦長１９および２９は、翼中心部の断面１３の翼弦長２
５よりも大きく形成され、かつ中心角３７と３８との和
は、中心角４３と４４との和よりも小さい。また、中心
角３７と３８との和は、中心角４９と５０との和よりも
小さい。なお、図４では反り線が２個の円弧で成る場合
を示したが、反り線が３個以上の円弧で成るようにして
もよい。
弦長１９および２９は、翼中心部の断面１３の翼弦長２
５よりも大きく形成され、かつ中心角３７と３８との和
は、中心角４３と４４との和よりも小さい。また、中心
角３７と３８との和は、中心角４９と５０との和よりも
小さい。なお、図４では反り線が２個の円弧で成る場合
を示したが、反り線が３個以上の円弧で成るようにして
もよい。
【００２１】この例においても翼が二次流れを抑制する
際の基本的な動作は、前述した実施例と同様に動作し、
同様な効果を秦することは勿論のこと、さらにこの実施
例であると、翼の反り線が３０と３１の２個の円弧から
構成されているために、さらに遷音速翼や超音速翼のよ
うに高速流でも作動できる効果がある。
際の基本的な動作は、前述した実施例と同様に動作し、
同様な効果を秦することは勿論のこと、さらにこの実施
例であると、翼の反り線が３０と３１の２個の円弧から
構成されているために、さらに遷音速翼や超音速翼のよ
うに高速流でも作動できる効果がある。
【００２２】さらにもう一つの実施例について図５を使
って説明する。図５は、図２の出口案内翼６とケーシン
グおよびハブの一部分と、出口案内翼６の前縁１０より
上流位置５３における軸流速度の半径方向分布５２を示
している。図５のＡ−ＡおよびＢ−ＢおよびＣ−Ｃ断面
は、図３もしくは図４のいずれか一方の形状をもつ。な
お、半径方向分布５２において、ケーシング１に最も近
い変曲点５４とケーシング１との間を渦層厚５６とす
る。
って説明する。図５は、図２の出口案内翼６とケーシン
グおよびハブの一部分と、出口案内翼６の前縁１０より
上流位置５３における軸流速度の半径方向分布５２を示
している。図５のＡ−ＡおよびＢ−ＢおよびＣ−Ｃ断面
は、図３もしくは図４のいずれか一方の形状をもつ。な
お、半径方向分布５２において、ケーシング１に最も近
い変曲点５４とケーシング１との間を渦層厚５６とす
る。
【００２３】出口案内翼のケーシング側において、ケー
シング側渦層厚５６に相当する範囲６０の中で、翼６の
中心側からケーシング１に向く方向に、弦長および曲率
半径が連続してかつ滑らかに大きくなる。同様に、ハブ
２に最も近い変曲点５５とハブ２との間をハブ側渦層厚
５７とし、渦層厚５７に相当する範囲６１の中で、翼６
の中心側からハブ２に向く方向に、弦長および曲率半径
が連続してかつ滑らかに大きくなる。
シング側渦層厚５６に相当する範囲６０の中で、翼６の
中心側からケーシング１に向く方向に、弦長および曲率
半径が連続してかつ滑らかに大きくなる。同様に、ハブ
２に最も近い変曲点５５とハブ２との間をハブ側渦層厚
５７とし、渦層厚５７に相当する範囲６１の中で、翼６
の中心側からハブ２に向く方向に、弦長および曲率半径
が連続してかつ滑らかに大きくなる。
【００２４】なお、この場合も出口案内翼に実施した例
について説明したが、静翼３および動翼４および入口案
内翼５に実施してもよい。
について説明したが、静翼３および動翼４および入口案
内翼５に実施してもよい。
【００２５】前記実施例において、翼が二次流れを抑制
する際の基本的な動作は前述の実施例と同等であるが、
特にこの実施例では、渦層５６および５７の中で軸流速
度が滑らかに原則するのに応じて、弦長および曲率半径
が連続してかつ滑らかに大きくなるので、翼面上の圧力
も滑らかに変化し、それによって二次流れを効率良く抑
制できるという効果がある。さらに、弦長および曲率半
径が大きくなる範囲を６０および６１に限定しているの
で、二次流れを抑制する範囲も限定できるという効果も
ある。
する際の基本的な動作は前述の実施例と同等であるが、
特にこの実施例では、渦層５６および５７の中で軸流速
度が滑らかに原則するのに応じて、弦長および曲率半径
が連続してかつ滑らかに大きくなるので、翼面上の圧力
も滑らかに変化し、それによって二次流れを効率良く抑
制できるという効果がある。さらに、弦長および曲率半
径が大きくなる範囲を６０および６１に限定しているの
で、二次流れを抑制する範囲も限定できるという効果も
ある。
【００２６】以上種々説明してきたように、このように
形成された翼を有する軸流圧縮機であると、静翼の中心
断面よりもケーシングおよび／またはハブ側断面図の弦
長が大きい形状とすることによって、ケーシングからハ
ブ側断面に至るまでの弦長が一定である静翼に比べて、
翼表面の半径方向圧力差が均一化されるので、静翼列の
翼間に発生する二次流れの発生を抑制する効果があり、
さらに、静翼の曲率半径も大きくすることによって翼面
の渦層の発達を抑えて、全圧損失の増加を抑制しながら
圧縮機の効率を向上させ、安定作動範囲を拡大すること
ができるのである。
形成された翼を有する軸流圧縮機であると、静翼の中心
断面よりもケーシングおよび／またはハブ側断面図の弦
長が大きい形状とすることによって、ケーシングからハ
ブ側断面に至るまでの弦長が一定である静翼に比べて、
翼表面の半径方向圧力差が均一化されるので、静翼列の
翼間に発生する二次流れの発生を抑制する効果があり、
さらに、静翼の曲率半径も大きくすることによって翼面
の渦層の発達を抑えて、全圧損失の増加を抑制しながら
圧縮機の効率を向上させ、安定作動範囲を拡大すること
ができるのである。
【００２７】
【発明の効果】以上説明してきたように本発明によれ
ば、翼表面の剥離が抑制され、翼間の二次流れの発生を
抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の拡大を図り、
かつ効率を向上させることが可能なこの種軸流圧縮機を
得ることができる。
ば、翼表面の剥離が抑制され、翼間の二次流れの発生を
抑制しながら軸流圧縮機の安定作動範囲の拡大を図り、
かつ効率を向上させることが可能なこの種軸流圧縮機を
得ることができる。
【図１】本発明の軸流圧縮機の翼部の一実施例を示す横
断平面図である。
断平面図である。
【図２】本発明の軸流圧縮機の一実施例を示す縦断側面
図である。
図である。
【図３】本発明の軸流圧縮機の翼部の一実施例を示す側
面図である。
面図である。
【図４】本発明の軸流圧縮機の翼部の他の実施例を示す
横断平面図である。
横断平面図である。
【図５】本発明の軸流圧縮機の翼部の他の実施例を示す
側面図である。
側面図である。
１…ケーシング、２…ハブ、３…静翼、４…動翼、５…
入口案内翼、６…出口案内翼、７…回転軸、８…ケーシ
ング側端部、９…ハブ側端部、１０…前縁、１１…後
縁、１２…Ａ−Ａ断面、１３…Ｂ−Ｂ断面、１４…Ｃ−
Ｃ断面、１５…反り線、１６…Ａ−Ａ断面反り線の中
心、１７…Ａ−Ａ断面反り線の半径、１８…Ａ−Ａ断面
反り線の中心角、１９…Ａ−Ａ断面反り線の弦長、２０
…腹側面、２１…背側面、２２…Ｂ−Ｂ断面反り線の中
心、２３…Ｂ−Ｂ断面反り線の半径、２４…Ｂ−Ｂ断面
反り線の中心角、２５…Ｂ−Ｂ断面反り線の弦長、２６
…Ｃ−Ｃ断面反り線の中心、２７…Ｃ−Ｃ断面反り線の
半径、２８…Ｃ−Ｃ断面反り線の中心角、２９…Ｃ−Ｃ
断面反り線の弦長、３０…前側反り線、３１…後側反り
線、３２…前側反り線と後側反り線との境界線、３３…
Ａ−Ａ断面前側反り線の中心、３４…Ａ−Ａ断面後側反
り線の中心、３５…Ａ−Ａ断面前側反り線の半径、３６
…Ａ−Ａ断面後側反り線の半径、３７…Ａ−Ａ断面前側
反り線の中心角、３８…Ａ−Ａ断面後側反り線の中心
角、３９…Ｂ−Ｂ断面前側反り線の中心、４０…Ｂ−Ｂ
断面後側反り線の中心、４１…Ｂ−Ｂ断面前側反り線の
半径、４２…Ｂ−Ｂ断面後側反り線の半径、４３…Ｂ−
Ｂ断面前側反り線の中心角、４４…Ｂ−Ｂ断面後側反り
線の中心角、４５…Ｃ−Ｃ断面前側反り線の中心、４６
…Ｃ−Ｃ断面後側反り線の中心、４７…Ｃ−Ｃ断面前側
反り線の半径、４８…Ｃ−Ｃ断面後側反り線の半径、４
９…Ｃ−Ｃ断面前側反り線の中心角、５０…Ｃ−Ｃ断面
後側反り線の中心角、５１…軸流速度、５２…半径方向
分布、５３…出口案内翼前縁よりも上流の位置、５４…
ケーシング側変曲点、５５…ハブ側変曲点、５６…ケー
シング側渦層厚、５７…ハブ側渦層厚、５８…ケーシン
グ側渦層外縁、５９…ハブ側渦層外縁、６０…ケーシン
グ側の翼面上渦層の範囲、６１…ハブ側の翼面上渦層の
範囲。
入口案内翼、６…出口案内翼、７…回転軸、８…ケーシ
ング側端部、９…ハブ側端部、１０…前縁、１１…後
縁、１２…Ａ−Ａ断面、１３…Ｂ−Ｂ断面、１４…Ｃ−
Ｃ断面、１５…反り線、１６…Ａ−Ａ断面反り線の中
心、１７…Ａ−Ａ断面反り線の半径、１８…Ａ−Ａ断面
反り線の中心角、１９…Ａ−Ａ断面反り線の弦長、２０
…腹側面、２１…背側面、２２…Ｂ−Ｂ断面反り線の中
心、２３…Ｂ−Ｂ断面反り線の半径、２４…Ｂ−Ｂ断面
反り線の中心角、２５…Ｂ−Ｂ断面反り線の弦長、２６
…Ｃ−Ｃ断面反り線の中心、２７…Ｃ−Ｃ断面反り線の
半径、２８…Ｃ−Ｃ断面反り線の中心角、２９…Ｃ−Ｃ
断面反り線の弦長、３０…前側反り線、３１…後側反り
線、３２…前側反り線と後側反り線との境界線、３３…
Ａ−Ａ断面前側反り線の中心、３４…Ａ−Ａ断面後側反
り線の中心、３５…Ａ−Ａ断面前側反り線の半径、３６
…Ａ−Ａ断面後側反り線の半径、３７…Ａ−Ａ断面前側
反り線の中心角、３８…Ａ−Ａ断面後側反り線の中心
角、３９…Ｂ−Ｂ断面前側反り線の中心、４０…Ｂ−Ｂ
断面後側反り線の中心、４１…Ｂ−Ｂ断面前側反り線の
半径、４２…Ｂ−Ｂ断面後側反り線の半径、４３…Ｂ−
Ｂ断面前側反り線の中心角、４４…Ｂ−Ｂ断面後側反り
線の中心角、４５…Ｃ−Ｃ断面前側反り線の中心、４６
…Ｃ−Ｃ断面後側反り線の中心、４７…Ｃ−Ｃ断面前側
反り線の半径、４８…Ｃ−Ｃ断面後側反り線の半径、４
９…Ｃ−Ｃ断面前側反り線の中心角、５０…Ｃ−Ｃ断面
後側反り線の中心角、５１…軸流速度、５２…半径方向
分布、５３…出口案内翼前縁よりも上流の位置、５４…
ケーシング側変曲点、５５…ハブ側変曲点、５６…ケー
シング側渦層厚、５７…ハブ側渦層厚、５８…ケーシン
グ側渦層外縁、５９…ハブ側渦層外縁、６０…ケーシン
グ側の翼面上渦層の範囲、６１…ハブ側の翼面上渦層の
範囲。
Claims (9)
- 【請求項１】 ケーシング内で回転するハブと、該ハブ
およびケーシングにそれぞれ保持された複数の翼を複数
段備えている軸流圧縮機において、 前記翼の先端部および根本部の方が、翼の中心部よりも
翼断面における反り線の弦長および曲率半径が大きく形
成されていることを特徴とする軸流圧縮機。 - 【請求項２】 ケーシング内で回転するハブと、該ハブ
およびケーシングにそれぞれ保持された複数の翼を複数
段備えている軸流圧縮機において、 前記翼の径方向中心部における断面より前記ケーシング
および／またはハブ側近傍の断面の方が、翼の反り線の
弦長および曲率半径が大きく形成されていることを特徴
とする軸流圧縮機。 - 【請求項３】 ケーシングと、該ケーシング内で回転軸
とともに回転するハブと、該ハブの周囲に放射方向にの
びて固定保持された動翼と、前記ケーシングに保持さ
れ、前記動翼と軸方向に交互に配置された静翼とを備え
ている軸流圧縮機において、 前記動翼および静翼は、その翼の径方向中心部における
断面よりも前記ケーシングおよび／またはハブに近い側
の断面の方が、翼の反り線の弦長および曲率半径が大き
く形成されていることを特徴とする軸流圧縮機。 - 【請求項４】 ケーシング内で回転するハブと、該ハブ
およびケーシングにそれぞれ保持された複数の翼を複数
段備えている軸流圧縮機において、 前記翼の先端部および根本部の方が、翼の中心部よりも
翼断面における反り線の弦長および曲率半径が大きく形
成されるとともに、その弦長および曲率半径が連続して
滑らかに大きくなるように形成したことを特徴とする軸
流圧縮機。 - 【請求項５】 ケーシングと、該ケーシング内で回転軸
とともに回転するハブと、該ハブの周囲に放射方向にの
びて固定保持された動翼と、前記ケーシングに保持さ
れ、前記動翼と軸方向に交互に配置された静翼とを備え
ている軸流圧縮機において、 前記静翼前縁よりも上流位置における流速の半径方向分
布中、前記ケーシングおよびハブに最も近い変曲点とケ
ーシングおよびハブとの間をそれぞれケーシングおよび
ハブ側壁面渦層と定義し、このケーシングおよびハブ側
壁面渦層の中にある翼の先端部および根本部の方が、翼
の中心部よりも翼断面における反り線の弦長および曲率
半径は大きく形成され、かつその弦長および曲率半径は
連続して滑らかに形成されていることを特徴とする軸流
圧縮機。 - 【請求項６】 ケーシングと、該ケーシング内で回転軸
とともに回転するハブと、該ハブの周囲に放射方向にの
びて固定保持された動翼と、前記ケーシングに保持さ
れ、前記動翼と軸方向に交互に配置された静翼とを備え
ている軸流圧縮機において、 前記静翼前縁よりも上流位置の流速の半径方向分布上で
曲率がゼロになる点の中で、前記ケーシングおよびハブ
に最も近い点と、ケーシングおよびハブとの間をそれぞ
れケーシングおよびハブ側壁面渦層と定義し、このケー
シングおよびハブ側壁面渦層の中にある翼の先端部およ
び根本部の方が、翼の中心部よりも翼断面における反り
線の弦長および曲率半径は大きく形成され、かつその弦
長および曲率半径は連続して滑らかに形成されているこ
とを特徴とする軸流圧縮機。 - 【請求項７】 前記翼の反り線が複数個の円弧で形成さ
れてなる請求項１，２，３，４，５若しくは６記載の軸
流圧縮機。 - 【請求項８】 前記翼断面における反り線の弦長の拡大
が、翼の後縁側にのびて形成されてなる請求項１，２，
３，４，５若しくは６記載の軸流圧縮機。 - 【請求項９】 ケーシングと、該ケーシング内で回転軸
とともに回転するハブと、該ハブの周囲に放射方向にの
びて固定保持された動翼と、前記ケーシングの内側に保
持され、前記動翼と軸方向に交互に配置された静翼と、
静翼の前段側に配置された入口案内翼と、静翼の後段側
に配置された出口案内翼とを備えている軸流圧縮機にお
いて、 前記静翼，動翼，入口案内翼および出口案内翼のすべて
の翼が、翼前縁よりも上流位置の流速の半径方向分布上
で曲率がゼロになる点の中で、前記ケーシングおよびハ
ブに最も近い点と、ケーシングおよびハブとの間をそれ
ぞれケーシングおよびハブ側壁面渦層と定義し、このケ
ーシングおよびハブ側壁面渦層の中にある翼の先端部お
よび根本部の方が、翼の中心部よりも翼断面における反
り線の弦長および曲率半径は大きく形成され、かつその
弦長および曲率半径は連続して滑らかに形成されている
ことを特徴とする軸流圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25346094A JPH08114199A (ja) | 1994-10-19 | 1994-10-19 | 軸流圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25346094A JPH08114199A (ja) | 1994-10-19 | 1994-10-19 | 軸流圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08114199A true JPH08114199A (ja) | 1996-05-07 |
Family
ID=17251703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25346094A Pending JPH08114199A (ja) | 1994-10-19 | 1994-10-19 | 軸流圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08114199A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001132696A (ja) * | 1999-11-05 | 2001-05-18 | General Electric Co <Ge> | 狭ウェスト部を有する静翼 |
| JP2009511811A (ja) * | 2005-10-11 | 2009-03-19 | アルストム テクノロジー リミテッド | ターボ機械用翼 |
| JP2012062814A (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-29 | Hitachi Ltd | 軸流圧縮機，軸流圧縮機を備えたガスタービンシステム及び軸流圧縮機の改造方法 |
| CN102562665A (zh) * | 2010-12-28 | 2012-07-11 | 株式会社日立制作所 | 轴流压缩机 |
| JP2013503999A (ja) * | 2009-09-04 | 2013-02-04 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 軸流コンプレッサー用のコンプレッサーブレード |
-
1994
- 1994-10-19 JP JP25346094A patent/JPH08114199A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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