JPH08119643A - 光学素子成形用型 - Google Patents
光学素子成形用型Info
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- JPH08119643A JPH08119643A JP25218694A JP25218694A JPH08119643A JP H08119643 A JPH08119643 A JP H08119643A JP 25218694 A JP25218694 A JP 25218694A JP 25218694 A JP25218694 A JP 25218694A JP H08119643 A JPH08119643 A JP H08119643A
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- mold
- optical element
- carbon
- molding
- cemented carbide
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
- C03B11/084—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses material composition or material properties of press dies therefor
- C03B11/086—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses material composition or material properties of press dies therefor of coated dies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/02—Press-mould materials
- C03B2215/08—Coated press-mould dies
- C03B2215/10—Die base materials
- C03B2215/12—Ceramics or cermets, e.g. cemented WC, Al2O3 or TiC
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/02—Press-mould materials
- C03B2215/08—Coated press-mould dies
- C03B2215/14—Die top coat materials, e.g. materials for the glass-contacting layers
- C03B2215/24—Carbon, e.g. diamond, graphite, amorphous carbon
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 カーボン系の型でありながら膜剥離の無い高
強度の型を提供する。 【構成】 ガラス光学素子のプレス成形に用いる光学素
子成形用型において、型母材のレンズ成形面及びその近
傍が焼結カーボンからなり、型母材のその他の部分がコ
バルトを３〜１０重量％含む超硬合金からなり、かつ該
焼結カーボン部分と該超硬合金部分が実質的に一体であ
る光学素子成形用型。
強度の型を提供する。 【構成】 ガラス光学素子のプレス成形に用いる光学素
子成形用型において、型母材のレンズ成形面及びその近
傍が焼結カーボンからなり、型母材のその他の部分がコ
バルトを３〜１０重量％含む超硬合金からなり、かつ該
焼結カーボン部分と該超硬合金部分が実質的に一体であ
る光学素子成形用型。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、レンズ、プリズム等の
ガラスよりなる光学素子をガラス素材のプレス成形によ
り製造するのに使用される型に関する。
ガラスよりなる光学素子をガラス素材のプレス成形によ
り製造するのに使用される型に関する。
【０００２】
【従来の技術】研磨工程を必要としないでガラス素材の
プレス成形によってレンズを製造する技術は従来のレン
ズの製造において必要とされた複雑な工程をなくし、簡
単かつ安価にレンズを製造することを可能とし、近年、
レンズのみならずプリズムその他のガラスよりなる光学
素子の製造に使用されるようになってきた。
プレス成形によってレンズを製造する技術は従来のレン
ズの製造において必要とされた複雑な工程をなくし、簡
単かつ安価にレンズを製造することを可能とし、近年、
レンズのみならずプリズムその他のガラスよりなる光学
素子の製造に使用されるようになってきた。
【０００３】このようなガラス光学素子のプレス成形に
使用される型材に要求される性質としては、硬さ、耐熱
性、離型性、鏡面加工性等に優れていることが挙げられ
る。従来、この種の型材として金属、セラミックス、ま
たそれらをコーティングした材料等、数多くの提案がさ
れている。いくつかの例を挙げるならば、特開昭４９−
５１１１２公報には１３Ｃｒマルテンサイト鋼が、特開
昭５２−４５６１３公報にはＳｉＣ及びＳｉ3 Ｎ4 が、
特開昭６０−２４６２３０公報には超硬合金に貴金属を
コーティングした材料が提案されている。
使用される型材に要求される性質としては、硬さ、耐熱
性、離型性、鏡面加工性等に優れていることが挙げられ
る。従来、この種の型材として金属、セラミックス、ま
たそれらをコーティングした材料等、数多くの提案がさ
れている。いくつかの例を挙げるならば、特開昭４９−
５１１１２公報には１３Ｃｒマルテンサイト鋼が、特開
昭５２−４５６１３公報にはＳｉＣ及びＳｉ3 Ｎ4 が、
特開昭６０−２４６２３０公報には超硬合金に貴金属を
コーティングした材料が提案されている。
【０００４】しかし、１３Ｃｒマルテンサイト鋼は酸化
し易く、更に高温でＦｅがガラス中に拡散してガラスが
着色する欠点を持つ。また、ＳｉＣやＳｉ3 Ｎ4 は一般
的には酸化されにくいとされているが、高温ではやはり
酸化が起こり表面にＳｉＯ2の膜が形成されるためガラ
スと融着を起こし、更に高硬度のため型自体の加工性が
極めて悪いという欠点を持つ。また、貴金属をコーティ
ングした材料は融着は起こしにくいが、極めて軟かいた
め傷がつき易くまた変形し易い欠点を持つ。
し易く、更に高温でＦｅがガラス中に拡散してガラスが
着色する欠点を持つ。また、ＳｉＣやＳｉ3 Ｎ4 は一般
的には酸化されにくいとされているが、高温ではやはり
酸化が起こり表面にＳｉＯ2の膜が形成されるためガラ
スと融着を起こし、更に高硬度のため型自体の加工性が
極めて悪いという欠点を持つ。また、貴金属をコーティ
ングした材料は融着は起こしにくいが、極めて軟かいた
め傷がつき易くまた変形し易い欠点を持つ。
【０００５】上記の技術に対し、特公昭６２−５１２１
１公報にはコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金が開
示されており、これにより鏡面性に優れた光学素子が一
応は得られることが分っている。しかし、超硬合金の場
合、バインダーであるコバルトがガラス中の成分主とし
てＰｂＯ及びアルカリ成分の溶出によって侵食され易い
ので、成形を重ねるうちにバインダー部分が消滅し、最
終的にはＷＣ粒子の脱落を起こす結果、鏡面性が劣化し
て型の寿命が短くなるという欠点を持つ。また、特開昭
６１−１８３１３４公報、特開昭６１−２８１０３０公
報、特開平１−３０１８６４公報にはダイヤモンド薄膜
またはダイヤモンド状炭素膜をコーティングした材料
が、特開昭６４−８３５２９公報には硬質炭素膜をコー
ティングした材料が提案されている。
１公報にはコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金が開
示されており、これにより鏡面性に優れた光学素子が一
応は得られることが分っている。しかし、超硬合金の場
合、バインダーであるコバルトがガラス中の成分主とし
てＰｂＯ及びアルカリ成分の溶出によって侵食され易い
ので、成形を重ねるうちにバインダー部分が消滅し、最
終的にはＷＣ粒子の脱落を起こす結果、鏡面性が劣化し
て型の寿命が短くなるという欠点を持つ。また、特開昭
６１−１８３１３４公報、特開昭６１−２８１０３０公
報、特開平１−３０１８６４公報にはダイヤモンド薄膜
またはダイヤモンド状炭素膜をコーティングした材料
が、特開昭６４−８３５２９公報には硬質炭素膜をコー
ティングした材料が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述したよう
にコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金では、成形を
重ねるうちにバインダー部分がガラスの侵食を受け型の
寿命が短かいという欠点があった。
にコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金では、成形を
重ねるうちにバインダー部分がガラスの侵食を受け型の
寿命が短かいという欠点があった。
【０００７】また、ダイヤモンド薄膜、ダイヤモンド状
炭素膜、水素化アモルファス炭素膜、硬質炭素膜を用い
た型は、型とガラスの成形性が良くガラスの融着を起こ
さないが、成形操作を数百回以上繰り返し行なうに従い
前記膜が部分的に剥離し成形品において十分な成形性能
が得られない。また、剥離の無いように焼結カーボンむ
くの型を作成した場合には、耐熱性、離型性、硬さには
優れるものの母材としての強度が十分でないため、型
の取り扱いが悪いと簡単にかけてしまう成形前のブラ
ンクの洗浄不良等により異物（例えば金属粉）が混入し
て融着が発生した場合には、型を開く時に型に無理な力
がかかり型が割れる型がかじった時に割れる等の型の
強度不足により型が使用不能になる欠点があった。
炭素膜、水素化アモルファス炭素膜、硬質炭素膜を用い
た型は、型とガラスの成形性が良くガラスの融着を起こ
さないが、成形操作を数百回以上繰り返し行なうに従い
前記膜が部分的に剥離し成形品において十分な成形性能
が得られない。また、剥離の無いように焼結カーボンむ
くの型を作成した場合には、耐熱性、離型性、硬さには
優れるものの母材としての強度が十分でないため、型
の取り扱いが悪いと簡単にかけてしまう成形前のブラ
ンクの洗浄不良等により異物（例えば金属粉）が混入し
て融着が発生した場合には、型を開く時に型に無理な力
がかかり型が割れる型がかじった時に割れる等の型の
強度不足により型が使用不能になる欠点があった。
【０００８】従って、本発明の目的は、カーボン系の型
でありながら膜剥離の無い高強度の型を提供することで
ある。
でありながら膜剥離の無い高強度の型を提供することで
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、ガ
ラス光学素子のプレス成形に用いる光学素子成形用型に
おいて、型母材のレンズ成形面及びその近傍が焼結カー
ボンからなり、型母材のその他の部分がコバルトを３〜
１０重量％含む超硬合金からなり、かつ該焼結カーボン
部分と該超硬合金部分が実質的に一体であることを特徴
とする光学素子成形用型である。
ラス光学素子のプレス成形に用いる光学素子成形用型に
おいて、型母材のレンズ成形面及びその近傍が焼結カー
ボンからなり、型母材のその他の部分がコバルトを３〜
１０重量％含む超硬合金からなり、かつ該焼結カーボン
部分と該超硬合金部分が実質的に一体であることを特徴
とする光学素子成形用型である。
【００１０】本発明においては、上記構成をとることに
より、成形面用型の表面劣化（カーボン膜の剥離、バイ
ンダーであるＣｏのガラスによる侵食）を防止し、かつ
強度の高い型を達成している。
より、成形面用型の表面劣化（カーボン膜の剥離、バイ
ンダーであるＣｏのガラスによる侵食）を防止し、かつ
強度の高い型を達成している。
【００１１】本発明の型を製造するには、ＷＣ粉末にＣ
ｏ粉末を所定の配合比にボールミルあるいはアトライタ
ーにて湿式混合し、これと同時にカーボン粉末を同様に
湿式混合し、レンズ成形面及びその近傍にはカーボン混
合物を、それ以外の部分にはＷＣとＣｏの混合物となる
ようにそれぞれの混合物を組み合わせおおよその形に
し、乾燥後所望の形状に約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2 で加工
成形する。
ｏ粉末を所定の配合比にボールミルあるいはアトライタ
ーにて湿式混合し、これと同時にカーボン粉末を同様に
湿式混合し、レンズ成形面及びその近傍にはカーボン混
合物を、それ以外の部分にはＷＣとＣｏの混合物となる
ようにそれぞれの混合物を組み合わせおおよその形に
し、乾燥後所望の形状に約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2 で加工
成形する。
【００１２】次に、得られた混合粉末の成形体を高温、
非酸化性雰囲気下で焼結した後、最終的な光学素子の形
状に相当する形状に加工して成形用型を得る。
非酸化性雰囲気下で焼結した後、最終的な光学素子の形
状に相当する形状に加工して成形用型を得る。
【００１３】また、ＷＣ粉末とＣｏ粉末を同様にして湿
式混合し、約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2で加圧成形した後、
高温、非酸化性雰囲気下で焼結する。これとは別に、カ
ーボン粉末を同様に湿式混合し、レンズ成形面及びその
近傍部分の形状に約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2 で成形した
後、高温、非酸化性雰囲気下で焼結する。これら２つの
焼結体を高温・高圧で拡散接合（結合）する。この場
合、２つの焼結体の間にＣｏ、Ｎｉ当の金属を介して接
合（結合）することもできる。
式混合し、約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2で加圧成形した後、
高温、非酸化性雰囲気下で焼結する。これとは別に、カ
ーボン粉末を同様に湿式混合し、レンズ成形面及びその
近傍部分の形状に約１ｔ〜１０ｔ／ｃｍ2 で成形した
後、高温、非酸化性雰囲気下で焼結する。これら２つの
焼結体を高温・高圧で拡散接合（結合）する。この場
合、２つの焼結体の間にＣｏ、Ｎｉ当の金属を介して接
合（結合）することもできる。
【００１４】
（第１の実施例）ＷＣ粉とＣｏ粉の混合比を変えて２種
類の混合粉を調製した、同時にカーボンの湿式混合も行
なった。
類の混合粉を調製した、同時にカーボンの湿式混合も行
なった。
【００１５】次に、レンズ成形面及びその近傍の組成が
カーボン、それ以外の部分がＷＣとＣｏの混合物となる
ように混合粉を調製し、図１に示す形状にプレス成形し
た。図１において１は光学素子成形型、２はレンズ成形
面になる面、３はカーボンの部分で厚みは約５ｍｍ、４
はコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金の部分であ
る。その後真空雰囲気中、約１８００℃で焼結を行な
い、焼結した素材を熱間静圧プレス法（ＨＩＰ）により
気体（アルゴン）を圧力媒体として５０００ｋｇ／ｃｍ
2 の高圧をかけて緻密化した。その後、光学素子の形状
に相等する形状に鏡面加工を行ない本発明の型を得た。
表１、２に得られた型を示す。
カーボン、それ以外の部分がＷＣとＣｏの混合物となる
ように混合粉を調製し、図１に示す形状にプレス成形し
た。図１において１は光学素子成形型、２はレンズ成形
面になる面、３はカーボンの部分で厚みは約５ｍｍ、４
はコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金の部分であ
る。その後真空雰囲気中、約１８００℃で焼結を行な
い、焼結した素材を熱間静圧プレス法（ＨＩＰ）により
気体（アルゴン）を圧力媒体として５０００ｋｇ／ｃｍ
2 の高圧をかけて緻密化した。その後、光学素子の形状
に相等する形状に鏡面加工を行ない本発明の型を得た。
表１、２に得られた型を示す。
【００１６】次に、本発明による光学素子成形用型によ
ってガラスレンズのプレス成形を行なった例について詳
述する。
ってガラスレンズのプレス成形を行なった例について詳
述する。
【００１７】使用したレンズの成形装置を図２に示す。
【００１８】図２中、２１は真空槽本体、２２はそのフ
タ、２３は光学素子を成形するための上型、２４はその
下型、２５は上型を押えるための上型押え、２６は胴
型、２７は型ホルダー、２８はヒータ、２９は下型をつ
き上げる突き上げ棒、３０は該突き上げ棒を作動するエ
アシリンダ、３１は油回転ポンプ、３２，３３，３４は
バルブ、３５は不活性ガス流入パイプ、３６はバルブ、
３７はリークパイプ、３８はバルブ、３９は温度セン
サ、４０は水冷パイプ、４１は真空槽を支持する台を示
す。
タ、２３は光学素子を成形するための上型、２４はその
下型、２５は上型を押えるための上型押え、２６は胴
型、２７は型ホルダー、２８はヒータ、２９は下型をつ
き上げる突き上げ棒、３０は該突き上げ棒を作動するエ
アシリンダ、３１は油回転ポンプ、３２，３３，３４は
バルブ、３５は不活性ガス流入パイプ、３６はバルブ、
３７はリークパイプ、３８はバルブ、３９は温度セン
サ、４０は水冷パイプ、４１は真空槽を支持する台を示
す。
【００１９】レンズを製作する工程を次に述べる。フリ
ント系光学ガラスＳＦ１４（転移点Ｔｇ＝４８５℃、軟
化点Ｓｐ＝５８６℃）を球状にし所定の量に調製したガ
ラス素材を型のキャビティー内に入れる。
ント系光学ガラスＳＦ１４（転移点Ｔｇ＝４８５℃、軟
化点Ｓｐ＝５８６℃）を球状にし所定の量に調製したガ
ラス素材を型のキャビティー内に入れる。
【００２０】ガラス素材を投入した型を装置内に設置し
てから真空槽２１のフタ２２を閉じ、水冷パイプ４０に
水を浸し、ヒータ２８に電流を通す。この時窒素ガス用
バルブ３６及び３８は閉じ、排気系バルブ３２，３３，
３４も閉じている。なお、油回転ポンプ３１は常に回転
している。
てから真空槽２１のフタ２２を閉じ、水冷パイプ４０に
水を浸し、ヒータ２８に電流を通す。この時窒素ガス用
バルブ３６及び３８は閉じ、排気系バルブ３２，３３，
３４も閉じている。なお、油回転ポンプ３１は常に回転
している。
【００２１】バルブ３２を開け排気を始め１０-2Ｔｏｒ
ｒ以下になったらバルブ３２を閉じ、バルブ３６を開い
て窒素ガスをボンベより真空槽内に導入する。所定温度
になったらエアシリンダ３０を作動させて１００ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で１分間加圧する。圧力を除去した後、冷
却温度を−２５℃／ｍｉｎで転移点以下になるまで冷却
し、その後は−１００℃／ｍｉｎ以上の温度で冷却を行
ない、２００℃以下に下がったらバルブ３６を閉じ、リ
ークバルブ３３を開いて真空槽２１内に空気を導入す
る。それからフタ２２を開け上型押えをはずして成形物
を取り出す。
ｒ以下になったらバルブ３２を閉じ、バルブ３６を開い
て窒素ガスをボンベより真空槽内に導入する。所定温度
になったらエアシリンダ３０を作動させて１００ｋｇ／
ｃｍ2 の圧力で１分間加圧する。圧力を除去した後、冷
却温度を−２５℃／ｍｉｎで転移点以下になるまで冷却
し、その後は−１００℃／ｍｉｎ以上の温度で冷却を行
ない、２００℃以下に下がったらバルブ３６を閉じ、リ
ークバルブ３３を開いて真空槽２１内に空気を導入す
る。それからフタ２２を開け上型押えをはずして成形物
を取り出す。
【００２２】上記のようにして、レンズを成形した。こ
の時の成形条件すなわち時間−温度関係図を図３に示
す。
の時の成形条件すなわち時間−温度関係図を図３に示
す。
【００２３】以上のような成形を２０００回繰り返し行
ない、型及び成形品の表面粗さを測定した。結果を表
１、２に示す。
ない、型及び成形品の表面粗さを測定した。結果を表
１、２に示す。
【００２４】比較例３と同様に、実施例１〜２、７〜８
でも表面粗さの劣化は認められず、母材の大部分がＣｏ
を含む超硬合金でもレンズ成形面及びその近傍がカーボ
ンであれば成形に支障のないことが解る。一方、比較例
１〜２、１２〜１３に示すようにバインダーを含む超硬
合金では、表面粗さの劣化が認められ、耐久性のある型
は得られない。また、比較例４〜１１、１４〜２１に示
すように、コーティングによるカーボン膜では膜剥離が
生じた。
でも表面粗さの劣化は認められず、母材の大部分がＣｏ
を含む超硬合金でもレンズ成形面及びその近傍がカーボ
ンであれば成形に支障のないことが解る。一方、比較例
１〜２、１２〜１３に示すようにバインダーを含む超硬
合金では、表面粗さの劣化が認められ、耐久性のある型
は得られない。また、比較例４〜１１、１４〜２１に示
すように、コーティングによるカーボン膜では膜剥離が
生じた。
【００２５】次に、型の強度をテストするために図４に
示す型を用いて、わざと型がかじるように図５のように
上型の中心からずれた位置を１００ｋｇ／ｃｍ2 でプレ
スした。なお、図４、５において５は上型、６は下型で
それぞれ表１に示す組成になっている。７は胴型で上型
５と下型６のずれを防止すると共に成形品８の厚みを決
める。９は下板、１０は押圧ロットである。
示す型を用いて、わざと型がかじるように図５のように
上型の中心からずれた位置を１００ｋｇ／ｃｍ2 でプレ
スした。なお、図４、５において５は上型、６は下型で
それぞれ表１に示す組成になっている。７は胴型で上型
５と下型６のずれを防止すると共に成形品８の厚みを決
める。９は下板、１０は押圧ロットである。
【００２６】表１、２に結果を示す。
【００２７】カーボンむくの比較例３では、型が破損し
強度が不足していることが分る。一方、実施例１〜２、
７〜８及びＣｏを含む超硬合金むくの比較例１〜２、１
２〜１３及びカーボンコート型の比較例４〜１１、１４
〜２１では型の破損は認められなかった。
強度が不足していることが分る。一方、実施例１〜２、
７〜８及びＣｏを含む超硬合金むくの比較例１〜２、１
２〜１３及びカーボンコート型の比較例４〜１１、１４
〜２１では型の破損は認められなかった。
【００２８】（第２の実施例）第１の実施例と同様にＷ
Ｃ粉とＣｏ粉の混合粉及びカーボン混合粉を作成した。
Ｃ粉とＣｏ粉の混合粉及びカーボン混合粉を作成した。
【００２９】次に、カーボン混合粉を図１の３の部分の
形状にプレス成形した。その後、真空雰囲気中、約２０
００℃で焼結を行ない、焼結した素材を熱間静圧プレス
法（ＨＩＰ）により気体（アルゴン）を圧力媒体として
５０００ｋｇ／ｃｍ2 の高圧をかけて緻密化した。同時
にＷＣ粉とＣｏ粉の混合粉を図１の４の部分の形状にプ
レス成形した。その後、真空雰囲気中、約１６００℃で
焼結を行ない、焼結した素材を熱間静圧プレス法（ＨＩ
Ｐ）により気体（アルゴン）を圧力媒体として５０００
ｋｇ／ｃｍ2 の高圧をかけて緻密化した。
形状にプレス成形した。その後、真空雰囲気中、約２０
００℃で焼結を行ない、焼結した素材を熱間静圧プレス
法（ＨＩＰ）により気体（アルゴン）を圧力媒体として
５０００ｋｇ／ｃｍ2 の高圧をかけて緻密化した。同時
にＷＣ粉とＣｏ粉の混合粉を図１の４の部分の形状にプ
レス成形した。その後、真空雰囲気中、約１６００℃で
焼結を行ない、焼結した素材を熱間静圧プレス法（ＨＩ
Ｐ）により気体（アルゴン）を圧力媒体として５０００
ｋｇ／ｃｍ2 の高圧をかけて緻密化した。
【００３０】次に、３の部材と４の部材を組み合わせて
１ｔｏｎ／ｃｍ2 の高圧をかけて真空雰囲気中、約１５
００℃で拡散接合した。
１ｔｏｎ／ｃｍ2 の高圧をかけて真空雰囲気中、約１５
００℃で拡散接合した。
【００３１】なお、拡散接合の際に３と４の間にニッケ
ルＮｉ、コバルトＣｏ等の金属を挟むとより強固な接合
となる。その後、光学素子の形状に相等する形状に鏡面
加工を行ない本発明の型を得た。
ルＮｉ、コバルトＣｏ等の金属を挟むとより強固な接合
となる。その後、光学素子の形状に相等する形状に鏡面
加工を行ない本発明の型を得た。
【００３２】次に、第１の実施例と同様にプレステスト
及び強度テストを行なった。結果を表１、２に示す。
及び強度テストを行なった。結果を表１、２に示す。
【００３３】第１の実施例と同様、本発明の型は良好な
結果を示した。なお、本実施例では、カーボン粉末から
作製した焼結カーボンを使用したが、カーボンの種類、
製法はこれに限定されることはない。例えば、炭素系熱
硬化性樹脂を約２０００℃で焼成してできるアモルファ
スカーボンでも良好な結果が得られる（表１、２）。
結果を示した。なお、本実施例では、カーボン粉末から
作製した焼結カーボンを使用したが、カーボンの種類、
製法はこれに限定されることはない。例えば、炭素系熱
硬化性樹脂を約２０００℃で焼成してできるアモルファ
スカーボンでも良好な結果が得られる（表１、２）。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガラス光
学素子のプレス成形に用いる光学素子成形用型におい
て、型母材の成分がコバルトを３〜１０重量％含む超硬
合金でかつ、レンズ成形面及び近傍が、型母材と一体の
焼結カーボンである光学素子成形用型により、繰り返し
て使用しても膜剥離、バインダーの侵食による粗れ等の
表面劣化、ガラスの融着が無く、かつ強度の高い型を得
ることができる。
学素子のプレス成形に用いる光学素子成形用型におい
て、型母材の成分がコバルトを３〜１０重量％含む超硬
合金でかつ、レンズ成形面及び近傍が、型母材と一体の
焼結カーボンである光学素子成形用型により、繰り返し
て使用しても膜剥離、バインダーの侵食による粗れ等の
表面劣化、ガラスの融着が無く、かつ強度の高い型を得
ることができる。
【図１】実施例１に係る光学素子成形型の断面図であ
る。
る。
【図２】実施例１に係るレンズの成形装置である。
【図３】実施例１に係る成形条件を説明する図である。
【図４】実施例１に係る型の強度テスト用の型の断面図
である。
である。
【図５】実施例１に係る型の強度テスト用の型の断面図
である。
である。
１ 光学素子成形型 ２ レンズ成形面になる面 ３ バインダーレス超硬合金 ４ コバルトを含む超硬合金 ５ 上型 ６ 下型 ７ 胴型 ８ 成形品 ９ 下板 １０ 押圧ロット ２１ 真空槽本体 ２２ フタ ２３ 上型 ２４ 下型 ２５ 上型を押え ２６ 胴型 ２７ 型ホルダー ２８ ヒーター ２９ 突き上げ棒 ３０ エアシリンダ ３１ 油回転ポンプ ３２，３３，３４ バルブ ３５ 流入パイプ ３６ バルブ ３７ 流出パイプ ３８ バルブ ３９ 温度センサ ４０ 水冷パイプ ４１ 台
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 潔 東京都大田区下丸子３丁目30番２号 キヤ ノン株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 ガラス光学素子のプレス成形に用いる光
学素子成形用型において、型母材のレンズ成形面及びそ
の近傍が焼結カーボンからなり、型母材のその他の部分
がコバルトを３〜１０重量％含む超硬合金からなり、か
つ該焼結カーボン部分と該超硬合金部分が実質的に一体
であることを特徴とする光学素子成形用型。 - 【請求項２】 前記焼結カーボン部分と超硬合金部分の
一体性が、含カーボン粉末部分と超合金成分粉末部分か
らなる成形体を焼結することにより得られる請求項１記
載の光学素子成形用型。 - 【請求項３】 前記焼結カーボン部分と超硬合金部分の
一体性が、含カーボン粉末の焼結体と超合金成分粉末の
焼結体を拡散結合させて得られる請求項１記載の光学素
子成形用型。 - 【請求項４】 前記焼結カーボン部分と超硬合金部分の
一体性が、含カーボン粉末の焼結体と超合金成分粉末の
焼結体を、間に金属を介して拡散結合させて得られる請
求項１記載の光学素子成形用型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25218694A JPH08119643A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 光学素子成形用型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25218694A JPH08119643A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 光学素子成形用型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08119643A true JPH08119643A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17233699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25218694A Pending JPH08119643A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 光学素子成形用型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08119643A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018090459A (ja) * | 2016-12-06 | 2018-06-14 | 日本タングステン株式会社 | 接合体、その使用方法及び製造方法 |
| WO2024257610A1 (ja) * | 2023-06-16 | 2024-12-19 | Ａｇｃ株式会社 | ガラス及びガラスの製造方法 |
-
1994
- 1994-10-18 JP JP25218694A patent/JPH08119643A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018090459A (ja) * | 2016-12-06 | 2018-06-14 | 日本タングステン株式会社 | 接合体、その使用方法及び製造方法 |
| WO2024257610A1 (ja) * | 2023-06-16 | 2024-12-19 | Ａｇｃ株式会社 | ガラス及びガラスの製造方法 |
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