WO2024257610A1 - ガラス及びガラスの製造方法 - Google Patents

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友紀 木村
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    • G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type

Definitions

  • the present invention relates to glass and a method for manufacturing glass.
  • Non-Patent Document 1 also proposes that a light guide plate used in a glasses-type display has a curvature in the image propagation direction, thereby increasing the viewing angle compared to a flat plate made of the same material.
  • Patent Document 1 describes a method for manufacturing a glass molded body having a curved surface by bending molding.
  • the present invention was made in consideration of the above problems, and aims to provide glass and a method for manufacturing glass that can suppress deterioration of optical properties even when curved surfaces are formed on glass with a high refractive index.
  • the glass according to the present disclosure has a refractive index n d of 1.77 or greater, an internal transmittance of 89% or greater for light with a wavelength of 460 nm through a thickness of 10 mm, and has a curved portion with a radius of curvature of 10,000 mm or less in at least a part of the periphery, and a thickness deviation of 1% or less of the maximum thickness.
  • the method for producing glass according to the present disclosure is a method for producing glass having a curved portion, comprising heating a glass mother plate and applying an external force to the heated glass mother plate to form the curved portion having a radius of curvature of 10,000 mm or less in at least a portion of the periphery of the glass mother plate, and obtaining the glass having a refractive index n d of 1.77 or more, an internal transmittance of 89% or more for light with a wavelength of 460 nm at a thickness of 10 mm, and a thickness deviation of 1% or less of the maximum thickness.
  • the present invention even when curved surfaces are formed on glass with a high refractive index, the deterioration of optical properties can be suppressed.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of the glass according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing an example of application of glass to a head mounted display.
  • FIG. 3 is a schematic plan view of the glass according to the present embodiment.
  • FIG. 4 is a graph showing the viscosity change with temperature of glass material X and glass material Y used in the examples.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating the method for manufacturing glass according to this embodiment.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing an example of application of the glass 10 to a head-mounted display.
  • the glass 10 is used, for example, in a transmissive head-mounted display.
  • the glass 10 is applied to the lens portion of a glasses-type device, the visor shield portion of a helmet-type device, and the like, and is placed in front of the wearer's eye 90.
  • the glass 10 enables the wearer to view the scene within the field of view through the glass 10.
  • the glass 10 is provided with an entrance portion 21 into which a display image (incident light) is incident from a projection device 91, and an exit portion 22 that emits the display image to the wearer's eye 90.
  • the glass 10 has a pair of main surfaces 11a, 11b and an end surface 12.
  • the pair of main surfaces 11a, 11b are surfaces having the largest area of the glass 10 and face each other in the thickness direction of the glass 10.
  • the end surface 12 is a peripheral surface connecting the outer peripheries of the pair of main surfaces 11a, 11b.
  • the glass 10 has a thickness t.
  • the outer shape of the glass 10 (the shape of the main surfaces 11a, 11b) is not particularly limited and depends on the device to which the glass 10 is applied. For example, when the glass 10 is applied to a glasses-type device, the shape of the main surfaces 11a, 11b corresponds to the lens portion of glasses.
  • the thickness direction of the glass 10 is referred to as the Z direction
  • a direction perpendicular to the Z direction is referred to as the X direction
  • a direction perpendicular to the Z direction and the X direction is referred to as the Y direction.
  • the Z direction may be a direction perpendicular to the main surface of the glass 10 at the center position of the main surface.
  • the X direction refers to the direction in which the radius of curvature of the line formed by the intersection of the main surface 11a and a plane including the tangential direction and the normal direction with the main surface 11a of the glass 10 at any point P on the main surface 11a of the glass 10 is smallest.
  • the entrance section 21 and the exit section 22 are arranged side by side in the X direction.
  • the glass 10 has a curved surface portion 13 in at least a part of the periphery.
  • the curved surface portion 13 is bent with the Y axis as the bending axis.
  • the curved surface portion 13 is a region of the glass 10 that is bent with the same radius of curvature R with the Y direction as the bending axis. Note that the same radius of curvature R here does not necessarily mean that the radius of curvature R is strictly the same at each position.
  • the radius of curvature R of the curved surface portion 13 may vary within a predetermined range for each position in the curved surface portion 13, as described below.
  • the entire glass 10 is uniaxially bent with a center of curvature 15 and a radius of curvature R. Since the entire glass 10 is bent in the X direction with a radius of curvature R, the entire glass 10 is a curved portion 13. Therefore, in the example of FIG. 1, the X direction is uniquely determined for any point of position P. However, there are cases where multiple curved portions 13 are provided and the bending directions of the respective curved portions 13 intersect. In this case, the X direction can be defined for each curved portion 13.
  • the direction in which the radius of curvature of the line formed by the intersection of a plane including the tangential direction and the normal direction with the main surface 11a among the tangential directions at position P on one curved portion 13 is the smallest is defined as the X direction of that curved portion 13, and the X direction can be defined similarly for each curved portion 13.
  • at least one of these tangent directions may be set as the X direction.
  • the glass 10 has a curved shape in the image propagation direction (X direction) connecting the entrance part 21 (see Figure 2) and the exit part 22 (see Figure 2) due to the curved surface part 13.
  • the glass 10 forms a three-dimensional curved surface at the curved surface part 13.
  • the Gaussian curvature of the curved surface part 13 may be non-zero.
  • almost the entire glass 10 is the curved surface part 13, but the curved surface part 13 may be provided only on a part of the periphery of the glass 10, and the other part may be flat.
  • the radius of curvature R of the curved surface portion 13 can be obtained, for example, by acquiring a cross-sectional profile (distribution of the positions (displacements) of the main surfaces 11a and 11b along the cross section) of a nearby area including the curved surface portion 13, and approximating the cross-sectional profile to a circle by the least squares method.
  • the cross-sectional profile is obtained by measuring the distribution of the positions (displacements) of the main surfaces 11a and 11b along the cross section using a multi-color confocal laser displacement meter (manufactured by Keyence Corporation).
  • the glass 10 preferably has a rate of change (rate of change of radius of curvature) of 200% or less and 70% or more relative to the average value of the radius of curvature R in the curved surface portion 13.
  • rate of change of the radius of curvature R is the ratio of the measured value of the radius of curvature R at the measurement position to the average value of the radius of curvature R of the entire curved surface portion 13.
  • the rate of change of the radius of curvature R is more preferably 195% or less and 75% or more, and further preferably 190% or less and 80% or more.
  • the unit length is a predetermined value (e.g., 5 mm) of, for example, 1 mm or more and 10 mm or less.
  • the pitch of the measurement points in the division is, for example, 25 ⁇ m.
  • the radius of curvature R for each division is obtained by approximating the measured values in the division by the least squares method.
  • the rate of change in the radius of curvature R is expressed as a percentage by dividing the radius of curvature R of each section by the average value of the radius of curvature R of all sections.
  • the thickness t of the glass 10 according to the present embodiment is preferably 1.5 mm or less. As the thickness t increases, shape errors are more likely to occur, so the glass 10 with a thickness t in this range can obtain high shape precision.
  • the thickness t is more preferably 0.3 mm or more and 1.4 mm or less, and further preferably 0.5 mm or more and 1.2 mm or less.
  • the glass 10 according to the present embodiment preferably has one or more flat portions 14 (see FIG. 3) on the outer periphery of the main surfaces 11a and 11b.
  • FIG. 3 is a schematic plan view of the glass 10 according to the present embodiment.
  • the flat portion 14 is a region in which the cross section is a straight line (the normal lines of each point are parallel) over a range from one end of the flat portion 14 to the other end.
  • the flat portion 14 is formed at one location on the end face 12 constituting the outer periphery of the main surfaces 11a and 11b.
  • the flat portion 14 is formed locally in a predetermined range on the outer periphery of the main surfaces 11a and 11b.
  • the flat portion 14 may be formed in a continuous ring shape over the entire periphery of the main surfaces 11a and 11b.
  • the glass 10 according to this embodiment has an internal transmittance of 89% or more for light having a wavelength of 460 nm at a thickness of 10 mm.
  • the internal transmittance of the glass 10 in the thickness direction for light having a wavelength of 460 nm is preferably 90% or more, more preferably 91.5% or more, even more preferably 93.0% or more, and even more preferably 95.0% or more.
  • the PV value (peak-to-valley) of the wavefront aberration of the main surfaces 11a and 11b measured by a laser interferometer is preferably 1.6 ⁇ or less.
  • ⁇ indicates the wavelength of the laser of the laser interferometer.
  • the RMS value (Root Mean Square value) of the wavefront aberration indicating the variation from the reference wavefront of the main surfaces 11a and 11b is preferably 0.7 ⁇ or less. More preferably, it is 0.5 ⁇ or less, more preferably 0.25 ⁇ or less, and even more preferably 0.1 ⁇ or less.
  • B 2 O 3 is a component that lowers Tg, improves mechanical properties such as glass strength and crack resistance, and lowers devitrification temperature, but if the amount of B 2 O 3 is large, the refractive index tends to decrease. Therefore, the content of B 2 O 3 can be 0% or more and 40% or less.
  • the content of B 2 O 3 is more preferably 35% or less, more preferably 30% or less, more preferably 25% or less, more preferably 20% or less, more preferably 15% or less, and particularly preferably 10% or less.
  • the content of B 2 O 3 is more preferably 5% or more, more preferably 12% or more, more preferably 18% or more, and particularly preferably 20% or more.
  • Na 2 O is a component that suppresses devitrification and lowers Tg.
  • the content of Na 2 O can be 0% or more and 10% or less. When Na 2 O is contained, an excellent devitrification suppression effect is obtained.
  • the content is preferably 0% or more, more preferably 1% or more, more preferably 2% or more, even more preferably 3% or more, and particularly preferably 4% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 7% or less, more preferably 4% or less, even more preferably 2% or less, and particularly preferably 1% or less.
  • K 2 O is a component that suppresses devitrification and lowers Tg.
  • the content of K 2 O can be 0% or more and 10% or less.
  • the content of K 2 O is preferably 0% or more, more preferably 1% or more, more preferably 2% or more, even more preferably 3% or more, and particularly preferably 4% or more.
  • the content of K 2 O is preferably 7% or less, more preferably 4% or less, even more preferably 2% or less, and particularly preferably 1% or less.
  • the content ratio of the alkali metal component and the alkaline earth metal component can be 50% or less.
  • the content ratio is more preferably 40% or less, even more preferably 30% or less, even more preferably 16% or less, even more preferably 12% or less, even more preferably 10% or less, even more preferably 5% or less, and particularly preferably 2% or less.
  • the content of WO 3 can be 0% or more and 10% or less.
  • the content of WO 3 is more preferably 6% or less, more preferably 2% or less, more preferably 1.5% or less, more preferably 1.0% or less, more preferably 0.5% or less, and particularly preferably 0.3% or less.
  • the refractive index of glass can be improved by adding WO 3. Therefore, when a particularly high refractive index is required, the content of WO 3 is more preferably 0.1% or more, more preferably 0.2% or more, more preferably 0.3% or more, and particularly preferably 0.4% or more.
  • La 2 O 3 is a component that improves the refractive index of glass.
  • the content of La 2 O 3 can be 0% or more and 55% or less.
  • the content is preferably 10% or more, more preferably 15% or more, even more preferably 20% or more, even more preferably 25% or more, even more preferably 30% or more, and particularly preferably 40% or more.
  • the content of La 2 O 3 is preferably 53% or less. More preferably, 50% or less, more preferably 45% or less, and particularly preferably 42% or less.
  • Nb 2 O 5 is a component that increases the refractive index of glass and reduces the Abbe number (v d ).
  • the content of Nb 2 O 5 can be 0% or more and 35% or less.
  • the content of Nb 2 O 5 is preferably 2% or more, more preferably 4% or more, even more preferably 5% or more, even more preferably 6% or more, even more preferably 7% or more, even more preferably 8% or more, and particularly preferably 10% or more.
  • it is preferably 20% or less, more preferably 15% or less, even more preferably 10% or less, even more preferably 8% or less, and particularly preferably 7% or less.
  • the heater 55 heats the glass mother plate 30 together with the forming mold 51 by radiant heating.
  • the heater 55 is, for example, an infrared lamp heater, and various known heaters such as carbon lamps and halogen lamps can be used.
  • the heater 55 is provided so as to surround the periphery of the forming mold 51. In order to heat the forming mold 51 uniformly, multiple heaters 55 can be arranged in the height direction of the forming mold 51. In the process S10 of heating the glass mother plate 30, the heater 55 heats the glass mother plate 30 until it reaches a set temperature.
  • step S10 of heating the glass mother sheet 30 it is preferable to heat the glass mother sheet 30 together with the forming mold 51 by radiant heating from a heater 55 arranged around the forming mold 51 while the glass mother sheet 30 is placed in the forming mold 51.
  • the radiant heat is indicated by an arrow extending from the heater 55.
  • the difference between the set temperature of the heater 55 and the temperature of the forming mold 51 measured by the temperature sensors 54a and 54b is preferably ⁇ 3°C or less, more preferably ⁇ 2°C or less, and even more preferably ⁇ 1°C or less.
  • the glass mother plate 30 when the glass mother plate 30 is heated (step S10), it is preferable to heat it at a heating rate of 50°C/min or less. That is, it is preferable that the temperature rise per unit time (min) falls within this range over the entire period from the start of heating to the end of heating.
  • the heating rate is more preferably 45°C/min or less, even more preferably 40°C/min or less, and even more preferably 35°C/min or less. The lower the heating rate, the more the temperature variation can be reduced.
  • the glass 10 according to the seventh aspect of the present disclosure is the glass 10 according to any one of the first to sixth aspects, and preferably has the end face 12 painted black. According to the present disclosure, by increasing the light absorptance of the end face 12, it is possible to suppress the reflection of light at the end face 12. As a result, when the glass 10 is used as a light guide plate, it is possible to suppress optical noise such as bright lines caused by the specular reflection at the end face 12 of light guided within the glass 10.
  • a manufacturing method of glass 10 according to a twelfth aspect of the present disclosure is a manufacturing method of glass 10 according to the eleventh aspect, in which the temperature difference between the glass transition point Tg and the softening point of the glass mother plate 30 is preferably 150° C. or less. According to the present disclosure, a high refractive index n d suitable for widening the viewing angle of a head mounted display can be obtained.
  • the method for manufacturing glass 10 according to the 16th aspect of the present disclosure is a method for manufacturing glass 10 according to any one of the 11th to 15th aspects, and when heating the glass mother plate 30 (step S10), it is preferable to heat the glass mother plate 30 at a heating rate of 60°C/min or less. According to the present disclosure, by lowering the heating rate, it is possible to effectively suppress temperature variations in the forming mold 51 and the glass mother plate 30 therein.
  • the method for manufacturing glass 10 according to the seventeenth embodiment of the present disclosure is a method for manufacturing glass 10 according to any one of the eleventh to sixteenth embodiments, and it is preferable that the reheat bending of the glass mother sheet 30 is performed in a batch process using a batch-type forming device. According to the present disclosure, it is possible to precisely control the forming temperature for each shot, and high shape accuracy can be obtained.
  • Example 1 a glass mother plate was prepared with the composition shown in "Glass Material X" in Table 1.
  • the glass mother plate had a flat plate shape with a thickness of 1.0 mm, a width of 34 mm, and a length of 65 mm.
  • a convex mold (first mold) and a concave mold (second mold) made of carbon were prepared, designed to mold glass into a design shape with a uniaxially bent surface in the long side direction with a curvature radius of 150 mm and a bending depth of 5 mm, and a beveled glass mother plate was placed near the center of the molding surface of the concave mold.
  • the glass mother plate was heated, deformed, and cooled while the concave and convex molds on which it was placed were fixed to the lower and upper shafts, respectively, of a molding device (Shibaura Machine (formerly Toshiba Machine) Co., Ltd., glass element molding device: GMP-315V).
  • a molding device Shibaura Machine (formerly Toshiba Machine) Co., Ltd., glass element molding device: GMP-315V).
  • the heating process was set to a temperature of 710°C, and heating was stopped when both the convex and concave molds reached the set temperature.
  • the temperature was raised from the starting temperature (25°C) to the set temperature (710°C) in 20 minutes.
  • the heating rate was controlled to a range of 50°C/min or less.
  • Example 2 the same glass mother plate (glass material X) as in Example 1 was formed by a different forming method.
  • the glass was obtained by bending using a continuous forming device (JM2000 manufactured by SHENZHEN HUANQIUTONGCHUANG MACHINERY CO., LTD.).
  • JM2000 manufactured by SHENZHEN HUANQIUTONGCHUANG MACHINERY CO., LTD.
  • rod heaters are built into the movable upper plate that holds the upper surface of the convex mold (upper mold) and the lower plate that holds the lower surface of the concave mold (lower mold), and the convex mold and the concave mold are heated by contact heat transfer from the heated upper plate and lower plate.
  • the glass mother plate placed in the concave mold is heated by contact heat transfer through the contact point with the heated concave mold.
  • the structures of the convex mold (upper mold) and the concave mold (lower mold) are the same as those in Example 1.
  • the upper heaters in the first to sixth preheating zones, the first to third heating zones, the first to third slow-cooling zones, and the first to fourth water-cooling zones are configured to be able to rise and fall using piston shafts, and are structured to press the forming die from above.
  • the lower and upper heaters of the chamber are turned on to heat each zone and an inert atmosphere is maintained.
  • the mold with the glass mother plate set thereon is transported to the chamber by a transport mechanism (not shown) and is positioned in each zone for a predetermined period of time.
  • the mold is preheated in the first to sixth preheating zones to soften the glass mother sheet to a temperature at which it can be press-formed.
  • the pressure is increased in the first to third heating zones to form the glass substrate into a desired shape.
  • the mold and the formed glass are annealed in the first to third annealing zones, and finally the glass is cooled to room temperature in the first to fourth water-cooling zones, and then removed from the chamber.
  • the measurement results of each measurement item are shown in Table 3.
  • the refractive index n d of the glass (glass material X) in Examples 1 and 2 was 1.96.
  • the refractive index n d of the glass (glass material Y) in Examples 3 and 4 was 1.52.
  • the refractive index n d of the glass (glass material A) in Examples 5 and 6 was 1.9.
  • the refractive index n d of the glass (glass material B) in Examples 7 and 8 was 1.85.
  • the refractive index n d of the glass (glass material C) in Examples 9 and 10 was 1.8.
  • Example 1 Even if a curved surface portion with a radius of curvature of 10,000 mm or less is formed on a glass having a refractive index n d of 1.77 or more and an internal transmittance of 89% or more, the thickness deviation is kept to 1% or less of the maximum thickness, so that even if a curved surface portion is formed on a glass material X having a high refractive index, the deterioration of optical properties can be suppressed. On the other hand, in Example 2, even if a curved surface portion is formed on a glass material X having a high refractive index, the thickness deviation exceeds 1% of the maximum thickness, so that the deterioration of optical properties cannot be suppressed.
  • Example 2 From a comparison between Example 2 and Examples 4, 6, 8, and 10, it can be seen that the refractive index n d has a large effect on shape accuracy such as thickness deviation. Furthermore, from a comparison between Example 1 and Examples 3, 5, 7, and 9, it can be seen that shape accuracy such as thickness deviation is maintained despite the difference in high refractive index, so that the manufacturing method of the glass of this embodiment is suitable for glass materials having a high refractive index.
  • the refractive index n d In Examples 3 and 4, although the plate thickness deviation is kept to 1% or less of the maximum thickness, the refractive index n d is less than 1.77, and therefore the desired optical characteristics in terms of the refractive index cannot be obtained.

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Abstract

高屈折率を有するガラスに曲面部を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制する。ガラス（１０）は、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部（１３）を有し、厚み偏差が最大厚みの１％以下である。

Description

ガラス及びガラスの製造方法
　本発明は、ガラス及びガラスの製造方法に関する。
　近年、高屈折率のガラスが求められている。特に、例えばＡＲ（Ａｕｇｕｍｅｎｔｅｄ　Ｒｅａｌｉｔｙ）、ＶＲ（Ｖｉｒｔｕａｌ　Ｒｅａｌｉｔｙ）、ＭＲ（Ｍｉｘｅｄ　Ｒｅａｌｉｔｙ）などに用いられるヘッドマウントディスプレイでは、広い視野角（ＦＯＶ）を実現することが求められている。ヘッドマウントディスプレイの視野角は、表示部分に用いられる導光材料の屈折率に依存するため、高屈折率の導光板が用いられる。
　また、非特許文献１では、眼鏡型ディスプレイに用いられる導光板において、画像伝搬方向に曲率を持たせることにより、同一材料でも平板と比べて視野角を大きくすることが提案されている。特許文献１には、曲面部を有するガラス成形体を曲げ成形によって製造する方法が記載されている。
特開２０１６－１２１０５０号公報
Anastasiia　Kalinina,　Andrey　Putilin,　"Wide-field-of-view　augmented　reality　eyeglasses　using　curved　wedge　waveguide"　Proc.　SPIE　11350，Digital　Optics　for　Immersive　Displays　II，　1135005　(２０２０年４月１４日)，＜https://doi.org/10.1117/12.2559320＞
　しかしながら、高屈折率を有するガラスを曲げ成形する場合、ガラスの板厚分布がばらついて、平板状の導光板と比較して画像品質が低下したり、色収差が増大したりするなど、光学特性が低下するという課題がある。そのため、高屈折率を有するガラスに曲面部を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制することが望まれる。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、高屈折率を有するガラスに曲面部を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制可能なガラス及びガラスの製造方法を提供することを目的とする。
　本開示に係るガラスは、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部を有し、厚み偏差が最大厚みの１％以下である。
　本開示に係るガラスの製造方法は、曲面部を有するガラスを製造する方法であって、ガラス母板を加熱し、加熱された前記ガラス母板に外力を付与して、前記ガラス母板の周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の前記曲面部を形成し、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、厚み偏差が最大厚みの１％以下である、前記ガラスを得る。
　本発明によれば、高屈折率を有するガラスに曲面部を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制できる。
図１は、本実施形態に係るガラスの模式図である。 図２は、ガラスのヘッドマウントディスプレイへの適用例を示す模式図である。 図３は、本実施形態に係るガラスの模式的な平面図である。 図４は、実施例に用いた硝材Ｘおよび硝材Ｙの温度に対する粘性変化を示したグラフである。 図５は、本実施形態に係るガラスの製造方法を説明する図である。
　以下に添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態を詳細に説明する。なお、この実施形態により本発明が限定されるものではなく、また、実施形態が複数ある場合には、各実施形態を組み合わせて構成するものも含むものである。また、数値については四捨五入の範囲が含まれる。
（ガラス）
　図１は、本実施形態に係るガラスの模式図である。本実施形態に係るガラス１０は、可視光を透過可能な透光性の部材である。本実施形態に係るガラス１０は、板状の部材である。本実施形態においては、ガラス１０は、導光板として用いられる。ガラス１０は、ＡＲ／ＭＲヘッドマウントディスプレイ用の導光板として用いられる。ヘッドマウントディスプレイとは、人の頭部に装着されるディスプレイ装置（ウェアラブルデバイス）である。ただし、ガラス１０の用途は任意であり、導光板として用いられることに限られず、また、ヘッドマウントディスプレイに用いられることにも限られない。
　図２は、ガラス１０のヘッドマウントディスプレイへの適用例を示す模式図である。ガラス１０は、例えば、透過型ヘッドマウントディスプレイに用いられる。ガラス１０は、眼鏡型デバイスのレンズ部分、ヘルメット型デバイスのバイザーシールド部分などに適用され、装着者の眼９０の前方に配置される。ガラス１０は、装着者がガラス１０を介して視野内の光景を視認可能とする。図２の例では、ガラス１０には、投影装置９１から表示画像（入射光）が入射する入射部２１と、装着者の眼９０に表示画像を出射する出射部２２と、が設けられる。入射部２１および出射部２２は、例えば、回折格子である。ガラス１０は、ガラス１０の内部（両主表面１１ａ、１１ｂ間）で入射光を繰り返し正反射させることで、入射部２１から出射部２２に向けて表示画像を伝搬する。ガラス１０は、出射部２２から表示画像を出射することにより、装着者の眼９０に表示画像を投影する。これにより、装着者は、視野内の光景（ガラス１０を介して見た前方の光景）に、表示画像を重畳して視認する。図２に示した構成は、あくまでも一例であり、ガラス１０をどのような種類のヘッドマウントディスプレイに適用してもよく、ガラス１０を用いた画像表示手法も特に限定されない。入射部２１と出射部２２とがガラス１０のどの位置に設けられてもよいし、入射部２１および出射部２２は回折格子でなくてもよい。
（ガラスの構造）
　図１に示すように、ガラス１０は、一対の主表面１１ａ、１１ｂと、端面１２と、を有する。一対の主表面１１ａ、１１ｂは、ガラス１０の最大の面積を有する面であり、ガラス１０の厚み方向に互いに対向する。端面１２は、一対の主表面１１ａ、１１ｂの外周縁同士を接続する周面である。ガラス１０は、厚みｔを有する。ガラス１０の外形形状（主表面１１ａ、１１ｂの形状）は、特に限定されず、ガラス１０が適用されるデバイスに応じる。例えばガラス１０が眼鏡型デバイスに適用される場合、主表面１１ａ、１１ｂの形状は、眼鏡のレンズ部分に相当する形状となる。
　以降においては、ガラス１０の厚み方向をＺ方向とし、Ｚ方向と直交する一方向を、Ｘ方向とし、Ｚ方向及びＸ方向に直交する方向をＹ方向とする。なお、Ｚ方向は、ガラス１０の主面の中心位置における、その主面に垂直な方向としてよい。ここで、Ｘ方向は、ガラス１０の主表面１１ａの任意の点Ｐにおける主表面１１ａの接線方向のうち、接線方向と法線方向を含む平面と主表面１１ａとが交差して形成される線の曲率半径が、最小になる方向を指す。なお、本実施形態の例では、入射部２１と出射部２２とがＸ方向に並んで配置されている。
（曲面部）
　本実施形態に係るガラス１０は、周辺部の少なくとも一部に、曲面部１３を有する。曲面部１３は、Ｙ軸を曲げ軸として曲げられている。曲面部１３は、ガラス１０のうちで、Ｙ方向を曲げ軸として同一の曲率半径Ｒで曲がっている領域である。なお、ここでの曲率半径Ｒが同一であるとは、位置毎の曲率半径Ｒが厳密に同一であることに限られない。曲面部１３の曲率半径Ｒは、後述するように曲面部１３中の位置ごとに所定の範囲内で変化してもよい。
　なお、図１の例では、ガラス１０は、全体が曲率中心１５、曲率半径Ｒで一軸曲げされている。ガラス１０の全体がＸ方向に曲率半径Ｒで曲がっているので、ガラス１０の全体が曲面部１３である。したがって、図１の例では、位置Ｐをいずれの点にとっても、Ｘ方向が一義に定まる。ただし、複数の曲面部１３が設けられてそれぞれの曲面部１３の曲げ方向が交差する場合もある。この場合、曲面部１３毎にＸ方向を規定すればよい。すなわち、１つの曲面部１３上の位置Ｐの接線方向のうち、接線方向と法線方向を含む平面と主表面１１ａとが交差して形成される線の曲率半径が最小になる方向を、その曲面部１３のＸ方向として、曲面部１３毎に同様にＸ方向を規定してよい。なお、接線方向と法線方向を含む平面と主表面１１ａとが交差して形成される線の曲率半径が最小となる接線方向が複数ある場合には、それらの接線方向のうちの少なくとも一方向をＸ方向に定めてよい。
　図１、図２の例では、ガラス１０は、曲面部１３により、入射部２１（図２参照）と出射部２２（図２参照）とを結ぶ画像伝搬方向（Ｘ方向）に湾曲形状を有する。これにより、平板形状と比べて出射部２２における視野角（ＦＯＶ）が大きくなる。なお、一例では、ガラス１０は、曲面部１３において３次元曲面をなす。すなわち、曲面部１３のガウス曲率が非０であってもよい。図１の例では、ガラス１０のほぼ全体が曲面部１３となっているが、ガラス１０の周辺部の一部のみに曲面部１３が設けられ、他の部分が平面形状となっていてもよい。
（曲面部の曲率半径）
　本実施形態では、曲面部１３の曲率半径Ｒは、１００００ｍｍ以下である。これにより、平板形状の場合と比べて、ヘッドマウントディスプレイの視野角を広げることができる。曲面部１３の曲率半径Ｒは、１０ｍｍ以上１０００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以上５００ｍｍ以下がより好ましく、８０ｍｍ以上２００ｍｍ以下が更に好ましい。曲面部１３の曲率半径Ｒは、例えば、曲面部１３を含む近傍領域の断面プロファイル（断面に沿った主表面１１ａ、１１ｂの位置（変位）の分布）を取得し、断面プロファイルを最小二乗法で円に近似することにより取得できる。断面プロファイルは、マルチカラー共焦点方式レーザー変位計（株式会社キーエンス製）によって、断面に沿った主表面１１ａ、１１ｂの位置（変位）の分布を測定することにより得られる。
（曲率半径変化率）
　ガラス１０は、曲面部１３における曲率半径Ｒの平均値に対する変化率（曲率半径変化率）が２００％以下、７０％以上であることが好ましい。ここで、曲率半径Ｒの変化率とは、測定位置における曲率半径Ｒの測定値の、曲面部１３の全体の曲率半径Ｒの平均値に対する比率である。曲率半径変化率がこの範囲であると、高い形状精度が得られるので、画像品質の向上および色収差の低減が実現できる。曲率半径変化率は、１９５％以下、７５％以上がより好ましく、１９０％以下、８０％以上が更に好ましい。曲率半径Ｒの変化率の取得は、まず、曲面部１３を含む近傍領域の断面プロファイルを単位長で区分し、区分内の複数の測定点の位置測定値を取得する。単位長は、例えば１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の所定値（例えば５ｍｍ）である。区分内の測定点のピッチは、たとえば２５μｍとする。区分内の測定値を最小二乗法で近似することにより、区分毎の曲率半径Ｒを求める。曲率半径Ｒの変化率は、個々の区分の曲率半径Ｒを、全区分の曲率半径Ｒの平均値で除した値を百分率で表現したものである。
（ガラスの面積）
　ガラス１０は、主表面１１ａ、１１ｂの面積が４０ｃｍ２以下であることが好ましい。ガラス１０は、主表面１１ａ、１１ｂの各々がこの範囲に収まるように形成される。過剰な大面積は形状精度の低下の要因となるため、表面積がこの範囲となるガラス１０は、ヘッドマウントディスプレイの表示部として好適であり、かつ光学特性の均一性を容易に確保できる。主表面１１ａ、１１ｂの面積は、１５ｃｍ２以上３５ｃｍ２以下がより好ましく、１０ｃｍ２以上３０ｃｍ２以下が更に好ましい。
（厚み）
　本実施形態に係るガラス１０の厚みｔは、１．５ｍｍ以下であることが好ましい。厚みｔが大きくなる程、形状誤差が生じやすいので、厚みｔがこの範囲となるガラス１０は、高い形状精度を得ることができる。厚みｔは、０．３ｍｍ以上１．４ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下が更に好ましい。
　厚みｔの測定は、鉛直方向に光軸を一致させ測定方向を一致させたマルチカラー共焦点方式レーザー変位計（株式会社キーエンス製）によって、ガラス１０の測定点における主表面１１ａおよび主表面１１ｂの各軸方向位置を取得することにより行う。測定点における厚みｔは、主表面１１ａの位置測定値と主表面１１ｂの位置測定値との差分により取得する。測定の際、ガラス１０は、主表面１１ａおよび１１ｂの少なくとも一方がセンサ光軸と直交するように保持される。
（厚み偏差）
　本実施形態に係るガラス１０は、厚み偏差が最大厚みの１％以下である。例えば、ガラス１０の厚みｔが１ｍｍである場合、厚み偏差が１０μｍ（つまり、±５μｍ）以下である。厚み偏差がこの範囲となるガラス１０は、曲面部１３においても高い形状均一性が得られるので、画像品質を向上でき色収差を効果的に低減できる。ガラス１０の厚み偏差は、最大厚みの０．８％以下がより好ましく、最大厚みの０．７％以下が更に好ましく、最大厚みの０．６％以下が更に好ましい。厚み偏差は、ガラス１０の各測定点における厚みｔの最大値と最小値との差である。測定点は、ガラス１０の曲げ方向に沿って（主表面１１ａ、１１ｂが曲線となる断面に沿って）、一定ピッチで設定される。測定点のピッチは、たとえば１３０μｍとする。
（平坦部）
　本実施形態に係るガラス１０は、主表面１１ａ、１１ｂの外周に１か所以上の平坦部１４（図３参照）を有することが好ましい。図３は、本実施形態に係るガラス１０の模式的な平面図である。平坦部１４は、平坦部１４の一端部から他端部までの範囲に亘って断面が直線（各点の法線が平行）となる領域である。図３の例では、平坦部１４は、主表面１１ａ、１１ｂの外周を構成する端面１２の１か所に形成されている。平坦部１４は、主表面１１ａ、１１ｂの外周の所定範囲に局所的に形成される。平坦部１４は、主表面１１ａ、１１ｂの全周に亘って連続する環状に形成されていてもよい。
　外周に平坦部１４を有するガラス１０は、平坦部１４を位置決めの基準面又は把持（支持）面として機能させることができる。そのため、たとえば平坦部１４を有さず外周全体が曲面となる場合と比べて、ガラス１０の加工、検査、組付けにおいてガラス１０を保持する際のガラス１０の位置精度が向上する。
（端面）
　本実施形態に係るガラス１０は、端面１２の表面粗さＲａが５ｎｍ以上であることが好ましい。端面１２がこの範囲の表面粗さを有することで、端面１２における光を乱反射させることができる。その結果、ガラス１０内を導光された光（図２参照）が端面１２において正反射することに起因する輝線などの光ノイズを抑制できるので、画像品質を向上できる。端面１２のＲａは、より好ましくは１０ｎｍ以上であり、更に好ましくは２０ｎｍ以上である。ここで、表面粗さＲａは、ＪＩＳ　Ｂ０６０１（２００１年）で定義された算術平均粗さである。本明細書では、１０μｍ×１０μｍのエリアを、レーザー顕微鏡を用いて測定した値である。
　ガラス１０は、端面１２が黒色に塗装されていることが好ましい。端面１２が光吸収率の高い黒色に塗装されていることで、端面１２における光の反射を抑制できる。これにより、ガラス１０内を導光された光が端面１２における正反射することに起因する輝線などの光ノイズを抑制できるので、画像品質を向上できる。
（ガラスの特性）
　次に、ガラス１０の特性について説明する。
（屈折率）
　本実施形態に係るガラス１０は、屈折率ｎｄが１．７７以上である。この範囲の高い屈折率ｎｄを有することで、ヘッドマウントディスプレイにおける視野角を効果的に拡大できる。ガラス１０の屈折率ｎｄは、好ましくは、１．８０以上であり、より好ましくは１．８５以上であり、より好ましくは１．８８以上、さらに好ましくは１．９０以上である。これにより、視野角をより効果的に拡大できる。ガラス１０の屈折率ｎｄは、さらに好ましくは１．９４以上、さらに好ましくは１．９７以上、さらに好ましくは１．９９以上、さらに好ましくは２．００以上、さらに好ましくは２．０５以上、さらに好ましくは２．１０以上である。なお、屈折率は、分光エリプソメトリー法（J.A.Woollam　Co.,　Inc.;　M-2000　DI）により測定できる。
（内部透過率）
　本実施形態に係るガラス１０は、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上である。ガラス１０の内部透過率がこの範囲となることで、可視光に対する高透過率を実現でき、導光に伴う光量損失を低減できるので、画像品質が向上する。ガラス１０は、波長４６０ｎｍの光に対する厚み方向の内部透過率は、９０％以上であることがより好ましく、９１．５％以上であることが更に好ましく、９３．０％以上であることが更に好ましく、９５．０％以上であることが更に好ましい。
　ガラス１０の内部透過率は、測定対象となったガラス１０の内部を透過する透過率である。内部透過率は、板厚の異なる２種類の外部透過率の測定値と、以下の式（１）から求めることができる。なお、外部透過率とは表面反射損失を含む透過率を意味する。式（１）において、Ｘは、厚さ１０ｍｍのガラスの内部透過率であり、Ｔ１およびＴ２は、外部透過率であり、Δｄｍｍは、試料の厚さの差である。外部透過率は、両面鏡面研磨したサンプルに対して分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製：U-4100）を用いて測定できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
（リタデーション）
　本実施形態に係るガラス１０は、厚み方向に波長５４３ｎｍの光を照射することで測定したリタデーションが４０ｎｍ／ｃｍ以下であることが好ましい。リタデーションをこの範囲とすることで、リタデーションに起因する画像の歪みを抑制できるので、画像品質を向上できる。リタデーションは、２０ｎｍ／ｃｍ以下がより好ましく、１８ｎｍ／ｃｍ以下以下がより好ましく、１５ｎｍ／ｃｍ以下が更に好ましい。リタデーションは、Ｐｈｏｔｏｎｉｃ　Ｌａｔｔｉｃｅ社製ＷＰＡ－２００により測定できる。
（波面収差）
　本実施形態に係るガラス１０は、レーザー干渉計で測定する主表面１１ａ、１１ｂの波面収差のＰＶ値（peak-to-valley）が１．６λ以下であることが好ましい。λはレーザー干渉計のレーザーの波長を示す。また主表面１１ａ、１１ｂの基準波面からのバラツキを示す波面収差のＲＭＳ値（Root　Mean　Square　value）としては、０．７λ以下であることが好ましい。０．５λ以下がより好ましく、０．２５λ以下がより好ましく、０．１λ以下が更に好ましい。主表面１１ａ、１１ｂの波面収差をこれらの範囲とすることで、波面収差に起因する表示画像のぼけ、歪みを抑制できるので、画像品質を向上できる。波面収差は、Zygo社製：Verifireにより測定できる。
（ガラスの組成）
　次に、ガラス１０が含有し得る各成分の組成範囲の一実施形態について詳細に説明する。本明細書において、各成分の含有割合は、特に断りのない限り、酸化物基準の質量％で示す。また、本明細書において、「実質的に含有しない」とは、不可避不純物を除き含有しないことを意味する。不可避不純物の含有割合は、本明細書において０．１％以下である。なお、ガラスは、上記した特性を有する限り、下記実施形態の組成に限定されない。
　ＳｉＯ２は、ガラス形成成分であり、ガラスに高い強度とクラック耐性を付与し、ガラスの安定性および化学的耐久性を向上させる成分である。ＳｉＯ２の含有割合は、０％以上４４％以下でありうる。ＳｉＯ２の含有割合は、３％以上が好ましく、５％以上がより好ましく、７％以上がさらに好ましく、９％以上がさらに好ましく、１０％以上がさらに好ましく、１１％以上が特に好ましい。一方、ＳｉＯ２の含有割合が４４％以下で、高い屈折率を得るための成分をより多く含有させることができる。ＳｉＯ２の含有割合は、３８％以下がより好ましく、３０％以下がより好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１５％以下がさらに好ましく、１２％以下がさらに好ましく、１０％以下が特に好ましい。
　Ａｌ２Ｏ３は、化学的耐久性を向上させる成分であるが、Ａｌ２Ｏ３が多くなると、ガラスが失透し易くなる。そのため、Ａｌ２Ｏ３の含有割合は、０％以上５％以下でありうる。Ａｌ２Ｏ３の含有割合は、３％以下がより好ましく、２％以下が特に好ましい。また、Ａｌ２Ｏ３の含有割合は、０．３％以上がより好ましく、０．５％以上がさらに好ましく、１％以上が特に好ましい。
　Ｐ２Ｏ５は、ガラスの溶解性をよくし、製造性を高める成分である。Ｐ２Ｏ５の含有割合は、０％より大きいことが好ましく、２．０％より大きいことがより好ましく、４．０％より大きいことがより好ましく、６．０％より大きいことがさらに好ましく、８．０％より大きいことがさらに好ましい。Ｐ２Ｏ５の含有割合は、１８．０％より小さいことが好ましく、１６．０％より小さいことがより好ましく、１４．０％より小さいことがさらに好ましく、１２．０％より小さいことがさらに好ましい。Ｐ２Ｏ５の含有割合が１８．０％より小さいことで、高屈折率となるため好ましい。
　Ｂ２Ｏ３は、Ｔｇを低くし、ガラスの強度やクラック耐性などの機械的特性を向上し、失透温度を低下させる成分であるが、Ｂ２Ｏ３の量が多いと屈折率が低下し易い。そのため、Ｂ２Ｏ３の含有割合は、０％以上４０％以下でありうる。Ｂ２Ｏ３の含有割合は、３５％以下がより好ましく、３０％以下がさらに好ましく、２５％以下がさらに好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１５％以下がさらに好ましく、１０％以下が特に好ましい。また、Ｂ２Ｏ３の含有割合は、５％以上がより好ましく、１２％以上がさらに好ましく、１８％以上がさらに好ましく、２０％以上が特に好ましい。
　ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の含有割合が多いとガラスの失透温度が低下し，製造しやすくなる。そのため、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の含有割合は、１０％以上が好ましく、２０％以上がより好ましく、２５％以上がより好ましく、２８％以上がより好ましく、３０％以上がさらに好ましく、３２％以上が特に好ましい。一方で、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の含有割合を少なくすると屈折率を向上させることができる。そのため特に高い屈折率が求められる場合には、ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の含有割合は、７０％以下が好ましく、５０％以下がより好ましく、４０％以下がさらに好ましく、３５％以下がさらに好ましく、３３％以下がさらに好ましく、３２％以下が特に好ましい。
　Ｌｉ２Ｏは、強度およびクラック耐性を向上させる成分である。Ｌｉ２Ｏの含有割合は、０％以上１０％以下でありうる。Ｌｉ２Ｏの含有割合は、０％以上が好ましく、１％以上がより好ましく、２％以上がより好ましく、４％以上がさらに好ましく、５％以上が特に好ましい。一方、Ｌｉ２Ｏは、多すぎると失透し易くなる。特に失透に対する品質が求められる場合にはＬｉ２Ｏの含有割合は、８％以下が好ましく、６％以下がより好ましく、４％以下がさらに好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましい。
　Ｎａ２Ｏは、失透を抑制し、Ｔｇを低くする成分である。Ｎａ２Ｏの含有割合は、０％以上１０％以下でありうる。Ｎａ２Ｏを含有させると、優れた失透抑制効果が得られる。ガラスがＮａ２Ｏを含有する場合、その含有割合は、０％以上が好ましく、１％以上がより好ましく、２％以上がより好ましく、３％以上がさらに好ましく、４％以上が特に好ましい。一方、Ｎａ２Ｏは、多すぎると、強度およびクラック耐性が低下し易い。特に強度が求められる場合のＮａ２Ｏの含有割合は、７％以下が好ましく、４％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましい。
　Ｋ２Ｏは失透を抑制し、Ｔｇを低くする成分である。Ｋ２Ｏの含有割合は、０％以上１０％以下でありうる。Ｋ２Ｏの含有割合は、０％以上が好ましく、１％以上がより好ましく、２％以上がより好ましく、３％以上がさらに好ましく、４％以上が特に好ましい。一方、Ｋ２Ｏは、多すぎると、強度およびクラック耐性が低下し易い。特に強度が求められる場合のＫ２Ｏの含有割合は、７％以下が好ましく、４％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましい。
　ＺｒＯ２はガラスの屈折率を高め、ガラスの化学的耐久性を高める成分である。ＺｒＯ２の含有割合は、０％以上２０％以下でありうる。ＺｒＯ２の含有割合は、１％以上が好ましく、３％以上がより好ましく、５％以上がさらに好ましく、６％以上がさらに好ましく、６．５％以上が特に好ましい。一方、ＺｒＯ２が多すぎると、失透しやすくなる。そのため、ＺｒＯ２の含有割合は、１５％以下がより好ましく、１０％以下がさらに好ましく、８％以下がさらに好ましく、７％以下が特に好ましい。
　さらにガラスには、Ｓｂ２Ｏ３およびＳｎＯ２のうちの少なくとも一種が含有されてもよい。これらは必須の成分ではないが、屈折率特性の調整、溶融性の向上、着色の抑制、透過率の向上、清澄、化学的耐久性の向上などの目的で添加できる。これらの成分を含有させる場合の含有割合は、合計で、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましく、１％以下が特に好ましい。
　Ｙ２Ｏ３はガラスの屈折率を高める成分である。Ｙ２Ｏ３の含有割合は、０％以上１０％以下でありうる。Ｙ２Ｏ３の含有割合は、１％以上が好ましく、１．５％以上がより好ましく、２％以上がさらに好ましく、２．５％以上がさらに好ましく、３％以上がさらに好ましく、３．５％以上がさらに好ましく、４％以上がさらに好ましく、５％以上が特に好ましい。また、Ｙ２Ｏ３は、多すぎると失透し易くなる。そのため、より低い表面粗さＲａが求められる用途については、Ｙ２Ｏ３の含有割合は、１０％以下が好ましく、７％以下がより好ましく、５％以下がより好ましく、４％以下がより好ましく、３．５％以下がさらに好ましく、３％以下が特に好ましい。
　アルカリ金属成分（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）とアルカリ土類金属成分（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）の合量が多くなるとガラスのＴｇが低下しやすくなる。そのためアルカリ金属成分とアルカリ土類金属成分の含有割合は、５０％以下でありうる。含有割合は、より好ましくは４０％以下であり、さらに好ましくは３０％以下であり、さらに好ましくは１６％以下であり、さらに好ましくは１２％以下であり、さらに好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは５％以下であり、特に好ましくは２％以下である。
　ＴｉＯ２はガラスの屈折率を高め、ガラスの分散を大きくする成分である。ＴｉＯ２の含有割合は、０％以上５０％以下でありうる。ＴｉＯ２を含有する場合、その含有割合は、３％以上が好ましく、５％以上がより好ましく、１０％以上がさらに好ましく、１５％以上がさらに好ましく、２０％以上がさらに好ましく、２５％以上がさらに好ましく、２８％以上がさらに好ましく、３０％以上がさらに好ましく、３２％以上が特に好ましい。一方、ＴｉＯ２は多すぎると着色しやすく、また、透過率が低下する。そのため、特に透過率が求められる場合にはＴｉＯ２の含有割合は、５０％以下が好ましく、４０％以下がより好ましく、３５％以下がさらに好ましく、３０％以下がさらに好ましく、２５％以下がさらに好ましく、２０％以下がさらに好ましく、１５％以下が特に好ましい。
　ＷＯ３は添加することでガラスの失透を抑制させるが、その添加量が多すぎると、かえってガラスが失透し易くなる。そのため、ＷＯ３の含有割合は、０％以上１０％以下でありうる。ＷＯ３の含有割合は、６％以下がより好ましく、２％以下がさらに好ましく、１．５％以下がさらに好ましく、１．０％以下がさらに好ましく、０．５％以下がさらに好ましく、０．３％以下が特に好ましい。また、ＷＯ３を添加することでガラスの屈折率を向上させることができる。そのため特に高い屈折率が求められる場合には、ＷＯ３の含有割合は、０．１％以上がより好ましく、０．２％以上がさらに好ましく、０．３％以上がさらに好ましく、０．４％以上が特に好ましい。
　Ｌａ２Ｏ３はガラスの屈折率を向上させる成分である。Ｌａ２Ｏ３の含有割合は０％以上５５％以下でありうる。Ｌａ２Ｏ３を含有する場合、その含有割合は、１０％以上が好ましく、１５％以上がより好ましく、２０％以上がさらに好ましく、２５％以上がさらに好ましく、３０％以上がさらに好ましく、４０％以上が特に好ましい。一方で、Ｌａ２Ｏ３の量が多すぎると機械的特性が低下するとともに失透温度が上昇する。そのため、機械的特性や製造特性が重要となる場合には、Ｌａ２Ｏ３の含有割合は、５３％以下が好ましい。５０％以下がより好ましく、４５％以下がより好ましく、４２％以下が特に好ましい。
　Ｎｂ２Ｏ５は、ガラスの屈折率を高めるとともに、アッベ数（ｖｄ）を小さくする成分である。Ｎｂ２Ｏ５の含有割合は、０％以上３５％以下でありうる。Ｎｂ２Ｏ５の含有割合は、２％以上が好ましく、４％以上がより好ましく、５％以上がさらに好ましく、６％以上がさらに好ましく、７％以上がさらに好ましく、８％以上がさらに好ましく、１０％以上が特に好ましい。また、Ｎｂ２Ｏ５は、多すぎると失透し易くなる。そのため、より低い表面粗さＲａが求められる用途については、２０％以下が好ましく、１５％以下がさらに好ましく、１０％以下がさらに好ましく、８％以下がさらに好ましく、７％以下が特に好ましい。
（ガラスの製造方法）
　本実施形態に係るガラス１０は、任意の方法で製造されてよいが、その製造方法の一例を以下で説明する。
（原料の準備）
　ガラス１０の製造に用いる原料として、上記組成範囲から所望のガラス組成となるように原料を秤量し、均一に混合する。
（ガラス母板の作製）
　ガラス原料を、例えば、フロート、フュージョン、インゴット成形等、任意のガラス溶解成形手法、及び必要ならばスライス等の機械加工を経て、ガラス状態にして、所望の組成のガラス母板３０（図５参照）を作製する。また、溶融したガラスを一旦ブロック状に成形したのち、リドロー法等でガラス母板３０にもできる。ガラス母板３０は、ガラス１０の母材となる板状のガラスである。ガラス母板３０は、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上である。
　本実施形態におけるガラス母板３０は、ガラス転移点Ｔｇと軟化点の温度差が１５０℃以下であることが好ましい。ガラス転移点Ｔｇと軟化点の温度差がこの範囲であるガラス母板３０は、ヘッドマウントディスプレイの視野角を拡大するのに好適な高い屈折率ｎｄを得ることができる。ガラス転移点Ｔｇと軟化点の温度差が１２０℃以下であることがより好ましく、１００℃以下であることが更に好ましい。ガラス転移点Ｔｇは、例えば熱膨張法によって測定できる。軟化点は、ＪＩＳ　Ｒ３１０３-１：２００１に記載の繊維引き伸ばし法で測定できる。
　図４は、後述する実施例に用いた硝材Ｘおよび硝材Ｙの温度に対する粘性変化を示したグラフである。グラフの縦軸は粘度ｌｏｇη（ｄＰａ・ｓ）を表し、横軸は温度(℃)を表す。硝材Ｘの屈折率ｎｄは、硝材Ｙの屈折率ｎｄよりも高い。硝材Ｙでは、ガラス転移点Ｔｇ（約５３２℃）以上軟化点（約７８２℃）以下の温度範囲（温度差約２５０℃）において、粘度ｌｏｇηが約１３．５（ｄＰａ・ｓ）から約７．６５（ｄＰａ・ｓ）まで変化する。これに対して、硝材Ｘでは、ガラス転移点Ｔｇ（約７０５℃）以上軟化点（約８００℃）以下の温度範囲（温度差約９５℃）において、粘度ｌｏｇηが約１３．２（ｄｐａ・ｓ）から約５．８（ｄｐａ・ｓ）まで変化する。このように、ガラス１０の原料となる硝材は、屈折率ｎｄが高くなると、ガラス転移点Ｔｇと軟化点の温度差が小さくなり、成形温度付近での温度変化に対する粘性の変化が大きくなる傾向がある。後述する実施例に用いた硝材Ａ、硝材Ｂ及び硝材Ｃも同様に、硝材Ａ、硝材Ｂ及び硝材Ｃの各屈折率ｎｄが硝材Ｙの屈折率ｎｄよりも高い（表３参照）。そのため、硝材Ａ、硝材Ｂ及び硝材Ｃは、ガラス転移点Ｔｇから軟化点までの温度変化に対する粘性の変化が硝材Ｙと比較して大きい。
　温度によって粘性が大きく変化する硝材では、成形時のガラス母板３０の温度分布のばらつきが、大きな粘性のばらつきをもたらすため、成形ばらつき（厚みｔ、表面粗さＲａ、リタデーション、波面収差などのばらつき）に大きな影響を与える。そのため、高屈折率を有するガラス１０の製造では、成形時のガラス母板３０の温度分布を均一化することが重要となる。
（ガラス母板の曲げ成形）
　図５は、本実施形態に係るガラス１０の製造方法を説明する図である。本実施形態に係るガラス１０の製造方法は、ガラス母板３０を加熱（工程Ｓ１０）し、加熱されたガラス母板３０に外力を付与して、ガラス母板３０の周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部１３を形成（工程Ｓ１４）して、ガラス１０を得る。すなわち、本実施形態に係るガラス１０の製造方法は、ガラス母板３０のリヒート成形工程（リヒート曲げ成形工程）を備える。
　リヒート曲げ成形工程では、加熱および曲げ成形を、バッチ式成形装置５０によりバッチ処理で行うことが好ましい。これにより、１ショット毎の成形温度の精密な制御が可能であり、高い形状精度を得ることができる。例えば眼鏡型ヘッドマウントディスプレイでは、左眼用および右眼用の一対のガラス１０が導光板として用いられるため、バッチ処理は、１ショット複数枚（たとえば２枚）成形でもよいし、１ショット１枚成形でもよい。
　図５では、バッチ式成形装置５０は、成形型５１と、ヒーター５５とを含む。
　成形型５１は、第１型５２と、第１型５２が嵌合する第２型５３とを含む。図５では、第１型５２が上型であり、第２型５３が下型である。第１型５２は、成形面５２ａと、成形面５２ａの外周を取り囲む周壁５２ｂとを有する。成形面５２ａは、ガラス１０の主表面１１ａ（図１参照）に対応する凸状曲面である。第２型５３は、成形面５３ａと、周側面５３ｂとを有する。成形面５３ａは、ガラス１０の主表面１１ｂ（図１参照）に対応する凹状曲面である。つまり、成形面５２ａと成形面５３ａとは、ガラス母板３０の周辺部の少なくとも一部に曲面部１３を形成するための曲面部分を含む。
　第１型５２の周壁５２ｂは、第２型５３の外形形状に応じた開口部を構成する。第２型５３の周側面５３ｂは、第２型５３の外形形状を成し、周壁５２ｂの内周に嵌合する。第１型５２および第２型５３は、共にセンサ保持孔を有し、それぞれ温度センサ５４ａ、５４ｂが装着されている。第１型５２と第２型５３とは、互いに接近および離隔する方向に相対移動可能に保持される。たとえば、上型である第１型５２と下型である第２型５３とが、それぞれ、不図示の駆動源（シリンダ、モータなど）によって上下方向に移動可能である。
　ヒーター５５は、輻射加熱によりガラス母板３０を成形型５１とともに加熱する。ヒーター５５は、例えば赤外線ランプヒーターであり、カーボンランプ、ハロゲンランプ等の公知の各種ヒーターが使用可能である。ヒーター５５は、成形型５１の周囲を取り囲むように設けられる。ヒーター５５は、成形型５１を均一に加熱するために、成形型５１の高さ方向に複数配置されうる。ガラス母板３０を加熱する工程Ｓ１０では、ヒーター５５により、ガラス母板３０を設定温度になるまで加熱する。
（ガラス母板を加熱する工程）
　本実施形態では、ガラス母板３０を加熱する工程Ｓ１０において、成形型５１にガラス母板３０を配置した状態で、成形型５１の周囲に配置したヒーター５５からの輻射加熱により、ガラス母板３０を成形型５１とともに加熱することが好ましい。これにより、輻射によって成形型５１の全体を均一に加熱できるので、ガラス母板３０および成形型５１の温度ばらつきを効果的に小さくできる。図５は、輻射熱をヒーター５５から延びる矢印で示している。ヒーター５５の設定温度と、温度センサ５４ａ、５４ｂによって測定された成形型５１との温度差は±３℃以下が好ましく、±２℃以下がより好ましく、±１℃以下が更に好ましい。
　さらに、本実施形態では、ガラス母板３０を加熱する際（工程Ｓ１０）に、５０℃／分以下の昇温速度で加熱することが好ましい。すなわち、加熱開始から加熱終了までの全期間に亘って、単位時間（分）当たりの温度上昇がこの範囲に収まることが好ましい。昇温速度がこの範囲となることで、成形型５１および内部のガラス母板３０の温度ばらつきを抑制できる。特に図５に示すような嵌合構造の成形型５１では、周壁５２ｂによって部分的に覆われる第２型５３よりも、第１型５２が先行して昇温しやすいため、昇温速度を低くすることで温度差を低減できる。昇温速度は、４５℃／分以下がより好ましく、４０℃／分以下が更に好ましく、３５℃／分以下が更に好ましい。昇温速度を低くするほど温度ばらつきを低減できる。
（加熱を停止する工程）
　また、本実施形態では、成形型５１の温度を監視し、温度が設定温度に到達したことに基づいて、加熱を停止する（工程Ｓ１２）ことが好ましい。すなわち、温度センサ５４ａ、５４ｂの検出温度値に基づいて、各検出温度値がいずれも設定温度に到達した場合に加熱が停止される。これにより、成形型５１の温度を確実に設定温度にできるので、成形型５１および内部のガラス母板３０の温度ばらつきを効果的に抑制できる。設定温度は、例えばガラス転移点Ｔｇ以上、軟化点以下であり、ガラス組成に応じて適切な値が設定される。
　加熱を停止する際（工程Ｓ１２）に、設定温度に到達した時の第１型５２および第２型５３の温度差を６０℃以下とすることが好ましい。第１型５２および第２型５３の温度差をこの範囲とすることによって、ガラス母板３０の温度ばらつきを更に効果的に抑制できる。設定温度に到達した時の第１型５２および第２型５３の温度差は、５５℃以下がより好ましく、５０℃以下が更に好ましい。
（曲面部を形成する工程）
　曲面部１３を形成する工程Ｓ１４では、加熱されたガラス母板３０を加圧する成形型５１により加圧するプレス成形を行う。すなわち、第１型５２を第２型５３に接近する方向に相対移動させて、第１型５２と第２型５３との間に配置されたガラス母板３０を加圧する。図５では、第１型５２の凸状の成形面５２ａがガラス母板３０を下向きに加圧し、ガラス母板３０を変形させる。成形型５１は、加圧によりガラス母板３０を変形させて、第１型５２の成形面５２ａと第２型５３の成形面５３ａとにそれぞれガラス母板３０の両表面を密着させる。これにより、ガラス母板３０の一方表面に成形面５２ａの曲面形状が転写され、主表面１１ａが形成される。ガラス母板３０の他方表面に成形面５３ａの曲面形状が転写され、主表面１１ｂが形成される。成形面５２ａと成形面５３ａとは、ガラス１０の厚みｔに相当する距離まで接近する。その結果、曲面部１３を有する厚みｔのガラス１０が形成される。
　曲面部１３を形成する工程Ｓ１４は、加圧力が所定の設定値に達してから、所定時間経過時に終了する。所定時間は、例えば３０秒である。曲面部１３を形成する工程Ｓ１４が終了すると、第１型５２と第２型５３とを互いに離れる方向に退避位置まで相対移動させて、成形型５１を分離させる。その後、第２型５３に保持されたガラス１０が冷却される。
（後加工工程）
　その後、ガラス１０には、後加工を行ってもよい。具体的には、ガラス１０の外周の一部に平坦部１４を形成してもよい。平坦部１４の形成方法は、例えば研磨処理がある。ガラス１０の端面１２の表面粗さＲａを、５ｎｍ以上の設定値にする粗面化処理を施してもよい。粗面化処理の方法としては、サンドブラストなどのブラスト処理がある。更に、粗面化処理された端面１２に、黒色塗装を行ってもよい。この他、ガラス１０の主表面１１ａ、１１ｂに表面皮膜の形成等を行ってもよい。
　以上のようにして、本実施形態に係るガラス１０の製造方法では、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、厚み偏差が最大厚みの１％以下であるガラス１０を製造する。
（効果）
　以上説明したように、本開示の第１態様に係るガラス１０は、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部１３を有し、厚み偏差が最大厚みの１％以下である。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイにおける視野角拡大に適した高屈折率と、画像表示に適した低い光損失を実現する高透過率を有するガラス１０を得られる。そして、厚み偏差が最大厚みの１％以下に収めることにより、厚み分布のばらつきを抑制できる。その結果、高屈折率を有するガラス１０に曲面部１３を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制できる。
　本開示の第２態様に係るガラス１０は、第１態様に係るガラス１０であって、屈折率ｎｄが１．９０以上であることが好ましい。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイ等の光学系に適用した際の視野角を効果的に拡大できる高い屈折率ｎｄを有するガラス１０が得られる。
　本開示の第３態様に係るガラス１０は、第１態様または第２態様に係るガラス１０であって、厚み方向に波長５４３ｎｍの光を照射することで測定したリタデーションが４０ｎｍ／ｃｍ以下であることが好ましい。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイ等の光学系にガラス１０を適用した場合に、リタデーションに起因する表示画像の歪みを抑制できる。
　本開示の第４態様に係るガラス１０は、第１態様から第３態様のいずれかに係るガラス１０であって、レーザー干渉計で測定する主表面の波面収差のＲＭＳ値が０．７λ以下であることが好ましい。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイ等の光学系にガラス１０を適用した場合に、波面収差に起因する表示画像のぼけ、歪みを抑制できる。
　本開示の第５態様に係るガラス１０は、第１態様から第４態様のいずれかに係るガラス１０であって、主表面の外周に１か所以上の平坦部１４を有することが好ましい。本開示によると、平坦部１４を、位置決めの基準面又は把持面として機能させることができる。これにより、たとえば平坦部１４を有さず外周全体が曲面となる場合と比べて、ガラス１０の加工、検査、組付けにおいてガラス１０を保持する際のガラス１０の位置精度が向上する。
　本開示の第６態様に係るガラス１０は、第１態様から第５態様のいずれかに係るガラス１０であって、端面１２の表面粗さＲａが５ｎｍ以上であることが好ましい。本開示によると、端面１２における光を乱反射させることができる。その結果、ガラス１０を導光板として用いる場合に、ガラス１０内を導光された光が端面１２において正反射することに起因する輝線などの光ノイズを抑制できる。
　本開示の第７態様に係るガラス１０は、第１態様から第６態様のいずれかに係るガラス１０であって、端面１２が黒色に塗装されていることが好ましい。本開示によると、端面１２の光吸収率を高めることで、端面１２における光の反射を抑制できる。これにより、ガラス１０を導光板として用いる場合に、ガラス１０内を導光された光が端面１２における正反射することに起因する輝線などの光ノイズを抑制できる。
　本開示の第８態様に係るガラス１０は、第１態様から第７態様のいずれかに係るガラス１０であって、主表面１１ａ、１１ｂの面積が４０ｃｍ２以下であることが好ましい。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイに適用するのに適したサイズのガラス１０が得られる。また、ガラス１０の面積が過剰に大きくならないことにより、ガラス１０の形状ばらつきを容易かつ効果的に抑制できる。
　本開示の第９態様に係るガラス１０は、第１態様から第８態様のいずれかに係るガラス１０であって、厚みｔが１．５ｍｍ以下であることが好ましい。本開示によると、厚みｔが大きくなる程、形状誤差が生じやすいので、厚みｔをこの範囲とすることによって、高い形状精度のガラス１０が得られる。
　本開示の第１０態様に係るガラス１０は、第１態様から第９態様のいずれかに係るガラス１０であって、曲面部１３における曲率半径Ｒの平均値に対する変化率が２００％以下、７０％以上であることが好ましい。本開示によると、高い形状精度が得られるので、ガラス１０の光学特性を効果的に向上できる。
　本開示の第１１態様に係るガラスの製造方法は、曲面部１３を有するガラス１０を製造する方法であって、ガラス母板３０を加熱し（工程Ｓ１０）、加熱されたガラス母板３０に外力を付与して、ガラス母板３０の周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部１３を形成し（工程Ｓ１４）、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、厚み偏差が最大厚みの１％以下であるガラス１０を得る。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイにおける視野角拡大に適した高屈折率と、画像表示に適した低い光損失を実現する高透過率を有するガラス１０が得られる。そして、厚み偏差を最大厚みの１％以下に収めることにより、厚み分布のばらつきを抑制できる。その結果、高屈折率を有するガラス１０に曲面部１３を形成する場合でも、光学特性の低下を抑制できる。
　本開示の第１２態様に係るガラス１０の製造方法は、第１１態様に係るガラス１０の製造方法であって、ガラス母板３０は、ガラス転移点Ｔｇと軟化点の温度差が、１５０℃以下であることが好ましい。本開示によると、ヘッドマウントディスプレイの視野角を拡大するのに好適な高い屈折率ｎｄを得ることができる。一方、粘度の温度変化が大きいと形状精度が得にくくなるが、厚み偏差を最大厚みの１％以下に抑えることにより、粘性の変化が大きい高屈折率ｎｄのガラス母板３０からでも、光学特性の低下を抑制可能な高い形状精度および均一性を有するガラス１０が得られる。
　本開示の第１３態様に係るガラス１０の製造方法は、第１１態様または第１２態様に係るガラス１０の製造方法であって、ガラス母板３０を加熱する際（工程Ｓ１０）に、成形型５１にガラス母板３０を配置した状態で、成形型５１の周囲に配置したヒーター５５からの輻射加熱により、ガラス母板３０を成形型５１とともに加熱することが好ましい。本開示によると、接触熱伝達による加熱と比べて、輻射加熱によって成形型５１の温度均一性を向上できるので、ガラス母板３０および成形型５１の温度ばらつきを効果的に低減できる。温度ばらつきが低減される結果、ガラス母板３０の粘性ばらつきが低減されるので、ガラス１０の形状精度および均一性を効果的に向上できる。
　本開示の第１４態様に係るガラス１０の製造方法は、第１３態様に係るガラス１０の製造方法であって、成形型５１の温度を監視し、温度が設定温度に到達したことに基づいて、加熱を停止する（工程Ｓ１２）ことが好ましい。本開示によると、成形型５１の温度を確実に設定温度にできるので、成形型５１および内部のガラス母板３０の温度ばらつきを効果的に抑制できる。
　本開示の第１５態様に係るガラス１０の製造方法は、第１４態様に係るガラス１０の製造方法であって、成形型５１は、第１型５２と第１型５２が嵌合する第２型５３とを含み、加熱を停止する際（工程Ｓ１２）に、設定温度に到達した時の第１型５２および第２型５３の温度差を６０℃以下とすることが好ましい。本開示によると、第１型５２および第２型５３の温度差を低減させることにより、ガラス母板３０の温度ばらつきを更に効果的に抑制できる。
　本開示の第１６態様に係るガラス１０の製造方法は、第１１態様から第１５態様のいずれかに係るガラス１０の製造方法であって、ガラス母板３０を加熱する際（工程Ｓ１０）に、６０℃／分以下の昇温速度で加熱することが好ましい。本開示によると、昇温速度を低くすることで、成形型５１および内部のガラス母板３０の温度ばらつきを効果的に抑制できる。
　本開示の第１７形態に係るガラス１０の製造方法は、第１１態様から第１６態様のいずれかに係るガラス１０の製造方法であって、ガラス母板３０をリヒート曲げする際に、バッチ式成形装置によりバッチ処理で行なうことが好ましい。本開示によると、１ショット毎の成形温度の精密な制御が可能であり、高い形状精度を得ることができる。
　本開示の第１８形態に係るガラス１０の製造方法は、第１７態様に係るガラス１０の製造方法であって、バッチ式成形装置は成形型５１とヒーター５５とを含み、成形型５１には温度センサ（５４ａ、５４ｂ）が挿入されており、プレス成形時のヒーター５５の設定温度に対する成形型５１の温度差が、±３度以下であることが好ましい。本開示によると、成形型５１およびガラス母板３０の温度ばらつきをより一層効果的に抑制できる。
（実施例）
　次に、実施例について説明する。なお、発明の効果を奏する限りにおいて実施態様を変更しても構わない。表１は、各例のガラスの製造に用いたガラス母板の組成及び物理特性を示す表である。
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（例１）
　例１においては、表１の「硝材Ｘ」に示す組成で、ガラス母板を作製した。ガラス母板は、厚み１．０ｍｍ、幅３４ｍｍ、長さ６５ｍｍの平板形状とした。
　曲率半径１５０ｍｍ、曲げ深さ５ｍｍの、長辺方向に１軸曲げ屈曲面を有するデザイン形状のガラスが成形できるように設計されたカーボン製の凸型（第１型）及び凹型（第２型）を準備し、凹型の成形面中央付近に、面取りしたガラス母板を載置した。
　ガラス母板を載置した凹型と凸型とが、成形装置（芝浦機械（旧東芝機械）株式会社製、ガラス素子成形装置：ＧＭＰ－３１５Ｖ）の下軸と上軸とにそれぞれ固定された状態で、ガラス母板を加熱、変形および冷却した。
　このうち加熱工程は、設定温度を７１０℃にし、凸型および凹型の各々が設定温度に到達した時点で加熱を停止した。開始温度（２５℃）から設定温度（７１０℃）まで２０分間で昇温した。昇温速度は５０℃／分以下の範囲で制御した。
　凹型を上方に移動し、凸型を最大０．５ｋＮで押圧した。加圧力が設定値（０．５ｋＮ）に達した時点から３０秒経過後に加圧を終了した。その間、凸型に設けられた貫通孔から２０Ｌ／ｍｉｎの窒素ガスを吹き込んでガラス板が均一に成形されるようにした。
　次に、１００℃まで２８分かけて徐冷した。次に、凹型を降下させ、退避させ、ガラス母板を室温まで放冷して、ガラスを得た。
（例２）
　例２において、例１と同じガラス母板（硝材Ｘ）を、異なる成形方法で成形した。例２では、連続式成形装置（SHENZHEN　HUANQIUTONGCHUANG　MACHINERY　CO.,LTD.製ＪＭ２０００）により曲げ成形して、ガラスを得た。連続式成形装置は、凸型（上型）の上面を保持する可動式の上型プレートと、凹型（下型）の下面を保持する下型プレートとに、それぞれロッドヒーターが内蔵されており、加熱された上型プレートおよび下型プレートから、接触熱伝達によって、凸型と凹型とがそれぞれ加熱される。凹型に設置されたガラス母板は、加熱された凹型との接触箇所を介して、接触熱伝達によって加熱される。凸型（上型）および凹型（下型）の構造は、例１と同様である。
　連続式成形装置はチャンバを備えており、チャンバの内部には取入口から取出口にかけて第１～第６の予熱ゾーンと、第１～第３の加熱ゾーンと第１～第３の徐冷ゾーンと、第１～第４の水冷ゾーンとが設けられている。各ゾーンには凸型（上型）および凹型（下型）を各々支持するステージが設けられている。
　各ゾーンにおけるロッドヒーターの温度および加圧圧力、チャンバ内の合計滞在時間は以下の表２の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　第１～第６の予熱ゾーンと、第１～第３の加熱ゾーンと第１～第３の徐冷ゾーンと、第１～第４の水冷ゾーンおける上側ヒーターは、ピストン軸によって昇降可能に構成され、成形型を上からプレスする構造になっている。
　プレス成形の事前準備として、チャンバの下側ヒーターおよび上側ヒーターの電源をオンにして各ゾーンを加熱するとともに、不活性雰囲気にしておく。
　そして、ガラス母板セットした成形型を図示しない搬送機構がチャンバに搬送し、各ゾーン内に所定時間ずつ位置させる。
　初めに、第１～第６の予熱ゾーンにおいて成形型を予熱し、ガラス母板をプレス成形可能な温度まで軟化させる。
　そのあと、第１～第３の加熱ゾーンにおいて、加圧力を上げることで、ガラス母板を所望の形状に成形させる。
　そのあとに、第１～第３の徐冷ゾーンにおいて、成形型および成形されたガラスを徐冷して、最後に第１～第４の水冷ゾーンにおいてガラスが室温になるまで冷却し、チャンバから取り出す。
（例３および例４）
　例３では、ガラス母板の組成条件および成形温度以外は例１と同じ方法でガラスを得た。例３では、ガラス母板の組成の相違に応じて、成形温度を６１０℃とした。例３のガラス母板の組成は、表１の「硝材Ｙ」に示す。例３のガラス母板（硝材Ｙ）は、例１のガラス母板（硝材Ｘ）と比較して、屈折率ｎｄが低い。例４では、例３と同じガラス母板（硝材Ｙ）を、成形温度を６８０℃とし、成形温度以外は例２と同じ方法で成形してガラスを得た。
（例５および例６）
　例５では、ガラス母板の組成条件および成形温度以外は例１と同じ方法でガラスを得た。例５では、ガラス母板の組成の相違に応じて、成形温度を６４３℃とした。例５のガラス母板の組成は、表１の「硝材Ａ」に示す。例５のガラス母板（硝材Ａ）は、例１のガラス母板（硝材Ｘ）と比較して、屈折率ｎｄが低いが、例３のガラス母板（硝材Ｙ）と比較して、高い。例６では、例５と同じガラス母板（硝材Ａ）を、成形温度を７７０℃とし、成形温度以外は例２と同じ方法で成形してガラスを得た。
（例７および例８）
　例７では、ガラス母板の組成条件および成形温度以外は例１と同じ方法でガラスを得た。例７では、ガラス母板の組成の相違に応じて、成形温度を６１３℃とした。例７のガラス母板の組成は、表１の「硝材Ｂ」に示す。例５のガラス母板（硝材Ｂ）は、例１のガラス母板（硝材Ｘ）と比較して、屈折率ｎｄが低いが、例３のガラス母板（硝材Ｙ）と比較して、高い。例８では、例７と同じガラス母板（硝材Ｂ）を、成形温度を６８０℃とし、成形温度以外は例２と同じ方法で成形してガラスを得た。
（例９および例１０）
　例９では、ガラス母板の組成条件および成形温度以外は例１と同じ方法でガラスを得た。例９では、ガラス母板の組成の相違に応じて、成形温度を６７５℃とした。例９のガラス母板の組成は、表１の「硝材Ｃ」に示す。例９のガラス母板（硝材Ｃ）は、例１のガラス母板（硝材Ｘ）と比較して、屈折率ｎｄが低いが、例３のガラス母板（硝材Ｙ）と比較して、高い。例１０では、例９と同じガラス母板（硝材Ｃ）を、成形温度を７７０℃とし、成形温度以外は例２と同じ方法で成形してガラスを得た。
（測定項目）
　表３は、各例の成形条件及び測定項目毎の測定結果を示す表である。例１～例１０で得られた各ガラスについて、表３に示す各測定項目の測定を下記のように行った。
　ガラスの板厚偏差を、マルチカラー共焦点方式レーザー変位計（株式会社キーエンス製ＣＬ－Ｐ０３０）を用いて、本実施形態で説明した方法により測定した。
　ガラスの曲率半径Ｒの変化率を、マルチカラー共焦点方式レーザー変位計（株式会社キーエンス製ＣＬ－Ｐ０３０）を用いて、本実施形態で説明した方法により測定した。
　ガラスのリタデーションを、Ｐｈｏｔｏｎｉｃ　Ｌａｔｔｉｃｅ社製ＷＰＡ－２００を用いて、厚み方向に波長５４３ｎｍの光を照射することにより測定した。
　ガラスの屈折率ｎｄを、分光エリプソメトリー法（J.A.Woollam　Co.,　Inc.;　M-2000　DI）により測定した。
　ガラスの波面収差を、レーザー干渉計（Zygo社製、Verifire）により測定した。用いたレーザーはＨｅ-Ｎｅレーザーであり波長が６３３ｎｍである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
（測定結果）
　各測定項目の測定結果を表３に示す。なお、例１および例２のガラス（硝材Ｘ）の屈折率ｎｄは１．９６であった。例３および例４のガラス（硝材Ｙ）の屈折率ｎｄは１．５２であった。例５および例６のガラス（硝材Ａ）の屈折率ｎｄは１．９であった。例７および例８のガラス（硝材Ｂ）の屈折率ｎｄは１．８５であった。例９および例１０のガラス（硝材Ｃ）の屈折率ｎｄは１．８であった。なお、表３において、曲率半径Ｒの変化率について、最大となる測定値の平均値に対する比率を（Ｒ＞平均値）の項目で示し、最小となる測定値の平均値に対する比率を（Ｒ＜平均値）の項目で示した。なお、例１から例１０の各ガラスの内部透過率（波長４６０ｎｍ）は、いずれも、厚さ１０ｍｍ換算で８９％以上である。
（評価）
　例１、例５、例７、例９では、屈折率ｎｄが１．７７以上であり、内部透過率が、８９％以上となるガラスに、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部を形成しても、板厚偏差が最大厚みの１％以下に収められているため、高屈折率の硝材Ｘに曲面部を形成する場合でも光学特性の低下が抑制できる。一方、例２では、高屈折率の硝材Ｘに曲面部を形成しても板厚偏差が最大厚みの１％を超えているため、光学特性の低下が抑制できない。例２と例４、例６、例８、例１０との比較から、屈折率ｎｄが板厚偏差などの形状精度に大きく影響することが分かる。さらに例１と例３、例５、例７、例９との比較より、高屈折率の相違にも関わらず、板厚偏差などの形状精度が維持されていることから、高屈折率の硝材に本実施形態のガラスの製造方法が好適であることが分かる。なお、例３および例４では、板厚偏差を最大厚みの１％以下に収められているものの、屈折率ｎｄが１．７７未満であるため、屈折率の点で所望の光学特性は得られない。
　以上、本発明の実施形態を説明したが、この実施形態の内容により実施形態が限定されるものではない。また、前述した構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、前述した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。さらに、前述した実施形態の要旨を逸脱しない範囲で構成要素の種々の省略、置換又は変更を行うことができる。
　１０　ガラス
　１１ａ、１１ｂ　主表面
　１２　端面
　１３　曲面部
　１４　平坦部
　５１　成形型
　５２　第１型
　５３　第２型
　５５　ヒーター

Claims (18)

  1. 　屈折率ｎｄが１．７７以上であり、
    　波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、
    　周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の曲面部を有し、
    　厚み偏差が最大厚みの１％以下である、
    　ガラス。
  2. 　屈折率ｎｄが１．８０以上である、請求項１に記載のガラス。
  3. 　厚み方向に波長５４３ｎｍの光を照射することで測定したリタデーションが４０ｎｍ／ｃｍ以下である、請求項１に記載のガラス。
  4. 　レーザー干渉計で測定する主表面の波面収差のＲＭＳ値が０．７λ以下である、請求項１に記載のガラス。
  5. 　主表面の外周に１か所以上の平坦部を有する、請求項１に記載のガラス。
  6. 　端面の表面粗さＲａが５ｎｍ以上である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス。
  7. 　端面が黒色に塗装されている、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス。
  8. 　主表面の面積が４０ｃｍ２以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス。
  9. 　厚みが１．５ｍｍ以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス。
  10. 　前記曲面部における曲率半径の平均値に対する変化率が２００％以下、７０％以上である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス。
  11. 　曲面部を有するガラスを製造する方法であって、
    　ガラス母板を加熱し、
    　加熱された前記ガラス母板に外力を付与して、前記ガラス母板の周辺部の少なくとも一部に、曲率半径１００００ｍｍ以下の前記曲面部を形成し、
    　屈折率ｎｄが１．７７以上であり、
    　波長４６０ｎｍの光に対する厚み１０ｍｍの内部透過率が、８９％以上であり、
    　厚み偏差が最大厚みの１％以下である、前記ガラスを得る、
    　ガラスの製造方法。
  12. 　前記ガラス母板は、ガラス転移点と軟化点の温度差が１５０℃以下である、
    　請求項１１に記載のガラスの製造方法。
  13. 　前記ガラス母板を加熱する際に、成形型に前記ガラス母板を配置した状態で、前記成形型の周囲に配置したヒーターからの輻射加熱により、前記ガラス母板を前記成形型とともに加熱する、請求項１１に記載のガラスの製造方法。
  14. 　前記成形型の温度を監視し、前記温度が設定温度に到達したことに基づいて、加熱を停止する、請求項１３に記載のガラスの製造方法。
  15. 　前記成形型は、第１型と、前記第１型が嵌合する第２型とを含み、
    　加熱を停止する際の、前記設定温度に到達した時の前記第１型および前記第２型の温度差を６０℃以下とする、請求項１４に記載のガラスの製造方法。
  16. 　前記ガラス母板を加熱する際に、６０℃／分以下の昇温速度で加熱する、請求項１１から１５のいずれか１項に記載のガラスの製造方法。
  17. 　前記ガラス母板は、バッチ式成形装置によって成形される、請求項１１に記載のガラスの製造方法。
  18. 　前記バッチ式成形装置は成形型とヒーターとを含み、
    　前記成形型には温度センサが挿入されており、
    　プレス成形時の前記ヒーターの設定温度に対する前記成形型の温度差が、±３度以下であることを特徴とする、請求項１７に記載のガラスの製造方法。
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08119643A (ja) * 1994-10-18 1996-05-14 Canon Inc 光学素子成形用型
JP2012003040A (ja) * 2010-06-17 2012-01-05 Seiko Epson Corp 虚像表示装置用の導光板及び虚像表示装置
WO2017018375A1 (ja) * 2015-07-30 2017-02-02 日本電気硝子株式会社 導光板及びこれを用いた積層導光板
WO2021182598A1 (ja) * 2020-03-13 2021-09-16 三菱ケミカル株式会社 導光板、及びａｒディスプレイ
WO2021220581A1 (ja) * 2020-04-28 2021-11-04 Ａｇｃ株式会社 ガラス
WO2022059355A1 (ja) * 2020-09-18 2022-03-24 Ａｇｃ株式会社 ガラス
JP2022532688A (ja) * 2019-05-06 2022-07-19 ルーマス リミテッド シーン及びニア・アイ・ディスプレイを観るための透明ライトガイド

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08119643A (ja) * 1994-10-18 1996-05-14 Canon Inc 光学素子成形用型
JP2012003040A (ja) * 2010-06-17 2012-01-05 Seiko Epson Corp 虚像表示装置用の導光板及び虚像表示装置
WO2017018375A1 (ja) * 2015-07-30 2017-02-02 日本電気硝子株式会社 導光板及びこれを用いた積層導光板
JP2022532688A (ja) * 2019-05-06 2022-07-19 ルーマス リミテッド シーン及びニア・アイ・ディスプレイを観るための透明ライトガイド
WO2021182598A1 (ja) * 2020-03-13 2021-09-16 三菱ケミカル株式会社 導光板、及びａｒディスプレイ
WO2021220581A1 (ja) * 2020-04-28 2021-11-04 Ａｇｃ株式会社 ガラス
WO2022059355A1 (ja) * 2020-09-18 2022-03-24 Ａｇｃ株式会社 ガラス

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
KALININA, ANASTASIIA ET AL.: "Wide-field-of-view augmented reality eyeglasses using curved wedge waveguide", PROC. SPIE., vol. 11350, 14 April 2020 (2020-04-14), pages 1 - 8, XP060130960, DOI: 10.1117/12.2559320 *

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