JPH08120348A - 面内異方性の小さい硬質缶用鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、面内異方性の小さい硬質缶用鋼板
の製造方法に関する。 【構成】 重量％で、C:0.15％以下、Si:0.04 ％以下、
Mn:0.6％以下、P:0.03％以下、S:0.03％以下 、Al:0.1
5 ％以下、N:0.01％以下を含有する連続鋳造鋼片につい
て、熱間圧延を行い、得られた熱延鋼板を酸洗した後、
第一回目の冷間圧延を行い、次いで再結晶連続焼鈍を行
った後、第二回目の冷間圧延を行って硬質缶用鋼板を製
造する方法において、第一回目及び第二回目の冷間圧延
の圧下率Ｒ１、Ｒ２を連続鋳造鋼片のC 含有量及びMn含
有量と製品鋼板の硬度レベルＳ及びランクフォード値の
面内異方性△ｒの目標値に応じて、下記（１）式及び
（２）式により定める。 Ｒ２＝ａ＋ｂ・Ｓ── , Ｒ１＝（ｅ−d ・Ｒ２−△ｒ）／０．０９３── a:調質度と鋼成分により決まる定数、b 、ｅ、d : 鋼成
分により決まる定数。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、面内異方性の小さい硬
質缶用鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ＤＲＤ缶( Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｒｅｄｒ
ａｗｎ Ｃａｎ）等の２ピース缶等に使用するぶりき、
ティンフリー鋼板等の素材は経済性を考慮し、板厚を可
能な限り薄くする傾向にあり、その薄肉化に伴う強度不
足を材料強度で補っている。

【０００３】この強度を向上させる方法として、第一回
目の冷間圧延終了後、再結晶焼鈍を行い、再度第二回目
の冷間圧延を５０％以下の高圧下率で行って仕上げる方
法が採用されている。

【０００４】この方法による材料は通常ＤＲ（Ｄｏｕｂ
ｌｅ Ｒｅｄｕｃｅ）材と称されており、日本工業規格
（以降ＪＩＳと云う）によるＪＩＳＧ３３０３、ＪＩＳ
Ｇ３３１５で表示されており、表１に示すように調質度
とそれに対応するロックウェルＴ硬さＨＲ３０Ｔ及び耐
力(fkg/mm²) が規定されている。このようなＤＲ材は硬
質缶用鋼板として採用される。

【０００５】

【表１】

【０００６】一般にＤＲＤ缶の如く絞り加工によって製
缶される素材として使用されるＤＲ材は、加工後のトリ
ミング代を小さくして材料歩留を向上させるために、フ
ランジ部の耳発生の少ないいわゆるランクフォード値
（以降ｒ値で示す）の面内異方性（△ｒ）の小さい材料
特性が要求される。

【０００７】このｒ値は引張り試験における板厚方向の
歪に対する板巾方向の歪の比で表され、ｒ値の面内異方
性（△ｒ）のために、絞り加工後の缶のフランジ部に円
周方向の板厚分布と高さに異方性が現れる。

【０００８】即ち、ｒ値の大きい方向に缶の耳が高くな
り山部を形成し、ｒ値の小さい方向に耳が低くなり谷部
を形成する。

【０００９】かかるｒ値及びｒ値の面内異方性（△ｒ）
は結晶の集合組織と密接な関係があり、素材の製造方法
により異なるが、最近ではユーザーから要求される面内
異方性（△ｒ）が益々厳しくなるとともに、より低コス
トで生産性の面で優れたＤＲ材の製造方法が求められて
おり、従来の製造方法では満足すべき効果が得られなく
なった。

【００１０】そのために、上記のようなＤＲ材の製造方
法についての種々の対策が行われている。

【００１１】特公昭６０−４５６９０号公報（以降先行
文献１と云う）には、重量％で、C:0.10％以下、Si:0.0
6 ％以下、Mn:0.5％以下、P:0.03％以下、S:0.03％以下
、Al:0.15 ％以下、N:0.008 ％以下、残部Feおよび不
可避的不純物よりなる連続鋳造鋼片を熱間圧延するにあ
たり加熱炉抽出温度を1100〜1200℃に、熱間圧延仕上温
度をＡｒ₃ 変態点以上に、巻取り温度を580 〜730 ℃に
して、熱延鋼板とし、次に酸洗い後、圧下率80〜95％で
第一回目の冷間圧延を行ない、再結晶焼鈍を行った後、
圧下率10〜30％で第２回目の冷間圧延を施す硬質かつ絞
り加工性の優れた「面内異方性の小さい缶用極薄鋼板の
製造方法」が開示されている。

【００１２】特公平３−４１５２９号公報（以降先行文
献２と云う）には仕上温度８３０〜９００℃、巻取温度
５８０〜７３０℃で熱間圧延をし、第一回目の冷間圧延
の圧下率Ｒ１を６０〜７９．９％とし、第二回目の冷間
圧延の圧下率Ｒ２を式（３）で示す範囲として、ｒ値の
面内異方性（△ｒ）を小さくする「超硬質極薄冷延板の
製造方法」が開示されている。

【００１３】

【数３】

【００１４】特開平１−３０６５２７号公報（以降先行
文献３と云う）には仕上温度Ａｒ₃変態点以上、巻取温
度６２０℃以下で熱間圧延をし、第一回目の冷間圧延の
圧下率Ｒ１を７５〜８５％とし、第二回目の冷間圧延の
圧下率Ｒ２を５〜４０％又は式（４）とする異方性の小
さい硬質薄鋼板の製造方法が開示されている。

【００１５】

【数４】

【００１６】ここにおいて、C: C成分（％）、M: Mn 成
分（％）、N: N 成分（％）

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た開示技術は、ＤＲＤ缶等の２ピース缶等に使用するぶ
りき等の素材についてのユーザーの厳しい要望下で、経
済性を考慮して面内異方性（△ｒ値）の小さい硬質缶用
鋼板を製造するのに次のような問題がある。

【００１８】先行文献１では、面内異方性（△ｒ）の改
善が図られているが、実施例に示されているように、面
内異方性（△ｒ）の絶対値が０．２を超えており、近年
におけるユーザーの厳しい要望を満足させることが出来
ない。

【００１９】また、先行文献２では、鋼板の耐力不足、
熱延鋼板の板厚の薄くなることによる酸洗、冷間圧延ラ
インでの生産性の低下及び第一回目の冷間圧延の圧下率
Ｒ１の値によっては面内異方性（△ｒ）が悪化する場合
がある。

【００２０】また、先行文献３では、先行文献２と同様
に熱延鋼板の板厚の薄くなることによる酸洗、冷間圧延
ラインでの生産性の低下及び第一回目の冷間圧延の圧下
率Ｒ１の値によっては面内異方性（△ｒ）が悪化する場
合がある。

【００２１】上記のように従来の製造方法では、ｒ値の
面内異方性（△ｒ）の改善が充分でなく、また鋼板の耐
力不足、生産性の低下を伴っていた。

【００２２】本発明は上記のような問題点の解決を図っ
たものであり、製造しようとする目標硬度、目標耐力を
保持して、経済性、生産性に優れた、ｒ値の面内異方性
（△ｒ）の小さい硬質缶用鋼板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。

【００２３】

【課題を解決するための手段及び作用】本発明では上記
目的を以下のようにして達成する。

【００２４】重量％で、C:0.15％以下、Si:0.04 ％以
下、Mn:0.6％以下、P:0.03％以下、S:0.03％以下 、A
l:0.15 ％以下、N:0.01％以下を含有する連続鋳造鋼片
について、熱間圧延を行い、得られた熱延鋼板を酸洗し
た後、第一回目の冷間圧延を行い、次いで再結晶連続焼
鈍を行った後、第二回目の冷間圧延を行って硬質缶用鋼
板を製造する方法において、第一回目及び第二回目の冷
間圧延の圧下率を連続鋳造鋼片のC 含有量及びMn含有量
と製品鋼板の硬度レベル及びランクフォード値の面内異
方性の目標値に応じて、下記（１）式及び（２）式によ
り定める面内異方性の小さい硬質缶用鋼板の製造方法で
ある。

【００２５】

【数５】

【００２６】

【数６】

【００２７】ここにおいて、Ｒ１：第一回目の冷間圧延
の圧下率、 Ｒ２：第二回目の冷間圧延の圧下率、 Ｓ：製品鋼板の硬度レベルの目標値、 △ｒ：ランクフォード値の面内異方性の目標値、 ａ： 製品鋼板の調質度と連続鋳造鋳片のC 含有量に
より決まる定数、 b 、e ：連続鋳造鋳片のC 含有量、Mn含有量により決ま
る定数、 d ： 連続鋳造鋳片のC 含有量により決まる定数、

【００２８】以下に本発明の構成要件とその限定理由を
述べる。 １）次の工程により、硬質缶用鋼板を製造すること。 連続鋳造鋼片の熱間圧延工程 連続鋳造鋼片は、品質面、生産面、製造コストともに従
来のインゴット鋳造鋼片よりも優れているため、現在缶
用鋼板のほぼ全量に採用されているのでこれに限定し
た。

【００２９】本発明に用いる連続鋳造鋼片の化学成分重
量％（以降％で表示する。）は以下のようである。

【００３０】C:C は再結晶焼鈍において再結晶粒の成長
を抑制し、高い調質度を与えるために重要な成分である
が、C 量が0.15％を超えると過度に硬度が高くなり、深
絞り性を阻害するので0.15％以下とする。

【００３１】Si: Siはぶりき、ティンフリー鋼板等の耐
食性及びめっき性を劣化させることから0.04％以下とす
る。

【００３２】Mn: Mnは耐力を確保するために0.1 ％以上
必要であり、S による熱延中の耳割れを防止する効果が
あるが、過剰の添加は経済的に好ましくないだけでな
く、面内異方性（△ｒ）を悪化させる成分であるので、
0.６％以下とする。

【００３３】P:P はぶりき、ティンフリー鋼板等の耐食
性を劣化させ、さらに素材を硬化させるので、0.03％以
下とする。

【００３４】S:S は前述した様に，熱間圧延中の耳割れ
やMnS 介在物による製缶時割れ発生の原因となるので、
0.03％以下とする。

【００３５】Al:Al は製鋼に際し、脱酸剤として作用す
るが、0.15％を超えるとAlN として析出し、再結晶粒成
長を抑制し、更にN による硬化作用が乏しくなるので、
0.15％以下とする。

【００３６】N:N は高い調質度を与えるため有効な成分
であるが、過剰となれば材質を硬化し、深絞り性を阻害
するので0.01％以下とする。

【００３７】連続鋳造鋼片は熱間圧延工程により熱延鋼
板に製造され、冷間圧延工程の素材とされる。

【００３８】ここでは連続鋳造鋼片を圧延仕上温度Ａｒ
₃ 変態点〜900 ℃で熱間圧延する。熱間圧延仕上温度を
Ａｒ₃ 変態点未満とすると、耳発生率が高くなるので、
Ａｒ ₃ 変態点以上にする必要があり、一方、９００℃を
超えると鋼片加熱温度等エネルギー消費量が増大するの
で、Ａｒ₃ 変態点〜９００℃の温度範囲で行う。

【００３９】 酸洗及び第一回目の冷間圧延工程 酸洗は、熱間圧延工程で生成した酸化スケールが第一回
目の冷間圧延工程でスケール疵となり製品鋼板の耐食性
を著しく低下させるため、第一回目の冷間圧延に先立
ち、酸化スケールを除去する工程である。本発明では表
面清浄性の優れた製品鋼板が要求されるので、本工程は
必須である。

【００４０】第一回目の冷間圧延は、酸洗後の熱延鋼板
の厚みを薄くし、表面を美麗に仕上げるだけでなく、本
発明の方法において定められた圧下率で圧延することに
より製品鋼板の耳発生を抑制し、耐力を補償する重要な
工程である。

【００４１】 再結晶連続焼鈍工程 焼鈍は第一回目の冷間圧延後の素材を再結晶温度以上Ａ
₁ 変態点以下の温度に加熱し、素材の軟質化を図り、加
工性を付与する工程である。

【００４２】この場合、連続焼鈍によれば、冷延鋼板の
加熱及び冷却速度を大きくすることができ、冷延鋼板の
高温度に曝されている時間が短い。そのために、結晶粒
の粗大化を防止し、固溶C 、N 量も多く保持することが
出来るから、焼鈍後の強度の低下防止を図ることが可能
となる。

【００４３】 第二回目の冷間圧延工程 第二回目の冷間圧延は焼鈍で軟化した冷延鋼板の機械的
特性の向上、最終板厚調整、板形状制御、表面粗度付与
等を目的とした工程であるだけでなく、本発明の方法に
おいて定められた圧下率で圧延することにより製品鋼板
の耳発生を抑制し、耐力を補償する重要な工程である。

【００４４】２）第一回目及び第二回目の冷間圧延の圧
下率を連続鋳造鋼片のC 含有量及びMn含有量と製品鋼板
の硬度レベル及びランクフォード値の面内異方性の目標
値に応じて、前記（１）式及び（２）式により定めるこ
と。

【００４５】これは、本発明の主要な要件であり、それ
らの限定は次に示すような実験結果によるものである。

【００４６】本発明者等は上記１）の化学成分を満足す
る範囲内で、Ｃ及びＭｎ含有量を変化させて、表２に示
すようなＡ，Ｂ，Ｃの３種の鋳造鋼片を連続鋳造法で製
造し、供試材とした。

【００４７】

【表２】

【００４８】それらの供試材をいずれもＡｒ₃ 〜９００
℃の仕上温度で熱間圧延を行い、５８０〜７３０℃の温
度範囲で巻取り、板厚１．８ｍｍ及び２．３ｍｍの熱延
鋼板を製造した。

【００４９】これらの熱延鋼板の供試材をそれぞれ脱ス
ケール後、圧下率Ｒ１（％）を８５％と９０％とに区分
して、第一回目の冷間圧延を行った。

【００５０】次に再結晶焼鈍を行い、その後、第二回目
の冷間圧延の圧下率Ｒ２（％）を種々変えて圧延を行
い、いずれも板厚０．１２〜０．３６ｍｍの範囲内の冷
延鋼板とした。

【００５１】それらの冷延鋼板について、硬度（ＨＲ３
０Ｔ）と耐力(fkg/mm²) を測定した。その結果を図１、
図２に示す。図１、図２及び、後述する図３、図４にお
いて●印はC 含有量が0.05％、Mn含有量が0.35％である
鋼種Ａ、○印はC 含有量が0.02％、Mn含有量が0.20％で
ある鋼種Ｂ、□印はC 含有量が0.003 ％、Mn含有量が0.
20％である鋼種Ｃを示す。

【００５２】図１、図２より、硬度（ＨＲ３０Ｔ）と耐
力(fkg/mm²) とは第二回目の冷間圧延の圧下率Ｒ２
（％）の増加とともに増大することがわかる。

【００５３】また、これらの図より逆に、目標調質度と
鋼板のC 含有量を決めれば、最適な第二回目の冷間圧延
の圧下率Ｒ２（％）を求めることも可能である。

【００５４】ところで、ユーザーは硬質缶用鋼板につい
て、ＪＩＳの同一の調質度であっても、その中で若干硬
いものあるいは若干軟らかいものを要望する場合があ
る。

【００５５】そこで本発明者らは各調質度毎に強度レベ
ル（Ｓ）を設け、軟らかい材質から硬い材質までを０〜
１０の１１段階に等区分し、このような要望に対応して
いる。この場合、Ｓ＝０は最も軟質な材質であり、ＪＩ
Ｓの調質度に対応する［硬度−３］程度の値である。

【００５６】Ｓ＝１０は最も硬質な材質であり、ＪＩＳ
の調質度に対応する［硬度＋３］程度の値である。

【００５７】図１、図２から、使用する熱延鋼板のC 含
有量と目標調質度に対応する第二回目の冷間圧延の最適
圧下率を求め、更に強度レベルによる補正を加えた式と
して、（１）式を得ることが出来る。

【００５８】

【数７】

【００５９】ここにおいて、Ｒ２は第二回目冷間圧延の
圧下率（％）、a は調質度とC 含有量により決まる定
数、b はC 含有量とMn含有量によって決まる定数であ
り、この定数ａ、ｂは図１、図２に示す結果と、C 含有
量とMn含有量の異なる多数の供試材について、第２回目
の冷間圧延の圧下率を変えて強度レベルの異なる冷延鋼
板を製造した結果から表３、表４に示すような値が得ら
れた。

【００６０】

【表３】

【００６１】

【表４】

【００６２】更に、上記供試材についてｒ値の面内異方
性（△ｒ）を測定した。この場合の第２回目の冷間圧延
の圧下率Ｒ２（％）と上記面内異方性（△ｒ）の関係を
図３に示す。

【００６３】図３から明らかな通り、製品鋼板の面内異
方性（△ｒ）は第二回目の冷間圧延の圧下率Ｒ２（％）
の増加とともに直線的に減少している。

【００６４】従って、製品鋼板の面内異方性（△ｒ）は
Ｒ２＝０％即ち、再結晶焼鈍後の鋼板の面内異方性（△
ｒ₀ ）を用いて式（５）のように示すことが出来る。

【００６５】即ち、△ｒ：製品鋼板の面内異方性の値
、△ｒ₀ ：Ｒ２＝０％の焼鈍後の鋼板の△ｒの値、
ｄ：鋼成分により決まる定数とするとき、

【００６６】

【数８】

【００６７】定数ｄは図３の直線の傾きより表５のよう
に求められる。

【００６８】

【表５】

【００６９】次に第一回目の冷間圧延の圧下率Ｒ１
（％）と再結晶焼鈍後の鋼板の面内異方性（△ｒ₀ ）の
関係を図４に示す。

【００７０】なお、ここでは熱間圧延巻取温度ＣＴを５
８０℃以上７３０℃以下の範囲で行った。その理由は、
５８０℃未満では自己焼鈍効果が少なく、また、７３０
℃を超す場合は酸洗時の脱スケールを困難ならしめるか
らである。

【００７１】ただし、鋼種Ｂと鋼種Ｃの場合、６５０℃
以上７３０℃以下の温度範囲では鋼板長手方向及び幅方
向材質のバラツキが大きく、また、一回目冷間圧延時の
生産性が著しく低下するため、これらの鋼種の巻取温度
は５８０℃以上６５０℃未満が望ましい。

【００７２】また、面内異方性（△ｒ）は前記（５）式
にも示されているとおり、第二回目の冷間圧延により低
下することから、鋼種Ａの熱間圧延巻取温度は、本試験
の範囲において△ｒ₀ が０乃至負の値になる６５０℃未
満ではなく、６５０℃以上７３０℃以下であることが望
ましい。

【００７３】図４より、再結晶焼鈍後の鋼帯の面内異方
性（△ｒ₀ ）は圧下率Ｒ１の増加とともに直線的に減少
することがわかる。

【００７４】そして、その面内異方性（△ｒ）の減少率
は鋼種により一定の値を示すことから、△ｒ₀ を再結晶
焼鈍後の面内異方性（△ｒ）の値、ｅ、ｆを鋼成分によ
り決まる定数とするとき、△ｒ₀ と第一回目の冷間圧延
の圧下率Ｒ１との関係を式（６）で示すことが出来る。

【００７５】

【数９】

【００７６】定数ｅは図４に示す結果と、C 含有量とMn
含有量の異なる多数の供試材について、圧下率を変えた
第一回目の冷間圧延と連続焼鈍を行ない、△ｒ₀ を測定
した結果から表６のような値を得た。また、ｆは０．０
９３で一定であることが判った。

【００７７】

【表６】

【００７８】また、式（５）と（６）を組合わせること
により次式（２）を得た。

【００７９】

【数１０】

【００８０】本発明では上記の式（1 ）と（２）によ
り、目標とする調質度と使用する連続鋳造鋼片の鋼成分
によって第一回目と第二回目の冷間圧延の圧下率を特定
し、硬質缶用鋼板を製造することにより、ユーザーから
提示された目標硬度を満足させ、尚且つｒ値の面内異方
性（△ｒ）の小さい硬質缶用鋼板素材を、経済的で生産
性の高い製造方法で製造することが可能である。

【００８１】本発明を実施するに際しては、予め供試材
について前記のような試験を行なって、（１）式、
（２）式の係数を定めておき、その後、実際に圧延され
る材料について（１）式、（２）式を適用すればよい。
なお、前記説明においては、強度レベルＳについては、
軟らかい材質から硬い材質までを０〜１０の１１段階に
等区分しているが、この区分と指数化は任意に行なうこ
とができ、その場合、それぞれの指数についてあらかじ
め実験を行なって（１）式の定数ａ、ｂを求めればよ
い。

【００８２】

【実施例】以下に本発明の実施例を具体的に説明する。

【００８３】まず、使用する連続鋳造鋼片のC 含有量及
びMn含有量と製品鋼板の調質度から（１）式及び（２）
式中のパラメータの値を定めた後、目標とする硬度レベ
ルと−０．２〜＋０．２の範囲で選定したランクフォー
ド値の面内異方性の目標値より、（１）式及び（２）を
用いて第一回目と第二回目の冷間圧延の圧下率を計算す
る。

【００８４】次に、この二つの圧下率と製品鋼板の厚さ
より熱延鋼板の仕上板厚を決定する。

【００８５】このようにして求めた熱間圧延と第一回目
と第二回目の冷間圧延の操業条件と、この条件で製造し
た硬質缶用鋼板にＴＦＳメッキを施した後、各種機械試
験を行い、その材質、更に経済性、生産性について評価
した結果を表７の試料No. 1〜No.7に示す。

【００８６】尚、比較例として、従来の方法により製造
した硬質缶用鋼板についての製造条件と、試料No. 1 〜
No.7と同様にして評価した結果を表７の試料No.8〜No.1
3 に示した。

【００８７】ここで、No.8〜No.9は、△ｒの向上を狙っ
て第一回目の冷間圧延の圧下率あるいは第二回目の冷間
圧延の圧下率を低くした例である。

【００８８】また、試料No.10 〜No.13 は、第一回目の
冷間圧延の圧下率を８０〜９５％の範囲から、第二回目
の冷間圧延の圧下率を１０〜３０％の範囲から選定し、
製造の過程で各条件を調整しながら目標硬度の硬質缶用
鋼板の製造した例である。

【００８９】

【表７】

【００９０】表７において、○印は低コスト、ライン能
率・作業性アップ、△ｒ改善したもの、□印はコスト、
ライン能率・作業性、△ｒが現状状態のもの、×印はコ
スト、ライン能率・作業性、△ｒが悪化したものを示し
た。総合評価の○印は上記コスト、ライン能率・作業
性、△ｒが３つ○印のものであり、□印はコスト、ライ
ン能率・作業性、△ｒの内２つ○印のもの、１つ□印の
ものであり、×印はコスト、ライン能率・作業性、△ｒ
の内一つでも×印のあるものを示した。

【００９１】本発明の実施例はいづれも目標の硬度、耐
力を有し、かつ△ｒ値の絶対値が小さな値（±０．２０
以下）になっており、 本発明により得られた鋼板を素
材としたＤＲＤ製缶は耳発生の小さい良好なものが得ら
れた。

【００９２】一方、試料No.8及びNo.9の比較例は熱間圧
延の仕上板厚あるいは第一回目の冷間圧延後の鋼板の板
厚が薄く、生産性が悪い。

【００９３】試料No.10 の比較例はC:0.003 ％で第一回
目、第二回目の冷間圧延の圧下率が本発明による計算値
と異なるために、製品鋼板の硬度、△ｒは良好であった
が、耐力が低下し、結果として材質の評価が悪かった。

【００９４】また、試料No.11 〜No.13 の比較例はC:0.
022 ％〜0.050 ％で第一回目、第二回目の冷間圧延の圧
下率が本発明による計算値と異なるために、製品鋼板の
硬度、耐力は良好であったが、△ｒが低下し、結果とし
て材質の評価が悪かった。

【００９５】

【発明の効果】以上に示すように、本発明によれば、目
標硬度、目標耐力を保持しながら、ｒ値の面内異方性
（△ｒ）の小さい硬質缶用鋼板を、経済性、生産性に優
れた方法で製造することが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第二回目の冷間圧延の圧下率
（％）と硬度（ＨＲ３０Ｔ）の関係を示す図である。

【図２】本発明による第二回目の冷間圧延の圧下率
（％）と耐力（kgf/mm² ) の関係を示す図ある。

【図３】本発明による第二回冷間圧延の圧下率（％）と
製品鋼板の面内異方性（△ｒ）の関係を示す図である。

【図４】 本発明による第一回冷間圧延の圧下率
（％）と焼鈍後の鋼板の面内異方性（△ｒ₀ ）の関係を
示す図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、C:0.15％以下、Si:0.04 ％以
   下、Mn:0.6％以下、P:0.03％以下、S:0.03％以下、Al:
   0.15 ％以下、N:0.01％以下を含有する連続鋳造鋼片に
   ついて、熱間圧延を行い、得られた熱延鋼板を酸洗した
   後、第一回目の冷間圧延を行い、次いで再結晶連続焼鈍
   を行った後、第二回目の冷間圧延を行って硬質缶用鋼板
   を製造する方法において、第一回目及び第二回目の冷間
   圧延の圧下率を連続鋳造鋼片のC 含有量及びMn含有量と
   製品鋼板の硬度レベル及びランクフォード値の面内異方
   性の目標値に応じて、下記（１）式及び（２）式により
   定めることを特徴とする面内異方性の小さい硬質缶用鋼
   板の製造方法。 【数１】 【数２】 ここにおいて、Ｒ１：第一回目の冷間圧延の圧下率、 Ｒ２：第二回目の冷間圧延の圧下率、 Ｓ：製品鋼板の硬度レベルの目標値、 △ｒ：ランクフォード値の面内異方性の目標値、 ａ： 製品鋼板の調質度と連続鋳造鋳片のC 含有量に
   より決まる定数、 b 、e ：連続鋳造鋳片のC 含有量、Mn含有量により決ま
   る定数、 d ： 連続鋳造鋳片のC 含有量により決まる定数、