JPH08126265A

JPH08126265A - 回転電機

Info

Publication number: JPH08126265A
Application number: JP7248522A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Ishizuka; 豊石塚; Masayuki Ishikawa; 政幸石川
Original assignee: Sankyo Seiki Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Nidec Instruments Corp
Priority date: 1994-09-02
Filing date: 1995-09-01
Publication date: 1996-05-17

Abstract

(57)【要約】【課題】高速でスイッチング切り換えされる回転電機
であっても、鉄損を小さくしパワーロスを低減し、トル
ク定数も向上させる。【解決手段】ステータとロータとのいずれか一方を、
複数の突極のそれぞれに駆動用巻線１４を巻回したコア
１３で構成する一方、ステータとロータとのいずれか他
方を、コア１３の突極と対向する複数対のＮ・Ｓ極を有
するマグネット１９で構成し、コア１３とマグネット１
９とは、コア１３の突極の一つに対し該コア１３の突極
の一つと交錯するマグネット１９の一対のＮ・Ｓ極によ
る磁界の周波数が１８０Ｈｚ以上となるようにコア１３
とマグネット１９とが相対回転するように構成する。こ
のような回転電機１１において、マグネット１９を、希
土類−鉄系磁粉を射出成形してなるプラスチックマグネ
ットとしている。なお、突出部１９ｄにより、マグネッ
ト１９の内周面１９ａの面積が外周面１９ｂの面積より
も広く確保されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ブラシレスモータ
やブラシ付きＤＣモータ等のように、モータのステータ
またはロータの一方として突極を有するコアを、他方と
して上記突極と対向するマグネットを備えた回転電機に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】上記の回転電機の例として、例えば、磁
気ディスク駆動装置用の回転電機が知られている。この
磁気ディスク駆動装置用の回転電機は、図５に示すよう
に、円板状のフレーム１と、フレーム１に形成された突
出部１ａに嵌合固定されたステータコア２と、ステータ
コア２に形成された突極に巻回された駆動コイル３と、
突出部１ａに形成されたシャフト嵌合穴１ｂに一端４ａ
を嵌合させた回転中心軸となるシャフト４と、上記フレ
ーム１の突出部１ａから突出したシャフト４の突出端部
４ｂに２つのボールベアリング５，５を介して回転可能
に保持された磁気ディスクを固定保持するためのディス
クハブ６と、このディスクハブ６の下部に固定された略
環状のヨーク７と、上記ステータコア２に対向するよう
にヨーク７の凹部７ａに固定された環状の駆動マグネッ
ト８とを備えている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の如く
構成された磁気ディスク駆動装置用の回転電機において
は、ロータ側に用いられた駆動マグネット８は、Ｎｄ−
Ｆｅ−Ｂ系の磁粉を圧縮形成により加工しているが、こ
のようにして構成したマグネット８は、保持力×残留磁
束密度で表されるマグネットのエネルギー積が比較的高
いため次のような問題がある。すなわち、固定型磁気デ
ィスクドライブのように、高速回転させることが必要で
あり、また、そのために駆動コイルへの通電切り換えを
高速でスイッチング切り換えする場合には、回転電機に
おける鉄損が大きくなり、回転電機内部でのパワーロス
が大きくなる問題がある。

【０００４】また、上記のように、圧縮形成により加工
した駆動マグネット８は、単純なリング形状のマグネッ
トしか製作できないため、マグネット８の軸線方向に沿
う長さは、内周側と外周側とで等しい寸法のものとせざ
るを得ない。このため、マグネット８の軸線方向に沿う
長さをステータコア２の突極と対向する内周部分のみ長
くし、対向面積を大きくするというような工夫をするこ
とはできない状況である。

【０００５】しかも、上記駆動マグネット８を圧縮成形
により形成すると、マグネット８の表面に酸化しやすい
金属が露出し、エポキシ系樹脂の皮膜塗装処理を行なう
等の防錆用の表面処理が不可欠となる。このため生産コ
ストが高くなると共に、マグネット８の表面に樹脂皮膜
を塗装するその膜厚のためにマグネット８とステータコ
ア２の突極との隙間を広くせざるを得ず、このため回転
電機のトルクが低下してしまうという問題も生じてい
る。

【０００６】本発明は、固定型磁気ディスクドライブの
ように、高速回転させることが必要であり、また、その
ために駆動コイルへの通電切り換えが、高速でスイッチ
ング切り換えされる回転電機であっても、鉄損が小さく
パワーロスを低減することができ、トルク定数も向上す
ることが可能な回転電機を提供することを目的とするも
のである。

【０００７】

【問題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、ステータとロータとのい
ずれか一方を、複数の突極のそれぞれに駆動用巻線を巻
回したコアで構成する一方、ステータとロータとのいず
れか他方を、コアの突極と対向する複数対のＮ・Ｓ極を
有するマグネットで構成し、コアとマグネットとはコア
の突極の一つに対し該コアの突極の一つと交錯するマグ
ネットの一対のＮ・Ｓ極による磁界の周波数が１８０Ｈ
ｚ以上となるようにコアとマグネットとが相対回転する
ように構成されてなる回転電機において、マグネット
を、希土類−鉄系磁粉を射出成形してなるプラスチック
マグネットから構成している。

【０００８】また、かかる目的を達成するため、請求項
２記載の回転電機では、請求項１において、マグネット
には、コアと対向する側に、コアとの対向面積を大きく
するための環状の突出部を形成している。さらに、請求
項３記載の回転電機では、請求項１において、マグネッ
トには、ロータとしての回転バランスを調整するための
周方向に形成されたバランス調整用の溝を形成してい
る。

【０００９】さらにまた、請求項４記載の回転電機で
は、請求項１において、希土類−鉄系磁粉を射出成形し
てなるプラスチックマグネットは、希土類（Ｒ）−Ｆｅ
−Ｂ系又は希土類（Ｒ）−Ｆｅ−Ｎ系の磁粉にバインダ
ー樹脂を混練したものであり、６極以上の着磁を施した
ものとしている。また、請求項５記載の回転電機では、
請求項４において、プラスチックマグネットは、ポリア
ミド系樹脂をバインダーとしたものとしたものであり、
前記希土類−鉄系磁粉はネオジウム・鉄・ホウ素の金属
粉を混合したものとしている。さらに、請求項６記載の
回転電機では、請求項４において、プラスチックマグネ
ットの磁粉含有率を体積比で４８〜７３％としている。

【００１０】加えて、請求項７記載の回転電機では、請
求項４において、マグネットには、コアと対向する側
に、コアとの対向面積を大きくするための環状の突出部
を形成している。さらに、請求項８記載の回転電機で
は、請求項４において、マグネットには、ロータとして
の回転バランスを調整するための周方向に形成されたバ
ランス調整用の溝を形成している。また、請求項９記載
の回転電機では、請求項８において、マグネットにはコ
アと対向する側に、コアとの対向面積を大きくするため
の環状の突出部を形成している。

【００１１】本発明の回転電機は、マグネットのＮ・Ｓ
極がコアの突極の１つと交錯する回数が１秒に１８０回
以上となるように駆動される。この駆動では、駆動コイ
ルへの通電切換を高速で行う必要が生ずるが、本発明の
回転電機は、鉄損が小さくなり、パワーロスが低減さ
れ、トルクも低下しないので、高速回転モータに特に適
したものとなる。

【００１２】

【発明の実施の形態】次に、本発明の回転電機の実施の
形態を、磁気ディスク駆動装置に適用したブラシレスモ
ータを用いて、図１乃至図４に基づいて説明する。本発
明は、磁気ディスク駆動装置に適用することに限られる
ものではないが、高速回転され、また、そのために駆動
コイルへの通電切り換えが、高速でスイッチング切り換
えされる回転電機としては、磁気ディスク駆動装置が知
られているので、これを例にとって説明する。

【００１３】図１および図２は、本発明の回転電機の第
１の実施の形態を示し、図１（Ａ）は、磁気ディスク駆
動装置として用いられるブラシレスモータの縦断面図、
図１（Ｂ）は、上記ブラシレスモータのロータとして用
いられる上面方向から見た駆動マグネットの斜視図、図
１（Ｃ）は、同じく底面方向から見た駆動マグネットの
斜視図、図２は、図１に示したブラシレスモータのステ
ータコアの突極数と駆動マグネットの極数との関係を示
す説明図である。

【００１４】図１（Ａ）において、本発明の回転電機で
あるブラシレスモータ１１は、突出部１２ａが形成され
た円板状のフレーム１２と、突出部１２ａに嵌合固定さ
れたステータコア１３と、このステータコア１３に形成
された突極に巻回されたコイル１４と、突出部１２ａに
形成されたシャフト嵌合穴１２ｂに一端１５ａを嵌合固
定させた回転中心となるシャフト１５と、フレーム１２
の突出部１２ａから突出させたシャフト１５の突出端部
１５ｂに２つのボールベアリング１６，１６を介して回
転可能に保持されたディスク取付け用のディスクハブ１
７と、ディスクハブ１７に固定されたほぼ環状のヨーク
１８と、このヨーク１８の凹部１８ａ内に固定されたス
テータコア１３の突極と対向する環状の駆動マグネット
１９とを備えている。

【００１５】ここで、本発明における、高速回転される
回転電機であり、また、駆動コイルへの通電切り換え
が、高速でスイッチング切り換えされる回転電機につい
て説明する。この説明にあたり、図１および図２で示す
ブラシレスモータ１１を利用することとする。高速でス
イッチングが切り換えられ、高速回転される回転電機と
は、駆動マグネット１９の磁極とステータコア１３の突
極とが１８０Ｈｚ以上の周波数で交錯する関係を有した
ものを指しており、本発明の実施の形態としての磁気デ
ィスク駆動装置においては、駆動マグネット１９の磁極
とステータコア１３の突極とは、例えば、１８０〜１０
００Ｈｚの周波数で交錯する関係となっている。

【００１６】上記駆動マグネット１９の磁極とステータ
コア１３の突極とが１８０〜１０００Ｈｚの周波数で交
錯する関係について以下に説明すると、この関係は、ブ
ラシレスモータ１１が回転するとき、上記コアの突極の
一つに対し該コアの突極の一つと交錯する上記マグネッ
トの一対のＮ・Ｓ極によって発生する磁界の周波数が１
８０Ｈｚ〜１０００Ｈｚの周波数となるように上記コア
と上記マグネットは相対回転することを意味するもので
ある。

【００１７】この関係を、図２を用いてより詳細に説明
すると、図２において、駆動マグネット１９の磁極数は
８極に形成されている。ステータコア１３には６個の突
極１３ａが形成されているが、ロータである駆動マグネ
ット１９が１回転すると、突極１３ａの一つに対し、駆
動マグネット１９による一対のＮ・Ｓ極による磁界の変
化は４周期となる。したがって、図２に示す構成の場合
に、突極１３ａの一つと交錯する駆動マグネット１９の
一対のＮ・Ｓ極による磁界の変化周波数が１８０Ｈｚの
周波数となるのは、１秒間に４５回転させた時、すなわ
ち、２７００ｒｐｍの回転数の場合であり、１０００Ｈ
ｚの周波数となるのは、１秒間に２５０回転させた時、
すなわち、１５０００ｒｐｍの回転数で回転させる場合
に相当する。

【００１８】この図２の例では、駆動マグネット１９の
磁極数は８極に形成されているが、これに限られるもの
ではなく、６極以上の着磁がされたマグネットの場合に
は、本発明が解決しようとする、駆動コイルへの通電切
り換えを高速でスイッチング切り換えする場合に回転電
機における鉄損が大きくなり、回転電機内部でのパワー
ロスが大きくなるという問題が生ずるので、駆動マグネ
ット１９の磁極数が６極以上とされたものが本発明の対
象となる回転電機ということができる。

【００１８】以上をまとめると、本発明における高速回
転され、また、そのために駆動コイルへの通電切り換え
が、高速でスイッチング切り換えされる回転電機、すな
わち、駆動マグネットの磁極とステータコアの突極とが
１８０Ｈｚ以上の周波数で交錯する関係を有したものと
は、駆動マグネットの磁極数が６極以上であり、駆動マ
グネットの磁極数を２Ｐとすれば、モータの回転数Ｎｒ
ｐｍが次のような回転数で回転するものということがで
きる。（１８０／Ｐ）×６０＜Ｎ（但し、２Ｐ≧６）

【００２０】次に、駆動マグネット１９についてより詳
細に説明する。

【００２１】駆動マグネット１９は、射出成形により形
成された表面処理を施していない希土類プラスチックマ
グネットが使用され、以下に示す構成となっている。す
なわち、駆動マグネット１９は、ポリアミド系樹脂をバ
インダーとして、磁粉が鉄を主成分とするネオジウム・
鉄・ホウ素（Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ）からなるものであり、そ
の磁粉含有率は体積比で４８〜７３％とされ、８極の着
磁が施されたものである。この駆動マグネット１９は、
残留磁束密度（Ｂｒ）が４０００〜６２００ガウスの磁
気特性を有している。なお、上記磁粉の比率が４８％以
上であると、マグネットの特性が向上し、７３％以下で
あると、強度の面で優れたものとなる。このため、マグ
ネット特性および強度を考慮すると、上記Ｎｄ−Ｆｅ−
Ｂ磁粉を体積比で４８〜７３％の割合で含有させるのが
好ましいと言える。

【００２２】なお、着磁は上記に説明したように、６極
以上の偶数極であれば、８極以外のものであってもよ
い。また、上記の希土類プラスチックマグネットの磁粉
としては、上記のＮｄ−Ｆｅ−Ｂからなる磁粉に限ら
ず、希土類（Ｒ）−Ｆｅ−Ｂ系（但し、Ｒ：Ｌａ−Ｃ
ｅ，Ｃｅ，Ｎｄ−Ｐｒ等）や、希土類（Ｒ）−Ｆｅ−Ｎ
系（但し、Ｒ：Ｓｍ等）の鉄を主成分とする磁粉であっ
てもよい。

【００２３】また、バインダーとして用いる樹脂は、ポ
リアミド、フェノール、エポキシ、ウレタン、ポリブチ
レンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド、ポ
リオレフィン系樹脂、或はこれらの２つ以上の樹脂を組
合せたものを用いることができる。さらに、磁粉と樹脂
との間には、チタネート系、或はシラン系のカップリン
グ剤を使用してもよい。

【００２４】以上、詳細に説明した駆動マグネット１９
の構成と、後述する駆動マグネット２９、３９とは、同
様な構成となっており、以下の説明においては、再度よ
り詳細な説明は行わないものとする。

【００２５】上記のように、駆動マグネット１９をプラ
スチックマグネットとし、射出成形によって製造する場
合は、異型成形が容易なため、駆動マグネット１９は、
その形状が円筒形状である場合、図１（Ｂ），（Ｃ）に
示すように、その内周面１９ａ側と外周面１９ｂ側との
軸線方向に沿う長さが内周面１９ａ側の方が長くなるよ
うに、すなわち、内周面１９ａの面積が広くなるように
一方の端面１９ｃに環状の突起１９ｄを形成することが
容易にできるようになる。

【００２６】したがって、図１（Ａ）に図示のごとく、
ヨ−ク１８の内側凹部の底（図では上側）に駆動マグネ
ット１９の位置決め用の位置決め部が突出していたり、
また、円弧状になっていても、駆動マグネット１９に突
出部１９ｄを設けることにより、ヨーク１８の内周に当
接する駆動マグネット１９の外周側の高さ寸法に対し
て、駆動マグネット１９のステータコア１３に対向する
内周面の軸方向寸法は突出部１９ｄの分だけ余分に長く
することができる。したがって、内周側と外周側とで等
しい寸法のマグネットとする場合に比較して、ヨークの
高さ方向の寸法を小さくしたり、或いは、ステータコア
１３と駆動マグネット１９との間の対向長さを従来より
大きくして十分な磁束が得られるものとする等、種々の
工夫を施すことが可能となる。

【００２７】このような構成において、ステータコア１
３の各突極１３ａに巻回されたコイル１４に電流を流す
と、コイル１４に流れる電流と駆動マグネット１９の磁
力とによりロータとしてのディスクハブ１７、ヨーク１
８、駆動マグネット１９が一体に回転する。

【００２８】このとき、駆動マグネット１９のエネルギ
ー積、即ち、保磁力×残留磁束密度で表されるマグネッ
トの磁力が強いと、モータの回転中にＮ極・Ｓ極が切り
替わる時点での吸引反発作用が強くなり、回転方向と反
対に働く力も強くなって、いわゆるコギングトルクが増
大し、これによりパワーロスが発生し、高速回転、高速
スイッチング切り換えとなるほどパワーロスが大きくな
る問題がある。

【００２９】しかしながら、この実施の形態において
は、従来の焼結金属成形のような圧縮形成による駆動マ
グネットではなく、樹脂をバインダーとして含む射出成
形によって製造する駆動マグネット１９としているの
で、樹脂バインダーを多く含むことにより磁性材料を少
なくし、駆動マグネット１９のエネルギー積、即ち、保
磁力×残留磁束密度で表されるマグネットの強さを弱く
している。

【００３０】したがって、モータの回転中にＮ極・Ｓ極
が切り替わる時点での吸引反発作用は小さくなり、いわ
ゆるコギングトルクの増大を押さえてパワーロスの増大
を低減することができる。また、駆動マグネット１９の
エネルギー積、すなわち、保磁力×残留磁束密度で表さ
れるマグネットの強さが弱くなったことにより、ステー
タコアで生ずる鉄損も小さくなり、鉄損によるパワーロ
スも低減することができる。

【００３１】また、本発明の駆動マグネットは、射出成
形により成形されるため、異型成形が可能となり、一方
の端面１９ｃ（両方の端面でも良い）に突起１９ｄを形
成して、ステータコア１３と対向する内周面１９ａの面
積を広く確保することができるので、ステータコア１３
はより多くの磁束を集めることができ、モータのトルク
を増大することができる。

【００３２】さらに、本発明の駆動マグネットは、射出
成形により成形されるため、樹脂バインダーの量を適当
な割合とすることにより、成形後の駆動マグネット１９
の表面には磁粉が露出しないようにすることができ、防
錆のための表面処理を省くことも可能となる。防錆のた
めの表面処理を省いた場合には、マグネットの表面にエ
ポキシ系樹脂の皮膜塗装により防錆処理を行っていた従
来技術に比べ、対向しあうステータコア１３の突極表面
と駆動マグネット１９の内周面１９ａとの隙間を小さく
することができ、小型の回転電機としても、トルク定数
の低下を抑制することができる。しかも、煩雑な表面処
理工程を省略することにより、製造コストも低減するこ
とが可能となる。

【００３３】図３は、本発明の回転電機の第２の実施の
形態を示し、（Ａ）は、磁気ディスク駆動装置として用
いられるブラシレスモータの縦断面図、（Ｂ）は、上記
ブラシレスモータのロータとして用いられる底面方向か
ら見た駆動マグネット部分の分解斜視図である。なお、
図３において、上記第１の実施の形態と同一の構成には
同一の符号を付してその説明を省略する。また、モータ
としての実質的な作用は、上記第１の実施の形態と同一
であるため作用の説明は省略する。

【００３４】上記第１の実施の形態では、射出成形によ
り異型成形が可能となった駆動マグネット１９の一方の
端面１９ｃに突起１９ｄを形成したものを開示したが、
この第２の実施の形態の駆動マグネット２９は、一方の
端面２９ｃの内周面２９ａ側に突起１９ｄを形成すると
共に、図３（Ｂ）に示すように、他方の端面２９ｅの外
周面２９ｂ側に環状の溝又は切欠２９ｆを形成し、この
切欠２９ｆにウエイト部材３０を設けたものである。

【００３５】このウエイト部材３０は、バランス修正用
に使用されるもので、簡単かつ短時間でバランスの修正
が行なえる。また、接着剤等により固定することでウエ
イト部材３０の外れを防止して信頼性を向上させること
ができる。なお、切欠２９ｆは環状でなくて部分的な円
弧形状でもよく、また、バランス部材３０の装着個数や
長さ、材質等は特に限定されるものではない。

【００３６】図４は、本発明の回転電機の第３の実施の
形態を示し、（Ａ）は磁気ディスク駆動装置として用い
られるブラシレスモータの縦断面図、（Ｂ）は底面方向
から見た駆動マグネット部分の分解斜視図である。な
お、図４において、上記第１の実施の形態と同一の構成
には同一の符号を付してその説明を省略する。また、モ
ータとしての実質的な作用は上記第１の実施の形態と同
一であるため作用の説明は省略する。

【００３７】この第３の実施の形態の駆動マグネット３
９は、一方の端面３９ｃの内周面３９ａ側に突起３９ｄ
を形成すると共に、図４（Ｂ）に示すように、他方の端
面３９ｅの中央に複数の凹部３９ｆ，３９ｆ…を形成
し、この凹部３９ｆ，３９ｆ…にバランス修正用のウエ
イト部材４０を嵌合させたものである。なお、ウエイト
部材４０は各凹部３９ｆ，３９ｆ…の全てに必ずしも設
けられるものではない。また、第２の実施の形態と同様
にウエイト部材４０を接着剤で固定しても良い。図中、
符号３９ｂは駆動マグネット３９の外周面である。

【００３８】ところで、上記各実施の形態では、本発明
の回転電機をブラシレスモータである磁気ディスク駆動
装置に適用すると共に、駆動マグネットをロータ側に装
着したものを実施例として開示したが、磁気ディスク駆
動装置は、高速回転される回転電機であり、また、駆動
コイルへの通電切り換えが、高速でスイッチング切り換
えされる回転電機の例として示しただけであり、ポリゴ
ンミラーを回転させる回転電機や光ディスクを回転させ
る回転電機を含め、種々の用途の回転電機に適用が可能
である。また、駆動マグネットをロータ側に装着したも
のに限らず、ステータ側に駆動マグネットを装着する一
方コイル側を回転させるものを含めて、ブラシレスモー
タやブラシ付きモータ等の回転電機全般に適用すること
ができる。

【００３９】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の回
転電機にあっては、コアとマグネットとは１８０Ｈｚ以
上の周波数で交錯する関係を有し、マグネットは希土類
−鉄系磁粉を射出成形したところのプラスチックマグネ
ットから構成したので、回転電機の鉄損が小さくパワー
ロスを低減することができ、また、トルクも低下せず、
しかもコストも削減することができる。加えて、マグネ
ットをプラスチックマグネットにより構成したため、マ
グネットを異型成形が容易な射出成形によって製造する
ことができ、したがって、マグネットの形状も単純な円
筒形状だけでなく、例えば内周面の面積が広くなるよう
に一方の端面に環状の突起を形成することが容易にで
き、コアとマグネットとの間の対向面積を大きくした
り、バランス調整用の溝の形成等も容易にできる。

【００４０】さらに、請求項２、７および９記載の発明
では、マグネットのステータコイルの対向面積を大きく
したので、従来と同じような大きさの回転電機であって
も、ステータコアはより多くの磁束を集めることがで
き、モータのトルクを増大させることができる。加え
て、請求項３および８記載の発明は、回転バランスを容
易に調節できる回転電機となる。

【００４１】また、請求項４および５記載の発明におい
ては、従来の焼結金属成形のような圧縮形成によるマグ
ネットに比べて、樹脂をバインダーとして含む射出成形
によるマグネットとしているので、樹脂バインダーを含
むことにより磁性材料が少なくなり、マグネットのエネ
ルギー積を小さくでき、回転周波数が高い場合の回転電
機であっても、コギングトルクを小さくすることがで
き、パワーロスを低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の回転電機の第１の実施の形態を示し、
（Ａ）は磁気ディスク駆動装置として用いられるブラシ
レスモータの縦断面図、（Ｂ）は上記ブラシレスモータ
のロータとして用いられる平面方向から見た駆動マグネ
ットの斜視図、（Ｃ）は同じく底面方向から見た駆動マ
グネットの斜視図である。

【図２】図１に示したブラシレスモータのステータコア
と駆動マグネットとの関係を示す説明図である。

【図３】本発明の回転電機の第２の実施の形態を示し、
（Ａ）は磁気ディスク駆動装置として用いられるブラシ
レスモータの縦断面図、（Ｂ）は上記ブラシレスモータ
のロータの要部の分解斜視図である。

【図４】本発明の回転電機の第３の実施の形態を示し、
（Ａ）は磁気ディスク駆動装置として用いられるブラシ
レスモータの縦断面図、（Ｂ）は上記ブラシレスモータ
のロータの要部の分解斜視図である。

【図５】従来の回転電機を示し、磁気ディスク駆動装置
の縦断面図である。

【符号の説明】

１１ブラスレスモータ（回転電機）１２フレーム１３ステータコア１４コイル１７ディスクハブ（ロータ）１８ヨーク（ロータ）１９駆動マグネット（ロータ）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ステータとロータとのいずれか一方を、
複数の突極のそれぞれに駆動用巻線を巻回したコアで構
成する一方、上記ステータとロータとのいずれか他方
を、上記コアの突極と対向する複数対のＮ・Ｓ極を有す
るマグネットで構成し、上記コアと上記マグネットとは
上記コアの突極の一つに対し該コアの突極の一つと交錯
する上記マグネットの一対のＮ・Ｓ極による磁界の周波
数が１８０Ｈｚ以上となるように上記コアと上記マグネ
ットとが相対回転するように構成されてなる回転電機に
おいて、上記マグネットは、希土類−鉄系磁粉を射出成形してな
るプラスチックマグネットから構成したことを特徴とす
る回転電機。
【請求項２】請求項１において、前記マグネットに
は、前記コアと対向する側に、上記コアとの対向面積を
大きくするための環状の突出部を形成したことを特徴と
する回転電機。
【請求項３】請求項１において、前記マグネットに
は、ロータとしての回転バランスを調整するための周方
向に形成されたバランス調整用の溝を形成したことを特
徴とする回転電機。
【請求項４】請求項１において、前記希土類−鉄系磁
粉を射出成形してなるプラスチックマグネットは、希土
類（Ｒ）−Ｆｅ−Ｂ系又は希土類（Ｒ）−Ｆｅ−Ｎ系の
磁粉にバインダー樹脂を混練したものであり、６極以上
の着磁を施したものであることを特徴とする回転電機。
【請求項５】請求項４において、前記プラスチックマ
グネットは、ポリアミド系樹脂をバインダーとしたもの
であり、前記希土類−鉄系磁粉はネオジウム・鉄・ホウ
素の金属粉を混合したものであることを特徴とする回転
電機。
【請求項６】請求項４において、前記プラスチックマ
グネットの磁粉含有率を体積比で４８〜７３％としたこ
とを特徴とする回転電機。
【請求項７】請求項４において、前記マグネットに
は、前記コアと対向する側に、上記コアとの対向面積を
大きくするための環状の突出部を形成したことを特徴と
する回転電機。
【請求項８】請求項４において、前記マグネットに
は、ロータとしての回転バランスを調整するための周方
向に形成されたバランス調整用の溝を形成したことを特
徴とする回転電機。
【請求項９】請求項８において、前記マグネットに
は、前記コアと対向する側に、上記コアとの対向面積を
大きくするための環状の突出部を形成したことを特徴と
する回転電機。