JPH0813031A

JPH0813031A - 低温靱性と耐溶接割性に優れた鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH0813031A
Application number: JP14273494A
Authority: JP
Inventors: Tomoya Fujiwara; 知哉藤原; Hideji Okaguchi; 秀治岡口
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1994-06-24
Filing date: 1994-06-24
Publication date: 1996-01-16

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】引張強度が、５９０ＭＰａ以上で、溶接性と低
温靭性に優れた板厚４０ｍｍ以上の調質型高張力厚肉鋼
板を安定に得る好適な製造方法。【構成】重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５、Ｓｉ：
０．００５〜０．５、Ｍｎ：０．６〜２．０、Ｎｂ：
０．０１〜０．０７、Ｔｉ：０．００５〜０．０３およ
びｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．０８を含有し、さら
にＣｕ：０〜２．０、Ｎｉ：０〜１．０、Ｃｒ：０〜
１．０、Ｍｏ：０〜１．５０、Ｖ：０〜０．１０および
Ｂ：０〜０．００２０の１種以上を含み、残部がＦｅお
よび不可避不純物で、その中のＮは０．００６以下で、Ｐ_ＣＭ＝Ｃ＋１／３０・Ｓｉ＋１／２０・Ｍｎ＋１／２
０・Ｃｕ＋１／６０・Ｎｉ＋１／２０・Ｃｒ＋１／１５
・Ｍｏ＋１／１０・Ｖ＋５Ｂ……………（ａ）ａ式のＰ_ＣＭが０．１８未満の素材鋼を１０００〜１２
５０℃に加熱し、未再結晶γ域での累積圧下率が５０％
以上の熱間圧延し、３００℃以下まで加速冷却し、Ａｃ
_１点以下で１００〜４０００秒保持する焼戻処理を行
う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、引張強度が 590ＭＰa
以上の性能を有し、溶接性と低温靱性に優れた鋼板に係
わり、特に、上記特性を有する板厚40mm以上の調質型高
張力厚肉鋼板を安定して得るのに好適な製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、船舶、海洋構造物、橋梁、タンク
などの溶接構造物に使用される厚鋼板では、強度確保を
目的として多くの合金元素が添加されてきた。したがっ
て、このような高強度鋼板では炭素当量が高くなりがち
であり、その溶接性が問題である。特に溶接後の低温割
れを防止するためには、溶接前に適切な温度で予熱する
ことが必要となり、溶接施工の低コスト化を進める上で
の障害となっている。

【０００３】一方、溶接性を高めるために合金元素添加
量を低めた鋼では、焼入処理によっても完全な焼入組織
が得られず、十分な靱性が得られない。

【０００４】溶接性と靱性を改善することを目的とした
590ＭＰa 級高張力鋼の製造方法が、特開昭64−42526
号、特開平１−96329 号、特開平１−149923号、特開平
１−156424号、特開平１−219122号および特開平２−20
5627号の各公報に開示されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記の特開昭64−4252
6 号および特開平１−156424号の各公報に示されている
方法では、靱性の優れた鋼板が得られるが、Si含有量が
高いため溶接熱影響部（ＨＡＺ）靱性の確保に問題があ
り、このため低Si化する必要がある。

【０００６】特開平１−96329 号公報に示されている方
法では、γの再結晶域で累積圧下率40％以上の熱間圧延
を行い、微細な再結晶γからベイナイト組織を得ること
が可能であるが、格子欠陥の少ない再結晶γからの変態
ではγ粒内での核生成が期待できず、靱性向上に必要な
微細なベイナイトとフェライトの混合組織が得られな
い。

【０００７】特開平１−149923号公報に示されている方
法でも、γの再結晶抑制効果の高いNbを添加していない
ため、再結晶γからの変態となり、靱性向上に必要な微
細なベイナイトとフェライトの混合組織を得ることがで
きない。

【０００８】特開平１−219122号公報に示されている方
法では、熱間圧延後の冷却速度を制御してフェライト主
体の組織とするため、強度確保のためにはベイナイトと
フェライトの混合組織の場合よりも高い炭素当量を必要
とし、溶接性および低温靱性の劣化が避けられない。

【０００９】特開平２−205627号公報に示されている方
法では、強度維持をＢ添加に依存しているため、強圧下
圧延においては焼入性の低下が著しく、圧下率30％未満
の熱間圧延にとどめる必要があり、十分な組織微細化に
よる靱性の向上が期待できない。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
(1)〜(3) の鋼板の製造方法にある。

【００１１】(1)重量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Si： 0.
005〜0.05％、Mn： 0.6〜2.0 ％、Nb：0.01〜0.07％、T
i： 0.005〜0.03％およびsol.Al： 0.005〜0.08％を含
有し、さらにCu：０〜2.0 ％、Ni：０〜1.0 ％、Cr：０
〜1.0 ％、Mo：０〜1.50％、Ｖ：０〜0.10％およびＢ：
０〜0.0020％の１種以上を含み、残部がFeおよび不可避
不純物からなり、不純物中のＮは 0.006％以下、かつ下
記式(a) で表される溶接割れ感受性組成Ｐ_CM (％) が0.
18未満である素材鋼を、下記〜の工程で処理するこ
とを特徴とする低温靱性と耐溶接割れ性に優れた鋼板の
製造方法（以下、第１の方法という）。

【００１２】1000〜1250℃に加熱して、未再結晶γ域
での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延工程次いで 300℃以下まで加速冷却する工程その後Ａc₁点以下の温度で 100〜4000s （秒）の時間
保持する焼戻処理を行う工程Ｐ_CM＝Ｃ＋1/30・Si＋1/20・Mn＋1/20・Cu＋1/60・Ni＋1/20・Cr＋1/15・Mo ＋1/10・Ｖ＋５Ｂ・・・・・・・・・・・・(a) ただし、元素記号はそれぞれの元素の含有量（重量％）
を示す。

【００１３】(2)上記(1) の成分の素材鋼を、下記〜
の工程で処理することを特徴とする低温靱性と耐溶接
割れ性に優れた鋼板の製造方法（以下、第２の方法とい
う）。

【００１４】1000〜1250℃に加熱して、未再結晶γ域
での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延工程次いで 580〜450 ℃の温度域まで加速冷却する工程その冷却停止温度で 100〜4000s （秒）の時間等温保
持する工程その後温間状態まで冷却する工程その後必要に応じてＡc₁点以下の温度で焼戻処理を行
う工程 (3)上記(1) の成分の素材鋼を、下記〜の工程で処
理することを特徴とする低温靱性と耐溶接割れ性に優れ
た鋼板の製造方法（以下、第３の方法という）。

【００１５】1000〜1250℃に加熱して、未再結晶γ域
での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延工程次いで 580〜450 ℃の温度域まで加速冷却する工程その冷却停止温度から 100〜4000s （秒）の時間の範
囲内で、１℃／s 以下の冷却速度で緩冷却する工程引き続き更に温間状態まで冷却する工程その後必要に応じてＡc₁点以下の温度で焼戻処理を行
う工程上記の各素材鋼において、Cu、Ni、Cr、Mo、ＶおよびＢ
はいずれも無添加でもよい。積極的に含有させる場合の
下限は、Cuで0.05％、Niで0.05％、Crで0.05％、Moで0.
05％、Ｖで0.01％およびＢで0.0005％とするのが望まし
い。

【００１６】上記の「温間状態」とは 100〜300 ℃程度
の範囲の温度状態をいう。

【００１７】本発明者等は、前述のような課題を解決す
る観点から、溶接性と靱性の優れた590 ＭＰa 級鋼板の
製造方法について研究を重ねた結果、合金元素含有量を
制限したNb添加低Si鋼にγの未再結晶温度域で最適な圧
延を施し、炭化物および炭窒化物の分散を有する微細な
ベイナイトとフェライトの混合組織とすることによっ
て、溶接性と靱性に優れた 590ＭＰa 級予熱フリー鋼板
を安定に製造することが初めて可能であるという知見を
得た。

【００１８】

【作用】以下に、本発明方法を前記のように限定した理
由について、実験結果等に基づいて詳述する。まず、本
発明方法の対象となる素材鋼の化学組成の限定理由を説
明する。％は重量％を意味する。

【００１９】Ｃ：0.01〜0.15％Ｃは強度上昇に有効な元素であり、その効果を得るため
には0.01％以上のＣ含有量が必要である。しかし、靱性
の確保および耐溶接割れ性低下の防止の観点から、その
上限は0.15％とする必要がある。

【００２０】Si： 0.005〜0.05％ Siは脱酸に有効な元素であり、その効果を得るためには
0.005％以上のSi含有量が必要である。しかし、Si含有
量が0.05％を超えるとＨＡＺの低温靱性を低下させるた
め、その上限は0.05％とした。

【００２１】Mn： 0.6〜2.0 ％ Mnは強度上昇に有効な元素であり、その効果を得るため
にはMn含有量は 0.6％以上とする必要がある。しかし、
Mn含有量が2.0 ％を超えると靱性が劣化するため、その
上限は 2.0％とした。

【００２２】Nb：0.01〜0.07％ Nbは結晶粒の微細化に有効な元素であり、その効果を得
るためには、0.01％以上のNb含有量が必要である。しか
し、Nb含有量が0.07％を超えると靱性が劣化するため、
その上限は0.07％とした。

【００２３】Ti： 0.005〜0.03％ Tiは結晶粒の微細化に有効な元素であり、その効果を得
るためにはTi含有量は0.005 ％以上とする必要がある。
しかし、Ti含有量が0.03％を超えると靱性が劣化するた
め、その上限は0.03％とした。

【００２４】sol.Al： 0.005〜0.08％ Alは脱酸および結晶粒の微細化にも有効な元素である。
その効果を得るためにはsol.Al含有量は0.005 ％以上と
する必要がある。しかし、sol.Al含有量が0.08％を超え
て過量になると鋼に有害な介在物を生成するので、その
上限は0.08％とする必要がある。

【００２５】Ｎ： 0.006％以下Ｎは不可避的に含まれる不純物元素である。Ｎ含有量が
0.006％を超えて過量になるとＨＡＺの靱性を損なうの
で、その上限は 0.006％とした。この範囲であれば、Al
窒化物を生成し、結晶粒の微細化に有効に寄与する。

【００２６】上記の成分の素材鋼は、加えてさらに次の
Cu、Ni、Cr、Mo、ＶおよびＢの１種以上を含むことがで
きる。

【００２７】Cu：上限2.0 ％ Cuは無添加でもよいが、強度上昇に有効な元素である。
積極的にこの効果を得たい場合、Cu含有量は0.05％以上
とするのが望ましい。しかし、Cu含有量が 2.0％を超え
ると靱性を低下させるため、その上限は 2.0％とした。

【００２８】Ni：上限1.0 ％ Niは無添加でもよいが、低温靱性を改善するのに有効な
元素である。積極的にこの効果を得たい場合、Ni含有量
は0.05％以上とするのが望ましい。しかし、Ni含有量が
1.0％を超えても、コストアップに見合うだけの強度上
昇と靱性改善が得られないため、その上限は 1.0％とし
た。

【００２９】Cr：上限1.0 ％ Crは無添加でもよいが、強度上昇に有効な元素である。
積極的にこの効果を得たい場合、Cr含有量は0.05％以上
とするのが望ましい。しかし、Cr含有量が 1.0％を超え
ると靱性を低下させるため、その上限は 1.0％とした。

【００３０】Mo：上限1.50％ Moは無添加でもよいが、強度上昇に有効な元素である。
積極的にこの効果を得たい場合、Mo含有量は0.05％以上
とするのが望ましい。しかし、Mo含有量が1.50％を超え
ると靱性を低下させるため、その上限は1.50％とした。

【００３１】Ｖ：上限0.10％Ｖは無添加でもよいが、強度上昇に有効な元素である。
積極的にこの効果を得たい場合、Ｖ含有量は0.01％以上
とするのが望ましい。しかし、Ｖ含有量が0.10％を超え
ると靱性を低下させるため、その上限は0.10％とした。

【００３２】Ｂ：上限0.0020％Ｂは無添加でもよいが、焼入れ性向上とそれに伴う強度
の上昇に有効な元素である。積極的にこの効果を得たい
場合、Ｂ含有量の下限は0.0005％とするのが望ましい。
しかし、Ｂ含有量が0.0020％を超えると靱性を低下させ
るため、その上限は0.0020％とした。

【００３３】上記の素材鋼は、さらに下記式(a) で表さ
れる溶接割れ感受性組成Ｐ_CM (％)が0.18未満のもので
なければならない。

【００３４】Ｐ_CM＝Ｃ＋1/30・Si＋1/20・Mn＋1/20・Cu＋1/60・Ni＋1/20・Cr＋1/15・Mo ＋1/10・Ｖ＋５Ｂ・・・・・・・・・・・・(a) ただし、元素記号はそれぞれの元素の含有量（重量％）
を示す。

【００３５】このＰ_CMが0.18以上になると、40mmを超え
る厚肉鋼板において予熱なしで溶接した際の溶接後の割
れを防止することができない。

【００３６】次に、熱間圧延および熱処理条件の限定理
由について説明する。本発明方法において最も肝要なの
は、熱間圧延によって導入された加工歪を保存したγか
ら、粒界および粒内における核生成によって、微細なベ
イナイトとフェライトとの混合組織を生成させることで
ある。

【００３７】本発明の第１〜第３の方法のいずれにおい
ても、素材鋼を1000〜1250℃に加熱し、未再結晶γ域で
の累積圧下率を50％以上とする熱間圧延を行う。

【００３８】素材鋼の加熱温度の上限は、加熱時のオー
ステナイト結晶粒の粗大化を防止するため1250℃とし、
一方、下限は熱間圧延中の結晶粒の微細化および熱間圧
延後の析出強化に有効なNbを固溶させるため1000℃とし
た。

【００３９】圧下条件については、γの未再結晶温度域
での累積圧下率を50％未満として熱間圧延を完了する
と、微細結晶組織を得ることができない。このため、熱
間圧延によりベイナイト組織の微細化を図るためには、
γの未再結晶域での累積圧下率を50％以上とする熱間圧
延を行う必要がある。

【００４０】本発明の第１の方法では上記の熱間圧延
後、直ちに 300℃以下まで加速冷却した後、Ａc₁点以下
の温度で 100〜4000s （秒）の時間保持する焼戻処理を
行う。

【００４１】熱間圧延後、組織の微細化および微細なベ
イナイトとフェライトの混合組織をバランスよく得るた
めに、直ちに 300℃以下まで加速冷却する。このときの
望ましい冷却速度は10℃／ｓ以上である。また、望まし
い冷却停止温度は 250℃である。冷却の方法は、スプレ
ー法、ローラークエンチ法などを用いるのがよい。

【００４２】上記のように連続して 300℃以下の温度ま
で冷却した場合には、強度確保に重要な炭化物を析出さ
せ、さらに加速冷却によって導入された変態歪を除去す
るために、冷却後、Ａc₁点以下の温度で焼戻処理を行う
必要がある。強度と靱性とのバランスに支障が生じない
ようにするための望ましい焼戻温度は 450℃以上であ
る。

【００４３】焼戻処理の保持時間が100s未満では炭化物
が十分に析出しない。一方、 4000sを超えると析出炭化
物が粗大化する。よって、焼戻処理の保持時間は 100ｓ
以上4000s 以下とした。

【００４４】上記焼戻し後は、水冷により冷却速度10℃
／s 以上で 100℃程度まで冷却するのが望ましい。

【００４５】本発明の第２の方法では第１の方法と同じ
条件で熱間圧延した後、直ちに 580℃〜450 ℃の温度域
まで加速冷却した後、その冷却停止温度で 100〜4000s
の時間等温保持した後、温間状態の温度になるまで冷却
し、さらに必要に応じてＡc₁点以下の温度で焼戻処理を
行う。

【００４６】熱間圧延した後、組織の微細化および微細
なベイナイトとフェライトの混合組織をさらにバランス
よく得るために、直ちに 580〜450 ℃の温度域まで加速
冷却する。冷却停止温度が 580℃を超えると、ベイナイ
ト中に微細な炭化物を十分に析出させることができな
い。一方、450 ℃未満では、微細な炭化物は析出するが
ベイナイト組織そのものを微細にすることができない。

【００４７】このときの望ましい冷却速度は10℃／ｓ以
上である。冷却の方法は、スプレー法、ローラークエン
チ法などを用いるのがよい。

【００４８】冷却停止温度での保持時間が 100ｓ未満で
は、炭化物が十分に析出しない。一方、4000s を超える
と析出炭化物が粗大化する。このため、加速冷却後の保
持時間は 100ｓ以上4000s 以下とした。

【００４９】上記等温保持後、続いて温間状態の温度
（約 100〜300 ℃）になるまで冷却する。この場合の冷
却は、水冷により冷却速度10℃／s 以上で 250℃程度ま
で冷却するのが望ましい。この後次に述べる焼戻処理を
実施しない場合は、さらに室温まで放冷して製品とす
る。

【００５０】上記で温間温度または室温まで冷却した
後、必要ならばさらにＡc₁点以下の温度で焼戻処理を行
う。この焼戻処理は、冷却によって導入された歪を除去
し、かつ炭化物を微細に析出させることによって、強度
と靱性のバランスをさらに改善する必要がある場合に実
施すればよい。この焼戻処理を実施する場合の温度は、
上記の効果を得るためにＡc₁点以下に限定する必要があ
り、望ましいのは 450℃以上である。焼戻処理の望まし
い保持時間は2000s である。焼戻し後は水冷により冷却
速度10℃／s 以上で 100℃程度まで冷却するのがよい。

【００５１】本発明の第３の方法では、第１および第２
の方法と同じ条件で熱間圧延し、上記の第２の方法に従
って加速冷却を施した後、次いでその冷却停止温度から
100s〜4000s の冷却時間の範囲内で、１℃／ｓ以下の冷
却速度で緩冷却し、続いてさらに温間状態の温度になる
まで冷却する。この後焼戻処理を実施しない場合は、さ
らに室温まで放冷して製品とする。その後第２の方法と
同様に、必要ならばさらにＡc₁点以下の温度で焼戻処理
を行う。

【００５２】緩冷却条件では、冷却時間が100s未満では
炭化物が十分析出せず、一方 4000sを超えると析出炭化
物が粗大化する。冷却速度が１℃／ｓを超えると緩冷却
の効果が得られなくなる。

【００５３】上記の緩冷却後、さらに温間状態の温度
（約 100〜300 ℃）になるまで冷却を施す。この冷却に
より、微細な炭化物が析出した微細なベイナイトとフェ
ライトとの混合組織をバランスよく得ることが可能であ
る。この場合の条件および焼戻処理を実施しない場合の
この後の処理は、前述の本発明の第２の方法と同様にす
ればよい。

【００５４】その後、必要に応じて焼戻処理を施すが、
その効果、望ましい条件および方法は前述の本発明の第
２の方法の場合と同じである。

【００５５】

【実施例】表１に示す化学組成の鋼を常法により溶製、
鋳造し、得られた素材鋼片を表２に示す製造条件に従い
加工熱処理を行って、板厚が40〜65mmの範囲の供試鋼板
を製造した。これらの鋼板の板厚の 1/4部から試験片を
採取し、母材の引張試験と２mmＶノッチシャルピー衝撃
試験および予熱なしでの溶接後のＨＡＺの２mmＶノッチ
シャルピー衝撃試験と斜めＹ形溶接割れ試験を行った。
これらの結果を表３に示す。

【００５６】

【表１】

【００５７】

【表２】

【００５８】

【表３】

【００５９】表３に示すように、本発明方法に従って製
造された母材鋼板では、引張強度で590 ＭＰa 以上の強
度と、−80℃でのシャルピー衝撃試験において 215Ｊ以
上の吸収エネルギーが得られる。また、ＨＡＺでは−40
℃でのシャルピー衝撃試験において 200Ｊ以上の吸収エ
ネルギーが得られる。予熱なしの斜めＹ形溶接割れ試験
においては割れは発生しなかった。

【００６０】

【発明の効果】本発明方法によれば、引張強さが590 Ｍ
Ｐa 以上で、かつ低温靱性の良好な高張力鋼板を製造す
ることができる。この鋼板では、溶接前の予熱を省略し
ても割れは発生しない。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Si： 0.005
〜0.05％、Mn： 0.6〜2.0 ％、Nb：0.01〜0.07％、Ti：
0.005〜0.03％およびsol.Al： 0.005〜0.08％を含有
し、さらにCu：０〜2.0 ％、Ni：０〜1.0 ％、Cr：０〜
1.0 ％、Mo：０〜1.50％、Ｖ：０〜0.10％およびＢ：０
〜0.0020％の１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不
純物からなり、不純物中のＮは 0.006％以下、かつ下記
式(a) で表される溶接割れ感受性組成Ｐ_CM (％) が0.18
未満である素材鋼を、1000〜1250℃に加熱して、未再結
晶γ域での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延を行
い、次いで 300℃以下まで加速冷却した後、Ａc₁点以下
の温度で100s以上 4000s以下の時間保持する焼戻処理を
行うことを特徴とする低温靱性と耐溶接割れ性に優れた
鋼板の製造方法。Ｐ_CM＝Ｃ＋1/30・Si＋1/20・Mn＋1/20・Cu＋1/60・Ni＋1/20・Cr＋1/15・Mo ＋1/10・Ｖ＋５Ｂ・・・・・・・・・・・・(a) ただし、元素記号はそれぞれの元素の含有量（重量％）
を示す。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Si： 0.005
〜0.05％、Mn： 0.6〜2.0 ％、Nb：0.01〜0.07％、Ti：
0.005〜0.03％およびsol.Al： 0.005〜0.08％を含有
し、さらにCu：０〜2.0 ％、Ni：０〜1.0 ％、Cr：０〜
1.0 ％、Mo：０〜1.50％、Ｖ：０〜0.10％およびＢ：０
〜0.0020％の１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不
純物からなり、不純物中のＮは 0.006％以下、かつ下記
式(a) で表される溶接割れ感受性組成Ｐ_CM (％) が0.18
未満である素材鋼を、1000〜1250℃に加熱して、未再結
晶γ域での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延を行
い、次いで 580℃以下450 ℃以上の温度域まで加速冷却
した後、その冷却停止温度で100s以上 4000s以下の時間
等温保持の後、温間状態まで冷却し、その後必要に応じ
てＡc₁点以下の温度で焼戻処理を行うことを特徴とする
低温靱性と耐溶接割れ性に優れた鋼板の製造方法。Ｐ_CM＝Ｃ＋1/30・Si＋1/20・Mn＋1/20・Cu＋1/60・Ni＋1/20・Cr＋1/15・Mo ＋1/10・Ｖ＋５Ｂ・・・・・・・・・・・・(a) ただし、元素記号はそれぞれの元素の含有量（重量％）
を示す。
【請求項３】重量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Si： 0.005
〜0.05％、Mn： 0.6〜2.0 ％、Nb：0.01〜0.07％、Ti：
0.005〜0.03％およびsol.Al： 0.005〜0.08％を含有
し、さらにCu：０〜2.0 ％、Ni：０〜1.0 ％、Cr：０〜
1.0 ％、Mo：０〜1.50％、Ｖ：０〜0.10％およびＢ：０
〜0.0020％の１種以上を含み、残部がFeおよび不可避不
純物からなり、不純物中のＮは 0.006％以下、かつ下記
式(a) で表される溶接割れ感受性組成Ｐ_CM (％) が0.18
未満である素材鋼を、1000〜1250℃に加熱して、未再結
晶γ域での累積圧下率を50％以上とする熱間圧延を行
い、次いで 580℃以下450 ℃以上の温度域まで加速冷却
した後、その冷却停止温度から100s以上4000s 以下の時
間の範囲内で１℃／ｓ以下の冷却速度で緩冷却した後、
引き続き更に温間状態まで冷却し、その後必要に応じて
Ａc₁点以下の温度で焼戻処理を行うことを特徴とする低
温靱性と耐溶接割れ性に優れた鋼板の製造方法。Ｐ_CM＝Ｃ＋1/30・Si＋1/20・Mn＋1/20・Cu＋1/60・Ni＋1/20・Cr＋1/15・Mo ＋1/10・Ｖ＋５Ｂ・・・・・・・・・・・・(a) ただし、元素記号はそれぞれの元素の含有量（重量％）
を示す。