JPH08132106A - アルミニウム合金箔の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金箔の製造方法Info
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- JPH08132106A JPH08132106A JP27124494A JP27124494A JPH08132106A JP H08132106 A JPH08132106 A JP H08132106A JP 27124494 A JP27124494 A JP 27124494A JP 27124494 A JP27124494 A JP 27124494A JP H08132106 A JPH08132106 A JP H08132106A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＵＢＣ材を原料として薄肉のアルミニウム合
金箔を製造する方法を提供する。 【構成】 ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材とを重量
比で３０：７０〜７０：３０の割合で混合することによ
り、Ｍｎ含有量を０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量を１．
１２wt％以下に規制してなるアルミニウム合金材料に、
熱間圧延および冷間圧延を施して厚さ１５０〜２２０μ
ｍの箔地としたのち、３１０〜３５０℃で加熱し、次い
でこの箔地を箔圧延する。
金箔を製造する方法を提供する。 【構成】 ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材とを重量
比で３０：７０〜７０：３０の割合で混合することによ
り、Ｍｎ含有量を０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量を１．
１２wt％以下に規制してなるアルミニウム合金材料に、
熱間圧延および冷間圧延を施して厚さ１５０〜２２０μ
ｍの箔地としたのち、３１０〜３５０℃で加熱し、次い
でこの箔地を箔圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ＵＢＣ材を原料とし
て用いるアルミニウム合金箔の製造方法に関するもので
ある。
て用いるアルミニウム合金箔の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】地球環境保護、資源の有効利用という観
点から、使用済みのアルミニウム製品を回収し、これを
一部のアルミニウム箔の材料として再利用することが行
われている。回収再利用されるアルミニウム製品の多く
は飲料缶であり、ＵＢＣ（ used beverage cans または
containers ）材と呼ばれている。アルミニウム飲料缶
は、ボディはＡ３００４材、蓋はＡ５０８２材またはＡ
５１８２材、タブはＡ５１８２材で形成されているもの
が多く、これらの重量比は約８３：１５：２であり、缶
重量の８０％以上をＡ３００４材が占めている。そのた
め、後掲の表１に示すように、ＵＢＣ材の化学成分はＭ
ｎ含有量およびＭｇ含有量を除いてＡ３００４材と近似
したものとなっている。そこで、Ｍｎ含有量およびＭｇ
含有量をＡ３００４材に近付けることを目的として、Ｕ
ＢＣ材８０wt％に対して純アルミニウム系のＡ１Ｎ３０
材２０wt％を混合し、これをＡ３００４材の代替品とし
て使用している。
点から、使用済みのアルミニウム製品を回収し、これを
一部のアルミニウム箔の材料として再利用することが行
われている。回収再利用されるアルミニウム製品の多く
は飲料缶であり、ＵＢＣ（ used beverage cans または
containers ）材と呼ばれている。アルミニウム飲料缶
は、ボディはＡ３００４材、蓋はＡ５０８２材またはＡ
５１８２材、タブはＡ５１８２材で形成されているもの
が多く、これらの重量比は約８３：１５：２であり、缶
重量の８０％以上をＡ３００４材が占めている。そのた
め、後掲の表１に示すように、ＵＢＣ材の化学成分はＭ
ｎ含有量およびＭｇ含有量を除いてＡ３００４材と近似
したものとなっている。そこで、Ｍｎ含有量およびＭｇ
含有量をＡ３００４材に近付けることを目的として、Ｕ
ＢＣ材８０wt％に対して純アルミニウム系のＡ１Ｎ３０
材２０wt％を混合し、これをＡ３００４材の代替品とし
て使用している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述のＵＢＣ
材およびＡ１Ｎ３０材の混合した合金は伸びが悪いた
め、これを原料としてアルミニウム箔を製造する場合、
重合圧延を行っても製造可能な箔の厚さは３０〜４０μ
ｍが限界であった。この程度の厚さでは用途が限られ、
さらに薄い１０〜２０μｍ程度の箔が用いられる家庭用
箔、ミニカップ、ガスマット、ＰＴＰ等には使用できな
かった。
材およびＡ１Ｎ３０材の混合した合金は伸びが悪いた
め、これを原料としてアルミニウム箔を製造する場合、
重合圧延を行っても製造可能な箔の厚さは３０〜４０μ
ｍが限界であった。この程度の厚さでは用途が限られ、
さらに薄い１０〜２０μｍ程度の箔が用いられる家庭用
箔、ミニカップ、ガスマット、ＰＴＰ等には使用できな
かった。
【０００４】この発明は、前記問題点を解消することを
目的として、ＵＢＣ材の用途を拡大するために、ＵＢＣ
材を原料として従来よりも薄肉のアルミニウム合金箔を
製造する方法を提供しようとするものである。
目的として、ＵＢＣ材の用途を拡大するために、ＵＢＣ
材を原料として従来よりも薄肉のアルミニウム合金箔を
製造する方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明のアルミニウム
合金箔の製造方法は、前記目的を達成するために、ＵＢ
Ｃ材と純アルミニウム系合金材とを重量比で３０：７０
〜７０：３０の割合で混合することにより、Ｍｎ含有量
を０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に
規制してなるアルミニウム合金材料を、熱間圧延および
冷間圧延を経たのち、３１０〜３５０℃で加熱して厚さ
１５０〜２２０μｍの箔地とし、この箔地を箔圧延する
ことを特徴とするものである。
合金箔の製造方法は、前記目的を達成するために、ＵＢ
Ｃ材と純アルミニウム系合金材とを重量比で３０：７０
〜７０：３０の割合で混合することにより、Ｍｎ含有量
を０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に
規制してなるアルミニウム合金材料を、熱間圧延および
冷間圧延を経たのち、３１０〜３５０℃で加熱して厚さ
１５０〜２２０μｍの箔地とし、この箔地を箔圧延する
ことを特徴とするものである。
【０００６】この発明においては、箔の材料となるアル
ミニウム合金材料中のＭｎ含有量を０．７７wt％以下、
Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に規制するために、ＵＢ
Ｃ材に所定割合の純アルミニウム系合金材を混合したも
のを用いる。前記アルミニウム合金材料中のＭｎ含有量
が０．７７wt％を超え、またはＭｇ含有量が１．１２wt
％を超えると、材料強度が高くなって伸びが悪いため、
箔厚３０μｍ程度まで圧延すると加工硬化が限界に達し
て、これ以上の薄い箔の製造が極めて困難となる。ま
た、耳荒れや、重合圧延した箔の艶消面に光沢ムラが生
じ易くなる。したがって、アルミニウム合金材料中のＭ
ｎ含有量およびＭｇ含有量は上記の範囲とする必要があ
る。Ｍｎ含有量の好ましい上限値は０．６wt％であり、
Ｍｇ含有量の好ましい上限値は０．８wt％である。一
方、Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量の下限値は特に定めな
いが、ＵＢＣ材を所定割合で用いる限り、Ｍｎ含有量の
下限値は０．２wt％またはこれに近似した値、Ｍｇ含有
量の下限値は０．３２wt％またはこれに近似した値とな
る。
ミニウム合金材料中のＭｎ含有量を０．７７wt％以下、
Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に規制するために、ＵＢ
Ｃ材に所定割合の純アルミニウム系合金材を混合したも
のを用いる。前記アルミニウム合金材料中のＭｎ含有量
が０．７７wt％を超え、またはＭｇ含有量が１．１２wt
％を超えると、材料強度が高くなって伸びが悪いため、
箔厚３０μｍ程度まで圧延すると加工硬化が限界に達し
て、これ以上の薄い箔の製造が極めて困難となる。ま
た、耳荒れや、重合圧延した箔の艶消面に光沢ムラが生
じ易くなる。したがって、アルミニウム合金材料中のＭ
ｎ含有量およびＭｇ含有量は上記の範囲とする必要があ
る。Ｍｎ含有量の好ましい上限値は０．６wt％であり、
Ｍｇ含有量の好ましい上限値は０．８wt％である。一
方、Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量の下限値は特に定めな
いが、ＵＢＣ材を所定割合で用いる限り、Ｍｎ含有量の
下限値は０．２wt％またはこれに近似した値、Ｍｇ含有
量の下限値は０．３２wt％またはこれに近似した値とな
る。
【０００７】ＵＢＣ材は後掲の表１に示す通り、この発
明に用いるアルミニウム合金材料よりも多量のＭｎおよ
びＭｇを含有している。そのため、アルミニウム合金材
料中のＭｎ含有量およびＭｇ含有量を前記範囲内に下げ
るために、ＵＢＣ材に対してこれらの元素の含有量の低
い純アルミニウム系合金材を所定の割合で混合して用い
る。Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量を前記範囲内とするた
めのＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材との割合は、重
量比で３０：７０〜７０：３０とする必要がある。これ
は、７０：３０よりもＵＢＣ材の混合比率が多くなると
ＭｎおよびＭｇを前記含有量以下に規制することが困難
となり、一方３０：７０よりもＵＢＣ材材の混合比率が
少なくなると、純アルミニウム系合金材を多量に必要と
して資源の有効利用とはいい難く、またコスト的にも不
利である。ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材との好ま
しい割合は重量比で４０：６０〜６０：４０である。な
お、前記純アルミニウム系合金材は、ＪＩＳＡ１０００
系のＡ１１００材以上の純度のものであれば、問題なく
Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量を上述の含有量以下に規制
することができるため、Ａ１０８０材以上の高純度材の
使用はコスト面で不利である。
明に用いるアルミニウム合金材料よりも多量のＭｎおよ
びＭｇを含有している。そのため、アルミニウム合金材
料中のＭｎ含有量およびＭｇ含有量を前記範囲内に下げ
るために、ＵＢＣ材に対してこれらの元素の含有量の低
い純アルミニウム系合金材を所定の割合で混合して用い
る。Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量を前記範囲内とするた
めのＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材との割合は、重
量比で３０：７０〜７０：３０とする必要がある。これ
は、７０：３０よりもＵＢＣ材の混合比率が多くなると
ＭｎおよびＭｇを前記含有量以下に規制することが困難
となり、一方３０：７０よりもＵＢＣ材材の混合比率が
少なくなると、純アルミニウム系合金材を多量に必要と
して資源の有効利用とはいい難く、またコスト的にも不
利である。ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材との好ま
しい割合は重量比で４０：６０〜６０：４０である。な
お、前記純アルミニウム系合金材は、ＪＩＳＡ１０００
系のＡ１１００材以上の純度のものであれば、問題なく
Ｍｎ含有量およびＭｇ含有量を上述の含有量以下に規制
することができるため、Ａ１０８０材以上の高純度材の
使用はコスト面で不利である。
【０００８】また、この発明において、前記アルミニウ
ム合金材料中のＭｎおよびＭｇ以外の元素の含有量は特
に規定しないが、ＵＢＣ材および純アルミニウム系合金
材を前記割合で混合すると、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｃｒ、
Ｚｎ、Ｔｉ等の微量元素の含有量は、概ね表１に示すよ
うな範囲となる。
ム合金材料中のＭｎおよびＭｇ以外の元素の含有量は特
に規定しないが、ＵＢＣ材および純アルミニウム系合金
材を前記割合で混合すると、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｃｒ、
Ｚｎ、Ｔｉ等の微量元素の含有量は、概ね表１に示すよ
うな範囲となる。
【０００９】
【表１】
【００１０】前記アルミニウム合金材料は、常法により
熱間圧延および冷間圧延を施して箔地とするが、この発
明では箔地の厚さを１５０〜２２０μｍに規定するとと
もに、この箔地に３１０〜３５０℃の温度で加熱したの
ち、箔圧延を行うものとする。箔地が、１５０μｍ未満
の薄いものである場合は箔圧延時に耳荒れ、破断、光沢
ムラ、シワなどが発生しやすくなり、一方２２０μｍを
超えて厚いものである場合は、薄肉箔を得るためには必
然的に圧下率が高くなるため、加工硬化により圧下が困
難となって薄肉箔が得られなくなる。従って、箔地の厚
さは１５０〜２２０μｍとする必要がある。箔地の厚さ
の好ましい下限値は１８０μｍ、好ましい上限値は２０
０μｍである。一方、箔地に施す加熱処理は、箔圧延に
より薄肉化が可能な状態に調質するためであるが、加熱
温度は３１０℃未満では合金が軟化せず、一方３５０℃
を超えるとＡｌ、Ｍｇが酸化して変色するおそれがある
ため、３１０℃〜３５０℃の範囲で加熱する必要があ
る。加熱温度の好ましい下限値は３１５℃であり、好ま
しい上限値は３４０℃である。なお、加熱は前記温度で
１．５〜３時間行うのが良い。
熱間圧延および冷間圧延を施して箔地とするが、この発
明では箔地の厚さを１５０〜２２０μｍに規定するとと
もに、この箔地に３１０〜３５０℃の温度で加熱したの
ち、箔圧延を行うものとする。箔地が、１５０μｍ未満
の薄いものである場合は箔圧延時に耳荒れ、破断、光沢
ムラ、シワなどが発生しやすくなり、一方２２０μｍを
超えて厚いものである場合は、薄肉箔を得るためには必
然的に圧下率が高くなるため、加工硬化により圧下が困
難となって薄肉箔が得られなくなる。従って、箔地の厚
さは１５０〜２２０μｍとする必要がある。箔地の厚さ
の好ましい下限値は１８０μｍ、好ましい上限値は２０
０μｍである。一方、箔地に施す加熱処理は、箔圧延に
より薄肉化が可能な状態に調質するためであるが、加熱
温度は３１０℃未満では合金が軟化せず、一方３５０℃
を超えるとＡｌ、Ｍｇが酸化して変色するおそれがある
ため、３１０℃〜３５０℃の範囲で加熱する必要があ
る。加熱温度の好ましい下限値は３１５℃であり、好ま
しい上限値は３４０℃である。なお、加熱は前記温度で
１．５〜３時間行うのが良い。
【００１１】以上のような加熱処理を施した箔地に対
し、常法により箔圧延、必要ならば重合圧延を行って薄
肉のアルミニウム合金箔とし、さらに最終焼鈍、トリミ
ング等を経て製品化される。
し、常法により箔圧延、必要ならば重合圧延を行って薄
肉のアルミニウム合金箔とし、さらに最終焼鈍、トリミ
ング等を経て製品化される。
【００１２】
【作用】この発明においては、アルミニウム合金材料
は、ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材とを重量比で３
０：７０〜７０：３０の割合で混合されたものであり、
Ｍｎ含有量が０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量が１．１２
wt％以下に規制されたているため、伸びが良く圧延性に
優れる。その上、前記アルミニウム合金材料から熱間圧
延および冷間圧延を経た箔地は、３１０〜３５０℃で加
熱することにより焼きなまされてさらに柔らかくなり、
かつ箔地厚さが１５０〜２２０μｍとされているため、
高い圧下率での箔圧延が可能であり、３０μｍ以下の薄
肉のアルミニウム合金箔を得ることができる。さらに、
加熱温度が前記範囲であるために、加熱による箔地の変
色がなく、かつＭｎ含有量およびＭｇ含有量が規制され
ているために、薄肉化するために重合圧延しても艶消面
に光沢ムラを生じず、外観状態の良いアルミニウム合金
箔を得られる。
は、ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材とを重量比で３
０：７０〜７０：３０の割合で混合されたものであり、
Ｍｎ含有量が０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量が１．１２
wt％以下に規制されたているため、伸びが良く圧延性に
優れる。その上、前記アルミニウム合金材料から熱間圧
延および冷間圧延を経た箔地は、３１０〜３５０℃で加
熱することにより焼きなまされてさらに柔らかくなり、
かつ箔地厚さが１５０〜２２０μｍとされているため、
高い圧下率での箔圧延が可能であり、３０μｍ以下の薄
肉のアルミニウム合金箔を得ることができる。さらに、
加熱温度が前記範囲であるために、加熱による箔地の変
色がなく、かつＭｎ含有量およびＭｇ含有量が規制され
ているために、薄肉化するために重合圧延しても艶消面
に光沢ムラを生じず、外観状態の良いアルミニウム合金
箔を得られる。
【００１３】
【実施例】次に、この発明のアルミニウム合金箔の製造
方法の具体的実施例について説明する。
方法の具体的実施例について説明する。
【００１４】アルミニウム合金材料として、４種類のＵ
ＢＣ材および４種類の純アルミニウム系合金材を使用し
た。これらの化学成分について表２に示す。
ＢＣ材および４種類の純アルミニウム系合金材を使用し
た。これらの化学成分について表２に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】各実施例および比較例について、前記ＵＢ
Ｃ材および純アルミニウム系合金材を表３に示す割合で
混合し、溶解、精練等を経てこの発明におけるアルミニ
ウム合金材料であるスラブを作製した。これらのアルミ
ニウム合金材料中のＭｎ含有量およびＭｇ含有量は表３
のようになった。
Ｃ材および純アルミニウム系合金材を表３に示す割合で
混合し、溶解、精練等を経てこの発明におけるアルミニ
ウム合金材料であるスラブを作製した。これらのアルミ
ニウム合金材料中のＭｎ含有量およびＭｇ含有量は表３
のようになった。
【００１７】次いで、前記スラブを熱間圧延および冷間
圧延を行って、表３に示すように厚さの異なる箔地を製
作した。そして、各箔地につき、表３に示す温度で２時
間の炉中加熱を行った。また、加熱処理後の箔地の変色
の有無について調べた。変色の有無を表３に併せて示
す。
圧延を行って、表３に示すように厚さの異なる箔地を製
作した。そして、各箔地につき、表３に示す温度で２時
間の炉中加熱を行った。また、加熱処理後の箔地の変色
の有無について調べた。変色の有無を表３に併せて示
す。
【００１８】
【表３】
【００１９】次に、前記各箔地を、箔厚１９μｍおよび
１２μｍを目標として４〜６回の重合圧延を行い、アル
ミニウム合金箔を製作した。製作した各アルミニウム合
金箔について、次の各項目について評価するとともに、
総合的な圧延性を評価した。圧延のパススケジュールお
よび評価結果を表４に示す。
１２μｍを目標として４〜６回の重合圧延を行い、アル
ミニウム合金箔を製作した。製作した各アルミニウム合
金箔について、次の各項目について評価するとともに、
総合的な圧延性を評価した。圧延のパススケジュールお
よび評価結果を表４に示す。
【００２０】［耳荒れ］ ◎；全く耳荒れがなかった。 ○；僅かに耳荒れがあるが、製品化可能な程度である。 ×；耳荒れがあった。
【００２１】［破断］ ◎；全くなかった。 ○；箔の縁が僅かに破断した。 ×；大きく破断した。
【００２２】［艶消面のアレ（粗度が大きくなるこ
と）］ ◎；全くなかった。 ○；僅かにアレがあるが、製品化可能な程度である。 ×；全体にアレがある。
と）］ ◎；全くなかった。 ○；僅かにアレがあるが、製品化可能な程度である。 ×；全体にアレがある。
【００２３】［シワ］ ◎；全くなかった。 ○；僅かにシワが生じた。 ×；多数のシワが生じた。
【００２４】［圧下の困難性］ ◎；極めて良好に目標箔厚に圧延できた。 ○；良好に目標箔厚に圧延できた。 ×；破断等により目標箔厚に圧延できなかった。
【００２５】［総合的な圧延性］ ◎；極めて良好 ○；良好 ×；不可
【表４】
【００２６】表３および表４の結果からわかるように、
各実施例の方法によればＵＢＣ材を用いて従来よりも薄
肉、かつ外観状態の良いアルミニウム合金箔を製造でき
ることを確認できた。なお、比較例４は、圧延性は良好
であったが加熱処理時に変色したため、製品としての価
値は低い。
各実施例の方法によればＵＢＣ材を用いて従来よりも薄
肉、かつ外観状態の良いアルミニウム合金箔を製造でき
ることを確認できた。なお、比較例４は、圧延性は良好
であったが加熱処理時に変色したため、製品としての価
値は低い。
【００２７】さらに、前記アルミニウム合金箔のうち、
実施例１〜３および比較例１〜３について、箔圧延過程
における箔地ないしは箔の引張強さおよび伸びを測定し
た。その結果を図１に示す。図１から、圧延を重ねるご
とに加工硬化により引張強さが増して伸びが悪くなって
いることがわかる。しかも、実施例は比較例よりも加工
硬化の進行が少なくて伸びが良く、実施例のアルミニウ
ム合金材料の圧延性が良く薄肉の箔が製造可能であると
いう表４の結果と一致している。
実施例１〜３および比較例１〜３について、箔圧延過程
における箔地ないしは箔の引張強さおよび伸びを測定し
た。その結果を図１に示す。図１から、圧延を重ねるご
とに加工硬化により引張強さが増して伸びが悪くなって
いることがわかる。しかも、実施例は比較例よりも加工
硬化の進行が少なくて伸びが良く、実施例のアルミニウ
ム合金材料の圧延性が良く薄肉の箔が製造可能であると
いう表４の結果と一致している。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のアルミ
ニウム合金箔の製造方法は、ＵＢＣ材と純アルミニウム
系合金材とを重量比で３０：７０〜７０：３０の割合で
混合することにより、Ｍｎ含有量を０．７７wt％以下、
Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に規制してなるアルミニ
ウム合金材料に、熱間圧延および冷間圧延を施して厚さ
１５０〜２２０μｍの箔地としたのち、３１０〜３５０
℃で加熱しているため、伸びが良く圧延性が優れる。そ
のため、このような箔地を高い圧下率で箔圧延すること
により、従来のＵＢＣ材を原料とするアルミニウム合金
箔よりも薄肉のものが製造可能となり、アルミニウム合
金箔の用途を拡大することができる。また、この発明の
方法によれば、加熱処理による変色や重合圧延による光
沢ムラも生じず、外観状態も良好なアルミニウム合金箔
の製造が可能である。
ニウム合金箔の製造方法は、ＵＢＣ材と純アルミニウム
系合金材とを重量比で３０：７０〜７０：３０の割合で
混合することにより、Ｍｎ含有量を０．７７wt％以下、
Ｍｇ含有量を１．１２wt％以下に規制してなるアルミニ
ウム合金材料に、熱間圧延および冷間圧延を施して厚さ
１５０〜２２０μｍの箔地としたのち、３１０〜３５０
℃で加熱しているため、伸びが良く圧延性が優れる。そ
のため、このような箔地を高い圧下率で箔圧延すること
により、従来のＵＢＣ材を原料とするアルミニウム合金
箔よりも薄肉のものが製造可能となり、アルミニウム合
金箔の用途を拡大することができる。また、この発明の
方法によれば、加熱処理による変色や重合圧延による光
沢ムラも生じず、外観状態も良好なアルミニウム合金箔
の製造が可能である。
【図１】この発明の実施例および比較例において、箔圧
延過程における箔の引張強さおよび伸びの変化を示すグ
ラフである。
延過程における箔の引張強さおよび伸びの変化を示すグ
ラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２２Ｂ 7/00 Ｆ
Claims (1)
- 【請求項１】 ＵＢＣ材と純アルミニウム系合金材とを
重量比で３０：７０〜７０：３０の割合で混合すること
により、Ｍｎ含有量を０．７７wt％以下、Ｍｇ含有量を
１．１２wt％以下に規制してなるアルミニウム合金材料
に、熱間圧延および冷間圧延を施して厚さ１５０〜２２
０μｍの箔地としたのち、３１０〜３５０℃で加熱し、
次いでこの箔地を箔圧延することを特徴とするアルミニ
ウム合金箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27124494A JP2740130B2 (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | アルミニウム合金箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27124494A JP2740130B2 (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | アルミニウム合金箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08132106A true JPH08132106A (ja) | 1996-05-28 |
| JP2740130B2 JP2740130B2 (ja) | 1998-04-15 |
Family
ID=17497375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27124494A Expired - Lifetime JP2740130B2 (ja) | 1994-11-04 | 1994-11-04 | アルミニウム合金箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2740130B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021211696A1 (en) * | 2020-04-15 | 2021-10-21 | Novelis Inc. | Aluminum alloys produced from recycled aluminum alloy scrap |
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1994
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