JPH08136068A - Air conditioner - Google Patents
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- JPH08136068A JPH08136068A JP26866394A JP26866394A JPH08136068A JP H08136068 A JPH08136068 A JP H08136068A JP 26866394 A JP26866394 A JP 26866394A JP 26866394 A JP26866394 A JP 26866394A JP H08136068 A JPH08136068 A JP H08136068A
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、非共沸混合冷媒を用い
た空気調和機に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an air conditioner using a non-azeotropic mixed refrigerant.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、この種の空気調和機として、例え
ば、実公昭５７−４９０９３号公報に示されている様な
空気調和機がある。2. Description of the Related Art Conventionally, as an air conditioner of this type, for example, there is an air conditioner as disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 57-49093.
【０００３】以下、図面を参照しながら上述した空気調
和機について説明する。図１９において、空気調和機の
室外機１は、圧縮機２、四方弁３、室外側熱交換器４、
室外側キャピラリー５、アキュームレータ６から構成さ
れている。また、室内機７は、室内側熱交換器８、室内
側キャピラリー９から構成されている。さらに、室外機
１と室内機７は、液管１０、及び、ガス管１１によって
環状に接続され、冷媒回路が構成されている。The above-mentioned air conditioner will be described below with reference to the drawings. In FIG. 19, the outdoor unit 1 of the air conditioner includes a compressor 2, a four-way valve 3, an outdoor heat exchanger 4,
It is composed of an outdoor capillary 5 and an accumulator 6. In addition, the indoor unit 7 includes an indoor heat exchanger 8 and an indoor capillary 9. Further, the outdoor unit 1 and the indoor unit 7 are annularly connected by a liquid pipe 10 and a gas pipe 11 to form a refrigerant circuit.
【０００４】また、室外側熱交換器４の暖房出口側配管
温度を検知する出口温度検知センサー１２を備え、出口
温度検知センサー１２によって検知した室外側熱交換器
４の暖房出口側配管温度に基づき四方弁３を制御するデ
フロストサイクル制御手段１３を有している。Further, an outlet temperature detection sensor 12 for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 is provided, and based on the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12. It has a defrost cycle control means 13 for controlling the four-way valve 3.
【０００５】次に、上記構成の空気調和機の動作につい
て、説明する。まず、冷房運転の場合、圧縮機２により
吐出された高温高圧ガスは、冷房回路に設定された四方
弁３を通って室外側熱交換器４に導かれ、ここで凝縮液
化して室外側キャピラリー５を通って液管１０に流入
し、室内側キャピラリー９で低圧二相状態まで減圧さ
れ、室内側熱交換器８に入り蒸発気化して、四方弁３を
介し、アキュームレータ６を通って圧縮機２に戻り、冷
房運転を行う。Next, the operation of the air conditioner having the above structure will be described. First, in the cooling operation, the high-temperature high-pressure gas discharged by the compressor 2 is guided to the outdoor heat exchanger 4 through the four-way valve 3 set in the cooling circuit, where it is condensed and liquefied to the outdoor capillary. 5 into the liquid pipe 10, is depressurized to a low-pressure two-phase state by the indoor capillary 9, enters the indoor heat exchanger 8 and is vaporized, and passes through the accumulator 6 via the four-way valve 3 and the compressor. Returning to 2, the cooling operation is performed.
【０００６】次に、暖房運転の場合、圧縮機２により吐
出された高温高圧ガスは、暖房回路に設定された四方弁
３を通って室内側熱交換器８に導かれ、ここで凝縮液化
して室内側キャピラリー９を通って液管１０に流入し、
室外側キャピラリー５で低圧二相状態まで減圧され、室
外側熱交換器４に入り蒸発気化して、四方弁３を介し、
アキュームレータ６を通って圧縮機２に戻り、暖房運転
を行う。Next, in the heating operation, the high-temperature high-pressure gas discharged from the compressor 2 is guided to the indoor heat exchanger 8 through the four-way valve 3 set in the heating circuit, where it is condensed and liquefied. Flows through the indoor capillary 9 into the liquid pipe 10,
The pressure is reduced to a low-pressure two-phase state by the outdoor capillary 5, enters the outdoor heat exchanger 4, evaporates and vaporizes, and passes through the four-way valve 3.
It returns to the compressor 2 through the accumulator 6 and performs heating operation.
【０００７】この暖房運転時、デフロストサイクル制御
手段１３は、出口温度検知センサー１２が検知した室外
側熱交換器４の暖房出口側配管温度が、デフロスト運転
開始所定温度より低くなると四方弁３を冷房回路とし、
圧縮機２により吐出された高温高圧ガスを室外側熱交換
器４に導き、室外側熱交換器４の除霜を行う。そして、
出口温度検知センサー１２が検知した室外側熱交換器４
の暖房出口側配管温度が、デフロスト運転終了所定温度
より高くなると四方弁３を暖房回路とし、サイクルを暖
房運転に戻す。During this heating operation, the defrost cycle control means 13 cools the four-way valve 3 when the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12 becomes lower than the defrost operation start predetermined temperature. Circuit,
The high-temperature high-pressure gas discharged by the compressor 2 is guided to the outdoor heat exchanger 4, and the outdoor heat exchanger 4 is defrosted. And
Outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12
When the temperature of the heating outlet side pipe becomes higher than the predetermined temperature at the end of the defrost operation, the four-way valve 3 serves as a heating circuit and the cycle is returned to the heating operation.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、非共沸混合冷媒（例えば３種の混合冷媒
であるＲ３２／１２５／１３４ａ［２３／２５／５２ｗ
ｔ％］）を使用した場合の暖房運転時に、蒸発器である
室外側熱交換器４では、温度滑りにより暖房入口側配管
温度が最も低くなり、暖房入口側配管より着霜が発生し
てしまい、出口温度検知センサー１２が検知した暖房出
口側配管温度によるデフロスト運転の開始、終了の判断
では、最適なデフロスト運転の開始、終了が行えなくな
る。However, in the above-mentioned configuration, the non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125 / 134a [23/25 / 52w which is a mixed refrigerant of three kinds) is used.
t%]) during heating operation, the temperature of the heating inlet side pipe becomes the lowest in the outdoor heat exchanger 4 which is an evaporator due to temperature slip, and frost is generated from the heating inlet side pipe. The optimum defrost operation cannot be started or ended when the defrost operation is started or ended based on the heating outlet side pipe temperature detected by the outlet temperature detection sensor 12.
【０００９】このため、着霜による暖房能力の低下や、
不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房能力の低
下が発生するという欠点があった。For this reason, a decrease in heating capacity due to frost formation,
There is a drawback in that heating capacity is reduced due to unnecessary defrost operation for a long time.
【００１０】また、上記欠点を解決するために、室外側
熱交換器４の暖房入口側である室外側キャピラリー５へ
温度センサーを設置する方法もある。しかし、室外側キ
ャピラリー５の各キャピラリーへの液冷媒の分流が均等
でない場合や、室外側熱交換器４の風速分布の不均一に
よる着霜の不均一の場合に、室外側キャピラリー５の各
キャピラリー間で温度差ができてしまうため、最適なデ
フロスト運転の開始、終了を行うためには、室外側キャ
ピラリー５の全てのキャピラリーに温度センサーを設置
する必要がある。したがって、制御が複雑になるととも
に、製造コストの増加や、製造工程の複雑化をまねくと
いう欠点がある。In order to solve the above-mentioned drawback, there is also a method of installing a temperature sensor in the outdoor capillary 5 on the heating inlet side of the outdoor heat exchanger 4. However, when the split flow of the liquid refrigerant to the respective capillaries of the outdoor capillaries 5 is not uniform, or when the frost formation due to the non-uniform wind speed distribution of the outdoor heat exchanger 4 is non-uniform, the capillaries of the outdoor capillaries 5 are not. Since there is a temperature difference between them, it is necessary to install temperature sensors in all capillaries of the outdoor capillaries 5 in order to start and end the optimum defrost operation. Therefore, there are drawbacks that the control becomes complicated, the manufacturing cost increases, and the manufacturing process becomes complicated.
【００１１】本発明は従来の課題を解決するもので、非
共沸混合冷媒を使用した場合の暖房運転時に、室外側熱
交換器の暖房入口側配管温度を予測することにより、最
適なデフロスト運転の開始、終了の判断を行い、暖房能
力の低下を防止することができる空気調和機を提供する
ことを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention solves the conventional problems, and by predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger during heating operation when a non-azeotropic mixed refrigerant is used, the optimum defrost operation is performed. It is an object of the present invention to provide an air conditioner capable of preventing the deterioration of heating capacity by determining the start and end of the air conditioner.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機、四方
弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキューム
レータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側キャ
ピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度を検
知する出口温度検知センサーと、前記出口温度検知セン
サーによって検知された前記室外側熱交換器の暖房出口
側配管温度により、前記室外側熱交換器の暖房入口側配
管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温度予
測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入口側
配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデフロ
ストサイクル制御手段を備えた構成となっている。To solve the above problems, the present invention uses an non-azeotropic mixed refrigerant, and is an outdoor unit comprising a compressor, a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator. And an indoor side heat exchanger, an indoor unit consisting of an indoor side capillary to form an annular refrigerant circuit, an outlet temperature detection sensor for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, and An inlet temperature predicting means for predicting a heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger by the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger detected by an outlet temperature detection sensor, and an inlet temperature predicting means The defrost cycle control means for controlling the four-way valve is provided according to the heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger.
【００１３】また、非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機、
四方弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキュ
ームレータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側
キャピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回
路を構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度
を検知する出口温度検知センサーと、前記アキュームレ
ータ内の液面の高さを検知する液面高さ検知センサー
と、前記出口温度検知センサーによって検知された前記
室外側熱交換器の暖房出口側配管温度と、前記液面高さ
検知センサーによって検知された前記アキュームレータ
内の液面の高さにより、前記室外側熱交換器の暖房入口
側配管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温
度予測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入
口側配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデ
フロストサイクル制御手段を備えた構成となっている。Further, a non-azeotropic mixed refrigerant is used, a compressor,
An outdoor unit consisting of a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator is connected to an indoor unit consisting of an indoor heat exchanger and an indoor capillary to form an annular refrigerant circuit. An outlet temperature detection sensor that detects the heating outlet side pipe temperature of the exchanger, a liquid level detection sensor that detects the height of the liquid level in the accumulator, and the outdoor heat detected by the outlet temperature detection sensor. Inlet temperature prediction that predicts the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger by the heating outlet side pipe temperature of the exchanger and the height of the liquid level in the accumulator detected by the liquid level height detection sensor Means and a heating inlet side piping temperature predicted value of the outdoor heat exchanger predicted by the inlet temperature predicting means, the defrost cycle control for controlling the four-way valve. It has a configuration including a means.
【００１４】また、非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機、
四方弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキュ
ームレータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側
キャピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回
路を構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度
を検知する出口温度検知センサーと、外気温度を検知す
る外気温度検知センサーと、前記出口温度検知センサー
によって検知された前記室外側熱交換器の暖房出口側配
管温度と、前記外気温度検知センサーによって検知され
た外気温度により、前記室外側熱交換器の暖房入口側配
管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温度予
測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入口側
配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデフロ
ストサイクル制御手段を備えた構成となっている。Further, a non-azeotropic mixed refrigerant is used, a compressor,
An outdoor unit consisting of a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator is connected to an indoor unit consisting of an indoor heat exchanger and an indoor capillary to form an annular refrigerant circuit. An outlet temperature detection sensor that detects the heating outlet side pipe temperature of the exchanger, an outside air temperature detection sensor that detects the outside air temperature, and a heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger that is detected by the outlet temperature detection sensor. The inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger by the outdoor air temperature detected by the outdoor air temperature detecting sensor, and the outdoor heat exchanger of the outdoor temperature exchanger predicted by the inlet temperature predicting means. The defrost cycle control means is provided for controlling the four-way valve according to the heating inlet side pipe temperature predicted value.
【００１５】また、非共沸混合冷媒を使用し、圧縮機、
四方弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキュ
ームレータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側
キャピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回
路を構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度
を検知する出口温度検知センサーと、室内側温度を検知
する室内側温度検知センサーと、前記出口温度検知セン
サーによって検知された前記室外側熱交換器の暖房出口
側配管温度と、前記室内側温度検知センサーによって検
知された室内側温度により、前記室外側熱交換器の暖房
入口側配管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入
口温度予測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖
房入口側配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行
うデフロストサイクル制御手段を備えた構成となってい
る。Further, a non-azeotropic mixed refrigerant is used, a compressor,
An outdoor unit consisting of a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator is connected to an indoor unit consisting of an indoor heat exchanger and an indoor capillary to form an annular refrigerant circuit. Heater outlet side piping for the heating of the exchanger, outlet temperature detecting sensor for detecting the temperature inside, indoor temperature detecting sensor for detecting the temperature inside, and heating outlet side piping for the outdoor heat exchanger detected by the outlet temperature detecting sensor Temperature, and an indoor temperature detected by the indoor temperature detection sensor, an inlet temperature prediction means for predicting a heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, and the outdoor side predicted by the inlet temperature prediction means It is configured to include a defrost cycle control means for controlling the four-way valve based on the predicted value of the heating inlet side pipe temperature of the heat exchanger.
【００１６】[0016]
【作用】本発明は上記のような構成により、非共沸混合
冷媒（例えば３種の混合冷媒であるＲ３２／１２５／１
３４ａ［２３／２５／５２ｗｔ％］）を使用した場合の
暖房運転時に、室外側熱交換器の暖房出口側配管温度か
ら、所定の室外側熱交換器内の温度滑り予測値を差し引
くことにより、室外側熱交換器の暖房入口側配管温度を
予測できる。そして、この暖房入口側配管温度予測値に
よりデフロスト運転の開始、終了の判断を行うことによ
り、最適なデフロスト運転の開始、終了が行え、着霜に
よる暖房能力の低下や、不必要なデフロスト運転の長時
間化による暖房能力の低下を防止することができる。The present invention has a non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125/1 which is a mixed refrigerant of three types) with the above-described structure.
34a [23/25/52 wt%]) during heating operation, by subtracting a predetermined temperature slip prediction value in the outdoor heat exchanger from the heating outlet side piping temperature of the outdoor heat exchanger, It is possible to predict the heating inlet side piping temperature of the outdoor heat exchanger. Then, by determining the start and end of the defrost operation based on this heating inlet side pipe temperature predicted value, the optimum defrost operation can be started and ended, which reduces the heating capacity due to frost formation and unnecessary defrost operation. It is possible to prevent the heating capacity from deteriorating due to a long time.
【００１７】また、アキュームレータ内で、非共沸混合
冷媒が気液平衡状態となると、液側は高沸点冷媒の組成
比率が高くなり、ガス側は低沸点冷媒の組成比率が高く
なる。従って、圧縮機はアキュームレータ内の低沸点冷
媒に富んだガス冷媒を吸い込むため、アキュームレータ
内の液量が増加し液面高さが上昇すると、循環冷媒の低
沸点冷媒組成比率が高くなる。また、アキュームレータ
内の液量が減少し液面高さが低下すると、循環冷媒の低
沸点冷媒の組成比率が低くなる。そして、循環冷媒の組
成比率が変化すると、室外側熱交換器内の温度滑りも変
化する（例えばＲ３２／１２５／１３４ａ［２３／２５
／５２ｗｔ％］では、低沸点冷媒であるＲ３２の循環組
成比率が増加すると、室外側熱交換器内の温度滑りは小
さくなり、また、低沸点冷媒であるＲ３２の循環組成比
率が減少すると、室外側熱交換器内の温度滑りは大きく
なる）。よって、アキュームレータ内の液面の高さから
循環冷媒の組成比率を予測し、予測した循環冷媒の組成
比率により、室外側熱交換器内の温度滑りが精度良く予
測できる。そして、室外側熱交換器の暖房出口側配管温
度から室外側熱交換器内の温度滑り予測値を差し引くこ
とにより暖房入口側配管温度を精度良く予測できる。そ
して、この暖房入口側配管温度予測値によりデフロスト
運転の開始、終了の判断を行うことにより、最適なデフ
ロスト運転の開始、終了が行え、着霜による暖房能力の
低下や、不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房
能力の低下を防止することができる。When the non-azeotropic mixed refrigerant is in a vapor-liquid equilibrium state in the accumulator, the composition ratio of the high boiling point refrigerant is high on the liquid side and the composition ratio of the low boiling point refrigerant is high on the gas side. Therefore, since the compressor sucks the gas refrigerant rich in the low boiling point refrigerant in the accumulator, when the liquid amount in the accumulator increases and the liquid level rises, the low boiling point refrigerant composition ratio of the circulating refrigerant increases. Further, when the amount of liquid in the accumulator decreases and the height of the liquid surface decreases, the composition ratio of the low boiling point refrigerant of the circulating refrigerant becomes low. When the composition ratio of the circulating refrigerant changes, the temperature slip inside the outdoor heat exchanger also changes (for example, R32 / 125 / 134a [23/25).
/ 52 wt%], when the circulation composition ratio of R32, which is a low boiling point refrigerant, increases, the temperature slip inside the outdoor heat exchanger decreases, and when the circulation composition ratio of R32, which is a low boiling point refrigerant, decreases, The temperature slip inside the outer heat exchanger increases. Therefore, the composition ratio of the circulating refrigerant can be predicted from the height of the liquid level in the accumulator, and the temperature slip inside the outdoor heat exchanger can be accurately predicted by the predicted composition ratio of the circulating refrigerant. Then, the heating inlet side pipe temperature can be accurately predicted by subtracting the temperature slip prediction value in the outdoor heat exchanger from the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger. Then, by determining the start and end of the defrost operation based on this heating inlet side pipe temperature predicted value, the optimum defrost operation can be started and ended, which reduces the heating capacity due to frost formation and unnecessary defrost operation. It is possible to prevent the heating capacity from deteriorating due to a long time.
【００１８】また、外気温度が高くなると、室外側熱交
換器内での冷媒の蒸発が容易になり、室外側熱交換器内
の液冷媒量が減少する。よって、アキュームレータ内の
液量が増加する。また、外気温度が低くなると、室外側
熱交換器内での冷媒の蒸発が困難になり、室外側熱交換
器内の液冷媒量が増加する。よって、アキュームレータ
内の液量が減少する。よって、上記した、アキュームレ
ータの液面の高さと室外側熱交換器内の温度滑りの関係
により、外気温度から、室外側熱交換器内の温度滑りが
精度良く予測できる。そして、室外側熱交換器の暖房出
口側配管温度から室外側熱交換器内の温度滑り予測値を
差し引くことにより暖房入口側配管温度を精度良く予測
できる。そして、この暖房入口側配管温度予測値により
デフロスト運転の開始、終了の判断を行うことにより、
最適なデフロスト運転の開始、終了が行え、着霜による
暖房能力の低下や、不必要なデフロスト運転の長時間化
による暖房能力の低下を防止することができる。Further, when the outside air temperature rises, evaporation of the refrigerant inside the outdoor heat exchanger becomes easy, and the amount of liquid refrigerant inside the outdoor heat exchanger decreases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator increases. Further, when the outside air temperature becomes low, it becomes difficult to evaporate the refrigerant in the outdoor heat exchanger, and the amount of liquid refrigerant in the outdoor heat exchanger increases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator decreases. Therefore, due to the relationship between the height of the liquid surface of the accumulator and the temperature slip inside the outdoor heat exchanger, the temperature slip inside the outdoor heat exchanger can be accurately predicted from the outside air temperature. Then, the heating inlet side pipe temperature can be accurately predicted by subtracting the temperature slip prediction value in the outdoor heat exchanger from the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger. Then, by determining the start and end of the defrost operation based on this heating inlet side pipe temperature predicted value,
The optimum defrost operation can be started and ended, and it is possible to prevent a decrease in heating capacity due to frost formation and a decrease in heating capacity due to unnecessary defrost operation for a long time.
【００１９】また、室内側温度が高くなると、室内側熱
交換器の暖房出口側配管での過冷却度が小さくなり、室
内側熱交換器内の液冷媒量が減少する。よって、アキュ
ームレータ内の液量が増加する。また、室内側温度が低
くなると、室内側熱交換器の暖房出口側配管での過冷却
度が大さくなり、室内側熱交換器内の液冷媒量が増加す
る。よって、アキュームレータ内の液量が減少する。よ
って上記した、アキュームレータ内の液面の高さと室外
側熱交換器内の温度滑りの関係により、室内側温度か
ら、室外側熱交換器内の温度滑りが精度良く予測でき
る。そして、室外側熱交換器の暖房出口側配管温度から
室外側熱交換器内の温度滑り予測値を差し引くことによ
り暖房入口側配管温度を精度良く予測できる。そして、
この暖房入口側配管温度予測値によりデフロスト運転の
開始、終了の判断を行うことにより、最適なデフロスト
運転の開始、終了が行え、着霜による暖房能力の低下
や、不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房能力
の低下を防止することができる。Further, when the indoor temperature rises, the degree of supercooling in the heating outlet side piping of the indoor heat exchanger decreases, and the amount of liquid refrigerant in the indoor heat exchanger decreases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator increases. Further, when the indoor temperature decreases, the degree of supercooling in the heating outlet side piping of the indoor heat exchanger increases, and the amount of liquid refrigerant in the indoor heat exchanger increases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator decreases. Therefore, due to the relationship between the height of the liquid surface in the accumulator and the temperature slip in the outdoor heat exchanger, the temperature slip in the outdoor heat exchanger can be accurately predicted from the indoor temperature. Then, the heating inlet side pipe temperature can be accurately predicted by subtracting the temperature slip prediction value in the outdoor heat exchanger from the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger. And
By determining the start and end of the defrost operation based on this heating inlet-side piping temperature prediction value, the optimum defrost operation can be started and ended, which reduces the heating capacity due to frost formation and unnecessary long-term defrost operation. It is possible to prevent a decrease in the heating capacity due to the reduction in temperature.
【００２０】[0020]
【実施例】以下本発明の実施例について図面を参照しな
がら説明する。尚、従来と同一部分については同一符号
を付しその詳細な説明を省略する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. The same parts as those of the prior art are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
【００２１】まず本発明の第１の実施例について図１〜
図４を用いて説明する。図１において、１４は出口温度
検知センサー１２によって検知された室外側熱交換器４
の暖房出口側配管温度により、室外側熱交換器４の暖房
入口側配管温度を予測する入口温度予測手段である。First, the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
This will be described with reference to FIG. In FIG. 1, 14 is the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12.
It is an inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 based on the heating outlet side pipe temperature.
【００２２】ここで、デフロストサイクル制御手段１５
は入口温度予測手段１４が予測した室外側熱交換器４の
暖房入口側配管温度予測値に応じて、四方弁３の制御を
行う。Here, the defrost cycle control means 15
Controls the four-way valve 3 in accordance with the heating inlet side piping temperature prediction value of the outdoor heat exchanger 4 predicted by the inlet temperature prediction means 14.
【００２３】次に、このように構成された空気調和機
の、問題となっている暖房運転時の動作について説明す
る。尚、従来例と同一構成については同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。Next, the operation of the air conditioner thus constructed during the heating operation, which is a problem, will be described. The same components as those of the conventional example are designated by the same reference numerals,
Detailed description thereof will be omitted.
【００２４】まず、図２は本発明の第１の実施例におけ
る空気調和機のフローチャートである。図３は本発明の
第１の実施例における暖房運転時の室外側熱交換器４の
流れ方向と冷媒温度の関係を示す特性図である。非共沸
混合冷媒は、暖房運転時に蒸発器である室外側熱交換器
４内では、暖房出口側に流れるほど温度が上昇し、暖房
入口側配管温度Ｔinは、暖房出口側配管温度Ｔoutより
温度滑りＣだけ低くなる。よって、暖房運転時の室外側
熱交換器４の流れ方向と冷媒温度の関係は、図３の様な
特性図で表わすことができる。First, FIG. 2 is a flow chart of the air conditioner in the first embodiment of the present invention. FIG. 3 is a characteristic diagram showing the relationship between the flow direction of the outdoor heat exchanger 4 and the refrigerant temperature during the heating operation in the first embodiment of the present invention. In the outdoor heat exchanger 4 which is an evaporator during heating operation, the non-azeotropic mixed refrigerant increases in temperature as it flows toward the heating outlet side, and the heating inlet side pipe temperature T in becomes the heating outlet side pipe temperature T out. The temperature slip C becomes lower. Therefore, the relationship between the flow direction of the outdoor heat exchanger 4 and the refrigerant temperature during the heating operation can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG.
【００２５】図２より、まず、ステップ１では、出口温
度検知センサー１２が室外側熱交換器４の暖房出口側配
管温度Ｔoutを検知する。ステップ２では、入口温度予
測手段１４が、図３に示す暖房運転時の室外側熱交換器
流れ方向と冷媒温度の関係を示す特性図を用いて、出口
温度検知センサー１２が検知した室外側熱交換器４の暖
房出口側配管温度Ｔoutから、所定の室外側熱交換器４
の温度滑り予測値Ｃを差し引いた値を、暖房入口側配管
温度予測値Ｔinとする。ステップ３では、デフロストサ
イクル制御手段１５が、入口温度予測手段１４が予測し
た暖房入口側配管温度予測値Ｔinが、デフロスト開始所
定温度Ｔstartより低ければ、デフロスト運転の開始を
決定し、ステップ４に進み、暖房入口側配管温度予測値
Ｔinがデフロスト開始所定温度Ｔstartより高ければス
テップ１に戻り、そのまま暖房運転を続ける。From FIG. 2, first, at step 1, the outlet temperature detection sensor 12 detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 2, the inlet temperature predicting means 14 uses the characteristic diagram showing the relationship between the outdoor heat exchanger flow direction and the refrigerant temperature during the heating operation shown in FIG. 3, to detect the outdoor heat detected by the outlet temperature detection sensor 12. From the heating outlet side pipe temperature T out of the exchanger 4, a predetermined outdoor heat exchanger 4
The value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of is set as the heating inlet side piping temperature prediction value T in . In step 3, the defrost cycle control means 15 determines the start of defrost operation if the heating inlet side pipe temperature predicted value T in predicted by the inlet temperature prediction means 14 is lower than the defrost start predetermined temperature T start , and step 4 If the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is higher than the defrost start predetermined temperature T start , the process returns to step 1 and the heating operation is continued.
【００２６】次に、ステップ３でデフロスト運転の開始
が決定されると、ステップ４では、デフロストサイクル
制御手段１５が四方弁３を冷房回路とし、圧縮機２によ
り吐出された高温高圧ガスを室外側熱交換器４に導き、
室外側熱交換器４の除霜を行う。ステップ５では、ステ
ップ１と同じく、出口温度検知センサー１２が室外側熱
交換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutを検知する。ステ
ップ６では、ステップ２と同じく、入口温度予測手段１
４が、出口温度検知センサー１２が検知した室外側熱交
換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutから、所定の室外側
熱交換器４の温度滑り予測値Ｃを差し引いた値を、暖房
入口側配管温度予測値Ｔinとする。ステップ７では、デ
フロストサイクル制御手段１５が、入口温度予測手段１
４が予測した暖房入口側配管温度予測値Ｔinが、デフロ
スト終了所定温度Ｔendより高ければデフロスト運転の
終了を決定し、ステップ８に進み、暖房入口側配管温度
予測値Ｔinがデフロスト終了所定温度Ｔendより低けれ
ばステップ５に戻り、そのままデフロスト運転を続け
る。Next, when the start of the defrost operation is determined in step 3, in step 4, the defrost cycle control means 15 uses the four-way valve 3 as a cooling circuit and the high-temperature high-pressure gas discharged by the compressor 2 is exposed to the outside. Lead to heat exchanger 4,
The outdoor heat exchanger 4 is defrosted. In step 5, as in step 1, the outlet temperature detection sensor 12 detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 6, as in step 2, the inlet temperature predicting means 1
4 is a heating inlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12, a value obtained by subtracting a predetermined temperature slip prediction value C of the outdoor heat exchanger 4 from the heating inlet side. The predicted pipe temperature value is T in . In step 7, the defrost cycle control means 15 causes the inlet temperature prediction means 1 to
4 predicts that the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is higher than the defrost end predetermined temperature T end , the end of the defrost operation is determined, and the process proceeds to step 8 where the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is predetermined for defrost completion. If it is lower than the temperature T end , the process returns to step 5 and the defrost operation is continued.
【００２７】そして、ステップ７でデフロスト運転の終
了が決定されると、ステップ８では、デフロストサイク
ル制御手段１５が四方弁３を暖房回路とし、サイクルを
暖房運転に戻す。When the end of the defrost operation is determined in step 7, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the heating circuit in step 8 and returns the cycle to the heating operation.
【００２８】この第１の実施例によれば、非共沸混合冷
媒（例えば３種の混合冷媒であるＲ３２／１２５／１３
４ａ［２３／２５／５２ｗｔ％］）を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器４の暖房入口側配管温度を
予測し、デフロスト運転の開始、終了の判断を行うこと
により、最適なデフロスト運転の開始、終了が行え、着
霜による暖房能力の低下や、不必要なデフロスト運転の
長時間化による暖房能力の低下を防止することができ
る。According to the first embodiment, a non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125/13 which is a mixed refrigerant of three kinds) is used.
4a [23/25/52 wt%]) during heating operation, the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 is predicted, and the start and end of the defrost operation are determined to determine the optimum temperature. The defrost operation can be started and ended, and it is possible to prevent a decrease in heating capacity due to frost formation and a decrease in heating capacity due to unnecessary lengthening of the defrost operation.
【００２９】次に本発明の第２の実施例について、例と
して非共沸混合冷媒Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／
２５／５２ｗｔ％）を用いた場合を、図４〜図８を用い
て説明する。Next, regarding the second embodiment of the present invention, as an example, the non-azeotropic mixed refrigerant R32 / 125 / 134a (23 /
25/52 wt%) will be described with reference to FIGS.
【００３０】図４において、１６はアキュームレータ６
の液面高さを検知する液面高さ検知センサーである。ま
た、１７は出口温度検知センサー１２によって検知され
た室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度と、液面高さ
検知センサー１６により検知されたアキュームレータ６
の液面高さにより、室外側熱交換器４の暖房入口側配管
温度を予測する入口温度予測手段である。In FIG. 4, 16 is an accumulator 6
Is a liquid level height detection sensor for detecting the liquid level height of. Further, 17 is the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12, and the accumulator 6 detected by the liquid level height detection sensor 16.
It is an inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 based on the liquid level.
【００３１】ここで、デフロストサイクル制御手段１５
は入口温度予測手段１７が予測した室外側熱交換器４の
暖房入口側配管温度予測値に応じて、四方弁３の制御を
行う。Here, the defrost cycle control means 15
Controls the four-way valve 3 in accordance with the heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger 4 predicted by the inlet temperature prediction means 17.
【００３２】次に、このように構成された空気調和機
の、問題となっている暖房運転時の動作について説明す
る。尚、従来例と同一構成については同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。Next, the operation of the thus-configured air conditioner during heating operation, which is a problem, will be described. The same components as those of the conventional example are designated by the same reference numerals,
Detailed description thereof will be omitted.
【００３３】まず、図５は本発明の第２の実施例におけ
る空気調和機のフローチャートである。図６は本発明の
第２の実施例におけるアキュームレータ液面高さとＲ３
２／１２５／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）にお
けるＲ３２の循環組成比率の関係を示す特性図である。
アキュームレータ６内で、非共沸混合冷媒が気液平衡状
態となると、液側は高沸点冷媒であるＲ１３４ａの組成
比率が高くなり、ガス側は低沸点冷媒であるＲ３２の組
成比率が高くなり、圧縮機２はアキュームレータ６内の
低沸点冷媒であるＲ３２に富んだガス冷媒を吸い込むた
め、アキュームレータ６内の液量が増加し液面高さが上
昇すると、低沸点冷媒であるＲ３２の循環組成比率が高
くなる。また、アキュームレータ６内の液量が減少し液
面高さが低下すると、低沸点冷媒であるＲ３２の循環組
成比率が低くなる。よって、アキュームレータ液面高さ
と低沸点冷媒であるＲ３２の循環組成比率の関係は、図
６の様な線図で表わすことができる。図７は本発明の第
２の実施例におけるＲ３２／１２５／１３４ａ（２３／
２５／５２ｗｔ％）におけるＲ３２の循環組成比率と蒸
発器における温度滑りの関係線図である。Ｒ３２／１２
５／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）の場合は、Ｒ
３２の循環組成比率が増加すると蒸発器における温度滑
りＣは小さくなり、Ｒ３２の循環組成比率が減少すると
蒸発器における温度滑りＣは大きくなる。よって、Ｒ３
２／１２５／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）にお
けるＲ３２の循環組成比率と蒸発器における温度滑りは
図７の様な特性図で表わすことができる。図８は本発明
の第２の実施例におけるアキュームレータ液面高さと蒸
発器における温度滑りの関係を示す特性図である。アキ
ュームレータ６の液面高さＨが上昇すると、図６に示す
ように、Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／２５／５２
ｗｔ％）におけるＲ３２の循環組成比率が増加し、Ｒ３
２／１２５／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）にお
けるＲ３２の循環組成比率が増加すると、図７に示すよ
うに、蒸発器における温度滑りＣが小さくなる。また、
アキュームレータ６の液面高さＨが低下すると、図６に
示すように、Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／２５／
５２ｗｔ％）におけるＲ３２の循環組成比率が減少し、
Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）
におけるＲ３２の循環組成比率が減少すると、図７に示
すように、蒸発器における温度滑りＣが大きくなる。よ
って、アキュームレータ液面高さと蒸発器における温度
滑りは図８の様な特性図で表わすことができる。First, FIG. 5 is a flow chart of the air conditioner in the second embodiment of the present invention. FIG. 6 shows the accumulator liquid level height and R3 in the second embodiment of the present invention.
It is a characteristic view which shows the relationship of the circulation composition ratio of R32 in 2/125 / 134a (23/25/52 wt%).
In the accumulator 6, when the non-azeotropic mixed refrigerant is in a gas-liquid equilibrium state, the liquid side has a high composition ratio of R134a which is a high boiling point refrigerant, and the gas side has a high composition ratio of R32 which is a low boiling point refrigerant. Since the compressor 2 sucks the gas refrigerant rich in R32 which is a low boiling point refrigerant in the accumulator 6, when the amount of liquid in the accumulator 6 increases and the liquid level rises, the circulation composition ratio of R32 which is a low boiling point refrigerant. Becomes higher. Further, when the amount of liquid in the accumulator 6 decreases and the liquid level decreases, the circulation composition ratio of R32, which is a low boiling point refrigerant, decreases. Therefore, the relationship between the liquid level of the accumulator and the circulating composition ratio of R32, which is a low boiling point refrigerant, can be represented by a diagram as shown in FIG. FIG. 7 shows R32 / 125 / 134a (23 / in the second embodiment of the present invention.
25/52 wt%) is a relationship diagram of the circulation composition ratio of R32 and the temperature slip in the evaporator. R32 / 12
In the case of 5 / 134a (23/25/52 wt%), R
When the circulation composition ratio of 32 increases, the temperature slip C in the evaporator decreases, and when the circulation composition ratio of R32 decreases, the temperature slip C in the evaporator increases. Therefore, R3
The circulation composition ratio of R32 in 2/125 / 134a (23/25/52 wt%) and the temperature slip in the evaporator can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG. FIG. 8 is a characteristic diagram showing the relationship between the liquid level of the accumulator and the temperature slip in the evaporator in the second embodiment of the present invention. When the liquid level height H of the accumulator 6 rises, as shown in FIG. 6, R32 / 125 / 134a (23/25/52)
(wt%), the circulation composition ratio of R32 increases, and
When the circulation composition ratio of R32 in 2/125 / 134a (23/25/52 wt%) increases, the temperature slip C in the evaporator decreases as shown in FIG. Also,
When the liquid level height H of the accumulator 6 decreases, as shown in FIG. 6, R32 / 125 / 134a (23/25 /
52 wt%), the composition ratio of R32 in the circulation decreases,
R32 / 125 / 134a (23/25 / 52wt%)
When the circulation composition ratio of R32 in R3 decreases, the temperature slip C in the evaporator increases as shown in FIG. Therefore, the liquid level height of the accumulator and the temperature slip in the evaporator can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG.
【００３４】図５より、まず、ステップ１１では、出口
温度検知センサー１２が室外側熱交換器４の暖房出口側
配管温度Ｔoutを検知する。ステップ１２では、液面高
さ検知センサー１６がアキュームレータ６の液面高さＨ
を検知する。ステップ１３では、入口温度予測手段１７
が、図８に示すアキュームレータ液面高さと蒸発器にお
ける温度滑りの関係を示す特性図を用いて、液面高さ検
知センサー１６が検知したアキュームレータ６の液面高
さＨから、室外側熱交換器４の温度滑りＣを予測する。
ステップ１４では、入口温度予測手段１７が、出口温度
検知センサー１２が検知した室外側熱交換器４の暖房出
口側配管温度Ｔoutから、ステップ１３で予測した室外
側熱交換器４の温度滑り予測値Ｃを差し引いた値を、暖
房入口側配管温度予測値Ｔinとする。ステップ１５で
は、デフロストサイクル制御手段１５が、入口温度予測
手段１７が予測した暖房入口側配管温度予測値Ｔinが、
デフロスト開始所定温度Ｔstartより低ければ、デフロ
スト運転の開始を決定し、ステップ１６に進み、暖房入
口側配管温度予測値Ｔinがデフロスト開始所定温度Ｔ
startより高ければステップ１１に戻り、そのまま暖房
運転を続ける。From FIG. 5, first, at step 11, the exit
The temperature detection sensor 12 is on the heating outlet side of the outdoor heat exchanger 4.
Pipe temperature ToutTo detect. In step 12, liquid level
Level sensor H is the liquid level height H of the accumulator 6.
To detect. In step 13, the inlet temperature predicting means 17
However, the level of the accumulator shown in Fig. 8 and the evaporator
Using the characteristic diagram showing the relationship of temperature slip,
Liquid level of accumulator 6 detected by intelligent sensor 16
From temperature H, the temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4 is predicted.
In step 14, the inlet temperature predicting means 17 determines whether the outlet temperature is
Heating of the outdoor heat exchanger 4 detected by the detection sensor 12
Mouth side piping temperature ToutFrom the outdoor predicted in step 13
The value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of the side heat exchanger 4 is
Tubing inlet side piping temperature prediction value TinAnd In step 15
The defrost cycle control means 15 predicts the inlet temperature.
Heating inlet side pipe temperature predicted value T predicted by the means 17inBut,
Defrost start predetermined temperature TstartIf lower, deflation
It decides to start the strike operation and proceeds to step 16 to turn on the heating.
Mouth side pipe temperature predicted value TinIs the defrost start temperature T
startIf it is higher, return to step 11 and continue heating
Continue driving.
【００３５】次に、ステップ１５でデフロスト運転の開
始が決定されると、ステップ１６では、デフロストサイ
クル制御手段１５が四方弁３を冷房回路とし、圧縮機２
により吐出された高温高圧ガスを室外側熱交換器４に導
き、室外側熱交換器４の除霜を行う。ステップ１７で
は、ステップ１１と同じく、出口温度検知センサー１２
が室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutを検知
する。ステップ１８では、ステップ１２と同じく、液面
高さ検知センサー１６がアキュームレータ６の液面高さ
Ｈを検知する。ステップ１９では、ステップ１３と同じ
く、入口温度予測手段１７が、液面高さ検知センサー１
６が検知したアキュームレータ６の液面高さＨから、室
外側熱交換器４の温度滑りＣを予測する。ステップ２０
では、ステップ１４と同じく、入口温度予測手段１７
が、出口温度検知センサー１２が検知した室外側熱交換
器４の暖房出口側配管温度Ｔoutから、ステップ１９で
予測した室外側熱交換器４の温度滑り予測値Ｃを差し引
いた値を、暖房入口側配管温度予測値Ｔinとする。ステ
ップ２１では、デフロストサイクル制御手段１５が、入
口温度予測手段１７が予測した暖房入口側配管温度予測
値Ｔinが、デフロスト終了所定温度Ｔendより高けれ
ば、デフロスト運転の終了を決定し、ステップ２２に進
み、暖房入口側配管温度予測値Ｔinがデフロスト終了所
定温度Ｔendより低ければステップ１７に戻り、そのま
まデフロスト運転を続ける。Next, when the start of the defrost operation is determined in step 15, in step 16, the defrost cycle control means 15 uses the four-way valve 3 as a cooling circuit and the compressor 2
The high-temperature high-pressure gas discharged by the above is introduced to the outdoor heat exchanger 4, and the outdoor heat exchanger 4 is defrosted. In step 17, as in step 11, the outlet temperature detection sensor 12
Detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 18, similarly to step 12, the liquid level height detection sensor 16 detects the liquid level height H of the accumulator 6. In step 19, as in step 13, the inlet temperature predicting means 17 causes the liquid level height detection sensor 1
The temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4 is predicted from the liquid level height H of the accumulator 6 detected by 6. Step 20
Then, as in step 14, the inlet temperature predicting means 17
Is a value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of the outdoor heat exchanger 4 predicted in step 19 from the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12. The predicted value of the inlet side pipe temperature is T in . In step 21, the defrost cycle control means 15 determines the end of the defrost operation if the heating inlet side pipe temperature predicted value T in predicted by the inlet temperature prediction means 17 is higher than the defrost end predetermined temperature T end , and step 22 If the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is lower than the defrost end temperature T end , the process returns to step 17 to continue the defrost operation.
【００３６】そして、ステップ２１でデフロスト運転の
終了が決定されると、ステップ２２では、デフロストサ
イクル制御手段１５が四方弁３を暖房回路とし、サイク
ルを暖房運転に戻す。When the end of the defrost operation is determined in step 21, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the heating circuit in step 22 and returns the cycle to the heating operation.
【００３７】この第２の実施例によれば、非共沸混合冷
媒（例えば３種の混合冷媒であるＲ３２／１２５／１３
４ａ［２３／２５／５２ｗｔ％］）を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器４の暖房入口側配管温度を
精度良く予測し、デフロスト運転の開始、終了の判断を
行うことにより、最適なデフロスト運転の開始、終了が
行え、着霜による暖房能力の低下や、不必要なデフロス
ト運転の長時間化による暖房能力の低下を防止すること
ができる。According to this second embodiment, a non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125/13 which is a mixed refrigerant of three kinds) is used.
4a [23/25/52 wt%]) during heating operation, by accurately predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4, and by determining the start and end of the defrost operation, The optimum defrost operation can be started and ended, and it is possible to prevent a decrease in heating capacity due to frost formation and a decrease in heating capacity due to unnecessary defrost operation for a long time.
【００３８】次に本発明の第３の実施例について、例と
して非共沸混合冷媒Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／
２５／５２ｗｔ％）を用いた場合を、図９〜図１３を用
いて説明する。Next, regarding the third embodiment of the present invention, as an example, the non-azeotropic mixed refrigerant R32 / 125 / 134a (23 /
25/52 wt%) will be described with reference to FIGS. 9 to 13.
【００３９】図９において、１８は外気温度を検知する
外気温度検知センサーである。また、１９は出口温度検
知センサー１２によって検知された室外側熱交換器４の
暖房出口側配管温度と、外気温度検知センサー１８によ
り検知された外気温度により、室外側熱交換器４の暖房
入口側配管温度を予測する入口温度予測手段である。In FIG. 9, reference numeral 18 denotes an outside air temperature detecting sensor for detecting the outside air temperature. Further, 19 is the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12 and the outdoor air temperature detected by the outdoor air temperature detection sensor 18 to indicate the heating inlet side of the outdoor heat exchanger 4. It is an inlet temperature predicting means for predicting the pipe temperature.
【００４０】ここで、デフロストサイクル制御手段１５
は入口温度予測手段１９が予測した室外側熱交換器４の
暖房入口側配管温度予測値に応じて、四方弁３の制御を
行う。Here, the defrost cycle control means 15
Controls the four-way valve 3 in accordance with the heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger 4 predicted by the inlet temperature prediction means 19.
【００４１】次に、このように構成された空気調和機
の、問題となっている暖房運転時の動作について説明す
る。尚、従来例と同一構成については同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。Next, the operation of the air conditioner thus configured during the heating operation, which is a problem, will be described. The same components as those of the conventional example are designated by the same reference numerals,
Detailed description thereof will be omitted.
【００４２】まず、図１０は本発明の第３の実施例にお
ける空気調和機のフローチャートである。図１１は本発
明の第３の実施例における外気温度とアキュームレータ
液面高さの関係を示す特性図である。外気温度Ｔgaiが
高くなると、室外側熱交換器４内での冷媒の蒸発が容易
になり、室外側熱交換器４内の液冷媒量が減少する。よ
って、アキュームレータ６内の液量が増加し、液面高さ
が上昇する。また、外気温度Ｔgaiが低くなると、室外
側熱交換器４内での冷媒の蒸発が困難になり、室外側熱
交換器４内の液冷媒量が増加する。よって、アキューム
レータ６内の液量が減少し、液面高さが低下する。よっ
て、外気温度とアキュームレータ液面高さの関係は、図
１１の様な特性図で表わすことができる。図１２は本発
明の第３の実施例におけるアキュームレータ液面高さと
蒸発器における温度滑りの関係を示す特性図である。第
２の実施例の説明で示したように、アキュームレータ６
の液面高さＨが上昇すると、蒸発器における温度滑りＣ
が小さくなる。また、アキュームレータ６の液面高さＨ
が低下すると、蒸発器における温度滑りＣが大きくな
る。よって、アキュームレータ液面高さと蒸発器におけ
る温度滑りは図１２の様な特性図で表わすことができ
る。図１３は本発明の第３の実施例における外気温度と
蒸発器における温度滑りの関係を示す特性図である。外
気温度が上昇すると、図１１に示すように、アキューム
レータ６の液面高さが上昇し、アキュームレータ液面高
さが上昇すると、図１２に示すように、蒸発器における
温度滑りＣが小さくなる。また、外気温度が低下する
と、図１１に示すように、アキュームレータ６の液面高
さが低下し、アキュームレータ液面高さが低下すると、
図１２に示すように、蒸発器における温度滑りＣが大き
くなる。よって、外気温度と蒸発器における温度滑りは
図１３の様な特性図で表わすことができる。First, FIG. 10 is a flow chart of the air conditioner in the third embodiment of the present invention. FIG. 11 is a characteristic diagram showing the relationship between the outside air temperature and the accumulator liquid level in the third embodiment of the present invention. When the outside air temperature T gai increases, the refrigerant in the outdoor heat exchanger 4 easily evaporates, and the amount of liquid refrigerant in the outdoor heat exchanger 4 decreases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator 6 increases, and the liquid level height rises. Further, when the outside air temperature T gai becomes low, it becomes difficult to evaporate the refrigerant inside the outdoor heat exchanger 4, and the amount of liquid refrigerant inside the outdoor heat exchanger 4 increases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator 6 decreases, and the liquid level height decreases. Therefore, the relationship between the outside air temperature and the height of the accumulator liquid surface can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG. FIG. 12 is a characteristic diagram showing the relationship between the liquid level of the accumulator and the temperature slip in the evaporator in the third embodiment of the present invention. As shown in the description of the second embodiment, the accumulator 6
When the liquid level height H of the
Becomes smaller. In addition, the liquid level height H of the accumulator 6
As the temperature decreases, the temperature slip C in the evaporator increases. Therefore, the liquid level height of the accumulator and the temperature slip in the evaporator can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG. FIG. 13 is a characteristic diagram showing the relationship between the outside air temperature and the temperature slip in the evaporator in the third embodiment of the present invention. When the outside air temperature rises, the liquid level height of the accumulator 6 rises as shown in FIG. 11, and when the accumulator liquid level height rises, the temperature slip C in the evaporator becomes small as shown in FIG. Further, when the outside air temperature is lowered, as shown in FIG. 11, the liquid level height of the accumulator 6 is lowered, and when the accumulator liquid level height is lowered,
As shown in FIG. 12, the temperature slip C in the evaporator becomes large. Therefore, the outside air temperature and the temperature slip in the evaporator can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG.
【００４３】図１０より、まず、ステップ３１では、出
口温度検知センサー１２が室外側熱交換器４の暖房出口
側配管温度Ｔoutを検知する。ステップ３２では、外気
温度検知センサー１８が外気温度Ｔgaiを検知する。ス
テップ３３では、入口温度予測手段１９が、図１３に示
す外気温度と蒸発器における温度滑りの関係を示す特性
図を用いて、外気温度検知センサー１８が検知した外気
温度Ｔgaiから、室外側熱交換器４の温度滑りＣを予測
する。ステップ３４では、入口温度予測手段１９が、出
口温度検知センサー１２が検知した室外側熱交換器４の
暖房出口側配管温度Ｔoutから、ステップ３３で予測し
た室外側熱交換器４の温度滑り予測値Ｃを差し引いた値
を、暖房入口側配管温度予測値Ｔinとする。ステップ３
５では、デフロストサイクル制御手段１５が、入口温度
予測手段１９が予測した暖房入口側配管温度予測値Ｔin
が、デフロスト開始所定温度Ｔstartより低ければ、デ
フロスト運転の開始を決定し、ステップ３６に進み、暖
房入口側配管温度予測値Ｔ inがデフロスト開始所定温度
Ｔstartより高ければステップ３１に戻り、そのまま暖
房運転を続ける。From FIG. 10, first, in step 31, the output
The mouth temperature detection sensor 12 is the heating outlet of the outdoor heat exchanger 4.
Side piping temperature ToutTo detect. At step 32, the outside air
The temperature detection sensor 18 is the outside temperature TgaiTo detect. S
In step 33, the inlet temperature predicting means 19 is shown in FIG.
Characteristics showing the relationship between the ambient temperature of the air and the temperature slip in the evaporator.
Outside air detected by the outside air temperature detection sensor 18 using the figure
Temperature TgaiPredict the temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4 from
I do. At step 34, the inlet temperature predicting means 19 outputs
Of the outdoor heat exchanger 4 detected by the mouth temperature detection sensor 12
Heating outlet side pipe temperature ToutFrom step 33,
Value obtained by subtracting the predicted temperature slip value C of the outdoor heat exchanger 4
Is the heating inlet side pipe temperature prediction value TinAnd Step 3
5, the defrost cycle control means 15 controls the inlet temperature
Heating inlet side pipe temperature predicted value T predicted by the prediction means 19in
However, the defrost start temperature TstartIf it is lower,
Decide to start frost operation and proceed to step 36
Tubing inlet side piping temperature prediction value T inIs the defrost start temperature
TstartIf it is higher, return to step 31 and keep warm
Continue to operate the cell.
【００４４】次に、ステップ３５でデフロスト運転の開
始が決定されると、ステップ３６では、デフロストサイ
クル制御手段１５が四方弁３を冷房回路とし、圧縮機２
により吐出された高温高圧ガスを室外側熱交換器４に導
き、室外側熱交換器４の除霜を行う。ステップ３７で
は、ステップ３１と同じく、出口温度検知センサー１２
が室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutを検知
する。ステップ３８では、ステップ３２と同じく、外気
温度検知センサー１８が外気温度Ｔgaiを検知する。ス
テップ３９では、ステップ３３と同じく、入口温度予測
手段１９が、外気温度検知センサー１８が検知した外気
温度Ｔgaiから、室外側熱交換器４の温度滑りＣを予測
する。ステップ４０では、ステップ３４と同じく、入口
温度予測手段１９が、出口温度検知センサー１２が検知
した室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutか
ら、ステップ３９で予測した室外側熱交換器４の温度滑
り予測値Ｃを差し引いた値を、暖房入口側配管温度予測
値Ｔinとする。ステップ４１では、デフロストサイクル
制御手段１５が、入口温度予測手段１９が予測した暖房
入口側配管温度予測値Ｔinが、デフロスト終了所定温度
Ｔendより高ければ、デフロスト運転の終了を決定し、
ステップ４２に進み、暖房入口側配管温度予測値Ｔinが
デフロスト終了所定温度Ｔendより低ければステップ３
７に戻り、そのままデフロスト運転を続ける。Next, when the start of the defrost operation is determined in step 35, in step 36, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the cooling circuit and the compressor 2
The high-temperature high-pressure gas discharged by the above is introduced to the outdoor heat exchanger 4, and the outdoor heat exchanger 4 is defrosted. In step 37, as in step 31, the outlet temperature detection sensor 12
Detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 38, as in step 32, the outside air temperature detection sensor 18 detects the outside air temperature T gai . In step 39, as in step 33, the inlet temperature predicting means 19 predicts the temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4 from the outside air temperature T gai detected by the outside air temperature detection sensor 18. In step 40, as in step 34, the inlet temperature predicting means 19 causes the outdoor heat exchanger predicted in step 39 from the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12. A value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of 4 is set as the heating inlet side pipe temperature prediction value T in . In step 41, the defrost cycle control means 15 determines the end of the defrost operation if the heating inlet side pipe temperature predicted value T in predicted by the inlet temperature prediction means 19 is higher than the defrost end predetermined temperature T end ,
Proceeding to step 42, if the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is lower than the defrost end predetermined temperature T end , step 3
Return to 7 and continue the defrost operation.
【００４５】そして、ステップ４１でデフロスト運転の
終了が決定されると、ステップ４２では、デフロストサ
イクル制御手段１５が四方弁３を暖房回路とし、サイク
ルを暖房運転に戻す。When the end of the defrost operation is determined in step 41, in step 42, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the heating circuit and returns the cycle to the heating operation.
【００４６】この第３の実施例によれば、非共沸混合冷
媒（例えば３種の混合冷媒であるＲ３２／１２５／１３
４ａ［２３／２５／５２ｗｔ％］）を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器４の暖房入口側配管温度を
精度良く予測し、デフロスト運転の開始、終了の判断を
行うことにより、最適なデフロスト運転の開始、終了が
行え、着霜による暖房能力の低下や、不必要なデフロス
ト運転の長時間化による暖房能力の低下を防止すること
ができる。According to the third embodiment, a non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125/13 which is a mixed refrigerant of three kinds) is used.
4a [23/25/52 wt%]) during heating operation, by accurately predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4, and by determining the start and end of the defrost operation, The optimum defrost operation can be started and ended, and it is possible to prevent a decrease in heating capacity due to frost formation and a decrease in heating capacity due to unnecessary defrost operation for a long time.
【００４７】次に本発明の第４の実施例について、例と
して非共沸混合冷媒Ｒ３２／１２５／１３４ａ（２３／
２５／５２ｗｔ％）を用いた場合を、図１４〜図１８を
用いて説明する。Next, regarding the fourth embodiment of the present invention, as an example, the non-azeotropic mixed refrigerant R32 / 125 / 134a (23 /
25/52 wt%) will be described with reference to FIGS.
【００４８】図１４において、２０は室内側温度を検知
する室内側温度検知センサーである。また、２１は出口
温度検知センサー１２によって検知された室外側熱交換
器４の暖房出口側配管温度と、室内側温度検知センサー
２０により検知された外気温度により室外側熱交換器４
の暖房入口側配管温度を予測する入口温度予測手段であ
る。In FIG. 14, reference numeral 20 denotes an indoor temperature detecting sensor for detecting the indoor temperature. Further, reference numeral 21 denotes the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12 and the outside air temperature detected by the indoor temperature detection sensor 20.
Is an inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature.
【００４９】ここで、デフロストサイクル制御手段１５
は入口温度予測手段２１が予測した室外側熱交換器４の
暖房入口側配管温度に応じて、四方弁３の制御を行う。Here, the defrost cycle control means 15
Controls the four-way valve 3 according to the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4 predicted by the inlet temperature predicting means 21.
【００５０】次に、このように構成された空気調和機
の、問題となっている暖房運転時の動作について説明す
る。尚、従来例と同一構成については同一符号を付し、
その詳細な説明は省略する。まず、図１５は本発明の第
４の実施例における空気調和機のフローチャートであ
る。図１６は本発明の第４の実施例における室内側温度
とアキュームレータ液面高さの関係を示す特性図であ
る。室内側温度Ｔnaiが高くなると、室内側熱交換器８
の暖房出口側配管での過冷却度が小さくなり、室内側熱
交換器８内の液冷媒量が減少する。よって、アキューム
レータ６内の液量が増加し、液面高さが上昇する。ま
た、室内側温度Ｔnaiが低くなると、室内側熱交換器８
の暖房出口側配管での過冷却度が大さくなり、室内側熱
交換器内８の液冷媒量が増加する。よって、アキューム
レータ６内の液量が減少し、液面高さが低下する。よっ
て、室内側温度とアキュームレータ液面高さの関係は、
図１６の様な特性図で表わすことができる。図１７は本
発明の第４の実施例におけるアキュームレータ液面高さ
と蒸発器における温度滑りの関係を示す特性図である。
第２の実施例の説明で示したように、アキュームレータ
６の液面高さＨが上昇すると、蒸発器における温度滑り
Ｃが小さくなる。また、アキュームレータ６の液面高さ
Ｈが低下すると、蒸発器における温度滑りＣが大きくな
る。よって、アキュームレータ液面高さと蒸発器におけ
る温度滑りは図１７の様な特性図で表わすことができ
る。図１８は本発明の第４の実施例における室内側温度
と蒸発器における温度滑りの関係線図である。室内側温
度が上昇すると、図１６に示すように、アキュームレー
タ６の液面高さが上昇し、アキュームレータ液面高さが
上昇すると、図１７に示すように、蒸発器における温度
滑りＣが小さくなる。また、室内側温度が低下すると、
図１６に示すように、アキュームレータ６の液面高さが
低下し、アキュームレータ液面高さが低下すると、図１
７に示すように、蒸発器における温度滑りＣが大きくな
る。よって、室内側温度と蒸発器における温度滑りは図
１８の様な特性図で表わすことができる。Next, the operation of the air conditioner thus configured during the heating operation, which is a problem, will be described. The same components as those of the conventional example are designated by the same reference numerals,
Detailed description thereof will be omitted. First, FIG. 15 is a flowchart of the air conditioner in the 4th Example of this invention. FIG. 16 is a characteristic diagram showing the relationship between the indoor temperature and the accumulator liquid level height in the fourth embodiment of the present invention. When the indoor temperature T nai rises, the indoor heat exchanger 8
The degree of supercooling in the heating outlet side pipe of is reduced, and the amount of liquid refrigerant in the indoor heat exchanger 8 is reduced. Therefore, the amount of liquid in the accumulator 6 increases, and the liquid level height rises. Further, when the indoor temperature T nai decreases, the indoor heat exchanger 8
The degree of supercooling in the heating outlet side pipe of No. 2 becomes large, and the amount of liquid refrigerant in the indoor side heat exchanger 8 increases. Therefore, the amount of liquid in the accumulator 6 decreases, and the liquid level height decreases. Therefore, the relationship between the room temperature and the accumulator liquid level is
It can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG. FIG. 17 is a characteristic diagram showing the relationship between the liquid level height of the accumulator and the temperature slip in the evaporator in the fourth embodiment of the present invention.
As shown in the description of the second embodiment, when the liquid level height H of the accumulator 6 rises, the temperature slip C in the evaporator becomes smaller. Further, when the liquid level height H of the accumulator 6 decreases, the temperature slip C in the evaporator increases. Therefore, the liquid level of the accumulator and the temperature slip in the evaporator can be represented by the characteristic diagram shown in FIG. FIG. 18 is a diagram showing the relationship between the indoor temperature and the temperature slip in the evaporator in the fourth embodiment of the present invention. When the indoor temperature rises, the liquid level height of the accumulator 6 rises as shown in FIG. 16, and when the accumulator liquid level height rises, the temperature slip C in the evaporator becomes small as shown in FIG. . Also, when the indoor temperature drops,
As shown in FIG. 16, when the liquid level height of the accumulator 6 decreases and the accumulator liquid level decreases, FIG.
As shown in 7, the temperature slip C in the evaporator becomes large. Therefore, the indoor temperature and the temperature slip in the evaporator can be represented by a characteristic diagram as shown in FIG.
【００５１】図１５より、まず、ステップ５１では、出
口温度検知センサー１２が室外側熱交換器４の暖房出口
側配管温度Ｔoutを検知する。ステップ５２では、室内
側温度検知センサー２０が外気温度Ｔnaiを検知する。
ステップ５３では、入口温度予測手段２１が、図１８に
示す室内側温度と蒸発器における温度滑りの関係を示す
特性図を用いて、室内側温度検知センサー２０が検知し
た室内側温度Ｔnaiから、室外側熱交換器４の温度滑り
Ｃを予測する。ステップ５４では、入口温度予測手段２
１が、出口温度検知センサー１２が検知した室外側熱交
換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutから、ステップ５３
で予測した室外側熱交換器４の温度滑り予測値Ｃを差し
引いた値を、暖房入口側配管温度予測値Ｔinとする。ス
テップ５５では、デフロストサイクル制御手段１５が、
入口温度予測手段２１が予測した暖房入口側配管温度予
測値Ｔinが、デフロスト開始所定温度Ｔstartより低け
れば、デフロスト運転の開始を決定し、ステップ５６に
進み、暖房入口側配管温度予測値Ｔinがデフロスト開始
所定温度Ｔstartより高ければステップ５１に戻り、そ
のまま暖房運転を続ける。From FIG. 15, first, at step 51, the outlet temperature detecting sensor 12 detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 52, the indoor temperature detection sensor 20 detects the outside air temperature T nai .
In step 53, the inlet temperature predicting means 21 uses the characteristic diagram showing the relationship between the indoor temperature and the temperature slip in the evaporator shown in FIG. 18, from the indoor temperature T nai detected by the indoor temperature detection sensor 20, Predict the temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4. In step 54, the inlet temperature predicting means 2
1 from the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12, Step 53
A value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of the outdoor heat exchanger 4 predicted in step S3 is set as the heating inlet side pipe temperature prediction value T in . In step 55, the defrost cycle control means 15
If the heating inlet side pipe temperature predicted value T in predicted by the inlet temperature predicting means 21 is lower than the defrost start predetermined temperature T start , it is determined to start the defrost operation, and the process proceeds to step 56, where the heating inlet side pipe temperature predicted value T is determined. If in is higher than the defrost start predetermined temperature T start , the process returns to step 51, and the heating operation is continued.
【００５２】次に、ステップ５５でデフロスト運転の開
始が決定されると、ステップ５６では、デフロストサイ
クル制御手段１５が四方弁３を冷房回路とし、圧縮機２
により吐出された高温高圧ガスを室外側熱交換器４に導
き、室外側熱交換器４の除霜を行う。ステップ５７で
は、ステップ５１と同じく、出口温度検知センサー１２
が室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度Ｔoutを検知
する。ステップ５８では、ステップ５２と同じく、室内
側温度検知センサー２０が室内側温度Ｔnaiを検知す
る。ステップ５９では、ステップ５３と同じく、入口温
度予測手段２１が、室内側温度検知センサー２０が検知
した室内側温度Ｔnaiから、室外側熱交換器４の温度滑
りＣを予測する。ステップ６０では、ステップ５４と同
じく、入口温度予測手段２１が、出口温度検知センサー
１２が検知した室外側熱交換器４の暖房出口側配管温度
Ｔoutから、ステップ５９で予測した室外側熱交換器４
の温度滑り予測値Ｃを差し引いた値を、暖房入口側配管
温度予測値Ｔinとする。ステップ６１では、デフロスト
サイクル制御手段１５が、入口温度予測手段２１が予測
した暖房入口側配管温度予測値Ｔinが、デフロスト終了
所定温度Ｔendより高ければ、デフロスト運転の終了を
決定し、ステップ６２に進み、暖房入口側配管温度予測
値Ｔinがデフロスト終了所定温度Ｔendより低ければス
テップ５７に戻り、そのままデフロスト運転を続ける。Next, when the start of the defrost operation is determined in step 55, in step 56, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the cooling circuit and the compressor 2
The high-temperature high-pressure gas discharged by the above is introduced to the outdoor heat exchanger 4, and the outdoor heat exchanger 4 is defrosted. In step 57, as in step 51, the outlet temperature detection sensor 12
Detects the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4. In step 58, as in step 52, the indoor temperature detection sensor 20 detects the indoor temperature T nai . In step 59, as in step 53, the inlet temperature predicting means 21 predicts the temperature slip C of the outdoor heat exchanger 4 from the indoor temperature T nai detected by the indoor temperature detection sensor 20. In step 60, as in step 54, the inlet temperature predicting means 21 predicts the outdoor heat exchanger predicted in step 59 from the heating outlet side pipe temperature T out of the outdoor heat exchanger 4 detected by the outlet temperature detection sensor 12. Four
The value obtained by subtracting the temperature slip prediction value C of is set as the heating inlet side piping temperature prediction value T in . In step 61, the defrost cycle control means 15 determines the end of the defrost operation if the heating inlet side pipe temperature predicted value T in predicted by the inlet temperature prediction means 21 is higher than the defrost end predetermined temperature T end , and step 62. If the heating inlet side pipe temperature predicted value T in is lower than the defrost end temperature T end , the process returns to step 57 to continue the defrost operation.
【００５３】そして、ステップ６１でデフロスト運転の
終了が決定されると、ステップ６２では、デフロストサ
イクル制御手段１５が四方弁３を暖房回路とし、サイク
ルを暖房運転に戻す。When the end of the defrost operation is determined in step 61, the defrost cycle control means 15 sets the four-way valve 3 to the heating circuit in step 62 and returns the cycle to the heating operation.
【００５４】この第４の実施例によれば、非共沸混合冷
媒（例えば３種の混合冷媒であるＲ３２／１２５／１３
４ａ［２３／２５／５２ｗｔ％］）を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器４の暖房入口側配管温度を
精度良く予測し、デフロスト運転の開始、終了の判断を
行うことにより、最適なデフロスト運転の開始、終了が
行え、着霜による暖房能力の低下や、不必要なデフロス
ト運転の長時間化による暖房能力の低下を防止すること
ができる。According to the fourth embodiment, a non-azeotropic mixed refrigerant (for example, R32 / 125/13 which is a mixed refrigerant of three kinds) is used.
4a [23/25/52 wt%]) during heating operation, by accurately predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger 4, and by determining the start and end of the defrost operation, The optimum defrost operation can be started and ended, and it is possible to prevent a decrease in heating capacity due to frost formation and a decrease in heating capacity due to unnecessary defrost operation for a long time.
【００５５】[0055]
【発明の効果】以上のように本発明は、非共沸混合冷媒
を使用した場合の暖房運転時に、室外側熱交換器の暖房
出口側配管温度から室外側熱交換器の暖房入口側配管温
度を予測する入口温度予測装置と、室外側熱交換器の暖
房入口側配管温度予測値により、デフロスト運転の開
始、終了の判断を行う、デフロストサイクル制御装置を
備えたものである。As described above, according to the present invention, the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger is changed to the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger during the heating operation when the non-azeotropic mixed refrigerant is used. And a defrost cycle control device for determining the start and end of the defrost operation based on the heating inlet side pipe temperature prediction value of the outdoor heat exchanger.
【００５６】そのため、室外側熱交換器の暖房入口側配
管温度を予測し、最適なデフロスト運転の開始、終了を
行うことにより、着霜による暖房能力の低下や、不必要
なデフロスト運転の長時間化による暖房能力の低下を防
止することができる。Therefore, by predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger and starting and ending the optimum defrost operation, the heating capacity is reduced due to frost formation and unnecessary defrost operation is performed for a long time. It is possible to prevent a decrease in the heating capacity due to the reduction in temperature.
【００５７】また、非共沸混合冷媒を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器の暖房出口側配管温度とア
キュームレータの液面高さから室外側熱交換器の暖房入
口側配管温度を精度良く予測する入口温度予測装置と、
室外側熱交換器の暖房入口側配管温度予測値により、デ
フロスト運転の開始、終了の判断を行う、デフロストサ
イクル制御装置を備えたものである。Further, during the heating operation when the non-azeotropic mixed refrigerant is used, the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger and the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger are determined from the liquid level of the accumulator. An inlet temperature prediction device that accurately predicts
It is provided with a defrost cycle control device that determines the start and end of the defrost operation based on the heating inlet side pipe temperature prediction value of the outdoor heat exchanger.
【００５８】そのため、精度良く室外側熱交換器の暖房
入口側配管温度を予測し、最適なデフロスト運転の開
始、終了を行うことにより、着霜による暖房能力の低下
や、不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房能力
の低下を防止することができる。Therefore, by predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger with accuracy and starting and ending the optimum defrosting operation, the heating capacity is reduced due to frost formation and unnecessary defrosting operation is prevented. It is possible to prevent the heating capacity from deteriorating due to a long time.
【００５９】また、非共沸混合冷媒を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器の暖房出口側配管温度と外
気温度から室外側熱交換器の暖房入口側配管温度を精度
良く予測する入口温度予測装置と、室外側熱交換器の暖
房入口側配管温度予測値により、デフロスト運転の開
始、終了の判断を行う、デフロストサイクル制御装置を
備えたものである。Further, during heating operation when a non-azeotropic mixed refrigerant is used, the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger is accurately predicted from the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger and the outside air temperature. It is provided with a defrost cycle control device that determines the start and end of the defrost operation based on the inlet temperature prediction device and the heating inlet side pipe temperature prediction value of the outdoor heat exchanger.
【００６０】そのため、精度良く室外側熱交換器の暖房
入口側配管温度を予測し、最適なデフロスト運転の開
始、終了を行うことにより、着霜による暖房能力の低下
や、不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房能力
の低下を防止することができる。Therefore, by predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger with high accuracy and starting and ending the optimum defrosting operation, the heating capacity is reduced due to frost formation and unnecessary defrosting operation is prevented. It is possible to prevent the heating capacity from deteriorating due to a long time.
【００６１】また、非共沸混合冷媒を使用した場合の暖
房運転時に、室外側熱交換器の暖房出口側配管温度と室
内側温度から室外側熱交換器の暖房入口側配管温度を精
度良く予測する入口温度予測装置と、室外側熱交換器の
暖房入口側配管温度予測値により、デフロスト運転の開
始、終了の判断を行う、デフロストサイクル制御装置を
備えたものである。Further, during the heating operation when the non-azeotropic mixed refrigerant is used, the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger is accurately predicted from the heating outlet side pipe temperature and the indoor side temperature of the outdoor heat exchanger. And a defrost cycle control device that determines the start and end of the defrost operation based on the heating inlet side piping temperature prediction value of the outdoor heat exchanger.
【００６２】そのため、精度良く室外側熱交換器の暖房
入口側配管温度を予測し、最適なデフロスト運転の開
始、終了を行うことにより、着霜による暖房能力の低下
や、不必要なデフロスト運転の長時間化による暖房能力
の低下を防止することができる。Therefore, by predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger with high accuracy and starting and ending the optimum defrosting operation, the heating capacity is reduced due to frost formation and unnecessary defrosting operation is prevented. It is possible to prevent the heating capacity from deteriorating due to a long time.
【図１】本発明の第１の実施例における空気調和機の冷
凍サイクル図FIG. 1 is a refrigeration cycle diagram of an air conditioner according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第１の実施例における空気調和機のフ
ローチャートFIG. 2 is a flowchart of the air conditioner according to the first embodiment of the present invention.
【図３】本発明の第１の実施例における暖房運転時の室
外側熱交換器の流れ方向と冷媒温度の関係を示す特性図FIG. 3 is a characteristic diagram showing the relationship between the flow direction of the outdoor heat exchanger and the refrigerant temperature during the heating operation in the first embodiment of the present invention.
【図４】本発明の第２の実施例における空気調和機の冷
凍サイクル図FIG. 4 is a refrigeration cycle diagram of an air conditioner according to a second embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第２の実施例における空気調和機のフ
ローチャートFIG. 5 is a flowchart of the air conditioner according to the second embodiment of the present invention.
【図６】本発明の第２の実施例におけるアキュームレー
タ液面高さとＲ３２／１２５／１３４ａ（２３／２５／
５２ｗｔ％）におけるＲ３２の循環組成比率の関係を示
す特性図FIG. 6 is a view showing an accumulator liquid level height and R32 / 125 / 134a (23/25/23) in the second embodiment of the present invention.
Characteristic diagram showing the relationship of the circulation composition ratio of R32 in (52 wt%)
【図７】本発明の第２の実施例におけるＲ３２／１２５
／１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）におけるＲ３２
の循環組成比率と蒸発器における温度滑りの関係を示す
特性図FIG. 7: R32 / 125 in the second embodiment of the present invention
R32 in / 134a (23/25/52 wt%)
Chart showing the relationship between the circulating composition ratio of water and temperature slip in the evaporator
【図８】本発明の第２の実施例におけるアキュームレー
タ液面高さと蒸発器における温度滑りの関係を示す特性
図FIG. 8 is a characteristic diagram showing the relationship between the height of the liquid surface of the accumulator and the temperature slip in the evaporator according to the second embodiment of the present invention.
【図９】本発明の第３の実施例における空気調和機の冷
凍サイクル図FIG. 9 is a refrigeration cycle diagram of an air conditioner according to a third embodiment of the present invention.
【図１０】本発明の第３の実施例における空気調和機の
フローチャートFIG. 10 is a flowchart of an air conditioner according to a third embodiment of the present invention.
【図１１】本発明の第３の実施例における外気温度とア
キュームレータ液面高さの関係を示す特性図FIG. 11 is a characteristic diagram showing the relationship between the outside air temperature and the accumulator liquid level in the third embodiment of the present invention.
【図１２】本発明の第３の実施例におけるアキュームレ
ータ液面高さと蒸発器における温度滑りの関係を示す特
性図FIG. 12 is a characteristic diagram showing the relationship between the liquid level of the accumulator and the temperature slip in the evaporator in the third embodiment of the present invention.
【図１３】本発明の第３の実施例における外気温度と蒸
発器における温度滑りの関係を示す特性図FIG. 13 is a characteristic diagram showing the relationship between the outside air temperature and the temperature slip in the evaporator in the third embodiment of the present invention.
【図１４】本発明の第４の実施例における空気調和機の
冷凍サイクル図FIG. 14 is a refrigeration cycle diagram of an air conditioner according to a fourth embodiment of the present invention.
【図１５】本発明の第４の実施例における空気調和機の
フローチャートFIG. 15 is a flowchart of an air conditioner according to a fourth embodiment of the present invention.
【図１６】本発明の第４の実施例における室内側温度と
アキュームレータ液面高さの関係を示す特性図FIG. 16 is a characteristic diagram showing a relationship between an indoor temperature and an accumulator liquid level height in a fourth embodiment of the present invention.
【図１７】本発明の第４の実施例におけるアキュームレ
ータ液面高さと蒸発器における温度滑りの関係を示す特
性図FIG. 17 is a characteristic diagram showing the relationship between the height of the accumulator liquid surface and the temperature slip in the evaporator in the fourth embodiment of the present invention.
【図１８】本発明の第４の実施例における室内側温度と
蒸発器における温度滑りの関係を示す特性図FIG. 18 is a characteristic diagram showing the relationship between the indoor temperature and the temperature slip in the evaporator in the fourth embodiment of the present invention.
【図１９】従来の空気調和機の冷凍サイクル図FIG. 19 is a refrigeration cycle diagram of a conventional air conditioner.
１ 室外機 ２ 圧縮機 ３ 四方弁 ４ 室外側熱交換器 ５ 室外側キャピラリー ６ アキュームレータ ７ 室内機 ８ 室内側熱交換器 ９ 室内側キャピラリー １２ 出口温度検知センサー １４ 入口温度予測手段 １５ デフロストサイクル制御手段 １６ 液面高さ検知センサー １７ 入口温度予測手段 １８ 外気温度検知センサー １９ 入口温度予測手段 ２０ 室内側温度検知センサー ２１ 入口温度予測手段 1 Outdoor Unit 2 Compressor 3 Four-way Valve 4 Outdoor Heat Exchanger 5 Outdoor Capillary 6 Accumulator 7 Indoor Unit 8 Indoor Heat Exchanger 9 Indoor Capillary 12 Outlet Temperature Detection Sensor 14 Inlet Temperature Prediction Means 15 Defrost Cycle Control Means 16 Liquid level detection sensor 17 Inlet temperature predicting means 18 Outside air temperature detecting sensor 19 Inlet temperature predicting means 20 Indoor temperature detecting sensor 21 Inlet temperature predicting means
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日下 道美 大阪府東大阪市高井田本通３丁目22番地 松下冷機株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Michimi Kusaka 3-22, Takaidahondori, Higashiosaka-shi, Osaka Prefecture Matsushita Cold Machinery Co., Ltd.
Claims (4)
弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキューム
レータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側キャ
ピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度を検
知する出口温度検知センサーと、前記出口温度検知セン
サーによって検知された前記室外側熱交換器の暖房出口
側配管温度により、前記室外側熱交換器の暖房入口側配
管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温度予
測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入口側
配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデフロ
ストサイクル制御手段を備えた空気調和機。1. An outdoor unit including a compressor, a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator using a non-azeotropic mixed refrigerant, and an indoor unit including an indoor heat exchanger and an indoor capillary. An annular refrigerant circuit is configured by connecting with, an outlet temperature detection sensor for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, and the outdoor heat exchanger detected by the outlet temperature detection sensor. An inlet temperature predicting means for predicting a heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger by a heating outlet side pipe temperature, and a heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger predicted by the inlet temperature predicting means. According to the air conditioner, the defrost cycle control means for controlling the four-way valve is provided.
弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキューム
レータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側キャ
ピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度を検
知する出口温度検知センサーと、前記アキュームレータ
の液面の高さを検知する液面高さ検知センサーと、前記
出口温度検知センサーによって検知された前記室外側熱
交換器の暖房出口側配管温度と、前記液面高さ検知セン
サーによって検知された前記アキュームレータの液面の
高さにより、前記室外側熱交換器の暖房入口側配管温度
を予測する入口温度予測手段と、前記入口温度予測手段
により予測した前記室外側熱交換器の暖房入口側配管温
度予測値により、前記四方弁の制御を行うデフロストサ
イクル制御手段を備えた空気調和機。2. An outdoor unit including a compressor, a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator, which uses a non-azeotropic mixed refrigerant, and an indoor unit including an indoor heat exchanger and an indoor capillary. An annular refrigerant circuit is formed by connecting with, an outlet temperature detection sensor for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, and a liquid level height detection for detecting the liquid level height of the accumulator. Sensor, the heating outlet side piping temperature of the outdoor heat exchanger detected by the outlet temperature detection sensor, and the liquid level of the accumulator detected by the liquid level height detection sensor, the outdoor side The inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature of the heat exchanger, and the heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger predicted by the inlet temperature predicting means, An air conditioner equipped with a defrost cycle control means for controlling a four-way valve.
弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキューム
レータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側キャ
ピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度を検
知する出口温度検知センサーと、外気温度を検知する外
気温度検知センサーと、前記出口温度検知センサーによ
って検知された前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温
度と、前記外気温度検知センサーによって検知された外
気温度により、前記室外側熱交換器の暖房入口側配管温
度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温度予測手
段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入口側配管
温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデフロスト
サイクル制御手段を備えた空気調和機。3. An outdoor unit including a compressor, a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator using a non-azeotropic mixed refrigerant, and an indoor unit including an indoor heat exchanger and an indoor capillary. An annular refrigerant circuit is configured by connecting with, an outlet temperature detection sensor for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, an outside air temperature detection sensor for detecting an outside air temperature, and the outlet temperature detection sensor. Inlet temperature predicting means for predicting the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger by the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger and the outdoor air temperature detected by the outdoor air temperature detection sensor And a defrost cycle control means for controlling the four-way valve according to the heating inlet side pipe temperature prediction value of the outdoor heat exchanger predicted by the inlet temperature prediction means. An equipped air conditioner.
弁、室外側熱交換器、室外側キャピラリー、アキューム
レータから成る室外機と、室内側熱交換器、室内側キャ
ピラリーから成る室内機とを接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室外側熱交換器の暖房出口側配管温度を検
知する出口温度検知センサーと、室内側温度を検知する
室内側温度検知センサーと、前記出口温度検知センサー
によって検知された前記室外側熱交換器の暖房出口側配
管温度と、前記室内側温度検知センサーによって検知さ
れた室内側温度により、前記室外側熱交換器の暖房入口
側配管温度を予測する入口温度予測手段と、前記入口温
度予測手段により予測した前記室外側熱交換器の暖房入
口側配管温度予測値により、前記四方弁の制御を行うデ
フロストサイクル制御手段を備えた空気調和機。4. An outdoor unit including a compressor, a four-way valve, an outdoor heat exchanger, an outdoor capillary, and an accumulator using a non-azeotropic mixed refrigerant, and an indoor unit including an indoor heat exchanger and an indoor capillary. An annular refrigerant circuit is formed by connecting with, an outlet temperature detection sensor for detecting the heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger, an indoor temperature detection sensor for detecting an indoor temperature, and the outlet temperature. The heating outlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger detected by the detection sensor and the indoor side temperature detected by the indoor temperature detection sensor predict the heating inlet side pipe temperature of the outdoor heat exchanger. A defrost cycle control for controlling the four-way valve based on an inlet temperature predicting means and a heating inlet side pipe temperature predicted value of the outdoor heat exchanger predicted by the inlet temperature predicting means. An air conditioner equipped with control means.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26866394A JPH08136068A (en) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | Air conditioner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26866394A JPH08136068A (en) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | Air conditioner |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08136068A true JPH08136068A (en) | 1996-05-31 |
Family
ID=17461681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26866394A Pending JPH08136068A (en) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | Air conditioner |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08136068A (en) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN103292427A (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-11 | 日立空调·家用电器株式会社 | Air conditioner |
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-
1994
- 1994-11-01 JP JP26866394A patent/JPH08136068A/en active Pending
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