JPH08136868A - 累進多焦点レンズ - Google Patents
累進多焦点レンズInfo
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- JPH08136868A JPH08136868A JP28662994A JP28662994A JPH08136868A JP H08136868 A JPH08136868 A JP H08136868A JP 28662994 A JP28662994 A JP 28662994A JP 28662994 A JP28662994 A JP 28662994A JP H08136868 A JPH08136868 A JP H08136868A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特に遠用度数がマイナスの累進多焦点レンズ
の薄型化と収差補正とをバランスよく実現できる、新し
い構想の累進多焦点レンズを得ること。 【構成】 遠用領域においてはサジタル方向の面屈折力
よりメディオリナル方向の面屈折力を大きくし、近用領
域においては、この面屈折力の大小関係を逆転させた累
進多焦点レンズ。
の薄型化と収差補正とをバランスよく実現できる、新し
い構想の累進多焦点レンズを得ること。 【構成】 遠用領域においてはサジタル方向の面屈折力
よりメディオリナル方向の面屈折力を大きくし、近用領
域においては、この面屈折力の大小関係を逆転させた累
進多焦点レンズ。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、眼鏡用の累進多焦点レンズに関
し、特に遠用度数がマイナスの累進多焦点レンズに関す
る。
し、特に遠用度数がマイナスの累進多焦点レンズに関す
る。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】累進多焦点レンズは、レン
ズ上方に遠用領域を有し、レンズ下方に近用領域を有
し、両者の中間に、上方から下方に向かって表面屈折力
が累進的に変化する中間領域を有するレンズとして知ら
れている。この累進多焦点レンズでは、遠用領域と近用
領域との面屈折力が当然異なるが、古くは、主に加工上
の理由により、主注視線方向の断面のある点の面屈折力
（メリディオナル方向の面屈折力）と、その点における
主注視線方向と直交する方向の断面の面屈折力（サジタ
ル方向の面屈折力）とが同一であった。しかし、最近
は、ある点におけるサジタル方向の面屈折力と、メリデ
ィオナル方向の面屈折力とを異ならせることが比較的自
由にできることとなり、その面屈折力の付与形態におい
て各種の提案がなされている。
ズ上方に遠用領域を有し、レンズ下方に近用領域を有
し、両者の中間に、上方から下方に向かって表面屈折力
が累進的に変化する中間領域を有するレンズとして知ら
れている。この累進多焦点レンズでは、遠用領域と近用
領域との面屈折力が当然異なるが、古くは、主に加工上
の理由により、主注視線方向の断面のある点の面屈折力
（メリディオナル方向の面屈折力）と、その点における
主注視線方向と直交する方向の断面の面屈折力（サジタ
ル方向の面屈折力）とが同一であった。しかし、最近
は、ある点におけるサジタル方向の面屈折力と、メリデ
ィオナル方向の面屈折力とを異ならせることが比較的自
由にできることとなり、その面屈折力の付与形態におい
て各種の提案がなされている。
【０００３】一方、累進多焦点レンズに限らず、眼鏡レ
ンズは、できるだけ薄くしたいという要求がある。同じ
度数のレンズでも、薄型化自体は、緩いベースカーブを
用いれば実現できるが、累進多焦点レンズにおいて緩い
ベースカーブを用いると、収差、特に非点収差を補正す
ることが困難になる。そこで、従来は、ベースカーブを
収差補正との兼ね合いで選択しているが、従来の技術思
想では、薄型化に限界があった。
ンズは、できるだけ薄くしたいという要求がある。同じ
度数のレンズでも、薄型化自体は、緩いベースカーブを
用いれば実現できるが、累進多焦点レンズにおいて緩い
ベースカーブを用いると、収差、特に非点収差を補正す
ることが困難になる。そこで、従来は、ベースカーブを
収差補正との兼ね合いで選択しているが、従来の技術思
想では、薄型化に限界があった。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、薄型化と収差補正とをバラン
スよく実現できる、新しい構想の累進多焦点レンズを得
ることを目的とする。
スよく実現できる、新しい構想の累進多焦点レンズを得
ることを目的とする。
【０００５】
【発明の概要】本発明は、遠用領域においてはサジタル
方向の面屈折力よりメリディオナル方向の面屈折力を大
きくし、一方、近用領域においては、この面屈折力の大
小関係を逆転させると、特に遠用度数がマイナスの累進
多焦点レンズの薄型化と収差補正とをバランスよく図る
ことができることを見出して完成されたものである。
方向の面屈折力よりメリディオナル方向の面屈折力を大
きくし、一方、近用領域においては、この面屈折力の大
小関係を逆転させると、特に遠用度数がマイナスの累進
多焦点レンズの薄型化と収差補正とをバランスよく図る
ことができることを見出して完成されたものである。
【０００６】すなわち、本発明は、遠用度数がマイナス
の累進多焦点レンズにおいて、遠用領域における主注視
線方向の断面の面屈折力をＰfm、主注視線と直交する方
向の断面の面屈折力をＰfSとしたとき、Ｐfm＞ＰfSに設
定し、近用領域における主注視線方向の断面の面屈折力
をＰnm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰ
nSとしたとき、Ｐnm＜ＰnSに設定したことを特徴として
いる。
の累進多焦点レンズにおいて、遠用領域における主注視
線方向の断面の面屈折力をＰfm、主注視線と直交する方
向の断面の面屈折力をＰfSとしたとき、Ｐfm＞ＰfSに設
定し、近用領域における主注視線方向の断面の面屈折力
をＰnm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰ
nSとしたとき、Ｐnm＜ＰnSに設定したことを特徴として
いる。
【０００７】主注視線方向の断面の面屈折力Ｐm の値
と、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力ＰS の値
は、主注視線上におけるプリズム作用が０となる点の近
傍の１点において、互いに等しくなるようにする。
と、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力ＰS の値
は、主注視線上におけるプリズム作用が０となる点の近
傍の１点において、互いに等しくなるようにする。
【０００８】本発明はさらに、以上の累進多焦点レンズ
の近用度数の分布について、好ましい態様を提案する。
その近用度数の分布についての第一の態様は、近用度数
をＳN としたとき、ＳN ＜０であり、かつ、近用領域の
ある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．１ を満足するものである。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力、 である。このように近用度数の分布を設定することによ
り近用部全体にわたり良好な視野が得られる。
の近用度数の分布について、好ましい態様を提案する。
その近用度数の分布についての第一の態様は、近用度数
をＳN としたとき、ＳN ＜０であり、かつ、近用領域の
ある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．１ を満足するものである。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力、 である。このように近用度数の分布を設定することによ
り近用部全体にわたり良好な視野が得られる。
【０００９】近用度数の分布についての第二の態様は、
近用度数をＳN （Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、か
つ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．２ を満足するものである。プリズム測定点から下方に２０
mmの地点において、ＳN ≧０に対して、Ｐnm−Ｐns＜０
であれば一定の非点収差補正効果が得られるが、十分な
補正効果を得るためには、Ｐnm−Ｐns＜−０．２である
ことが望ましい。
近用度数をＳN （Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、か
つ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．２ を満足するものである。プリズム測定点から下方に２０
mmの地点において、ＳN ≧０に対して、Ｐnm−Ｐns＜０
であれば一定の非点収差補正効果が得られるが、十分な
補正効果を得るためには、Ｐnm−Ｐns＜−０．２である
ことが望ましい。
【００１０】さらに、本発明は、以上の累進多焦点レン
ズの遠用度数の分布について、好ましい態様を提案す
る。その遠用度数の分布についての第一の態様は、遠用
度数をＳF としたとき、−２≦ＳF ≦０であり、遠用領
域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．１ を満足するものである。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力、 である。特にＳF が、−２≦ＳF ≦−１の範囲にあると
き、この条件式を満足することが好ましい。ＳF がマイ
ナスの場合、一般的に補正量はＳF が小さいほど大きく
する必要がある。−２≦ＳF ≦０の場合、プリズム測定
点から上方に１５mmの地点におけるＰfm−Ｐfsの値が
０．１以下では十分な補正効果が得られない。特に、−
２≦ＳF ≦−１の範囲では、０．１より大きい補正量を
与えることが好ましい。
ズの遠用度数の分布について、好ましい態様を提案す
る。その遠用度数の分布についての第一の態様は、遠用
度数をＳF としたとき、−２≦ＳF ≦０であり、遠用領
域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．１ を満足するものである。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力、 である。特にＳF が、−２≦ＳF ≦−１の範囲にあると
き、この条件式を満足することが好ましい。ＳF がマイ
ナスの場合、一般的に補正量はＳF が小さいほど大きく
する必要がある。−２≦ＳF ≦０の場合、プリズム測定
点から上方に１５mmの地点におけるＰfm−Ｐfsの値が
０．１以下では十分な補正効果が得られない。特に、−
２≦ＳF ≦−１の範囲では、０．１より大きい補正量を
与えることが好ましい。
【００１１】遠用度数の分布についての第二の態様は、
遠用度数をＳF としたとき、−６＜ＳF ＜−２であり、
遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．２ を満足するものである。プリズム測定点から上方に１５
mmの地点において、ＳF がこの範囲の値をとるときに
は、Ｐfm−Ｐfs＞０．２でないと十分な非点収差の補正
効果が得られない。
遠用度数をＳF としたとき、−６＜ＳF ＜−２であり、
遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．２ を満足するものである。プリズム測定点から上方に１５
mmの地点において、ＳF がこの範囲の値をとるときに
は、Ｐfm−Ｐfs＞０．２でないと十分な非点収差の補正
効果が得られない。
【００１２】さらに本発明は、遠用度数がマイナスの累
進多焦点レンズにおいては、遠用領域におけるメリディ
オナル方向とサジタル方向の面屈折力の差（Ｐm −ＰS
＞０）と、近用領域における同面屈折力の差をある程度
大きくすると、薄型化と収差補正をバランスよく図るこ
とができることを見出した。その条件は、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＞０．３ を満足することである。但し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐm −Ｐ
S ）、である。この条件式を満足しないと、すなわちプ
リズム測定点から上方に１５mmの地点と下方に２０mmの
地点におけるＰm とＰS の差が、少なくとも０．３より
大きくないと、遠用部あるいは近用部に収差補正不足が
おこる。
進多焦点レンズにおいては、遠用領域におけるメリディ
オナル方向とサジタル方向の面屈折力の差（Ｐm −ＰS
＞０）と、近用領域における同面屈折力の差をある程度
大きくすると、薄型化と収差補正をバランスよく図るこ
とができることを見出した。その条件は、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＞０．３ を満足することである。但し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐm −Ｐ
S ）、である。この条件式を満足しないと、すなわちプ
リズム測定点から上方に１５mmの地点と下方に２０mmの
地点におけるＰm とＰS の差が、少なくとも０．３より
大きくないと、遠用部あるいは近用部に収差補正不足が
おこる。
【００１３】本発明の累進多焦点レンズは、特に、加入
度数が０．５〜４の累進多焦点レンズに適用することが
望ましい。加入度数が０．５未満のレンズでは、もとも
と収差が少ない。逆に加入度数が４を超えるレンズで
は、遠用部と近用部の度数差が大きく、また、収差補正
量も大きくなり、製造上問題がおこる。理想的にはＡＤ
Ｄ≦３が望ましい。さらに、ＳN ＜−１が望ましい。な
ぜなら、ＳN ＝０付近では近用部の収差はもともと少な
いので、本発明の収差補正効果は相対的に小さくなるか
らである。結局、本発明の効果が最も顕著に表れるの
は、０．５≦ＡＤＤ≦３．０、ＳN＜−１の範囲であ
る。
度数が０．５〜４の累進多焦点レンズに適用することが
望ましい。加入度数が０．５未満のレンズでは、もとも
と収差が少ない。逆に加入度数が４を超えるレンズで
は、遠用部と近用部の度数差が大きく、また、収差補正
量も大きくなり、製造上問題がおこる。理想的にはＡＤ
Ｄ≦３が望ましい。さらに、ＳN ＜−１が望ましい。な
ぜなら、ＳN ＝０付近では近用部の収差はもともと少な
いので、本発明の収差補正効果は相対的に小さくなるか
らである。結局、本発明の効果が最も顕著に表れるの
は、０．５≦ＡＤＤ≦３．０、ＳN＜−１の範囲であ
る。
【００１４】
【発明の実施例】次に、実施例について本発明を説明す
る。図１及び図２は、本発明の第一の態様に基づく第一
の実施例を示し、図３及び図４は比較例を示す。この実
施例は、遠用度数ＳＰＨ（＝ＳF ）＝−４．０、加入度
数ＡＤＤ（＝ＳN −ＳF ）＝２．０、ベースカーブＤ1
＝２．０の累進多焦点眼鏡レンズ、つまり、遠用領域に
おける度数が−４Ｄ、近用領域における度数が−２Ｄで
ある累進多焦点レンズに本発明を適用したものである。
る。図１及び図２は、本発明の第一の態様に基づく第一
の実施例を示し、図３及び図４は比較例を示す。この実
施例は、遠用度数ＳＰＨ（＝ＳF ）＝−４．０、加入度
数ＡＤＤ（＝ＳN −ＳF ）＝２．０、ベースカーブＤ1
＝２．０の累進多焦点眼鏡レンズ、つまり、遠用領域に
おける度数が−４Ｄ、近用領域における度数が−２Ｄで
ある累進多焦点レンズに本発明を適用したものである。
【００１５】図１は眼鏡レンズの中心部の上下（垂直）
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の度数分布を示す図である。この図に明らか
なように、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）におい
ては、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐm の
方が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰS より大き
い。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力の方が、破線で
示すメリディオナル方向の面屈折力より小さい。そし
て、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリ
ディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、プリズム
作用が０となる点（つまり入射光線が屈折することなく
通過する点）の近傍の１点において交わり、互いの値が
等しくなっている。本発明は、このように、遠用領域と
近用領域とで、サジタル方向の面屈折力とメリディオナ
ル方向の面屈折力の大小関係が逆転しており、かつ、プ
リズム作用のない点の近傍の１点において、Ｐm とＰS
の値が等しくした点に特徴がある。なお図１及び図３
は、遠用領域（のＰm とＰS の値が等しい点）における
面屈折力を基準（０）として示したもので、遠用領域の
面屈折力はマイナスである。
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の度数分布を示す図である。この図に明らか
なように、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）におい
ては、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐm の
方が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰS より大き
い。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力の方が、破線で
示すメリディオナル方向の面屈折力より小さい。そし
て、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリ
ディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、プリズム
作用が０となる点（つまり入射光線が屈折することなく
通過する点）の近傍の１点において交わり、互いの値が
等しくなっている。本発明は、このように、遠用領域と
近用領域とで、サジタル方向の面屈折力とメリディオナ
ル方向の面屈折力の大小関係が逆転しており、かつ、プ
リズム作用のない点の近傍の１点において、Ｐm とＰS
の値が等しくした点に特徴がある。なお図１及び図３
は、遠用領域（のＰm とＰS の値が等しい点）における
面屈折力を基準（０）として示したもので、遠用領域の
面屈折力はマイナスである。
【００１６】図２は、図１のように面屈折力を設定した
累進多焦点レンズの非点収差を示している。一方、図３
は、図１と同じ仕様であって、サジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面屈折
力分布図である。このレンズの非点収差を図４に示して
いる。
累進多焦点レンズの非点収差を示している。一方、図３
は、図１と同じ仕様であって、サジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面屈折
力分布図である。このレンズの非点収差を図４に示して
いる。
【００１７】図２と図４においては、非点収差を０．５
Ｄステップで示している。この両図を比較すると明らか
なように、本発明による累進多焦点レンズは、比較例に
示す、サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折力が
同一の同レンズに比して、非点収差が非常に良好に補正
されていることが分かる。
Ｄステップで示している。この両図を比較すると明らか
なように、本発明による累進多焦点レンズは、比較例に
示す、サジタル方向とメリディオナル方向の面屈折力が
同一の同レンズに比して、非点収差が非常に良好に補正
されていることが分かる。
【００１８】同様に、図５及び図６は、本発明の第二の
態様に基づく第二の実施例を示し、図７及び図８は比較
例を示す。この実施例は、遠用度数ＳF ＝−２．０、加
入度数ＡＤＤ＝２．０、ベースカーブＤ1 ＝４．０の累
進多焦点眼鏡レンズ、つまり、遠用領域における度数が
−２Ｄ、近用領域における度数が０Ｄである累進多焦点
レンズに本発明を適用したものである。
態様に基づく第二の実施例を示し、図７及び図８は比較
例を示す。この実施例は、遠用度数ＳF ＝−２．０、加
入度数ＡＤＤ＝２．０、ベースカーブＤ1 ＝４．０の累
進多焦点眼鏡レンズ、つまり、遠用領域における度数が
−２Ｄ、近用領域における度数が０Ｄである累進多焦点
レンズに本発明を適用したものである。
【００１９】図５は眼鏡レンズの中心部の上下（垂直）
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の度数分布を示す図である。第一の実施例と
同様に、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）において
は、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐm の方
が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰS より大き
い。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力の方が、破線で
示すメリディオナル方向の面屈折力より小さい。そし
て、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリ
ディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、第一の実
施例と同様に、プリズム作用が０となる点の近傍の１点
において交わり、互いの値が等しくなっている。
方向の主注視線に沿う本発明のサジタル方向とメリディ
オナル方向の度数分布を示す図である。第一の実施例と
同様に、本発明は、遠用領域（縦軸の＋領域）において
は、破線で示すメリディオナル方向の面屈折力Ｐm の方
が、実線で示すサジタル方向の面屈折力ＰS より大き
い。これに対し、近用領域（縦軸の−領域）において
は、実線で示すサジタル方向の面屈折力の方が、破線で
示すメリディオナル方向の面屈折力より小さい。そし
て、このサジタル方向の面屈折力分布曲線Ｐm と、メリ
ディオナル方向の面屈折力分布曲線ＰS とは、第一の実
施例と同様に、プリズム作用が０となる点の近傍の１点
において交わり、互いの値が等しくなっている。
【００２０】図６は、図５のように面屈折力を設定した
累進多焦点レンズの非点収差を示している。一方、図７
は、図５と同じ仕様であって、サジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面屈折
力分布図である。このレンズの非点収差を図８に示して
いる。
累進多焦点レンズの非点収差を示している。一方、図７
は、図５と同じ仕様であって、サジタル方向とメリディ
オナル方向の面屈折力を等しくする設計の場合の面屈折
力分布図である。このレンズの非点収差を図８に示して
いる。
【００２１】図６と図８を比較すると明らかなように、
本発明による累進多焦点レンズは、比較例に示す、サジ
タル方向とメリディオナル方向の面屈折力が同一の同レ
ンズに比して、非点収差が非常に良好に補正されている
ことが分かる。
本発明による累進多焦点レンズは、比較例に示す、サジ
タル方向とメリディオナル方向の面屈折力が同一の同レ
ンズに比して、非点収差が非常に良好に補正されている
ことが分かる。
【００２２】表１は、第一の実施例および第二の実施例
の具体的値を条件式に代入した場合の数値である。いず
れの場合も、対応する第一の態様、第二の態様の条件式
を満足している。 表１ Pnm(-20)-Pns(-20) Pfm(15)-Pfm(15) ΔP(15)-ΔP(-20) 第一の実施例 −０．１８ ０．３５ ０．５３ 第二の実施例 −０．２８ ０．１９ ０．４７
の具体的値を条件式に代入した場合の数値である。いず
れの場合も、対応する第一の態様、第二の態様の条件式
を満足している。 表１ Pnm(-20)-Pns(-20) Pfm(15)-Pfm(15) ΔP(15)-ΔP(-20) 第一の実施例 −０．１８ ０．３５ ０．５３ 第二の実施例 −０．２８ ０．１９ ０．４７
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、特に遠用領域がマイナ
スの度数をもつ累進多焦点レンズにおいて、薄型化と収
差補正の両者をバランスよく達成することができる。
スの度数をもつ累進多焦点レンズにおいて、薄型化と収
差補正の両者をバランスよく達成することができる。
【図１】本発明による累進多焦点レンズの第一の実施例
を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリディオ
ナル方向の面屈折力分布を示す図である。
を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリディオ
ナル方向の面屈折力分布を示す図である。
【図２】図１のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図３】比較のために、第一の実施例と同じ仕様で主注
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布を示す図で
ある。
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布を示す図で
ある。
【図４】図３のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図５】本発明による累進多焦点レンズの第二の実施例
を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリディオ
ナル方向の面屈折力分布を示す図である。
を示す、主注視線上におけるサジタル方向とメリディオ
ナル方向の面屈折力分布を示す図である。
【図６】図５のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
【図７】比較のために、第二の実施例と同じ仕様で主注
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布を示す図で
ある。
視線上におけるサジタル方向とメリディオナル方向の面
屈折力分布を同一とした場合の面屈折力分布を示す図で
ある。
【図８】図７のレンズの非点収差の分布を示す図であ
る。
る。
Claims (7)
- 【請求項１】 遠用度数がマイナスの累進多焦点レンズ
において、 遠用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
fm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰfSと
したとき、Ｐfm＞ＰfSに設定し、 近用領域における主注視線方向の断面の面屈折力をＰ
nm、主注視線と直交する方向の断面の面屈折力をＰnSと
したとき、Ｐnm＜ＰnSに設定したことを特徴とする累進
多焦点レンズ。 - 【請求項２】 請求項１において、主注視線方向の断面
の面屈折力Ｐm の値と、主注視線と直交する方向の断面
の面屈折力ＰS の値は、主注視線上におけるプリズム作
用が０となる点の近傍の１点において、互いに等しくな
る累進多焦点レンズ。 - 【請求項３】 請求項１または２において、 近用度数をＳN （Ｄ：ディオプター）としたとき、ＳN
＜０であり、 かつ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．１ を満足する累進多焦点レンズ。但し、 Ｐnm（−２０）；プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線方
向の断面面屈折力、 Ｐns（−２０）：プリズム測定点を原点とし、該原点か
ら下方に２０mmの主注視線上の地点における主注視線と
直交する方向の断面面屈折力。 - 【請求項４】 請求項１または２において、 近用度数をＳN （Ｄ）としたとき、ＳN ≧０であり、 かつ近用領域のある一点において、 Ｐnm（−２０）−Ｐns（−２０）＜−０．２ を満足する累進多焦点レンズ。
- 【請求項５】 請求項１または２において、 遠用度数をＳF としたとき、−２≦ＳF ≦０であり、 遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．１ を満足する累進多焦点レンズ。但し、 Ｐfm（１５）；プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線方向
の断面面屈折力、 Ｐfs（１５）：プリズム測定点を原点とし、該原点から
上方に１５mmの主注視線上の地点における主注視線と直
交する方向の断面面屈折力。 - 【請求項６】 請求項１または２において、 遠用度数をＳF としたとき、−６＜ＳF ＜−２であり、 遠用領域のある一点において、 Ｐfm（１５）−Ｐfs（１５）＞０．２ を満足する累進多焦点レンズ。
- 【請求項７】 遠用度数がマイナスの累進多焦点レンズ
において、 主注視線方向の断面の面屈折力をＰm 、主注視線と直交
する方向の断面の面屈折力をＰS としたとき、 ΔＰ（１５）−ΔＰ（−２０）＞０．３ を満足することを特徴とする累進多焦点レンズ。但し、 ΔＰ（ｘ）；プリズム測定点を原点とし、該原点から上
方（＋）または下方（−）にｘmmの主注視線上の地点に
おける断面面屈折力Ｐm とＰS の差（ΔＰ＝Ｐm −Ｐ
S ）。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28662994A JP3495437B2 (ja) | 1993-11-19 | 1994-11-21 | 累進多焦点レンズ |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29093093 | 1993-11-19 | ||
| JP21988794 | 1994-09-14 | ||
| JP6-219887 | 1994-09-14 | ||
| JP5-290930 | 1994-09-14 | ||
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| JP3495437B2 JP3495437B2 (ja) | 2004-02-09 |
Family
ID=27330370
Family Applications (1)
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| JP28662994A Expired - Lifetime JP3495437B2 (ja) | 1993-11-19 | 1994-11-21 | 累進多焦点レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3495437B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6354704B2 (en) | 1998-03-18 | 2002-03-12 | Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Progressive power spectacle lens |
| US6412947B2 (en) | 2000-05-10 | 2002-07-02 | Nikon-Essilor Co., Ltd. | Progressive-power multifocal lens |
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-
1994
- 1994-11-21 JP JP28662994A patent/JP3495437B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3495437B2 (ja) | 2004-02-09 |
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