JPH08149694A - 静止形無効電力補償装置 - Google Patents
静止形無効電力補償装置Info
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- JPH08149694A JPH08149694A JP6313996A JP31399694A JPH08149694A JP H08149694 A JPH08149694 A JP H08149694A JP 6313996 A JP6313996 A JP 6313996A JP 31399694 A JP31399694 A JP 31399694A JP H08149694 A JPH08149694 A JP H08149694A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 静止形無効電力補償装置において、複数のユ
ニットから構成されていても、常に安定な運転を可能と
する。 【構成】 無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、前記運転されるユニット総数に応じて、各ユニッ
トの制御定数を変更する手段21を備えた。
ニットから構成されていても、常に安定な運転を可能と
する。 【構成】 無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、前記運転されるユニット総数に応じて、各ユニッ
トの制御定数を変更する手段21を備えた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電力系統の電圧を維持す
るために、２つ以上のユニットから構成された静止形無
効電力補償装置に関する。
るために、２つ以上のユニットから構成された静止形無
効電力補償装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図９は従来の静止形無効電力補償装置
（以下、ＳＶＣと略記：Static Var Compensator）の構
成を示す図であり、ユニットＡとユニットＢからなる同
一容量の２つのユニットから構成される例を示してい
る。
（以下、ＳＶＣと略記：Static Var Compensator）の構
成を示す図であり、ユニットＡとユニットＢからなる同
一容量の２つのユニットから構成される例を示してい
る。
【０００３】このようにＳＶＣが２つのユニットから構
成される理由は、信頼度の観点から、必要とされる容量
を２つに分け、たとえ一方が停止しても残りの半分の容
量が運転できるようにする場合、又は系統上，資金上の
観点から、段階的に建設できる場合などを考慮したもの
である。
成される理由は、信頼度の観点から、必要とされる容量
を２つに分け、たとえ一方が停止しても残りの半分の容
量が運転できるようにする場合、又は系統上，資金上の
観点から、段階的に建設できる場合などを考慮したもの
である。
【０００４】ＳＶＣにも多くの種類があるが、ここでは
現在最も多く適用されているサイリスタ制御形リアクト
ル（以下、ＴＣＲと略記：Thiristor Controlled React
or）の例を示している。図９におけるユニットＡでは、
変圧器1Aは高圧母線電圧を降圧し、低圧母線にコンデン
サ2A及びリアクトル3Aが接続され、更にリアクトル3Aに
は逆並列に接続されたサイリスタ4Aとサイリスタ5Aとが
直列に接続されている。
現在最も多く適用されているサイリスタ制御形リアクト
ル（以下、ＴＣＲと略記：Thiristor Controlled React
or）の例を示している。図９におけるユニットＡでは、
変圧器1Aは高圧母線電圧を降圧し、低圧母線にコンデン
サ2A及びリアクトル3Aが接続され、更にリアクトル3Aに
は逆並列に接続されたサイリスタ4Aとサイリスタ5Aとが
直列に接続されている。
【０００５】コンデンサ2Aは固定した進みの無効電力を
消費（遅れの無効電力を発生）する一方、リアクトル3A
は遅れの無効電力を消費する。この中でリアクトル3A及
びサイリスタ4A，5Aとから構成される要素がＴＣＲであ
り、リアクトル3Aで消費する遅れの無効電力は、サイリ
スタ4Aとサイリスタ5Aの点弧角を変化させることにより
高速に連続的に制御される。
消費（遅れの無効電力を発生）する一方、リアクトル3A
は遅れの無効電力を消費する。この中でリアクトル3A及
びサイリスタ4A，5Aとから構成される要素がＴＣＲであ
り、リアクトル3Aで消費する遅れの無効電力は、サイリ
スタ4Aとサイリスタ5Aの点弧角を変化させることにより
高速に連続的に制御される。
【０００６】ユニットＡのＴＣＲの電流ＩA がコンデン
サ2Aの電流より小さいときはユニットＡ全体として進相
負荷となり、ＴＣＲの電流を増大させコンデンサ2Aの電
流より大きくすれば、ユニットＡ全体として遅相負荷と
なる。このように図９におけるＳＶＣのユニットＡは、
ＴＣＲに流れる電流を高速に制御することにより高圧母
線電圧の変動を制御する。ユニットＢもユニットＡと全
く同様に構成される。
サ2Aの電流より小さいときはユニットＡ全体として進相
負荷となり、ＴＣＲの電流を増大させコンデンサ2Aの電
流より大きくすれば、ユニットＡ全体として遅相負荷と
なる。このように図９におけるＳＶＣのユニットＡは、
ＴＣＲに流れる電流を高速に制御することにより高圧母
線電圧の変動を制御する。ユニットＢもユニットＡと全
く同様に構成される。
【０００７】この図９に併記されているＳＶＣのユニッ
トＡの制御回路について説明する。先ず、計器用変圧器
６，電圧検出器７があり、これらによって高圧母線電圧
Ｖを検出し、加算器12の入力とする。変流器９，電流検
出器10にてユニットＡの出力電流ＩA を検出し、この電
流とスロープリアクタンスＸSLとを掛算器11にて掛算す
る。加算器12では高圧母線電圧Ｖから電圧基準値Ｖref
と掛算器11の出力とを差し引く。
トＡの制御回路について説明する。先ず、計器用変圧器
６，電圧検出器７があり、これらによって高圧母線電圧
Ｖを検出し、加算器12の入力とする。変流器９，電流検
出器10にてユニットＡの出力電流ＩA を検出し、この電
流とスロープリアクタンスＸSLとを掛算器11にて掛算す
る。加算器12では高圧母線電圧Ｖから電圧基準値Ｖref
と掛算器11の出力とを差し引く。
【０００８】一方、演算器13では加算器12の出力が零に
なるようにＴＣＲの制御角αを求め、低圧母線電圧の電
圧位相を計器用変圧器14と位相検出器15により検出し
て、比例積分回路などから構成される演算器13の出力で
ある制御角αに相当するタイミングで点弧パルス発生器
16により、サイリスタ4A，5Aに点弧パルスを与える。ユ
ニットＢについてもユニットＡと同じ制御装置を具備し
ている。これらのユニットは系統の短絡インピーダンス
17を介して電源18に接続されている。
なるようにＴＣＲの制御角αを求め、低圧母線電圧の電
圧位相を計器用変圧器14と位相検出器15により検出し
て、比例積分回路などから構成される演算器13の出力で
ある制御角αに相当するタイミングで点弧パルス発生器
16により、サイリスタ4A，5Aに点弧パルスを与える。ユ
ニットＢについてもユニットＡと同じ制御装置を具備し
ている。これらのユニットは系統の短絡インピーダンス
17を介して電源18に接続されている。
【０００９】図10はこの制御部をより詳しく示した図で
あり、図９と同一部分は同一符号を付してある。演算器
13は比例積分回路部と、その出力を制御角αに換算する
部分とに分けられるが、比例積分回路部は系統の電圧Ｖ
と、ユニットＡの出力電流ＩA （遅れの無効電力を消費
する方向を正）とを検出して、Ｖ＝Ｖref ＋ＸSL×ＩA
となるように制御する。
あり、図９と同一部分は同一符号を付してある。演算器
13は比例積分回路部と、その出力を制御角αに換算する
部分とに分けられるが、比例積分回路部は系統の電圧Ｖ
と、ユニットＡの出力電流ＩA （遅れの無効電力を消費
する方向を正）とを検出して、Ｖ＝Ｖref ＋ＸSL×ＩA
となるように制御する。
【００１０】従ってユニットＡの電圧−電流特性は図11
に示すように、縦軸Ｖref を通り、ユニットＡの容量の
範囲以内では傾きがＸSLの右上がりの直線となる。制御
角αを最大にしてリアクトル3Aに流れる電流を零にする
とユニットＡの出力電流ＩAはコンデンサ2Aに流れる電
流値Ｉcmaxとなり、その時の電圧はＶ1 となる。
に示すように、縦軸Ｖref を通り、ユニットＡの容量の
範囲以内では傾きがＸSLの右上がりの直線となる。制御
角αを最大にしてリアクトル3Aに流れる電流を零にする
とユニットＡの出力電流ＩAはコンデンサ2Aに流れる電
流値Ｉcmaxとなり、その時の電圧はＶ1 となる。
【００１１】逆に制御角αを最小にするとユニットＡの
出力電流ＩA はリアクトル3Aに流れる最大電流からコン
デンサ2Aに流れる電流を差し引いたＩlmaxとなり、その
時の電圧はＶ2 となる。従って、電圧においてはＶ1 か
らＶ2 の間のＶc がユニットＡの可制御範囲となり、こ
の可制御範囲を越えるとユニットＡは単なるコンデンサ
又はリアクトルと同じことになってしまう。
出力電流ＩA はリアクトル3Aに流れる最大電流からコン
デンサ2Aに流れる電流を差し引いたＩlmaxとなり、その
時の電圧はＶ2 となる。従って、電圧においてはＶ1 か
らＶ2 の間のＶc がユニットＡの可制御範囲となり、こ
の可制御範囲を越えるとユニットＡは単なるコンデンサ
又はリアクトルと同じことになってしまう。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】図12は系統のインピー
ダンスＸsys も含めたＳＶＣの動特性を示すブロック図
である。ここでは検出器の検出遅れ等を無視している。
これを更に定常状態からの変化分のみを考え、ブロック
をまとめると図13のようになる。
ダンスＸsys も含めたＳＶＣの動特性を示すブロック図
である。ここでは検出器の検出遅れ等を無視している。
これを更に定常状態からの変化分のみを考え、ブロック
をまとめると図13のようになる。
【００１３】ここでブロック図における制御定数が同じ
であれば、同じ動特性が得られるが、ＳＶＣの容量をベ
ースにとった場合、１つのユニットが運転している時に
比較し、２つのユニットが運転している時はベースが２
倍になるため、系統のインピーダンスＸsys のＰ．Ｕ．
値が２倍になる。
であれば、同じ動特性が得られるが、ＳＶＣの容量をベ
ースにとった場合、１つのユニットが運転している時に
比較し、２つのユニットが運転している時はベースが２
倍になるため、系統のインピーダンスＸsys のＰ．Ｕ．
値が２倍になる。
【００１４】従って１つのユニットが運転している時に
最適な応答が得られるようにスロープリアクタンス
ＸSL，比例積分ゲインＫ，積分時定数Ｔを選定し、図14
に示すようなステップ応動が得られるようにしたとす
る。しかし、定数をそのままにして２つのユニットＡ，
Ｂを運転すれば、Ｘsys のＰ．Ｕ．値が等価的に２倍と
なり実質のゲインが高くなって、図15に示すように制御
系の安定性が損われる虞れがある。本発明は上記課題を
解決するためになされたものであり、複数のユニットか
ら構成されていても常に安定な運転が可能な静止形無効
電力補償装置を提供することを目的としている。
最適な応答が得られるようにスロープリアクタンス
ＸSL，比例積分ゲインＫ，積分時定数Ｔを選定し、図14
に示すようなステップ応動が得られるようにしたとす
る。しかし、定数をそのままにして２つのユニットＡ，
Ｂを運転すれば、Ｘsys のＰ．Ｕ．値が等価的に２倍と
なり実質のゲインが高くなって、図15に示すように制御
系の安定性が損われる虞れがある。本発明は上記課題を
解決するためになされたものであり、複数のユニットか
ら構成されていても常に安定な運転が可能な静止形無効
電力補償装置を提供することを目的としている。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
静止形無効電力補償装置は、無効電力を変化させて電力
系統の電圧を制御するユニットを複数備えた静止形無効
電力補償装置において、前記運転されるユニット総数に
応じて、各ユニットの制御定数を変更する手段を備え
た。
静止形無効電力補償装置は、無効電力を変化させて電力
系統の電圧を制御するユニットを複数備えた静止形無効
電力補償装置において、前記運転されるユニット総数に
応じて、各ユニットの制御定数を変更する手段を備え
た。
【００１６】本発明の請求項２に係る静止形無効電力補
償装置は、無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、前記運転されるユニットがＭ倍に変化したとき、
過渡ゲインＫを下記Ｎ′で割算するようにした。
償装置は、無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、前記運転されるユニットがＭ倍に変化したとき、
過渡ゲインＫを下記Ｎ′で割算するようにした。
【数１】Ｎ′＝Ｍ（１＋ＫＸSL）−ＫＸSL 但し、Ｍ：倍率 Ｋ：過渡ゲイン ＸSL：スロープリアクタンス
【００１７】本発明の請求項３に係る静止形無効電力補
償装置は、無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、当該静止形無効電力補償装置の出力電流値にスロ
ープリアクタンス定数を乗じた値を出力する第１の演算
器と、基準電圧値と計測電圧値との偏差値に前記第１の
演算器の出力値を加算する第２の演算器と、この第２の
演算器の出力値が零になるように定められた比例積分ゲ
インにより出力制御角を演算する第３の演算器と、当該
静止形無効電力補償装置の運転ユニット数に応じて前記
比例積分ゲイン又は前記スロープリアクタンス定数を変
更させる変更手段とを備えた。
償装置は、無効電力を変化させて電力系統の電圧を制御
するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置にお
いて、当該静止形無効電力補償装置の出力電流値にスロ
ープリアクタンス定数を乗じた値を出力する第１の演算
器と、基準電圧値と計測電圧値との偏差値に前記第１の
演算器の出力値を加算する第２の演算器と、この第２の
演算器の出力値が零になるように定められた比例積分ゲ
インにより出力制御角を演算する第３の演算器と、当該
静止形無効電力補償装置の運転ユニット数に応じて前記
比例積分ゲイン又は前記スロープリアクタンス定数を変
更させる変更手段とを備えた。
【００１８】
【作用】本発明の請求項１に係る静止形無効電力補償装
置は、運転する各ユニットの制御定数が例えば夫々等し
いとすると、可制御範囲が２倍となってしまうが、運転
するユニットの総数に応じて各制御定数を変更するよう
にしているため、ユニットの総数に拘らず、安定した制
御が可能となる。
置は、運転する各ユニットの制御定数が例えば夫々等し
いとすると、可制御範囲が２倍となってしまうが、運転
するユニットの総数に応じて各制御定数を変更するよう
にしているため、ユニットの総数に拘らず、安定した制
御が可能となる。
【００１９】本発明の請求項２に係る静止形無効電力補
償装置は、運転するユニットの増加に対して、過渡ゲイ
ンを変更することにより安定した制御を得るようにした
ものである。即ち、過渡ゲインを所定の変更係数で割る
ことにより達成するようにしたものである。
償装置は、運転するユニットの増加に対して、過渡ゲイ
ンを変更することにより安定した制御を得るようにした
ものである。即ち、過渡ゲインを所定の変更係数で割る
ことにより達成するようにしたものである。
【００２０】本発明の請求項３に係る静止形無効電力補
償装置は、運転ユニットの数に応じて、具体的変更個所
を比例積分ゲイン又はスロープリアクタンス定数に特定
し、これにより安定した制御を可能とした。
償装置は、運転ユニットの数に応じて、具体的変更個所
を比例積分ゲイン又はスロープリアクタンス定数に特定
し、これにより安定した制御を可能とした。
【００２１】
【実施例】以下、図面を参照して実施例を説明する。図
１は本発明の請求項１に係る静止形無効電力補償装置の
一実施例の構成図である。図１において19はＳＶＣが設
置される変電所のＳＶＣの総容量ＱT と運転中のＳＶＣ
のユニットの合計容量ＱA との比率を求める割算器であ
る。20はユニットＡの電流ＩA にスロープリアクタンス
ＸSLを掛けて得られた値を割算器19の出力で乗ずる掛算
器、21は電圧偏差に過渡ゲインＫを掛けた後に割算器19
の出力で割る割算器である。
１は本発明の請求項１に係る静止形無効電力補償装置の
一実施例の構成図である。図１において19はＳＶＣが設
置される変電所のＳＶＣの総容量ＱT と運転中のＳＶＣ
のユニットの合計容量ＱA との比率を求める割算器であ
る。20はユニットＡの電流ＩA にスロープリアクタンス
ＸSLを掛けて得られた値を割算器19の出力で乗ずる掛算
器、21は電圧偏差に過渡ゲインＫを掛けた後に割算器19
の出力で割る割算器である。
【００２２】図１に示す実施例の作用をＳＶＣの総容量
ＱT がユニットの合計容量ＱA の２倍となったケースを
例にして説明する。図２は図６のブロック図を書きかえ
たものである。この一巡の伝達関数をボード線図に書く
と、そのゲイン特性は図３のようになる。図において定
常ゲインＧ1 は１／Ｔ2 で下がり始め、１／ＴでＧ2に
達した後一定となる。
ＱT がユニットの合計容量ＱA の２倍となったケースを
例にして説明する。図２は図６のブロック図を書きかえ
たものである。この一巡の伝達関数をボード線図に書く
と、そのゲイン特性は図３のようになる。図において定
常ゲインＧ1 は１／Ｔ2 で下がり始め、１／ＴでＧ2に
達した後一定となる。
【００２３】なお、１／Ｔは積分時定数Ｔで決まるが、
通常、電圧，電流の検出，更新のためのむだ時間を考慮
して決定され、ＳＶＣの運転容量が変化しても変更しな
い。定常ゲインＧ1 はＸsys ／ＸSLが一定であれば変化
しない。
通常、電圧，電流の検出，更新のためのむだ時間を考慮
して決定され、ＳＶＣの運転容量が変化しても変更しな
い。定常ゲインＧ1 はＸsys ／ＸSLが一定であれば変化
しない。
【００２４】従って運転ユニット容量が２倍になると、
図１の演算器19は出力が１／２となり、実質的なスロー
プリアクタンスは掛算器20によって１／２になるため、
Ｘsy s ／ＸSLは不変で定常ゲインＧ1 も不変となる。ゲ
インが落ち始める１／Ｔ2 も過渡ゲインＫが演算器19の
出力により２倍となり、ＫＸSLが不変となるため変化し
ない。
図１の演算器19は出力が１／２となり、実質的なスロー
プリアクタンスは掛算器20によって１／２になるため、
Ｘsy s ／ＸSLは不変で定常ゲインＧ1 も不変となる。ゲ
インが落ち始める１／Ｔ2 も過渡ゲインＫが演算器19の
出力により２倍となり、ＫＸSLが不変となるため変化し
ない。
【００２５】以上のように運転するＳＶＣの容量が変化
してもＳＶＣの動特性は図14と全く変わらず、安定な運
転が行なえる。又、ＳＶＣの静特性は図４に示されるよ
うに、ＳＶＣの可制御範囲Ｖc は２倍に増大される。こ
れは大きな電圧変動に対してＳＶＣの出力がその制限値
にはりつく頻度が少なくなるという効果がある。
してもＳＶＣの動特性は図14と全く変わらず、安定な運
転が行なえる。又、ＳＶＣの静特性は図４に示されるよ
うに、ＳＶＣの可制御範囲Ｖc は２倍に増大される。こ
れは大きな電圧変動に対してＳＶＣの出力がその制限値
にはりつく頻度が少なくなるという効果がある。
【００２６】図５は本発明の請求項２に係る静止形無効
電力補償装置の一実施例の構成図である。本実施例はＳ
ＶＣの可制御範囲Ｖc は変えずに定常ゲインを高め、な
おかつ、過渡的な応答は極力ＳＶＣの運転量に依存しな
いようにしたものである。
電力補償装置の一実施例の構成図である。本実施例はＳ
ＶＣの可制御範囲Ｖc は変えずに定常ゲインを高め、な
おかつ、過渡的な応答は極力ＳＶＣの運転量に依存しな
いようにしたものである。
【００２７】22は演算器であり運転するＳＶＣの容量が
Ｍ倍になったとき、過渡ゲインＫをＮ′（以下に示す）
で割ることにしたものであり、このＮ′を計算する。こ
こで、スロープリアクタンスを変更しなければ定常ゲイ
ンはＸsys が相対的に大きくなった分、高くなる。即
ち、図２におけるＴ2 を変更しなければ、周波数の高い
外乱に対するゲインＧ2 が高くなって、安定性が損われ
る。そこで、周波数の高い領域でのゲインを不変とする
ようにＴ2 を変更する。
Ｍ倍になったとき、過渡ゲインＫをＮ′（以下に示す）
で割ることにしたものであり、このＮ′を計算する。こ
こで、スロープリアクタンスを変更しなければ定常ゲイ
ンはＸsys が相対的に大きくなった分、高くなる。即
ち、図２におけるＴ2 を変更しなければ、周波数の高い
外乱に対するゲインＧ2 が高くなって、安定性が損われ
る。そこで、周波数の高い領域でのゲインを不変とする
ようにＴ2 を変更する。
【００２８】そこで図２を更に図６のように変更する。
ここでＳに∞を代入した時の値（Ｘsys ・Ｔ）／（ＸSL
・Ｔ2 ）が不変であれば、高い周波数に対するゲインＧ
2 が不変となる。Ｘsys は運転するＳＶＣの容量がＭ倍
に変化した時、ＴとＸSLは不変とすると、Ｇ2 が不変と
なる過渡ゲインＫの変更係数Ｎは以下のように求まる。
ここでＳに∞を代入した時の値（Ｘsys ・Ｔ）／（ＸSL
・Ｔ2 ）が不変であれば、高い周波数に対するゲインＧ
2 が不変となる。Ｘsys は運転するＳＶＣの容量がＭ倍
に変化した時、ＴとＸSLは不変とすると、Ｇ2 が不変と
なる過渡ゲインＫの変更係数Ｎは以下のように求まる。
【００２９】
【数２】
【００３０】従って図５に示すように運転するＳＶＣの
容量がＭ倍に変化した時に、過渡ゲインＫをＮ′で割る
ことにより図７のボード線図に示す過渡特性が得られる
ことになる。図７は１／Ｔ2 より高い周波数領域では図
３と全く同じであって、過渡的に安定している。
容量がＭ倍に変化した時に、過渡ゲインＫをＮ′で割る
ことにより図７のボード線図に示す過渡特性が得られる
ことになる。図７は１／Ｔ2 より高い周波数領域では図
３と全く同じであって、過渡的に安定している。
【００３１】又、ＳＶＣの静特性は図８に示すようにＳ
ＶＣの可制御範囲はＶc と不変で、この範囲における定
常的な電圧変動を１ユニットのみの運転に比較して１／
２とすることができる。本実施例によれば、過渡的な安
定性を確保しつつ、定常的な電圧変動を運転ユニット数
に応じて最初に抑制できる。
ＶＣの可制御範囲はＶc と不変で、この範囲における定
常的な電圧変動を１ユニットのみの運転に比較して１／
２とすることができる。本実施例によれば、過渡的な安
定性を確保しつつ、定常的な電圧変動を運転ユニット数
に応じて最初に抑制できる。
【００３２】上記説明ではユニットが２つの場合を想定
して行なったが、これに限定されるものではなく、ユニ
ットの数が３つとなっても同じである。又、ユニットの
容量が等しくない場合であっても、ユニット総容量と運
転中のＳＶＣの容量との比がわかれば、最適に制御定数
を変更できる。
して行なったが、これに限定されるものではなく、ユニ
ットの数が３つとなっても同じである。又、ユニットの
容量が等しくない場合であっても、ユニット総容量と運
転中のＳＶＣの容量との比がわかれば、最適に制御定数
を変更できる。
【００３３】又、図１，図２では比例積分制御を主体と
した制御装置の例を示しているが、他の一次遅れ回路な
どから構成される制御装置であっても原理は全く同様で
あり、本発明が適用できる。更に最近のＧＴＯサイリス
タ応用の自励式変換器によるＳＶＣに対しても適用でき
る。
した制御装置の例を示しているが、他の一次遅れ回路な
どから構成される制御装置であっても原理は全く同様で
あり、本発明が適用できる。更に最近のＧＴＯサイリス
タ応用の自励式変換器によるＳＶＣに対しても適用でき
る。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば運
転するユニットの総容量に応じて各ユニットでの制御定
数を変更するよう構成したので、運転ユニットの数に関
係なく安定な運転が保証される。
転するユニットの総容量に応じて各ユニットでの制御定
数を変更するよう構成したので、運転ユニットの数に関
係なく安定な運転が保証される。
【図１】本発明の請求項１に係る静止形無効電力補償装
置の一実施例を示す構成図。
置の一実施例を示す構成図。
【図２】制御ブロック図を整理した図。
【図３】図２の一巡伝達関数のボード線図。
【図４】本発明の効果を示す図。
【図５】本発明の請求項２に係る静止形無効電力補償装
置の一実施例の構成図。
置の一実施例の構成図。
【図６】図２を更に変形した図。
【図７】本発明の請求項２の効果を示す図。
【図８】本発明の請求項２の効果を示す図。
【図９】従来装置を示す図。
【図10】従来装置の制御部を詳細に示した図。
【図11】従来装置の静特性を示す図。
【図12】従来装置の制御ブロック図を示す図。
【図13】制御ブロック図を整理した図。
【図14】適正な制御定数が選定されたときのＳＶＣのス
テップ応答を示す図。
テップ応答を示す図。
【図15】ＳＶＣの運転ユニット数が増加したときのＳＶ
Ｃのステップ応答を示す図。
Ｃのステップ応答を示す図。
2A コンデンサ 3A リアクトル ７ 電圧検出器 ８ 設定器 12 加算器 13 演算器 15 位相検出器 16 点弧パルス発生器
Claims (3)
- 【請求項１】 無効電力を変化させて電力系統の電圧を
制御するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置
において、前記運転されるユニット総数に応じて、各ユ
ニットの制御定数を変更する手段を備えたことを特徴と
する静止形無効電力補償装置 - 【請求項２】 無効電力を変化させて電力系統の電圧を
制御するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置
において、前記運転されるユニットがＭ倍に変化したと
き、過渡ゲインＫを下記Ｎ′で割算することを特徴とす
る静止形無効電力補償装置。 【数１】Ｎ′＝Ｍ（１＋ＫＸSL）−ＫＸSL 但し、Ｍ：倍率 Ｋ：過渡ゲイン ＸSL：スロープリアクタンス - 【請求項３】 無効電力を変化させて電力系統の電圧を
制御するユニットを複数備えた静止形無効電力補償装置
において、当該静止形無効電力補償装置の出力電流値に
スロープリアクタンス定数を乗じた値を出力する第１の
演算器と、基準電圧値と計測電圧値との偏差値に前記第
１の演算器の出力値を加算する第２の演算器と、この第
２の演算器の出力値が零になるように定められた比例積
分ゲインにより出力制御角を演算する第３の演算器と、
当該静止形無効電力補償装置の運転ユニット数に応じて
前記比例積分ゲイン又は前記スロープリアクタンス定数
を変更させる変更手段とを具備することを特徴とする静
止形無効電力補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6313996A JPH08149694A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 静止形無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6313996A JPH08149694A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 静止形無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08149694A true JPH08149694A (ja) | 1996-06-07 |
Family
ID=18047974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6313996A Pending JPH08149694A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | 静止形無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08149694A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008312370A (ja) * | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | 無効電力補償装置及びその制御方法 |
| WO2014034427A1 (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-06 | オリジン電気株式会社 | 静止型無効電力補償装置及び電圧制御方法 |
| CN108923436A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-11-30 | 国网湖南省电力有限公司 | 一种电压-无功关联变化的无功补偿需求获取方法 |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP6313996A patent/JPH08149694A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008312370A (ja) * | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | 無効電力補償装置及びその制御方法 |
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| JP2014048807A (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-17 | Origin Electric Co Ltd | 静止型無効電力補償装置及び電圧制御方法 |
| CN108923436A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-11-30 | 国网湖南省电力有限公司 | 一种电压-无功关联变化的无功补偿需求获取方法 |
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