JPH08158018A - 高耐摩耗ロール - Google Patents
高耐摩耗ロールInfo
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- JPH08158018A JPH08158018A JP29761494A JP29761494A JPH08158018A JP H08158018 A JPH08158018 A JP H08158018A JP 29761494 A JP29761494 A JP 29761494A JP 29761494 A JP29761494 A JP 29761494A JP H08158018 A JPH08158018 A JP H08158018A
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- wear resistance
- hardness
- wear
- high wear
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性に優れかつ均一材質の外層を備えた
高耐摩耗ロールを提供する。 【構成】 本発明の高耐摩耗ロールは、Ｎｂが０．２〜
７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロール材を用いて、熱
間鍛造により形成されている。
高耐摩耗ロールを提供する。 【構成】 本発明の高耐摩耗ロールは、Ｎｂが０．２〜
７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロール材を用いて、熱
間鍛造により形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼圧延用等の高耐摩
耗ロールに関する。
耗ロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、耐摩耗性が特に要求される鉄鋼圧
延用ロールには、高硬度鋳鉄材を用いて鋳造した後、適
宜の熱処理を施して表面の硬度を向上させた中実単層ロ
ールや、耐摩耗材により形成された外層と強靭材によっ
て形成された内層とからなる二層複合ロールや、必要に
より外層と内層との間に内層の強靱性劣化防止のために
中間層を介在させた三層複合ロールがある。前記複合ロ
ールは、まず外層及びその内面に中間層を遠心力鋳造法
により形成し、その内部に内層材溶湯を鋳込むことによ
り製造される。
延用ロールには、高硬度鋳鉄材を用いて鋳造した後、適
宜の熱処理を施して表面の硬度を向上させた中実単層ロ
ールや、耐摩耗材により形成された外層と強靭材によっ
て形成された内層とからなる二層複合ロールや、必要に
より外層と内層との間に内層の強靱性劣化防止のために
中間層を介在させた三層複合ロールがある。前記複合ロ
ールは、まず外層及びその内面に中間層を遠心力鋳造法
により形成し、その内部に内層材溶湯を鋳込むことによ
り製造される。
【０００３】また、複合ロールの外層材として、特開平
4-176840号公報や特開平5-179391号公報に開示されてい
るように、下記化学組成を有するハイス系ロール材が公
知である。 Ｃ：1.0 〜 3.0％、 Ｓｉ：0.1 〜 2.0 ％、Ｍｎ：0.
1 〜 2.0％、 Ｃｒ：3.0 〜 10.0 ％、Ｍｏ：0.1 〜
9.0％、 Ｗ：1.5 〜 10.0 ％、Ｖ，Ｎｂの内一種又
は二種の合計： 3.0〜10.0％、および残部実質的にＦｅ
からなる。
4-176840号公報や特開平5-179391号公報に開示されてい
るように、下記化学組成を有するハイス系ロール材が公
知である。 Ｃ：1.0 〜 3.0％、 Ｓｉ：0.1 〜 2.0 ％、Ｍｎ：0.
1 〜 2.0％、 Ｃｒ：3.0 〜 10.0 ％、Ｍｏ：0.1 〜
9.0％、 Ｗ：1.5 〜 10.0 ％、Ｖ，Ｎｂの内一種又
は二種の合計： 3.0〜10.0％、および残部実質的にＦｅ
からなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、圧延条件が苛酷
になり、より高い耐摩耗性が要求されるようになった。
このため、前記公報に言及されているように、ハイス系
ロール材にＶ，Ｎｂの内一種又は二種を 3.0〜10.0％含
有させて、その組織中に微細炭化物を結晶核として生成
させ、これによって組織の微細化、緻密化を図り、もっ
て耐摩耗性の向上が図られている。しかし、耐摩耗性の
向上の要求に十分応えているとはいえないのが実情であ
る。
になり、より高い耐摩耗性が要求されるようになった。
このため、前記公報に言及されているように、ハイス系
ロール材にＶ，Ｎｂの内一種又は二種を 3.0〜10.0％含
有させて、その組織中に微細炭化物を結晶核として生成
させ、これによって組織の微細化、緻密化を図り、もっ
て耐摩耗性の向上が図られている。しかし、耐摩耗性の
向上の要求に十分応えているとはいえないのが実情であ
る。
【０００５】すなわち、ロールの製造は鋳造法により行
われるため、偏析が生じ易くなり、均一な組織が得られ
難く、良好な耐摩耗性が得難い。特に、耐摩耗性を向上
させるために、材質中にＷを多量に添加すれば、Ｗが比
重差により分離し、周方向に偏析が生じて均一な材質が
得難い。本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、耐
摩耗性に優れかつ均一材質の外層を備えた鉄鋼圧延用等
の高耐摩耗ロールを提供することを目的とする。
われるため、偏析が生じ易くなり、均一な組織が得られ
難く、良好な耐摩耗性が得難い。特に、耐摩耗性を向上
させるために、材質中にＷを多量に添加すれば、Ｗが比
重差により分離し、周方向に偏析が生じて均一な材質が
得難い。本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、耐
摩耗性に優れかつ均一材質の外層を備えた鉄鋼圧延用等
の高耐摩耗ロールを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の高耐摩耗ロール
は、Ｎｂが０．２〜７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロ
ール材を用いて、熱間鍛造により形成されている。
は、Ｎｂが０．２〜７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロ
ール材を用いて、熱間鍛造により形成されている。
【０００７】
【作用】本発明の高耐摩耗ロールに必須に含有されるＮ
ｂは、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗと共にＣと容易に結合して
高硬度の複合炭化物を形成し、炭化物として組織中に析
出するため、焼戻しの過程における二次硬化が顕著に現
れ、ロールの耐摩耗性が向上する。
ｂは、Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗと共にＣと容易に結合して
高硬度の複合炭化物を形成し、炭化物として組織中に析
出するため、焼戻しの過程における二次硬化が顕著に現
れ、ロールの耐摩耗性が向上する。
【０００８】ロール素材にＮｂが添加されると、鋳造後
の組織中の炭化物は微細になり、鋳造後に鍛造してもロ
ールの割損が防止できる。しかも、鋳造時に偏析した炭
化物は、鋳造後のロール素材が熱間鍛造される際に、組
織中に均一分散する。従って、本発明によれば、高硬度
で微細な炭化物が均一に分散した組織が得られ、耐摩耗
性が向上する。
の組織中の炭化物は微細になり、鋳造後に鍛造してもロ
ールの割損が防止できる。しかも、鋳造時に偏析した炭
化物は、鋳造後のロール素材が熱間鍛造される際に、組
織中に均一分散する。従って、本発明によれば、高硬度
で微細な炭化物が均一に分散した組織が得られ、耐摩耗
性が向上する。
【０００９】
【実施例】図１は、本発明に係る高耐摩耗ロール１の構
造を示す断面図である。高耐摩耗ロール１は、中実状単
層ロールの構造をしており、Ｎｂが０．２〜７．０ｗｔ
％必須に添加されたハイス系ロール材を用いて、鋳造
後、必要に応じて適宜の粗加工を施した後、熱間鍛造に
より形成されている。熱間鍛造後、従来と同様、歪取り
焼鈍しや焼入れ、焼戻し等の適宜の熱処理が施される。
造を示す断面図である。高耐摩耗ロール１は、中実状単
層ロールの構造をしており、Ｎｂが０．２〜７．０ｗｔ
％必須に添加されたハイス系ロール材を用いて、鋳造
後、必要に応じて適宜の粗加工を施した後、熱間鍛造に
より形成されている。熱間鍛造後、従来と同様、歪取り
焼鈍しや焼入れ、焼戻し等の適宜の熱処理が施される。
【００１０】下記に、Ｎｂを必須に含有した好適なハイ
ス系ロール材の組成例（重量％）を示す。 Ｃ：1.0 〜 3.0％、 Ｓｉ：0.1 〜 2.0 ％、Ｍｎ：0.
1 〜 2.0％、 Ｃｒ：3.0 〜 15.0 ％、Ｍｏ：0.1 〜
9.0％、 Ｗ：1.5 〜 10.0 ％、Ｖ：2.0 〜 9.0％、
Ｎｂ：0.2 〜 7.0 ％、および残部実質的にＦｅから
なる。
ス系ロール材の組成例（重量％）を示す。 Ｃ：1.0 〜 3.0％、 Ｓｉ：0.1 〜 2.0 ％、Ｍｎ：0.
1 〜 2.0％、 Ｃｒ：3.0 〜 15.0 ％、Ｍｏ：0.1 〜
9.0％、 Ｗ：1.5 〜 10.0 ％、Ｖ：2.0 〜 9.0％、
Ｎｂ：0.2 〜 7.0 ％、および残部実質的にＦｅから
なる。
【００１１】まず、上記成分の限定理由について説明す
る。 Ｃ：1.0 〜3.0 ％ Ｃは主としてＦｅおよびＣｒと結合してＭ7 Ｃ3 型の高
硬度複合炭化物を形成すると共に、Ｃｒ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎ
ｂ, Ｗと結合してＭＣ型, Ｍ6 Ｃ型，Ｍ2 Ｃ型等の高硬
度複合炭化物をも形成する。この高硬度複合炭化物形成
のために、 1.0％以上のＣ％が必要である。一方、 3.0
％を越えてＣが含有されると炭化物量が増すと共に脆く
なり、耐クラック性が劣化するため、 3.0％以下とす
る。 Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％ Ｓｉは本発明材が鋳造合金であるため、湯流れ性の確保
のために必要な元素であり、同時に又、使用原材料から
0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、2.0％を
越えると靭性の低下を招くため好ましくない。 Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％ Ｍｎは硬化能を増し、また、Ｓと結合してＭｎＳを生成
し、Ｓによる脆化を防ぐ元素であり、同時に使用原材料
から 0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、 2.0
％を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。 Ｃｒ：3.0 〜15.0％ ＣｒはＦｅ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと結合して、
高硬度複合炭化物を形成して高温に於ける耐摩耗性の向
上に寄与する。また、一部は基地中に固溶して焼入れ性
および耐摩耗性を改善する。 3.0％未満ではこれらの効
果が少なく、耐摩耗性改善が期待できない。一方、15.0
％を越えて含有されると靭性の劣化を来すため好ましく
ない。 Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％ ＭｏはＦｅ, Ｃｒ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと容易に結合
して、主としてＭ7 Ｃ 3 型，Ｍ6 Ｃ型，Ｍ2 Ｃ型複合炭
化物を形成し、常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の
向上に寄与する。ＭｏはＷに比較して少量添加でその効
果を発揮する。このさい、 0.1％未満では所期の耐摩耗
性を得ることができず、一方、 9.0％を越えると靭性の
低下を来し好ましくない。 Ｗ：1.5 〜10.0％ Ｗも同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ，Ｖ, Ｎｂと共にＣと容易
に結合して複合炭化物を形成し、常温および高温硬度を
高めて耐摩耗性の向上に寄与する。 1.5％未満では所期
の耐摩耗性を得ることができず、一方、10.0％を越える
と靭性の低下を来し、耐ヒートクラック性を悪化させ
る。また、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生成し易くさ
せる。このため10.0％以下とする。 Ｖ：2.0 〜 9.0％ ＶはＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗと共にＣと容易に結合して、
主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常温および高温
硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、このＭ
Ｃ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に生成するため、基地
の塑性変形を抑止し、機械的性質、さらには耐クラック
性の向上にも寄与する。 2.0％以上添加しないとかかる
効果は現れにくい。しかし、添加量が9.0 ％を越えると
靭性の低下を招来すると共に、遠心力鋳造の際、マクロ
偏析を生成し易くなる。このため、 9.0％以下とする。 Ｎｂ：0.2 〜 7.0％ ＮｂはＶと同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗと共にＣと容易
に結合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常
温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。
また、焼戻しの過程において、二次硬化現象が著しくな
り、かつ、組織が微細になるため、耐摩耗性が更に向上
する。Ｎｂの含有量は 0.2％未満であると、組織の微細
化や高硬度化の効果が現れ難くなり、 7.0％を越える
と、靱性の低下を招くと供に、鋳造の際に偏析が生じ易
くなり、割損の要因となる。
る。 Ｃ：1.0 〜3.0 ％ Ｃは主としてＦｅおよびＣｒと結合してＭ7 Ｃ3 型の高
硬度複合炭化物を形成すると共に、Ｃｒ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎ
ｂ, Ｗと結合してＭＣ型, Ｍ6 Ｃ型，Ｍ2 Ｃ型等の高硬
度複合炭化物をも形成する。この高硬度複合炭化物形成
のために、 1.0％以上のＣ％が必要である。一方、 3.0
％を越えてＣが含有されると炭化物量が増すと共に脆く
なり、耐クラック性が劣化するため、 3.0％以下とす
る。 Ｓｉ：0.1 〜2.0 ％ Ｓｉは本発明材が鋳造合金であるため、湯流れ性の確保
のために必要な元素であり、同時に又、使用原材料から
0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、2.0％を
越えると靭性の低下を招くため好ましくない。 Ｍｎ：0.1 〜2.0 ％ Ｍｎは硬化能を増し、また、Ｓと結合してＭｎＳを生成
し、Ｓによる脆化を防ぐ元素であり、同時に使用原材料
から 0.1％程度は不可避的に含有される。しかし、 2.0
％を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。 Ｃｒ：3.0 〜15.0％ ＣｒはＦｅ, Ｍｏ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと結合して、
高硬度複合炭化物を形成して高温に於ける耐摩耗性の向
上に寄与する。また、一部は基地中に固溶して焼入れ性
および耐摩耗性を改善する。 3.0％未満ではこれらの効
果が少なく、耐摩耗性改善が期待できない。一方、15.0
％を越えて含有されると靭性の劣化を来すため好ましく
ない。 Ｍｏ：0.1 〜9.0 ％ ＭｏはＦｅ, Ｃｒ, Ｖ, Ｎｂ, Ｗと共にＣと容易に結合
して、主としてＭ7 Ｃ 3 型，Ｍ6 Ｃ型，Ｍ2 Ｃ型複合炭
化物を形成し、常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の
向上に寄与する。ＭｏはＷに比較して少量添加でその効
果を発揮する。このさい、 0.1％未満では所期の耐摩耗
性を得ることができず、一方、 9.0％を越えると靭性の
低下を来し好ましくない。 Ｗ：1.5 〜10.0％ Ｗも同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ，Ｖ, Ｎｂと共にＣと容易
に結合して複合炭化物を形成し、常温および高温硬度を
高めて耐摩耗性の向上に寄与する。 1.5％未満では所期
の耐摩耗性を得ることができず、一方、10.0％を越える
と靭性の低下を来し、耐ヒートクラック性を悪化させ
る。また、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生成し易くさ
せる。このため10.0％以下とする。 Ｖ：2.0 〜 9.0％ ＶはＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗと共にＣと容易に結合して、
主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常温および高温
硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、このＭ
Ｃ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に生成するため、基地
の塑性変形を抑止し、機械的性質、さらには耐クラック
性の向上にも寄与する。 2.0％以上添加しないとかかる
効果は現れにくい。しかし、添加量が9.0 ％を越えると
靭性の低下を招来すると共に、遠心力鋳造の際、マクロ
偏析を生成し易くなる。このため、 9.0％以下とする。 Ｎｂ：0.2 〜 7.0％ ＮｂはＶと同様にＦｅ, Ｃｒ, Ｍｏ, Ｗと共にＣと容易
に結合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成し、常
温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。
また、焼戻しの過程において、二次硬化現象が著しくな
り、かつ、組織が微細になるため、耐摩耗性が更に向上
する。Ｎｂの含有量は 0.2％未満であると、組織の微細
化や高硬度化の効果が現れ難くなり、 7.0％を越える
と、靱性の低下を招くと供に、鋳造の際に偏析が生じ易
くなり、割損の要因となる。
【００１２】前記ハイス系ロール材は以上の合金成分の
ほか残部がＦｅおよび不純物で形成される。尚、Ｐ, Ｓ
は原料より不可避的に混入するが、材質を脆くするので
少ない程望ましく、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.1 ％以下に
止めておくのがよい。尚、前記ロール材の化学組成は、
特開平5-179391号公報等に開示されているハイス系ロー
ル材が有する化学組成と類似のものであるが、本発明で
は、Ｎｂを必須に含有させる点で異なる。また、前記組
成に加えて、必要に応じて、Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.
01〜0.50％の内の一種又は二種以上、又は及びＢ：0.01
〜0.50％を添加してもよい。さらに、特開平5-179392号
公報や特開平5-179393号公報に開示されているように、
前記ロール素材に、Ｎｉを 0.1〜 4.5％添加したり、Ｃ
ｏを 0.1〜10.0％添加することができる。
ほか残部がＦｅおよび不純物で形成される。尚、Ｐ, Ｓ
は原料より不可避的に混入するが、材質を脆くするので
少ない程望ましく、Ｐ：0.2 ％以下、Ｓ：0.1 ％以下に
止めておくのがよい。尚、前記ロール材の化学組成は、
特開平5-179391号公報等に開示されているハイス系ロー
ル材が有する化学組成と類似のものであるが、本発明で
は、Ｎｂを必須に含有させる点で異なる。また、前記組
成に加えて、必要に応じて、Ａｌ, Ｔｉ，Ｚｒ：各々0.
01〜0.50％の内の一種又は二種以上、又は及びＢ：0.01
〜0.50％を添加してもよい。さらに、特開平5-179392号
公報や特開平5-179393号公報に開示されているように、
前記ロール素材に、Ｎｉを 0.1〜 4.5％添加したり、Ｃ
ｏを 0.1〜10.0％添加することができる。
【００１３】本発明に係る高耐摩耗ロール１は、ロール
素材を静置鋳造法により所望の構造に形成し、適宜の形
状粗加工を施した後、該素材を熱間鍛造することにより
製造される。熱間鍛造は、鋳造後、共晶温度近くまで加
熱し、鍛造温度1150℃付近において行われ、鋳造組織を
微細化すると供に、鋳造により偏析した炭化物を微細均
一に分布させる。尚、ロール素材の鋳造は、静置鋳造法
に限らず、遠心力鋳造法によっても形成できる。
素材を静置鋳造法により所望の構造に形成し、適宜の形
状粗加工を施した後、該素材を熱間鍛造することにより
製造される。熱間鍛造は、鋳造後、共晶温度近くまで加
熱し、鍛造温度1150℃付近において行われ、鋳造組織を
微細化すると供に、鋳造により偏析した炭化物を微細均
一に分布させる。尚、ロール素材の鋳造は、静置鋳造法
に限らず、遠心力鋳造法によっても形成できる。
【００１４】高耐摩耗ロール１は、熱間鍛造に引続い
て、1100℃程度加熱して焼きなまし（１時間程度保持）
を行った後、焼入れ温度（オーステナイト化温度) から
400〜650℃までの温度域を 150℃／Ｈｒ以上の冷却速
度で焼入れることにより、靱性が向上した良好な焼入れ
組織を得ることができる。焼戻しは 500〜 600℃の温度
で１回ないし数回行なうとよい。本発明に係るハイス系
ロール材は、オーステナイト化熱処理の際に基地中に固
溶したＭｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂ等が焼戻し熱処理によって微
細炭化物として析出し、焼戻し２次硬化現象を生じるた
め、高温硬度に優れる。
て、1100℃程度加熱して焼きなまし（１時間程度保持）
を行った後、焼入れ温度（オーステナイト化温度) から
400〜650℃までの温度域を 150℃／Ｈｒ以上の冷却速
度で焼入れることにより、靱性が向上した良好な焼入れ
組織を得ることができる。焼戻しは 500〜 600℃の温度
で１回ないし数回行なうとよい。本発明に係るハイス系
ロール材は、オーステナイト化熱処理の際に基地中に固
溶したＭｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂ等が焼戻し熱処理によって微
細炭化物として析出し、焼戻し２次硬化現象を生じるた
め、高温硬度に優れる。
【００１５】本発明の高耐摩耗ロール１の具体的製造例
について説明する。 (1) まず、静置鋳造法により、下記表１に示す化学組成
（ｗｔ％）Ａ，Ｂのロール素材（胴部直径３５０×長さ
４５０ｍｍ）を鋳造した。
について説明する。 (1) まず、静置鋳造法により、下記表１に示す化学組成
（ｗｔ％）Ａ，Ｂのロール素材（胴部直径３５０×長さ
４５０ｍｍ）を鋳造した。
【００１６】
【表１】
【００１７】(2) 各ロール素材の底部から比較試料片
１，２を採取し、残部から直径３２０×長さ３００ｍｍ
の鍛造素材を採取した。該鍛造素材を１１５０℃まで加
熱した後、直径が２５０ｍｍになるまで熱間鍛造し、実
施例１、２に係る単層ロールを得た。 (3) 続いて、実施例ロール及び比較試料片を１１１０℃
まで加熱した後、１時間保持し、冷却速度７００（℃／
Ｈｒ）で５００℃まで冷却した後、５５０℃×１０Ｈｒ
保持の焼戻しを３回繰り返した。 (4) 前記熱処理後の比較試料片及び実施例ロールに対し
て硬度を測定した。測定位置は、表面から３０ｍｍの位
置であり、その結果は下記表２の通りであった。
１，２を採取し、残部から直径３２０×長さ３００ｍｍ
の鍛造素材を採取した。該鍛造素材を１１５０℃まで加
熱した後、直径が２５０ｍｍになるまで熱間鍛造し、実
施例１、２に係る単層ロールを得た。 (3) 続いて、実施例ロール及び比較試料片を１１１０℃
まで加熱した後、１時間保持し、冷却速度７００（℃／
Ｈｒ）で５００℃まで冷却した後、５５０℃×１０Ｈｒ
保持の焼戻しを３回繰り返した。 (4) 前記熱処理後の比較試料片及び実施例ロールに対し
て硬度を測定した。測定位置は、表面から３０ｍｍの位
置であり、その結果は下記表２の通りであった。
【００１８】
【表２】
【００１９】(5) 実施例ロール及び比較試料片から板状
試験片を採取し、固定した試験片に回転輪を押し付けて
比摩耗量を測定した。試験結果を表２に併せて示す。 試験条件 回転輪材質： ＳＵＪ２浸炭焼入 （ＨＲＣ：６０〜６２） 初期荷重： １８．０ｋｇｆ すべり速度： ３．４ｍ／秒 すべり距離： ２００ｍ (6) 表２から、実施例ロールは熱間鍛造を施していない
比較試料片より硬度が低下しており、材料内部の靱性が
向上していることが分かる。また、実施例ロールは比較
試料片より材料表面の比摩耗量が低下しており、耐摩耗
性が優れていることが認められた。
試験片を採取し、固定した試験片に回転輪を押し付けて
比摩耗量を測定した。試験結果を表２に併せて示す。 試験条件 回転輪材質： ＳＵＪ２浸炭焼入 （ＨＲＣ：６０〜６２） 初期荷重： １８．０ｋｇｆ すべり速度： ３．４ｍ／秒 すべり距離： ２００ｍ (6) 表２から、実施例ロールは熱間鍛造を施していない
比較試料片より硬度が低下しており、材料内部の靱性が
向上していることが分かる。また、実施例ロールは比較
試料片より材料表面の比摩耗量が低下しており、耐摩耗
性が優れていることが認められた。
【００２０】
【発明の効果】本発明の高耐摩耗ロールは、Ｎｂが０．
２〜７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロール材を用いて
いるので、焼戻過程の二次硬化が顕著になり、耐摩耗性
が向上する。更に、鋳造後、熱間鍛造されるので、高硬
度で微細な炭化物が均一分散した組織になり、高耐摩耗
性を有したロールが得られる。しかも、この鍛造の際、
Ｎｂの作用により組織が微細になり、鍛造時の割損が防
止できる。
２〜７．０ｗｔ％含有されたハイス系ロール材を用いて
いるので、焼戻過程の二次硬化が顕著になり、耐摩耗性
が向上する。更に、鋳造後、熱間鍛造されるので、高硬
度で微細な炭化物が均一分散した組織になり、高耐摩耗
性を有したロールが得られる。しかも、この鍛造の際、
Ｎｂの作用により組織が微細になり、鍛造時の割損が防
止できる。
【図１】本発明に係る高耐摩耗ロールの断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/22 38/38
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｂが０．２〜７．０ｗｔ％含有された
ハイス系ロール材を用いて、熱間鍛造により形成されて
なることを特徴とする高耐摩耗ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29761494A JPH08158018A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 高耐摩耗ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29761494A JPH08158018A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 高耐摩耗ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08158018A true JPH08158018A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17848842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29761494A Pending JPH08158018A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 高耐摩耗ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08158018A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1777016A1 (en) * | 2005-10-21 | 2007-04-25 | VAI Industries (UK) Limited | Multiple piece roll |
| KR100716566B1 (ko) * | 2006-01-02 | 2007-05-09 | 현대제철 주식회사 | 고속도강의 어니일링 열처리방법 |
| EP2495340A1 (en) | 2011-03-04 | 2012-09-05 | Akers AB | A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
| US8920296B2 (en) | 2011-03-04 | 2014-12-30 | Åkers AB | Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
| CN112410673A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-02-26 | 宝钢轧辊科技有限责任公司 | 超高强度钢板轧制用高速钢轧辊及其制造方法 |
-
1994
- 1994-11-30 JP JP29761494A patent/JPH08158018A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1777016A1 (en) * | 2005-10-21 | 2007-04-25 | VAI Industries (UK) Limited | Multiple piece roll |
| WO2007045358A1 (en) * | 2005-10-21 | 2007-04-26 | Siemens Vai Metals Technologies Ltd. | Multiple piece roll |
| US7891224B2 (en) | 2005-10-21 | 2011-02-22 | Siemens Vai Metals Technologies Ltd. | Multiple piece roll |
| KR100716566B1 (ko) * | 2006-01-02 | 2007-05-09 | 현대제철 주식회사 | 고속도강의 어니일링 열처리방법 |
| EP2495340A1 (en) | 2011-03-04 | 2012-09-05 | Akers AB | A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
| US8920296B2 (en) | 2011-03-04 | 2014-12-30 | Åkers AB | Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll |
| CN112410673A (zh) * | 2020-11-18 | 2021-02-26 | 宝钢轧辊科技有限责任公司 | 超高强度钢板轧制用高速钢轧辊及其制造方法 |
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