JPH08165488A - 等速ジョイント用グリース組成物 - Google Patents
等速ジョイント用グリース組成物Info
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- JPH08165488A JPH08165488A JP30868294A JP30868294A JPH08165488A JP H08165488 A JPH08165488 A JP H08165488A JP 30868294 A JP30868294 A JP 30868294A JP 30868294 A JP30868294 A JP 30868294A JP H08165488 A JPH08165488 A JP H08165488A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 フレーキング防止性能及び耐熱性に優れた等
速ジョイント用グリース組成物を提供すること。 【構成】 (a) 基油、(b) 下記式で表されるジウレア化
合物： R1NH-CO-NH-C6H4-p-CH2-C6H4-p-NH-CO-NHR2 （式中、R1及びR2は、同一もしくは異なる炭素原子数６
又は７のアリール基もしくはシクロヘキシル基であ
る）、(c) 二硫化モリブデン、及び(d) 硫黄分１５〜３
５重量％およびリン分0.５〜３重量％である、金属を含
まない極圧添加剤からなる、等速ジョイント用グリース
組成物。
速ジョイント用グリース組成物を提供すること。 【構成】 (a) 基油、(b) 下記式で表されるジウレア化
合物： R1NH-CO-NH-C6H4-p-CH2-C6H4-p-NH-CO-NHR2 （式中、R1及びR2は、同一もしくは異なる炭素原子数６
又は７のアリール基もしくはシクロヘキシル基であ
る）、(c) 二硫化モリブデン、及び(d) 硫黄分１５〜３
５重量％およびリン分0.５〜３重量％である、金属を含
まない極圧添加剤からなる、等速ジョイント用グリース
組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、等速ジョイント用グリ
ース組成物、特にプランジング型等速ボールジョイント
用または固定型等速ボールジョイント用グリース組成物
に関するものである。潤滑される等速ジョイント部分に
は、極めて高い面圧が発生し、ジョイント部分は、複雑
なころがりすべり作用を受ける。このため、異常摩耗や
金属疲労が発生し、ハクリ現象、すなわち、ジョイント
のフレーキングが発生する。本発明は、このような等速
ジョイントを潤滑し、ジョイントの摩耗を効果的に低減
し、潤滑部分のフレーキングの発生を効果的に防止する
ことのできる等速ジョイント用グリース組成物に関する
ものである。
ース組成物、特にプランジング型等速ボールジョイント
用または固定型等速ボールジョイント用グリース組成物
に関するものである。潤滑される等速ジョイント部分に
は、極めて高い面圧が発生し、ジョイント部分は、複雑
なころがりすべり作用を受ける。このため、異常摩耗や
金属疲労が発生し、ハクリ現象、すなわち、ジョイント
のフレーキングが発生する。本発明は、このような等速
ジョイントを潤滑し、ジョイントの摩耗を効果的に低減
し、潤滑部分のフレーキングの発生を効果的に防止する
ことのできる等速ジョイント用グリース組成物に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、このような等速ジョイントに用い
られている潤滑グリースとしては、二硫化モリブデンを
含有しリチウム石けんを増ちょう剤とした極圧グリース
や、二硫化モリブデンに硫黄−リン系極圧剤やナフテン
酸の鉛塩を添加しリチウム石けんを増ちょう剤とした極
圧グリースが挙げられる。しかしながらこれらの等速ジ
ョイント用グリースは、近年の高性能自動車において発
生する厳しい作用条件の下では、必ずしも満足なものと
はいえない。最近、４輪駆動（ＦＦタイプ）自動車の数
が急激に増加している。これらの自動車に使用する等速
ジョイントはできるだけ軽量かつ小型のものにすること
が必要である。プランジング型等速ボールジョイントと
して用いられているダブルオフセット型等速ジョイント
やクロスグルーブ型等速ジョイント等、また固定型等速
ボールジョイントとして用いられているバーフィールド
ジョイント等は、いずれも６個のボールでトルクを伝達
する構造を持つ。これらの等速ジョイントでは、回転時
高面圧下で複雑なころがりすべりの往復運動により、ボ
ールおよびボールと接触する金属表面に繰り返し応力が
加わり、金属疲労によるフレーキング現象が発生し易
い。近年のエンジンの高出力化により、従来のエンジン
と比較して面圧が高くなり、また燃費向上のため自動車
が軽量化され、ジョイントのサイズも小さくなってきて
いる。このため、相対的に高面圧となり、従来のグリー
スではフレーキング現象を充分に防止することができな
い。また、グリースの耐熱性向上も必要になってきてい
る。
られている潤滑グリースとしては、二硫化モリブデンを
含有しリチウム石けんを増ちょう剤とした極圧グリース
や、二硫化モリブデンに硫黄−リン系極圧剤やナフテン
酸の鉛塩を添加しリチウム石けんを増ちょう剤とした極
圧グリースが挙げられる。しかしながらこれらの等速ジ
ョイント用グリースは、近年の高性能自動車において発
生する厳しい作用条件の下では、必ずしも満足なものと
はいえない。最近、４輪駆動（ＦＦタイプ）自動車の数
が急激に増加している。これらの自動車に使用する等速
ジョイントはできるだけ軽量かつ小型のものにすること
が必要である。プランジング型等速ボールジョイントと
して用いられているダブルオフセット型等速ジョイント
やクロスグルーブ型等速ジョイント等、また固定型等速
ボールジョイントとして用いられているバーフィールド
ジョイント等は、いずれも６個のボールでトルクを伝達
する構造を持つ。これらの等速ジョイントでは、回転時
高面圧下で複雑なころがりすべりの往復運動により、ボ
ールおよびボールと接触する金属表面に繰り返し応力が
加わり、金属疲労によるフレーキング現象が発生し易
い。近年のエンジンの高出力化により、従来のエンジン
と比較して面圧が高くなり、また燃費向上のため自動車
が軽量化され、ジョイントのサイズも小さくなってきて
いる。このため、相対的に高面圧となり、従来のグリー
スではフレーキング現象を充分に防止することができな
い。また、グリースの耐熱性向上も必要になってきてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、フレーキング防止性能及び耐熱性に優れた等速ジョ
イント用の新規なグリース組成物を提供することであ
る。
は、フレーキング防止性能及び耐熱性に優れた等速ジョ
イント用の新規なグリース組成物を提供することであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は等速ジョイ
ントの摩耗を最適化し、異常な摩耗と金属疲労によるジ
ョイントのフレーキングの問題を解消し、かつ耐熱性に
優れたグリース組成物を開発するため種々の研究を行っ
た。上記のような高面圧での複雑なころがりすべり往復
運動を伴う潤滑条件で使用するグリースの性能評価を、
振動摩擦摩耗試験機として知られるＳＲＶ（Schwingung
Reibung und Verschleiss) 試験機を用いて行い、各種
極圧添加剤、固体潤滑剤または各添加剤の組合せによる
潤滑特性（摩擦係数、摩耗）について検討した。その結
果本発明者等は、基油、ジウレア化合物、二硫化モリブ
デン及び金属を含まない極圧添加剤の特定の組合せから
なるグリースが、低摩擦係数、低摩耗等の望ましい潤滑
特性を示すことを見出し、さらに、実際の等速ジョイン
トを用いた耐久性能試験においても、従来の等速ジョイ
ント用グリースとは異なり、フレーキング現象の発生を
防止し得ることを確認し、本発明を完成するに至った。
ントの摩耗を最適化し、異常な摩耗と金属疲労によるジ
ョイントのフレーキングの問題を解消し、かつ耐熱性に
優れたグリース組成物を開発するため種々の研究を行っ
た。上記のような高面圧での複雑なころがりすべり往復
運動を伴う潤滑条件で使用するグリースの性能評価を、
振動摩擦摩耗試験機として知られるＳＲＶ（Schwingung
Reibung und Verschleiss) 試験機を用いて行い、各種
極圧添加剤、固体潤滑剤または各添加剤の組合せによる
潤滑特性（摩擦係数、摩耗）について検討した。その結
果本発明者等は、基油、ジウレア化合物、二硫化モリブ
デン及び金属を含まない極圧添加剤の特定の組合せから
なるグリースが、低摩擦係数、低摩耗等の望ましい潤滑
特性を示すことを見出し、さらに、実際の等速ジョイン
トを用いた耐久性能試験においても、従来の等速ジョイ
ント用グリースとは異なり、フレーキング現象の発生を
防止し得ることを確認し、本発明を完成するに至った。
【０００５】本発明の上記目的は以下の成分からなる等
速ジョイント用グリース組成物により効果的に達成する
ことができる。 (a) 基油、(b) 下記式で表されるジウレア化合物： R1NH-CO-NH-C6H4-p-CH2-C6H4-p-NH-CO-NHR2 （式中、Ｒ1 およびＲ2 は、同一もしくは異なる炭素原
子数６又は７のアリール基もしくはシクロヘキシル基で
ある）、(c) 二硫化モリブデン、及び(d) 硫黄分１５〜
３５重量％およびリン分0.５〜３重量％である、金属を
含まない極圧添加剤。
速ジョイント用グリース組成物により効果的に達成する
ことができる。 (a) 基油、(b) 下記式で表されるジウレア化合物： R1NH-CO-NH-C6H4-p-CH2-C6H4-p-NH-CO-NHR2 （式中、Ｒ1 およびＲ2 は、同一もしくは異なる炭素原
子数６又は７のアリール基もしくはシクロヘキシル基で
ある）、(c) 二硫化モリブデン、及び(d) 硫黄分１５〜
３５重量％およびリン分0.５〜３重量％である、金属を
含まない極圧添加剤。
【０００６】本発明に使用する(A) 成分の基油として
は、鉱物油、エステル系合成油、エーテル系合成油、炭
化水素系合成油等の普通に使用されている潤滑油または
それらの混合油が挙げられるが、これらに限定されるも
のではない。増ちょう剤として作用するジウレア化合物
（(B) 成分）において、アリール基は６又は７個の炭素
原子を有するものが好ましく、ジウレア化合物中のアリ
ール基対シクロヘキシル基の割合は、１００ないし０モ
ル％である。ジウレア化合物は、アニリン、ｐ−トルイ
ジン等の芳香族系アミン、シクロヘキシルアミン、又は
これらの混合物と、ジイソシアネート化合物との反応に
よって得られる。
は、鉱物油、エステル系合成油、エーテル系合成油、炭
化水素系合成油等の普通に使用されている潤滑油または
それらの混合油が挙げられるが、これらに限定されるも
のではない。増ちょう剤として作用するジウレア化合物
（(B) 成分）において、アリール基は６又は７個の炭素
原子を有するものが好ましく、ジウレア化合物中のアリ
ール基対シクロヘキシル基の割合は、１００ないし０モ
ル％である。ジウレア化合物は、アニリン、ｐ−トルイ
ジン等の芳香族系アミン、シクロヘキシルアミン、又は
これらの混合物と、ジイソシアネート化合物との反応に
よって得られる。
【０００７】このジウレア化合物を用いた本発明のジウ
レアグリース組成物は、脂肪族系アミンを用いたジウレ
アグリースやリチウム石けんグリースと比較すると、増
ちょう剤のミセル構造に違いがあり、過酷な潤滑条件下
すなわち高せん断、高面圧下でも安定なミセル構造を有
しており、増ちょう剤としての働きの他、金属表面に付
着し、金属と金属の接触を妨げ、摩耗を防止する。ま
た、本発明のジウレアグリース組成物は、耐熱性にも優
れている。次に、本発明に使用する(C) 成分である二硫
化モリブデンは、一般に極圧添加剤として広く用いら
れ、その潤滑機構としては、層状格子構造を持つことか
ら、すべり運動下で薄層状に容易にせん断し、摩擦を低
減させる他、ジョイントの焼き付け防止にも効果があ
る。種々の粒径の二硫化モリブデンが知られており、フ
ィッシャー法として知られる、Fisher Sub-sieve sizer
による平均粒径で、0.２５〜１０μｍの粒径を有するも
の、特に0.５５〜0.８５μｍの平均粒径を有するものが
適している。
レアグリース組成物は、脂肪族系アミンを用いたジウレ
アグリースやリチウム石けんグリースと比較すると、増
ちょう剤のミセル構造に違いがあり、過酷な潤滑条件下
すなわち高せん断、高面圧下でも安定なミセル構造を有
しており、増ちょう剤としての働きの他、金属表面に付
着し、金属と金属の接触を妨げ、摩耗を防止する。ま
た、本発明のジウレアグリース組成物は、耐熱性にも優
れている。次に、本発明に使用する(C) 成分である二硫
化モリブデンは、一般に極圧添加剤として広く用いら
れ、その潤滑機構としては、層状格子構造を持つことか
ら、すべり運動下で薄層状に容易にせん断し、摩擦を低
減させる他、ジョイントの焼き付け防止にも効果があ
る。種々の粒径の二硫化モリブデンが知られており、フ
ィッシャー法として知られる、Fisher Sub-sieve sizer
による平均粒径で、0.２５〜１０μｍの粒径を有するも
の、特に0.５５〜0.８５μｍの平均粒径を有するものが
適している。
【０００８】次に、本発明に使用する(D) 成分である、
金属を含まない硫黄−リン系極圧添加剤は、硫黄成分が
１５〜３５重量％であり、リン成分が0.５〜３重量％で
あり、硫黄成分とリン成分の成分比のバランスにより、
優れた摩耗防止性能や焼き付け防止性能を発揮するもの
である。したがって、硫黄成分が上記範囲より多いとジ
ョイントが腐食し易くなり、リン成分が上記範囲より多
いとジョイントの摩耗が増加し、摩耗防止効果が得られ
なくなり、さらに両者とも上記範囲より少ない場合は、
本発明の所期の効果が得られない。極圧添加剤や油性剤
として、有機モリブデン化合物、有機亜鉛化合物、有機
鉛化合物、植物油脂等が広く用いられている。しかし、
本発明のグリース組成物は、(A) 基油、(B) 特定のジウ
レア化合物、(C) 二硫化モリブデン、及び(D) 金属を含
まない硫黄−リン系極圧添加剤を特定比で混合すること
によって得られるものであるため、本発明のグリース組
成物にこれらの極圧添加剤や油性剤を添加することは、
本発明の所期の効果を損なうおそれがある。しかし、本
発明の等速ジョイント用グリース組成物には、上記成分
に加えて、酸化防止剤、防錆剤、防食剤を含有させるこ
とができる。
金属を含まない硫黄−リン系極圧添加剤は、硫黄成分が
１５〜３５重量％であり、リン成分が0.５〜３重量％で
あり、硫黄成分とリン成分の成分比のバランスにより、
優れた摩耗防止性能や焼き付け防止性能を発揮するもの
である。したがって、硫黄成分が上記範囲より多いとジ
ョイントが腐食し易くなり、リン成分が上記範囲より多
いとジョイントの摩耗が増加し、摩耗防止効果が得られ
なくなり、さらに両者とも上記範囲より少ない場合は、
本発明の所期の効果が得られない。極圧添加剤や油性剤
として、有機モリブデン化合物、有機亜鉛化合物、有機
鉛化合物、植物油脂等が広く用いられている。しかし、
本発明のグリース組成物は、(A) 基油、(B) 特定のジウ
レア化合物、(C) 二硫化モリブデン、及び(D) 金属を含
まない硫黄−リン系極圧添加剤を特定比で混合すること
によって得られるものであるため、本発明のグリース組
成物にこれらの極圧添加剤や油性剤を添加することは、
本発明の所期の効果を損なうおそれがある。しかし、本
発明の等速ジョイント用グリース組成物には、上記成分
に加えて、酸化防止剤、防錆剤、防食剤を含有させるこ
とができる。
【０００９】本発明の等速ジョイント用グリース組成物
は、好ましくは、グリース組成物の全重量に対して、
(A) 成分の基油：６７〜９４重量％、(B) 成分のジウレ
ア化合物：５〜２５重量％、(C) 成分の二硫化モリブデ
ン：１〜５重量％、(D) 成分の金属を含まない硫黄−リ
ン系極圧添加剤：0.１〜３重量％を含んでいる。本発明
の等速ジョイント用グリース組成物は、さらに好ましく
は、グリース組成物の全重量に対して、(A) 成分の基
油：７４〜８８重量％、(B) 成分のジウレア化合物：１
０〜２０重量％、(C) 成分の二硫化モリブデン：２〜４
重量％、(D) 成分の金属を含まない硫黄−リン系極圧添
加剤：0.３〜２重量％を含んでいる。 (B) 成分の含有
量が５重量％未満では、増ちょう効果が少なくなり、グ
リース化しにくくなり、２５重量％より多いと、得られ
た組成物が硬くなり過ぎ、所期の効果が得られにくくな
る。(C) 成分の含有量が１重量％未満、(D) 成分の含有
量が0.１重量％未満では、所期の効果を得ることが困難
になり、一方(C) 成分の含有量が５重量％より多く、
(D) 成分の含有量が３重量％より多い場合にも、効果の
増大はなく、フレーキング防止効果においては、むしろ
逆効果である。
は、好ましくは、グリース組成物の全重量に対して、
(A) 成分の基油：６７〜９４重量％、(B) 成分のジウレ
ア化合物：５〜２５重量％、(C) 成分の二硫化モリブデ
ン：１〜５重量％、(D) 成分の金属を含まない硫黄−リ
ン系極圧添加剤：0.１〜３重量％を含んでいる。本発明
の等速ジョイント用グリース組成物は、さらに好ましく
は、グリース組成物の全重量に対して、(A) 成分の基
油：７４〜８８重量％、(B) 成分のジウレア化合物：１
０〜２０重量％、(C) 成分の二硫化モリブデン：２〜４
重量％、(D) 成分の金属を含まない硫黄−リン系極圧添
加剤：0.３〜２重量％を含んでいる。 (B) 成分の含有
量が５重量％未満では、増ちょう効果が少なくなり、グ
リース化しにくくなり、２５重量％より多いと、得られ
た組成物が硬くなり過ぎ、所期の効果が得られにくくな
る。(C) 成分の含有量が１重量％未満、(D) 成分の含有
量が0.１重量％未満では、所期の効果を得ることが困難
になり、一方(C) 成分の含有量が５重量％より多く、
(D) 成分の含有量が３重量％より多い場合にも、効果の
増大はなく、フレーキング防止効果においては、むしろ
逆効果である。
【００１０】
【実施例】次に本発明を実施例および比較例により説明
する。 〔実施例１〜３、比較例１〜２〕容器に基油２０５０ｇ
とジフェニルメタン−４，４′−ジイソシアネート５０
６ｇをとり、混合物を７０〜８０℃に加熱した。別容器
に基油２０５０ｇとシクロヘキシルアミン２８1.５ｇ、
アニリン１１2.５ｇをとり、７０〜８０℃に加熱後、先
の容器に加えた。混合物をよく攪拌しながら、３０分間
反応させ、その後攪拌しながら、１６０℃まで昇温し、
放冷し、ベースウレアグリースを得た。このベースグリ
ースに、表１に示す配合で、添加剤を添加し、適宜基油
を加え、得られる混合物を、三段ロールミルにて、ちょ
う度No. 1 グレードに調整した。
する。 〔実施例１〜３、比較例１〜２〕容器に基油２０５０ｇ
とジフェニルメタン−４，４′−ジイソシアネート５０
６ｇをとり、混合物を７０〜８０℃に加熱した。別容器
に基油２０５０ｇとシクロヘキシルアミン２８1.５ｇ、
アニリン１１2.５ｇをとり、７０〜８０℃に加熱後、先
の容器に加えた。混合物をよく攪拌しながら、３０分間
反応させ、その後攪拌しながら、１６０℃まで昇温し、
放冷し、ベースウレアグリースを得た。このベースグリ
ースに、表１に示す配合で、添加剤を添加し、適宜基油
を加え、得られる混合物を、三段ロールミルにて、ちょ
う度No. 1 グレードに調整した。
【００１１】〔比較例３〕容器に基油４４０ｇとジフェ
ニルメタン−４，４′−ジイソシアネート５8.９ｇをと
り、混合物を７０〜８０℃に加熱した。別容器に、基油
４４０ｇとオクチルアミン６1.１ｇをとり、７０〜８０
℃に加熱後、先の容器に加え、よく攪拌しながら、３０
分間反応させた。その後攪拌しながら、１６０℃まで昇
温し、放冷後、ベース脂肪族アミンウレグリースを得
た。このベースグリースに、表１に示す配合で、添加剤
を添加し、適宜基油を加え、得られる混合物を、三段ロ
ールミルにて、ちょう度No. 1 グレードに調整した。 〔比較例４〕基油５００ｇに１２−ヒドロキシステアリ
ン酸１００ｇを加え、８０℃に加熱し、５０％水酸化リ
チウム水溶液２８ｇを攪拌しながら添加し、３０分間ケ
ン化反応させ、その後２１０℃まで加熱した。加熱処理
後、１６０℃まで冷却し、さらに基油３８６ｇを加え、
攪拌しながら１００℃以下まで冷却し、ベースリチウム
グリースとした。このベースグリースに、表１に示す配
合で、添加剤を添加し、適宜基油を加え、得られる混合
物を、三段ロールミルにて、ちょう度No. 1 グレードに
調整した。
ニルメタン−４，４′−ジイソシアネート５8.９ｇをと
り、混合物を７０〜８０℃に加熱した。別容器に、基油
４４０ｇとオクチルアミン６1.１ｇをとり、７０〜８０
℃に加熱後、先の容器に加え、よく攪拌しながら、３０
分間反応させた。その後攪拌しながら、１６０℃まで昇
温し、放冷後、ベース脂肪族アミンウレグリースを得
た。このベースグリースに、表１に示す配合で、添加剤
を添加し、適宜基油を加え、得られる混合物を、三段ロ
ールミルにて、ちょう度No. 1 グレードに調整した。 〔比較例４〕基油５００ｇに１２−ヒドロキシステアリ
ン酸１００ｇを加え、８０℃に加熱し、５０％水酸化リ
チウム水溶液２８ｇを攪拌しながら添加し、３０分間ケ
ン化反応させ、その後２１０℃まで加熱した。加熱処理
後、１６０℃まで冷却し、さらに基油３８６ｇを加え、
攪拌しながら１００℃以下まで冷却し、ベースリチウム
グリースとした。このベースグリースに、表１に示す配
合で、添加剤を添加し、適宜基油を加え、得られる混合
物を、三段ロールミルにて、ちょう度No. 1 グレードに
調整した。
【００１２】上記実施例及び比較例において、いずれも
グリースの基油は以下のものを使用した。 基油の種類 鉱油 粘度 ４０℃ １５６．６ mm2／ｓ １００℃ １４．４ mm2／ｓ 粘度指数 ８８ また、市販二硫化モリブデン入りリチウムグリースを比
較例５のグリースとし、市販二硫化モリブデンに硫黄−
リン系極圧剤とナフテン酸の鉛塩を含有するリチウムグ
リースを比較例６のグリースとした。
グリースの基油は以下のものを使用した。 基油の種類 鉱油 粘度 ４０℃ １５６．６ mm2／ｓ １００℃ １４．４ mm2／ｓ 粘度指数 ８８ また、市販二硫化モリブデン入りリチウムグリースを比
較例５のグリースとし、市販二硫化モリブデンに硫黄−
リン系極圧剤とナフテン酸の鉛塩を含有するリチウムグ
リースを比較例６のグリースとした。
【００１３】これらのグリースにつき以下に示す試験方
法で物性の評価を行い、得られた結果を表１に併記す
る。 ＜ちょう度＞ ＩＳＯ ２１３７ による ＜滴 点＞ ＩＳＯ ２１７６ による ＜ＳＲＶ試験＞ テストピース ボール 直径 10mm (SUJ-2) 円筒プレート 直径 24mm ×7.85mm (SUJ-2) 評価条件 荷重 500 N 周波数 15 Hz 振幅 3000μm 時間 90分 試験温度 80℃ 測定項目 最大摩擦係数 ボールの平均摩耗痕径
法で物性の評価を行い、得られた結果を表１に併記す
る。 ＜ちょう度＞ ＩＳＯ ２１３７ による ＜滴 点＞ ＩＳＯ ２１７６ による ＜ＳＲＶ試験＞ テストピース ボール 直径 10mm (SUJ-2) 円筒プレート 直径 24mm ×7.85mm (SUJ-2) 評価条件 荷重 500 N 周波数 15 Hz 振幅 3000μm 時間 90分 試験温度 80℃ 測定項目 最大摩擦係数 ボールの平均摩耗痕径
【００１４】＜実ジョイント台上耐久試験＞下記条件に
て、実ジョイントでの台上耐久試験を行い、フレーキン
グ等の発生の有無を評価した。 試験条件 回転数 250 rpm トルク 1275 N・m ジョイント角度 ６゜ 運転時間 100 時間 ジョイントタイプ バーフィールドジョイント クロスグルーブジョイント 測定項目 運転後のジョイント各部のフレーキング発生の有無
て、実ジョイントでの台上耐久試験を行い、フレーキン
グ等の発生の有無を評価した。 試験条件 回転数 250 rpm トルク 1275 N・m ジョイント角度 ６゜ 運転時間 100 時間 ジョイントタイプ バーフィールドジョイント クロスグルーブジョイント 測定項目 運転後のジョイント各部のフレーキング発生の有無
【００１５】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明の等速
ジョイント用グリース組成物は、(A)基油、(B) 特定の
ジウレア化合物、(C) 二硫化モリブデン、及び(D) 金属
を含まない、硫黄−リン系極圧剤を特定量配合したこと
により、表１に示す実施例および比較例の結果からもわ
かるように、優れた摩耗防止効果およびフレーキング防
止効果を奏する。
ジョイント用グリース組成物は、(A)基油、(B) 特定の
ジウレア化合物、(C) 二硫化モリブデン、及び(D) 金属
を含まない、硫黄−リン系極圧剤を特定量配合したこと
により、表１に示す実施例および比較例の結果からもわ
かるように、優れた摩耗防止効果およびフレーキング防
止効果を奏する。
【００１６】
【表１】 実施例 比 較 例 １ ２ ３ １ ２ ３ ４ ５* ６** 配合 基グリース 1) 96.5 96.5 96.5 97.0 97.0 − − − − 2) − − − − − 96.5 − − − 3) − − − − − − 96.5 − − 添加剤 4) 3.0 − − − − − − − − 5) − 3.0 − 3.0 − 3.0 3.0 − − 6) − − 3.0 − − − − − − 7) 0.5 0.5 0.5 − 0.5 0.5 0.5 − − 評価試験 ちょう度 60W 321 322 324 318 327 319 325 283 280 滴点（℃） 260＜ 260＜ 260＜ 260＜ 260＜ 242 191 200 190 ＳＲＶ試験 8) 0.07 0.06 0.07 0.08 0.20 0.15 0.16 0.07 0.19 9) 0.66 0.60 0.64 0.73 0.77 0.86 1.21 0.65 1.41 耐久試験 10) ○ ○ ○ ○ × × × × × 11) ○ ○ ○ × × × × ○ ×
【００１７】1) 式中、R1及びR2がフェニル基とシクロ
ヘキシル基の混合物であるジウレア化合物を用いたジウ
レアグリース 2) 脂肪族アミンジウレアグリース 3) リチウムグリース 4) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径3.5 μｍ） 5) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径0.７μｍ） 6) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径0.45μｍ） 7) 金属を含まない硫黄−リン系極圧剤（商品名：Angl
amo199 Lubrizol 社製） 8) 最大摩擦係数 9) 試験後のボール平均摩耗痕径（mm) 10) 台上耐久試験：バーフィールドジョイント 11) 台上耐久試験：クロスグルーブジョイント（フレー
キング発生 有：×，無：○）* 市販二硫化モリブデン入りグリース** 市販二硫化モリブデン、硫黄−リン系極圧剤入りグ
リース
ヘキシル基の混合物であるジウレア化合物を用いたジウ
レアグリース 2) 脂肪族アミンジウレアグリース 3) リチウムグリース 4) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径3.5 μｍ） 5) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径0.７μｍ） 6) 二硫化モリブデン（商品名：Molysulfide CLIMAX M
OLYBDENUM COMPANY 製平均粒径0.45μｍ） 7) 金属を含まない硫黄−リン系極圧剤（商品名：Angl
amo199 Lubrizol 社製） 8) 最大摩擦係数 9) 試験後のボール平均摩耗痕径（mm) 10) 台上耐久試験：バーフィールドジョイント 11) 台上耐久試験：クロスグルーブジョイント（フレー
キング発生 有：×，無：○）* 市販二硫化モリブデン入りグリース** 市販二硫化モリブデン、硫黄−リン系極圧剤入りグ
リース
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｎ 10:12 20:06 Ｚ 30:06 40:04 50:10 (72)発明者 畠山 康 神奈川県藤沢市辻堂神台１の４の１ 協同 油脂株式會社辻堂工場内
Claims (9)
- 【請求項１】 (a) 基油、(b) 下記式で表されるジウレ
ア化合物： R1NH-CO-NH-C6H4-p-CH2-C6H4-p-NH-CO-NHR2 （式中、Ｒ1 およびＲ2 は、同一もしくは異なる炭素原
子数６又は７のアリール基もしくはシクロヘキシル基で
ある）、(c) 二硫化モリブデン、及び(d) 硫黄分１５〜
３５重量％およびリン分0.５〜３重量％である、金属を
含まない極圧添加剤からなる、等速ジョイント用グリー
ス組成物。 - 【請求項２】 全組成物中、ジウレア化合物の含有量が
５〜２５重量％、二硫化モリブデンの含有量が１〜５重
量％、金属を含まない極圧剤の含有量が0.１〜３重量％
である、請求項１記載の等速ジョイント用グリース組成
物。 - 【請求項３】 全組成物中、ジウレア化合物の含有量が
１０〜２０重量％、二硫化モリブデンの含有量が２〜４
重量％、金属を含まない極圧剤の含有量が0.３〜２重量
％である、請求項２記載の等速ジョイント用グリース組
成物。 - 【請求項４】 二硫化モリブデンが、フィッシャーふる
い計による平均粒径0.２５〜１０μｍを有する、請求項
１又は２記載の等速ジョイント用グリース組成物。 - 【請求項５】 二硫化モリブデンが、フィッシャーふる
い計による平均粒径0.５５〜0.８５μｍを有する、請求
項１又は２記載の等速ジョイント用グリース組成物。 - 【請求項６】 等速ジョイントがプランジング型ボール
ジョイントである、請求項１又は２記載の等速ジョイン
ト用グリース組成物。 - 【請求項７】 等速ジョイントが固定型ボールジョイン
トである、請求項１又は２記載の等速ジョイント用グリ
ース組成物。 - 【請求項８】 等速ジョイントがプランジング型ボール
ジョイントである、請求項５記載の等速ジョイント用グ
リース組成物。 - 【請求項９】 等速ジョイントが固定型ボールジョイン
トである、請求項５記載の等速ジョイント用グリース組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30868294A JPH08165488A (ja) | 1994-12-13 | 1994-12-13 | 等速ジョイント用グリース組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30868294A JPH08165488A (ja) | 1994-12-13 | 1994-12-13 | 等速ジョイント用グリース組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08165488A true JPH08165488A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=17984024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30868294A Pending JPH08165488A (ja) | 1994-12-13 | 1994-12-13 | 等速ジョイント用グリース組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08165488A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003091368A1 (en) * | 2002-04-26 | 2003-11-06 | Nippon Oil Corporation | Grease composition |
| WO2008108489A1 (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-12 | Kyodo Yushi Co., Ltd. | グリース組成物及び機械部材 |
| WO2022202751A1 (ja) * | 2021-03-24 | 2022-09-29 | Dic株式会社 | 粒子含有グリース組成物 |
| JP2022554327A (ja) * | 2019-10-30 | 2022-12-28 | ゲーカーエン ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | 硫化亜鉛と硫化銅に二硫化モリブデンおよび／または二硫化タングステンを組み合わせて含む等速ジョイント用グリース組成物、それの使用、及びそれを含む等速ジョイント |
| US11725158B2 (en) | 2019-09-18 | 2023-08-15 | Gkn Driveline International Gmbh | Grease composition for constant velocity joints |
-
1994
- 1994-12-13 JP JP30868294A patent/JPH08165488A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003091368A1 (en) * | 2002-04-26 | 2003-11-06 | Nippon Oil Corporation | Grease composition |
| US8183191B2 (en) | 2002-04-26 | 2012-05-22 | Nippon Oil Corporation | Grease composition |
| WO2008108489A1 (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-12 | Kyodo Yushi Co., Ltd. | グリース組成物及び機械部材 |
| JP2008222739A (ja) * | 2007-03-08 | 2008-09-25 | Kyodo Yushi Co Ltd | グリース組成物及び機械部材 |
| US11725158B2 (en) | 2019-09-18 | 2023-08-15 | Gkn Driveline International Gmbh | Grease composition for constant velocity joints |
| JP2022554327A (ja) * | 2019-10-30 | 2022-12-28 | ゲーカーエン ドライブライン インターナショナル ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | 硫化亜鉛と硫化銅に二硫化モリブデンおよび／または二硫化タングステンを組み合わせて含む等速ジョイント用グリース組成物、それの使用、及びそれを含む等速ジョイント |
| US11732209B2 (en) | 2019-10-30 | 2023-08-22 | Gkn Driveline International Gmbh | Grease composition |
| WO2022202751A1 (ja) * | 2021-03-24 | 2022-09-29 | Dic株式会社 | 粒子含有グリース組成物 |
| US12203044B2 (en) | 2021-03-24 | 2025-01-21 | Dic Corporation | Particle-containing grease composition |
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