JPH08165548A - 漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板 - Google Patents
漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板Info
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- JPH08165548A JPH08165548A JP6310465A JP31046594A JPH08165548A JP H08165548 A JPH08165548 A JP H08165548A JP 6310465 A JP6310465 A JP 6310465A JP 31046594 A JP31046594 A JP 31046594A JP H08165548 A JPH08165548 A JP H08165548A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｃ：0.020 wt％以下、Si：0.1 〜1.0 wt％及
びMn：0.1 〜1.0 wt％を含有し、残部はFe及び不可避不
純物からなり、歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧
延方向に対して直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向
に対して45°の角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) である漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板。 【効果】 圧延方向以外の方向に磁束が流れるような設
計になる小型変圧器の場合であっても、漏れ磁束を有利
に低減することができる。
びMn：0.1 〜1.0 wt％を含有し、残部はFe及び不可避不
純物からなり、歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧
延方向に対して直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向
に対して45°の角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) である漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板。 【効果】 圧延方向以外の方向に磁束が流れるような設
計になる小型変圧器の場合であっても、漏れ磁束を有利
に低減することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、無方向性電磁鋼板に
関し、特に小型変圧器の鉄心として使用した際に漏れ磁
束の小さい無方向性電磁鋼板及びその製造方法について
提案しようとするものである。
関し、特に小型変圧器の鉄心として使用した際に漏れ磁
束の小さい無方向性電磁鋼板及びその製造方法について
提案しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板や方向性電磁鋼板が用
いられる変圧器には、電力用の大型変圧器、配電用の巻
鉄心変圧器から音響機器用の小型変圧器、さらには蛍光
灯の安定器まで種々の種類がある。このうち電力用、配
電用の変圧器といった大型の鉄心には方向性電磁鋼板が
用いられ、一方、音響機器用や安定器などの小型変圧器
の鉄心には主として無方向性電磁鋼板が用いられてい
る。
いられる変圧器には、電力用の大型変圧器、配電用の巻
鉄心変圧器から音響機器用の小型変圧器、さらには蛍光
灯の安定器まで種々の種類がある。このうち電力用、配
電用の変圧器といった大型の鉄心には方向性電磁鋼板が
用いられ、一方、音響機器用や安定器などの小型変圧器
の鉄心には主として無方向性電磁鋼板が用いられてい
る。
【０００３】ここに、方向性電磁鋼板は、圧延方向の磁
気特性が他の方向に比べて特に優れていることから、上
記の電力用や配電用変圧器では鉄心に組立てた場合に、
方向性電磁鋼板の圧延方向を磁束が流れる向きに一致さ
せるように設計され、組み立てられる。
気特性が他の方向に比べて特に優れていることから、上
記の電力用や配電用変圧器では鉄心に組立てた場合に、
方向性電磁鋼板の圧延方向を磁束が流れる向きに一致さ
せるように設計され、組み立てられる。
【０００４】一方、小型変圧器においては、安価である
ことが必須であるために、設計、組立ての際には、圧延
方向以外の方向に磁束が流れるようになる設計だとして
も、より簡単な加工で済む方法が採用されるのが一般的
である。例えば、小型変圧器として多用されるＥＩ型打
抜き鉄心においては、鉄心の約３分の２は圧延方向に磁
束が流れる部分で構成されるけれども、残りの約３分の
１（すなわちＥ形鉄心の背部分）は、圧延方向に対して
直交する方向に磁束が流れる部分からなっている。
ことが必須であるために、設計、組立ての際には、圧延
方向以外の方向に磁束が流れるようになる設計だとして
も、より簡単な加工で済む方法が採用されるのが一般的
である。例えば、小型変圧器として多用されるＥＩ型打
抜き鉄心においては、鉄心の約３分の２は圧延方向に磁
束が流れる部分で構成されるけれども、残りの約３分の
１（すなわちＥ形鉄心の背部分）は、圧延方向に対して
直交する方向に磁束が流れる部分からなっている。
【０００５】従来、このような小型変圧器用に適した電
磁鋼板としては、鉄心の構成のうち圧延方向と直交する
方向に磁束が流れる部分が約３分の１存在するといえど
も、圧延方向に磁束が流れる部分の構成比が圧倒的に高
いと云えるから、この圧延方向の磁気特性が優れる材料
が適していると考えられていた。例えば、特開昭61−11
9618号公報には、小型静止器の鉄心材料用電磁鋼板の製
造方法が開示されているが、この方法は、冷間圧延処理
として中間焼鈍を含む２回冷延法を採用し、中間焼鈍に
おける焼鈍温度と引続く２回目の冷延における圧下とを
それぞれ所定の範囲に制限することによって電磁鋼板の
異方性が大幅に強くなるとの知見によるものである。
磁鋼板としては、鉄心の構成のうち圧延方向と直交する
方向に磁束が流れる部分が約３分の１存在するといえど
も、圧延方向に磁束が流れる部分の構成比が圧倒的に高
いと云えるから、この圧延方向の磁気特性が優れる材料
が適していると考えられていた。例えば、特開昭61−11
9618号公報には、小型静止器の鉄心材料用電磁鋼板の製
造方法が開示されているが、この方法は、冷間圧延処理
として中間焼鈍を含む２回冷延法を採用し、中間焼鈍に
おける焼鈍温度と引続く２回目の冷延における圧下とを
それぞれ所定の範囲に制限することによって電磁鋼板の
異方性が大幅に強くなるとの知見によるものである。
【０００６】また、近年においても、一部の小型変圧器
には方向性電磁鋼板が用いられている。
には方向性電磁鋼板が用いられている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
異方性の強い材料を小型変圧器に使用した場合には、鉄
損特性は優れるものの、ＥＩコアのもう一つの重要な特
性であるところの漏れ磁束は必ずしも小さくならないと
いう問題があった。この漏れ磁束は鉄心のうなりの原因
となるといわれており、特に音響用変圧器等においては
大きな問題となる。
異方性の強い材料を小型変圧器に使用した場合には、鉄
損特性は優れるものの、ＥＩコアのもう一つの重要な特
性であるところの漏れ磁束は必ずしも小さくならないと
いう問題があった。この漏れ磁束は鉄心のうなりの原因
となるといわれており、特に音響用変圧器等においては
大きな問題となる。
【０００８】この発明は、上記の問題を有利に解決する
もので、圧延方向以外の方向に磁束が流れるような設計
になる小型変圧器の場合であっても、漏れ磁束を有利に
低減することのできる変圧器用無方向性電磁鋼板を提案
することを目的とする。
もので、圧延方向以外の方向に磁束が流れるような設計
になる小型変圧器の場合であっても、漏れ磁束を有利に
低減することのできる変圧器用無方向性電磁鋼板を提案
することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上記問題を
解決すべく小型変圧器における漏れ磁束と素材特性との
関係について詳細に調査を行った結果、素材の圧延直角
方向及び45°方向における透磁率が、変圧器の漏れ磁束
と密接な関係を有することを新たな知見として得た。こ
の発明は、上記知見に立脚するものである。
解決すべく小型変圧器における漏れ磁束と素材特性との
関係について詳細に調査を行った結果、素材の圧延直角
方向及び45°方向における透磁率が、変圧器の漏れ磁束
と密接な関係を有することを新たな知見として得た。こ
の発明は、上記知見に立脚するものである。
【００１０】すなわち、この発明は、Ｃ：0.020 wt％
（以下、単に％で示す）以下、Si：0.1 〜1.0 ％及びM
n：0.1 〜1.0 ％を含有し、残部はFe及び不可避不純物
からなり、歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方
向に対して直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向に対
して45°の角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板である。
（以下、単に％で示す）以下、Si：0.1 〜1.0 ％及びM
n：0.1 〜1.0 ％を含有し、残部はFe及び不可避不純物
からなり、歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方
向に対して直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向に対
して45°の角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板である。
【００１１】また、この発明は、Ｃ：0.020 ％以下、S
i：0.1 〜1.0 ％及びMn：0.1 〜1.0％を含み、かつAl：
1.0 ％以下、Ｐ：0.08％以下、Sb：0.08％以下及びSn：
0.2％以下のうちから選ばれる一種又は二種以上を含有
し、残部はFe及び不可避不純物からなり、歪取焼鈍後の
1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して直交する方向
の透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の角度をなす方
向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板である。
i：0.1 〜1.0 ％及びMn：0.1 〜1.0％を含み、かつAl：
1.0 ％以下、Ｐ：0.08％以下、Sb：0.08％以下及びSn：
0.2％以下のうちから選ばれる一種又は二種以上を含有
し、残部はFe及び不可避不純物からなり、歪取焼鈍後の
1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して直交する方向
の透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の角度をなす方
向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板である。
【００１２】以下に、この発明を由来するに至った実験
結果に基づき、この発明を具体的に説明する。Ｃ：0.00
48％、Si：0.55％及びMn：0.47％を含有し、残部はFe及
び不可避的不純物よりなる成分組成の鋼スラブを熱間圧
延して板厚２mmの熱延板とし、次いで酸洗、冷間圧延を
施して0.50〜0.56mmの中間厚みとしたのち、水素と窒素
との混合雰囲気中で800 ℃、２分の中間焼鈍を施した。
次いで０〜10％の各圧下率でスキンパス圧延を施して最
終製品板厚0.5 mmの冷延板とした。このスキンパス圧延
に際しては、圧延速度を20〜2000m/min 、圧延時の張力
を0.1 〜0.5 kg/cm2の範囲で変化させることにより、集
合組織の異なる材料を得た。
結果に基づき、この発明を具体的に説明する。Ｃ：0.00
48％、Si：0.55％及びMn：0.47％を含有し、残部はFe及
び不可避的不純物よりなる成分組成の鋼スラブを熱間圧
延して板厚２mmの熱延板とし、次いで酸洗、冷間圧延を
施して0.50〜0.56mmの中間厚みとしたのち、水素と窒素
との混合雰囲気中で800 ℃、２分の中間焼鈍を施した。
次いで０〜10％の各圧下率でスキンパス圧延を施して最
終製品板厚0.5 mmの冷延板とした。このスキンパス圧延
に際しては、圧延速度を20〜2000m/min 、圧延時の張力
を0.1 〜0.5 kg/cm2の範囲で変化させることにより、集
合組織の異なる材料を得た。
【００１３】かくして得られた各冷延板から圧延方向
（以下Ｌ方向という）、圧延方向と直交する方向（以下
Ｃ方向という）及び圧延方向と45°の角度をなす方向
（以下Ｄ方向という）のエプスタイン試片（幅30mm、長
さ280 mmの試片）を切出し、窒素雰囲気中で725 ℃、１
時間の歪取焼鈍を施したのち、Ｌ方向、Ｃ方向及びＤ方
向の鉄損、磁束密度及び透磁率を測定した。
（以下Ｌ方向という）、圧延方向と直交する方向（以下
Ｃ方向という）及び圧延方向と45°の角度をなす方向
（以下Ｄ方向という）のエプスタイン試片（幅30mm、長
さ280 mmの試片）を切出し、窒素雰囲気中で725 ℃、１
時間の歪取焼鈍を施したのち、Ｌ方向、Ｃ方向及びＤ方
向の鉄損、磁束密度及び透磁率を測定した。
【００１４】一方、これの材料からＥＩ形鉄心を打抜
き、漏れ磁束を測定した。この測定に用いた鉄心は、Ｉ
形鉄心の幅11mm、長さ66mm（ＥＩ66）であり、打抜後水
素・窒素混合雰囲気中で725 ℃、１時間の歪取焼鈍を施
したのち積層し、更にＥ形鉄心中央脚部に１次・２次コ
イルを挿入してからＥ形鉄心及びＩ形鉄心を溶接したも
のである。この漏れ磁束の評価は、1.5 Ｔ、50Hzの励磁
条件において、鉄心中心から60mmの位置での鉄心中心に
向かう方向のもれ磁束を、鉄心の周辺12点においてガウ
スメーターを用いて測定し、その値を平均することによ
って行った。
き、漏れ磁束を測定した。この測定に用いた鉄心は、Ｉ
形鉄心の幅11mm、長さ66mm（ＥＩ66）であり、打抜後水
素・窒素混合雰囲気中で725 ℃、１時間の歪取焼鈍を施
したのち積層し、更にＥ形鉄心中央脚部に１次・２次コ
イルを挿入してからＥ形鉄心及びＩ形鉄心を溶接したも
のである。この漏れ磁束の評価は、1.5 Ｔ、50Hzの励磁
条件において、鉄心中心から60mmの位置での鉄心中心に
向かう方向のもれ磁束を、鉄心の周辺12点においてガウ
スメーターを用いて測定し、その値を平均することによ
って行った。
【００１５】得られた漏れ磁束の測定値を、素材の磁気
特性との関係において検討したところ、図１(a) ，(b)
に示すとおり、漏れ磁束は、素材のＣ方向透磁率μC 及
びＤ方向透磁率μD とで相関が認められた。しかしなが
ら、図１(c) に素材のＬ方向透磁率μL と漏れ磁束の関
係を示すように、漏れ磁束と素材のＬ方向透磁率μLと
は、μC , μD のようには明確な相関が認められない。
特性との関係において検討したところ、図１(a) ，(b)
に示すとおり、漏れ磁束は、素材のＣ方向透磁率μC 及
びＤ方向透磁率μD とで相関が認められた。しかしなが
ら、図１(c) に素材のＬ方向透磁率μL と漏れ磁束の関
係を示すように、漏れ磁束と素材のＬ方向透磁率μLと
は、μC , μD のようには明確な相関が認められない。
【００１６】図１(a) 〜(c) 中には、参考のために板厚
0.35mmの方向性電磁鋼板を用いて作成したＥＩ形鉄心の
測定例（図中●印）も示したが、方向性電磁鋼板製のＥ
Ｉ形鉄心の漏れ磁束は無方向性電磁鋼板のものよりも大
きく、その値はやはり素材μ C , μD の値と相関がある
といえる。
0.35mmの方向性電磁鋼板を用いて作成したＥＩ形鉄心の
測定例（図中●印）も示したが、方向性電磁鋼板製のＥ
Ｉ形鉄心の漏れ磁束は無方向性電磁鋼板のものよりも大
きく、その値はやはり素材μ C , μD の値と相関がある
といえる。
【００１７】上述した図１(a) 、(b) に示した結果を更
に詳細に検討したところ、図２に示すように素材のＣ方
向透磁率μC が2.5 ×10-3(H/m) 以上であってかつ、Ｄ
方向透磁率μD が1.5 ×10-3(H/m) 以上である場合にお
いて、漏れ磁束は0.3 ガウス以下という極めて低い値を
示すことが明らかとなった。
に詳細に検討したところ、図２に示すように素材のＣ方
向透磁率μC が2.5 ×10-3(H/m) 以上であってかつ、Ｄ
方向透磁率μD が1.5 ×10-3(H/m) 以上である場合にお
いて、漏れ磁束は0.3 ガウス以下という極めて低い値を
示すことが明らかとなった。
【００１８】
【作用】このように漏れ磁束とＣ方向透磁率μC , Ｄ方
向透磁率μD との間の相関が強い原因は、ＥＩ形鉄心の
励磁特性のなかでも漏れ磁束に関しては、磁束が通りに
くいＥ形鉄心の背部やコーナー部、換言すれば素材の圧
延方向に対して90°又は45°の方向に磁束が通る部分で
の磁束回り込みが支配的になるためと考えられる。そこ
でこの発明では、かかるＣ方向透磁率μC , Ｄ方向透磁
率μD を所定の値以上にすることにより、漏れ磁束を低
減させることができる。
向透磁率μD との間の相関が強い原因は、ＥＩ形鉄心の
励磁特性のなかでも漏れ磁束に関しては、磁束が通りに
くいＥ形鉄心の背部やコーナー部、換言すれば素材の圧
延方向に対して90°又は45°の方向に磁束が通る部分で
の磁束回り込みが支配的になるためと考えられる。そこ
でこの発明では、かかるＣ方向透磁率μC , Ｄ方向透磁
率μD を所定の値以上にすることにより、漏れ磁束を低
減させることができる。
【００１９】次に、この発明の無方向性電磁鋼板におけ
る成分組成範囲及び透磁率の限定理由について述べる。
る成分組成範囲及び透磁率の限定理由について述べる。
【００２０】Ｃ：0.020 ％以下 Ｃは磁気特性に有害な成分であるため、極力低減するこ
とが好ましいが、0.020 ％以下の範囲で許容できる。
とが好ましいが、0.020 ％以下の範囲で許容できる。
【００２１】Si：0.1 〜1.0 ％ Siは電気抵抗を増し、鉄損を下げるのに有用な成分であ
ることから、0.1 ％以上で含有させるが、1.0 ％を超え
るような多量の含有は飽和磁束密度の低下、ひいてはこ
の発明で目的とするμC の低下をも招くために0.1 〜1.
0 ％の範囲とした。
ることから、0.1 ％以上で含有させるが、1.0 ％を超え
るような多量の含有は飽和磁束密度の低下、ひいてはこ
の発明で目的とするμC の低下をも招くために0.1 〜1.
0 ％の範囲とした。
【００２２】Mn：0.1 〜1.0 ％ Mnは熱間ぜい性の改善に有効に寄与するが、0.1 ％に満
たないとその効果に乏しく、一方、1.0 ％を超えると磁
気特性の劣化を招くために0.1 〜1.0 ％の範囲とした。
たないとその効果に乏しく、一方、1.0 ％を超えると磁
気特性の劣化を招くために0.1 〜1.0 ％の範囲とした。
【００２３】以上、基本成分について説明したが、この
他にこの発明では、必要に応じてAl，Ｐ，Sb及びSnのう
ちから選ばれる１種又は２種以上を、下記の範囲で含有
させることもできる。
他にこの発明では、必要に応じてAl，Ｐ，Sb及びSnのう
ちから選ばれる１種又は２種以上を、下記の範囲で含有
させることもできる。
【００２４】Al：1.0 ％以下 Alは、比抵抗を高め、渦電流損の低減に有効に寄与する
が、1.0 ％を超えると磁束密度の低下を招くので、1.0
％以下程度が好ましい。
が、1.0 ％を超えると磁束密度の低下を招くので、1.0
％以下程度が好ましい。
【００２５】Ｐ：0.08％以下 Ｐは、Al同様、比抵抗を高め、渦電流損を低減する有用
な成分であるが、その含有量が0.08％を超えると加工性
が劣化するので、0.08％以下で添加するのが好ましい。
な成分であるが、その含有量が0.08％を超えると加工性
が劣化するので、0.08％以下で添加するのが好ましい。
【００２６】Sb：0.08％以下 Sbは、集合組織の改善に有効に寄与するが、0.08％を超
えると粒成長性が阻害されるので、0.08％以下程度が好
ましい。
えると粒成長性が阻害されるので、0.08％以下程度が好
ましい。
【００２７】Sn：0.2 ％以下 Snは、Sb同様、集合組織を改善する有用な成分である
が、0.2 ％を超えると粒成長性が阻害されるので、0.2
％以下で添加するのが好ましい。
が、0.2 ％を超えると粒成長性が阻害されるので、0.2
％以下で添加するのが好ましい。
【００２８】この発明の無方向性電磁鋼板は、上記した
成分組成範囲を満たしたうえで、さらに歪取焼鈍後の1.
5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して直交する方向の
透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の角度をなす方向
の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることが肝要である。このμC 値、μD 値の両者を
満足することが変圧器の漏れ磁束の低減のためには必要
であり、いずれか一方又は双方がこの発明で規定する値
に満たない場合は、漏れ磁束を十分に低減することがで
きない。この点、従来公知の無方向性電磁鋼板では、こ
の発明のように漏れ磁束の低減を目指して透磁率を所定
値以上に規定することはなかった。
成分組成範囲を満たしたうえで、さらに歪取焼鈍後の1.
5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して直交する方向の
透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の角度をなす方向
の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることが肝要である。このμC 値、μD 値の両者を
満足することが変圧器の漏れ磁束の低減のためには必要
であり、いずれか一方又は双方がこの発明で規定する値
に満たない場合は、漏れ磁束を十分に低減することがで
きない。この点、従来公知の無方向性電磁鋼板では、こ
の発明のように漏れ磁束の低減を目指して透磁率を所定
値以上に規定することはなかった。
【００２９】次に、この発明の無方向性電磁鋼板を得る
方法は特に限定されないが、例えば、以下に示すような
方法があげられる。所定の成分組成範囲に調製した溶鋼
を、連続鋳造法又は造塊−分塊法によりスラブとする。
次いで、このスラブ加熱後、熱間圧延を施し、必要に応
じて熱延板焼鈍を施してから、酸洗、冷間圧延、中間焼
鈍、さらに冷間圧延を施して最終板厚に仕上げる。
方法は特に限定されないが、例えば、以下に示すような
方法があげられる。所定の成分組成範囲に調製した溶鋼
を、連続鋳造法又は造塊−分塊法によりスラブとする。
次いで、このスラブ加熱後、熱間圧延を施し、必要に応
じて熱延板焼鈍を施してから、酸洗、冷間圧延、中間焼
鈍、さらに冷間圧延を施して最終板厚に仕上げる。
【００３０】この発明のμC 値、μD 値を満たす鋼板を
得るためには、この２回冷延法の場合の第２回目の冷延
を、圧下率５〜10％のスキンパス圧延とし、かつ圧延速
度を1000〜2000m/min 、圧延時の張力を0.1 〜0.5 kg/c
m2に制御することが重要である。
得るためには、この２回冷延法の場合の第２回目の冷延
を、圧下率５〜10％のスキンパス圧延とし、かつ圧延速
度を1000〜2000m/min 、圧延時の張力を0.1 〜0.5 kg/c
m2に制御することが重要である。
【００３１】この発明の無方向性電磁鋼板は、セミプロ
セス及びフルプロセスのいずれの場合でも適用でき、冷
間圧延後における歪取焼鈍又は歪取焼鈍を兼ねる仕上焼
鈍の条件に関しては、焼鈍コストの低減から低温短時間
の方向へ進みつつある。したがって725 ℃、１時間の焼
鈍で上記条件を満たすことが望ましい。
セス及びフルプロセスのいずれの場合でも適用でき、冷
間圧延後における歪取焼鈍又は歪取焼鈍を兼ねる仕上焼
鈍の条件に関しては、焼鈍コストの低減から低温短時間
の方向へ進みつつある。したがって725 ℃、１時間の焼
鈍で上記条件を満たすことが望ましい。
【００３２】
【実施例】Ｃ：0.0038％、Si：0.58％、Mn：0.32％、A
l：0.45％、Sb：0.050 ％、Ｐ：0.05％及びSn：0.1 ％
を含有する鋼スラブを熱延後、酸洗し、更に中間焼鈍を
はさむ２回の冷間圧延により最終製品板厚とした。この
第２回目の冷間圧延は、スキンパス圧延とし、圧下率２
〜15％、圧延速度700 〜2500m/min 、圧延時の張力を0.
05〜0.7kg/cm2 の範囲で種々に変化させた。これらの材
料から磁心サイズ66mmのＥＩ形鉄心を打抜き、725 ℃、
１時間の歪取焼鈍後、積層、溶接して製品の磁心特性を
測定した。一方、同一材料からＬ，Ｃ，Ｄ方向それぞれ
のエプスタイン試片を採取し、725 ℃、１時間焼鈍後の
素材特性を測定した。表１に1.5 Ｔ, 50HzでのＥＩ形鉄
心の漏れ磁束と素材の透磁率との関係を示す。なお、漏
れ磁束の測定方法は図１に示した方法と同じである。
l：0.45％、Sb：0.050 ％、Ｐ：0.05％及びSn：0.1 ％
を含有する鋼スラブを熱延後、酸洗し、更に中間焼鈍を
はさむ２回の冷間圧延により最終製品板厚とした。この
第２回目の冷間圧延は、スキンパス圧延とし、圧下率２
〜15％、圧延速度700 〜2500m/min 、圧延時の張力を0.
05〜0.7kg/cm2 の範囲で種々に変化させた。これらの材
料から磁心サイズ66mmのＥＩ形鉄心を打抜き、725 ℃、
１時間の歪取焼鈍後、積層、溶接して製品の磁心特性を
測定した。一方、同一材料からＬ，Ｃ，Ｄ方向それぞれ
のエプスタイン試片を採取し、725 ℃、１時間焼鈍後の
素材特性を測定した。表１に1.5 Ｔ, 50HzでのＥＩ形鉄
心の漏れ磁束と素材の透磁率との関係を示す。なお、漏
れ磁束の測定方法は図１に示した方法と同じである。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１より、第２回目の冷間圧延を、スキン
パス圧延であって圧下率を５〜10％、圧延速度1000〜20
00mpm 、圧延張力0.1 〜0.5kg/cm2 とすることによっ
て、圧延方向と直交する方向の透磁率μC ≧2.5 ×10-3
(H/m) 、45°の角度をなす方向の透磁率μD ≧1.5 ×10
-3(H/m) が同時に満たされ、その結果ＥＩ形磁心の漏れ
磁束ＢL ≦0.30ガウスと著しく低くなった。
パス圧延であって圧下率を５〜10％、圧延速度1000〜20
00mpm 、圧延張力0.1 〜0.5kg/cm2 とすることによっ
て、圧延方向と直交する方向の透磁率μC ≧2.5 ×10-3
(H/m) 、45°の角度をなす方向の透磁率μD ≧1.5 ×10
-3(H/m) が同時に満たされ、その結果ＥＩ形磁心の漏れ
磁束ＢL ≦0.30ガウスと著しく低くなった。
【００３５】
【発明の効果】かくしてこの発明に従う無方向性電磁鋼
板は、小型変圧器鉄心に用いた場合に、従来に比べ漏れ
磁束を格段に低減することができる。
板は、小型変圧器鉄心に用いた場合に、従来に比べ漏れ
磁束を格段に低減することができる。
【図１】ＥＩコアの漏れ磁束と素材透磁率の関係を示す
図である。
図である。
【図２】素材μC ，μD と漏れ磁束の関係を示す図であ
る。
る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
フロントページの続き (72)発明者 高島 稔 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 河野 正樹 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 小原 隆史 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：0.020 wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％及び Mn：0.1 〜1.0 wt％ を含有し、残部はFe及び不可避不純物からなり、 歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して
直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の
角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.020 wt％以下、 Si：0.1 〜1.0 wt％及び Mn：0.1 〜1.0 wt％ を含み、かつ Al：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Sb：0.08wt％以下及び Sn：0.2 wt％以下 のうちから選ばれる一種又は二種以上を含有し、残部は
Fe及び不可避不純物からなり、 歪取焼鈍後の1.5 Ｔ、50Hzにおける、圧延方向に対して
直交する方向の透磁率μC 及び圧延方向に対して45°の
角度をなす方向の透磁率μD がそれぞれ μC ≧2.5 ×10-3(H/m) 、μD ≧1.5 ×10-3(H/m) であることを特徴とする漏れ磁束の小さい変圧器用無方
向性電磁鋼板。
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|---|---|---|---|
| JP06310465A JP3086387B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板 |
| US08/570,288 US5676770A (en) | 1994-12-14 | 1995-12-11 | Low leakage flux, non-oriented electromagnetic steel sheet, and core and compact transformer using the same |
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| JP06310465A Expired - Fee Related JP3086387B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 漏れ磁束の小さい変圧器用無方向性電磁鋼板 |
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
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| US6522231B2 (en) | 1998-11-30 | 2003-02-18 | Harrie R. Buswell | Power conversion systems utilizing wire core inductive devices |
| US6268786B1 (en) | 1998-11-30 | 2001-07-31 | Harrie R. Buswell | Shielded wire core inductive devices |
| US6425962B1 (en) * | 1999-10-13 | 2002-07-30 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet excellent in permeability and method of producing the same |
| JP2001293098A (ja) * | 2000-04-14 | 2001-10-23 | Nippon Koden Corp | コイル装置およびコイル駆動装置 |
| FR2835001A1 (fr) * | 2002-01-21 | 2003-07-25 | Usinor | Procede de fabrication d'une tole d'acier magnetique, toles et pieces obtenues |
| US20110062805A1 (en) * | 2009-09-17 | 2011-03-17 | Caterpillar Inc. | Switched reluctance machine with eddy current loss dampener |
| US9570219B2 (en) * | 2012-03-29 | 2017-02-14 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| CN109164145A (zh) * | 2018-08-10 | 2019-01-08 | 武汉钢铁有限公司 | 硅钢材料各向异性的评价方法及表征方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS5946009A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-15 | Kawasaki Steel Corp | 鉄損の低い積変圧器 |
| JPS63317627A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | Kawasaki Steel Corp | 鉄損が低くかつ透磁率が高いセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-12-14 JP JP06310465A patent/JP3086387B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-12-11 US US08/570,288 patent/US5676770A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-11 TW TW084113199A patent/TW286409B/zh active
- 1995-12-13 KR KR1019950049323A patent/KR100283302B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-14 CN CN95121689A patent/CN1065286C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP2011111658A (ja) * | 2009-11-27 | 2011-06-09 | Nippon Steel Corp | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW286409B (ja) | 1996-09-21 |
| US5676770A (en) | 1997-10-14 |
| CN1143120A (zh) | 1997-02-19 |
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| CN1065286C (zh) | 2001-05-02 |
| KR100283302B1 (ko) | 2001-04-02 |
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