JPH08170075A - Working fluid - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、エアーコンディショ
ナ，冷凍機等のヒートポンプ装置における冷媒等として
使用される作動流体に係り、特に、クロロジフルオロメ
タンと同等の優れた作用を有すると共にオゾン層を破壊
する危険性のない作動流体に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a working fluid used as a refrigerant or the like in a heat pump device such as an air conditioner or a refrigerator, and particularly, it has an excellent action equivalent to that of chlorodifluoromethane and an ozone layer. It relates to a working fluid that has no risk of destruction.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、エアーコンディショナ，冷凍
機等のヒートポンプ装置における冷媒等としては、様々
な作動流体が使用されていた。また、作動流体を用いた
冷凍システムとしては、図１に示すように、循環路１中
に圧縮機２，凝縮器３，減圧器４及び蒸発器５を設け、
作動流体を順々に循環させるようにしたものが広く利用
されていた。2. Description of the Related Art Conventionally, various working fluids have been used as refrigerants in heat pump devices such as air conditioners and refrigerators. Further, as a refrigeration system using a working fluid, as shown in FIG. 1, a compressor 2, a condenser 3, a pressure reducer 4 and an evaporator 5 are provided in a circulation path 1,
Those in which the working fluid is circulated in order have been widely used.
【０００３】ここで、作動流体を用いた上記の冷凍シス
テムにおける作用を、上記の図１及び図２に示した圧力
−エンタルピー線図を用いて説明すると、蒸発器５から
排出された低温，低圧の作動流体のガスを圧縮機２に導
き、この圧縮機２内において上記ガスを断熱圧縮させ、
このように圧縮されたガスを凝縮器３に導き、この凝縮
器３内において圧縮されたガスを凝縮し放熱させて等圧
液化させ、その後、減圧器４を開放させて、上記のよう
に液化された作動流体を断熱自由膨脹させて蒸発器５に
導き、この蒸発器５内において液化された作動流体を定
圧蒸発させて吸熱させ、この吸熱により蒸発器５におい
て冷凍を行なうようになっている。The operation of the refrigeration system using a working fluid will be described below with reference to the pressure-enthalpy diagrams shown in FIGS. 1 and 2 above. The low temperature and low pressure discharged from the evaporator 5 are described below. Gas of the working fluid of is introduced into the compressor 2, and the gas is adiabatically compressed in the compressor 2,
The gas compressed in this way is guided to the condenser 3, and the gas compressed in this condenser 3 is condensed and radiated to liquefy isobaric pressure, and then the decompressor 4 is opened to liquefy as described above. The generated working fluid is adiabatically free expanded and guided to the evaporator 5, and the working fluid liquefied in the evaporator 5 is evaporated under constant pressure to absorb heat, and the evaporator 5 is frozen by the heat absorption. .
【０００４】ここで、上記の冷凍システムにおいて、圧
縮機２に導かれる前の作動流体のエンタルピーをＨ1 、
圧縮機２において圧縮された作動流体のエンタルピーを
Ｈ2、凝縮器３において凝縮された作動流体のエンタル
ピーをＨ3 、蒸発器５に導かれる作動流体のエンタルピ
ーをＨ4 とした場合に、作動流体としては、蒸発器５に
おいて作動流体を蒸発させた際におけるエンタルピーの
差（Ｈ1 −Ｈ4 ）、すなわち冷凍効果が大きいこと、ま
た作動流体を圧縮させる際の仕事量に対する蒸発時の吸
熱量の割合（Ｈ1 −Ｈ4 ）／（Ｈ2 −Ｈ1 ）、すなわち
成績係数が大きいこと、さらに圧縮機２において圧縮さ
せる際の圧力が適切な範囲にあること等が好ましい条件
とされ、これらの点から、従来においては、作動流体と
して一般にフロン類が多く使用されていた。Here, in the above refrigeration system, the enthalpy of the working fluid before being introduced into the compressor 2 is H 1 ,
When the enthalpy of the working fluid compressed in the compressor 2 is H 2 , the enthalpy of the working fluid condensed in the condenser 3 is H 3 , and the enthalpy of the working fluid introduced to the evaporator 5 is H 4 , The difference is that the enthalpy difference (H 1 −H 4 ) when the working fluid is evaporated in the evaporator 5, that is, the refrigerating effect is large, and the heat absorption amount at the time of evaporation with respect to the work amount when the working fluid is compressed. The ratio (H 1 −H 4 ) / (H 2 −H 1 ), that is, the coefficient of performance is large, and the pressure at the time of compressing in the compressor 2 is in an appropriate range. From the point of view, conventionally, CFCs have been generally used as the working fluid.
【０００５】しかし、作動流体として使用されている特
定のフロン類については、成層圏におけるオゾン層を破
壊するという問題があり、近年においては、成層圏にお
けるオゾン層を破壊する能力の大きい特定フロンの使用
が抑制され、このため、トリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3 Ｆ，以下、Ｒ１１と略す。）における成層圏オゾ
ン破壊能力を１として、成層圏オゾン破壊能力の比で表
されるオゾン破壊係数が０．０５と微小なクロロジフル
オロメタン（ＣＨＣｌＦ2 ，以下、Ｒ２２と略す。）が
広く利用されるようになった。However, the specific CFCs used as working fluids have a problem of depleting the ozone layer in the stratosphere. In recent years, the use of specific CFCs having a large ability to destroy the ozone layer in the stratosphere has been a problem. Suppressed, and therefore trichlorofluoromethane (C
Cl 3 F, hereinafter abbreviated as R11. ), The ozone depletion potential as expressed by the ratio of the stratospheric ozone depletion ability is 0.05, and minute chlorodifluoromethane (CHClF 2 , hereinafter abbreviated as R22) is widely used. Became.
【０００６】ここで、このＲ２２は蒸発温度が略−５
℃、凝縮温度が約４０℃の条件の下では、上記の冷凍シ
ステムにおける成績係数が略４．８１、冷凍効果が略１
５５．７５ｋＪ／ｋｇと高く、また圧縮機２から吐出さ
れる際の吐出圧力も１５３７．５ｋＰａと適切な範囲に
あり、さらにこのＲ２２は不燃性で、化学的にも安定
で、熱力学的性質が良く、冷媒等の作動流体として、今
後その使用量が増大すると予想されている。The evaporation temperature of R22 is approximately -5.
Under the conditions of ℃ and condensing temperature of about 40 ℃, the coefficient of performance of the above refrigeration system is about 4.81 and the refrigerating effect is about 1.
It is as high as 55.75 kJ / kg, and the discharge pressure when discharged from the compressor 2 is in the appropriate range of 1537.5 kPa. Furthermore, this R22 is nonflammable, chemically stable, and has thermodynamic properties. As a working fluid such as a refrigerant, its usage is expected to increase in the future.
【０００７】しかし、Ｒ２２はオゾン破壊係数が０．０
５と微少であるが、今後その使用量が増大すると、この
Ｒ２２による成層圏のオゾン層への影響が無視できない
ものとなると予想されている。However, R22 has an ozone depletion coefficient of 0.0.
Although it is as small as 5, it is expected that the influence of R22 on the ozone layer in the stratosphere will become non-negligible if the amount used increases in the future.
【０００８】このため、近年においては、このＲ２２に
おける冷媒としての特性と同等もしくはそれ以上の特性
を有する作動流体であって、成層圏のオゾン層を破壊す
る能力のない、即ち分子構造に塩素を含まない作動流体
が求められている。Therefore, in recent years, it is a working fluid having characteristics equal to or higher than the characteristics as the refrigerant in R22, and has no ability to destroy the ozone layer in the stratosphere, that is, chlorine is contained in the molecular structure. No working fluid is required.
【０００９】そして、このような作動流体としてはアン
モニアが存在するが、アンモニアの場合、取り扱い上の
安全性に問題があり、大型の冷凍システムにしか利用で
きない等の問題があった。Ammonia exists as such a working fluid, but in the case of ammonia, there is a problem in safety in handling, and there is a problem that it can be used only in a large-scale refrigeration system.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】この発明は、エアーコ
ンディショナ，冷凍機等のヒートポンプ装置の冷媒等と
して使用される作動流体における上記のような様々な問
題を解決することを課題とするものであり、上記のＲ２
２と同等もしくはそれ以上の優れた冷媒としての特性を
有すると共に、成層圏のオゾン層を破壊する危険性のな
い作動流体を提供することを目的している。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve various problems as described above in a working fluid used as a refrigerant or the like of a heat pump device such as an air conditioner or a refrigerator. Yes, R2 above
It is an object of the present invention to provide a working fluid that has characteristics as an excellent refrigerant equal to or higher than that of No. 2 and has no risk of destroying the ozone layer in the stratosphere.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】この発明においては、上
記のような課題を解決する第一の作動流体として、シク
ロプロパンと１，１，２，２−テトラフルオロエタンと
１，１，１，２−テトラフルオロエタンとを含み、上記
の三成分中において、シクロプロパンが２５〜６０重量
％、１，１，１，２−テトラフルオロエタンが３０〜７
０重量％、残りが１，１，２，２−テトラフルオロエタ
ンになった作動流体を開発した。In the present invention, cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and 1,1,1, are used as the first working fluid for solving the above problems. 2-tetrafluoroethane, containing 25 to 60% by weight of cyclopropane and 30 to 7 of 1,1,1,2-tetrafluoroethane in the above three components.
We have developed a working fluid containing 0% by weight and the balance of 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
【００１２】また、第二の作動流体として、シクロプロ
パンと１，１，２，２−テトラフルオロエタンとペンタ
フルオロエタンとを含み、上記の三成分中において、シ
クロプロパンが２０〜７０重量％、ペンタフルオロエタ
ンが１５〜６５重量％、残りが１，１，２，２−テトラ
フルオロエタンになった作動流体を開発した。The second working fluid contains cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and pentafluoroethane, and 20 to 70% by weight of cyclopropane in the above three components, A working fluid was developed in which pentafluoroethane was 15 to 65% by weight and the rest was 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
【００１３】また、第三の作動流体として、シクロプロ
パンと１，１，２，２−テトラフルオロエタンとプロパ
ンとを含み、上記の三成分中において、シクロプロパン
が２５〜３５重量％、プロパンが２０〜７０重量％、残
りが１，１，２，２−テトラフルオロエタンになった作
動流体を開発した。The third working fluid contains cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and propane, and in the above three components, cyclopropane is 25 to 35% by weight and propane is We have developed a working fluid containing 20 to 70% by weight and the balance of 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
【００１４】また、第四の作動流体として、シクロプロ
パンと１，１，２，２−テトラフルオロエタンと１，
１，１−トリフルオロエタンとを含み、上記の三成分中
において、シクロプロパンが５〜８０重量％、１，１，
１−トリフルオロエタンが１０〜５５重量％、残りが
１，１，２，２−テトラフルオロエタンになった作動流
体を開発した。As the fourth working fluid, cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and 1,
1,1-trifluoroethane, and in the above three components, cyclopropane is 5-80 wt%, 1,1,
We have developed a working fluid containing 10-55% by weight of 1-trifluoroethane and the balance 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
【００１５】ここで、上記の各作動流体においては、前
記のＲ２２と同等もしくはそれ以上の冷媒としての特性
を有すると共に、冷凍システムにおいて冷媒としてＲ２
２と同様に使用できるようにするため、各作動流体にお
ける前記の成績係数が４．８以上、冷凍効果が１５０ｋ
Ｊ／ｋｇ以上であると共に、圧縮機から吐出される際の
吐出圧力が１３００〜１７００ｋＰａの範囲になるよう
に各成分の重量％を選択することが好ましく、また蒸発
時や凝縮時の前後における温度差が５℃以下になるよう
に各成分の重量％を選択することがより好ましい。Here, each of the above working fluids has characteristics as a refrigerant equal to or higher than R22, and R2 as a refrigerant in the refrigeration system.
In order to be able to use it in the same way as in No. 2, the coefficient of performance for each working fluid is 4.8 or more, and the refrigerating effect is 150 k.
It is preferable to select the weight% of each component so that the discharge pressure when discharged from the compressor is in the range of 1300 to 1700 kPa as well as J / kg or more, and the temperature before and after vaporization or condensation It is more preferable to select the weight% of each component so that the difference is 5 ° C. or less.
【００１６】なお、上記の各作動流体においては、上記
の各成分の他に潤滑油や腐食防止剤等を混入させること
も可能である。In addition to the above-mentioned components, it is possible to mix a lubricating oil, a corrosion inhibitor, etc. in each of the above-mentioned working fluids.
【００１７】[0017]
【作用】この発明における上記の各作動流体は、何れも
塩素を含まない成分で構成されており、前記のオゾン破
壊係数が０であり、成層圏におけるオゾン層を破壊する
ことがない。Each of the above working fluids in the present invention is composed of a component that does not contain chlorine, has an ozone depletion coefficient of 0, and does not destroy the ozone layer in the stratosphere.
【００１８】また、上記の各作動流体において、それぞ
れ各成分の重量比を調整し、冷媒としての成績係数が
４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧
力が１３００〜１７００ｋＰａになるようにすると、前
記のＲ２２と同等もしくはそれ以上の作用を有する冷媒
として利用でき、またＲ２２を使用した冷凍システムを
そのまま利用できるようになる。In each of the above working fluids, the weight ratio of each component is adjusted so that the coefficient of performance as a refrigerant is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, and the discharge pressure is 1300 to 1700 kPa. In this case, the refrigerant can be used as a refrigerant having an action equal to or higher than that of R22, and the refrigeration system using R22 can be used as it is.
【００１９】さらに、上記の各作動流体における各成分
の重量比を調整して、蒸発時や凝集時における前後の温
度差が５℃以下になるようにすると、エアーコンディシ
ョナ等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分
に霜等が付いて凍るということ等も少なくなる。Furthermore, when the weight ratio of each component in each of the above working fluids is adjusted so that the temperature difference between before and after evaporation or aggregation is 5 ° C. or less, it is used as a refrigerant in an air conditioner or the like. At that time, it is less likely that the evaporator portion will be frozen due to frost or the like.
【００２０】[0020]
【実施例】以下、この発明の実施例に係る作動流体を具
体的に説明する。EXAMPLES The working fluid according to the examples of the present invention will be specifically described below.
【００２１】（実施例１）この実施例においては、作動
流体を構成する成分として、シクロプロパン（以下、Ｒ
Ｃ２７０と略す。）と、１，１，２，２−テトラフルオ
ロエタン（以下、Ｒ１３４と略す。）と、１，１，１，
２−テトラフルオロエタン（以下、Ｒ１３４ａと略
す。）とを用いるようにした。Example 1 In this example, cyclopropane (hereinafter, R
Abbreviated as C270. ), 1,1,2,2-tetrafluoroethane (hereinafter abbreviated as R134), 1,1,1,
2-tetrafluoroethane (hereinafter abbreviated as R134a) was used.
【００２２】そして、上記のＲＣ２７０とＲ１３４とＲ
１３４ａの重量％を変化させた各作動流体を、図１に示
した前記の冷凍システムに使用し、各作動流体について
前記の成績係数（ＣＯＰ），冷凍効果（Ｈｉ）を求める
と共に、各作動流体が圧縮機２から吐出される際の吐出
圧力（ＰＣＯＮＤ），蒸発器５を通過する前後における
温度差（Ｔｖ）及び凝縮器３を通過する前後における温
度差（Ｔｃ）をそれぞれ測定し、その結果を図３〜図７
に示した。ここで、これらの図においては、それぞれ縦
軸にＲＣ２７０の重量％を、横軸にＲ１３４ａの重量％
を示し、Ｒ１３４については、上記ＲＣ２７０とＲ１３
４ａとの和が１００重量％に達しない残りの部分として
表すようにした。Then, RC270, R134 and R
Each working fluid in which the weight% of 134a is changed is used in the refrigeration system shown in FIG. 1, and the coefficient of performance (COP) and the refrigeration effect (Hi) are obtained for each working fluid, and The discharge pressure (PCOND) when discharged from the compressor 2, the temperature difference (Tv) before and after passing through the evaporator 5, and the temperature difference (Tc) before and after passing through the condenser 3 are measured, respectively, 3 to 7
It was shown to. In these figures, the vertical axis represents RC270 weight% and the horizontal axis represents R134a weight%.
And R134 shows the above RC270 and R13.
4a is represented as the remaining portion which does not reach 100% by weight.
【００２３】ここで、図３は各作動流体における成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示し、成績係数がＲ２２と同等も
しくはそれ以上である４．８以上の条件を満たしている
重量比の部分を点で塗りつぶした。Here, FIG. 3 shows changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid, and points of the weight ratio portion satisfying the condition of 4.8 or more, in which the coefficient of performance is equal to or higher than R22. I filled it with.
【００２４】また、図４は各作動流体における冷凍効果
（Ｈｉ）の変化を示し、冷凍効果がＲ２２と同等もしく
はそれ以上である１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たし
ている重量比の部分を点で塗りつぶした。Further, FIG. 4 shows changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid, in terms of the weight ratio portion satisfying the condition of 150 kJ / kg or more, where the refrigerating effect is equal to or more than R22. Painted.
【００２５】また、図５は圧縮機２から吐出される各作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示し、Ｒ２２
の吐出圧力に近い１３００〜１７００ｋＰａの条件を満
たしている重量比の部分を点で塗りつぶした。FIG. 5 shows changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2, R22.
The portion of the weight ratio satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa, which is close to the discharge pressure of, was painted out with dots.
【００２６】また、図６は蒸発器５を通過する前後にお
ける各作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示し、この温
度差が少ない５℃以下の条件を満たしている重量比の部
分を点で塗りつぶした。FIG. 6 shows a change in temperature difference (Tv) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. The temperature difference is small, and the weight ratio portion satisfying the condition of 5 ° C. or less is shown. I filled it with.
【００２７】また、図７は凝縮器３を通過する前後にお
ける各作動流体の温度差（Ｔｃ）の変化を示し、この温
度差が少ない５℃以下の条件を満たしている重量比の部
分を点で塗りつぶした。FIG. 7 shows changes in temperature difference (Tc) of each working fluid before and after passing through the condenser 3, and points of the weight ratio portion where the temperature difference is small and the condition of 5 ° C. or less is satisfied. I filled it with.
【００２８】そして、上記の図３〜図７の各結果から上
記のＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１３４ａとを混合させた
場合において、前記の成績係数が４．８以上、冷凍効果
が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７０
０ｋＰａの条件を満たしている重量比の範囲を求めると
共に、これらの条件に加えて蒸発時及び凝縮時における
前後の温度差が５℃以下の条件を満たしている重量比の
範囲を求め、その結果を図８に示した。なお、この図８
においても、上記の図３〜図７と同様に縦軸にＲＣ２７
０の重量比を、横軸にＲ１３４ａの重量％をとり、Ｒ１
３４については、ＲＣ２７０とＲ１３４ａとの和が１０
０重量％に達しない残りの部分として表すようにした。From the results shown in FIGS. 3 to 7, when RC270, R134, and R134a are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, and the discharge is performed. Pressure is 1300-170
The range of the weight ratio satisfying the condition of 0 kPa is determined, and in addition to these conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference before and after the evaporation and the condensation is 5 ° C. or less is determined, and the result is obtained. Is shown in FIG. Note that this FIG.
In the same manner as in FIGS. 3 to 7 described above, the vertical axis indicates RC27.
The weight ratio of 0 is taken and the horizontal axis is the weight% of R134a, and R1
For 34, the sum of RC270 and R134a is 10
It was expressed as the remaining portion which did not reach 0% by weight.
【００２９】この結果、ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１３
４ａとの三成分を含んだ作動流体の場合、図８に示すよ
うに、Ｒ１３４ａとＲＣ２７０とＲ１３４との重量％
が、点Ａ（４０，６０）、点Ｂ（７０，３０）、点Ｃ
（５５，２５）、点Ｄ（４０，３０）、点Ｅ（３０，４
０）及び点Ｆ（３０，５０）を結ぶ線で囲まれる範囲
（点で塗りつぶした範囲）内においては、成績係数及び
冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上になっている
と共に吐出圧力がＲ２２と同程度になっており、ＲＣ２
７０とＲ１３４とＲ１３４ａとの重量％をこの範囲内に
調整した場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の効
果を有する冷媒として利用することができると共に、こ
の範囲内においては、蒸発時や凝集時の前後における温
度差も５℃以下になっており、エアーコンディショナ等
における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に霜等
が付いて凍るということが少なくなった。As a result, RC270, R134 and R13
In the case of the working fluid containing the three components 4a and 4a, as shown in FIG. 8, the weight% of R134a, RC270 and R134 is
, Point A (40,60), point B (70,30), point C
(55,25), point D (40,30), point E (30,4)
0) and the point F (30, 50) is surrounded by a line (filled with points), the coefficient of performance and the refrigerating effect are equal to or higher than R22, and the discharge pressure is R22. It is about the same, RC2
When the weight% of 70, R134 and R134a is adjusted within this range, it can be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than that of R22, and within this range, at the time of evaporation or aggregation. The temperature difference between before and after was 5 ° C. or less, and when used as a refrigerant in an air conditioner or the like, it was less likely that the evaporator portion was frozen due to frost or the like.
【００３０】なお、この実施例の作動流体に含まれるＲ
Ｃ２７０，Ｒ１３４，Ｒ１３４ａの成分中においては、
ＲＣ２７０の可燃性が高いため、混合させた際における
他の特性が同じであれば、安全性の点からＲＣ２７０が
少なくなるように混合させることが好ましい。R contained in the working fluid of this embodiment
In the components of C270, R134 and R134a,
Since RC270 has a high flammability, it is preferable to mix RC270 so as to reduce RC270 from the viewpoint of safety if other characteristics are the same when mixed.
【００３１】（実施例２）この実施例においては、作動
流体を構成する成分として、上記のＲＣ２７０とＲ１３
４とペンタフルオロエタン（以下、Ｒ１２５と略す。）
とを用いるようにした。(Embodiment 2) In this embodiment, RC270 and R13 described above are used as components constituting the working fluid.
4 and pentafluoroethane (hereinafter abbreviated as R125)
I used and.
【００３２】そして、上記実施例１の場合と同様に、上
記のＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１２５との重量％を変化
させた各作動流体を、図１に示した冷凍システムに使用
し、各作動流体について成績係数（ＣＯＰ），冷凍効果
（Ｈｉ）を求めると共に、圧縮機２から吐出される際の
吐出圧力（ＰＣＯＮＤ），蒸発器５を通過する前後にお
ける温度差（Ｔｖ）及び凝縮器３を通過する前後におけ
る温度差（Ｔｃ）をそれぞれ測定し、その結果を図９〜
図１３に示した。なお、これらの図では、それぞれ縦軸
にＲＣ２７０の重量％を、横軸にＲ１２５の重量％を示
し、Ｒ１３４については、上記ＲＣ２７０とＲ１２５と
の和が１００重量％に達しない残りの部分として表すよ
うにした。Then, as in the case of the first embodiment, each working fluid in which the weight% of RC270, R134 and R125 is changed is used in the refrigeration system shown in FIG. The coefficient of performance (COP) and the refrigeration effect (Hi) are obtained, and the discharge pressure (PCOND) when discharged from the compressor 2, the temperature difference (Tv) before and after passing through the evaporator 5, and the condenser 3 are passed. The temperature difference (Tc) before and after was measured, and the results are shown in FIG.
It is shown in FIG. In these figures, the vertical axis shows the weight% of RC270 and the horizontal axis shows the weight% of R125, and R134 is shown as the remaining portion where the sum of RC270 and R125 does not reach 100% by weight. I did it.
【００３３】ここで、図９〜図１３においては上記実施
例１の場合と同様にし、各作動流体における成績係数
（ＣＯＰ）の変化を示した図９においては、成績係数が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上である４．８以上の部分
を、また各作動流体における冷凍効果（Ｈｉ）の変化を
示した図１０においては、冷凍効果がＲ２２と略同等も
しくはそれ以上である１５０ｋＪ／ｋｇ以上の部分を、
また圧縮機２から吐出される各作動流体の吐出圧力（Ｐ
ＣＯＮＤ）の変化を示した図１１においては、Ｒ２２の
吐出圧力に近い１３００〜１７００ｋＰａの条件を満た
している部分を、また蒸発器５を通過する前後における
各作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図１２にお
いては、この温度差が少ない５℃以下の部分を、また凝
縮器３を通過する前後における各作動流体の温度差（Ｔ
ｃ）の変化を示した図１３においては、この温度差が少
ない５℃以下の部分をそれぞれ点で塗りつぶした。Here, in FIGS. 9 to 13, the same as in the case of the above-mentioned first embodiment, and in FIG. 9 showing the change of the coefficient of performance (COP) in each working fluid, the coefficient of performance is equal to or equal to R22. The above 4.8 or more parts, and in FIG. 10 showing the change of the refrigerating effect (Hi) in each working fluid, the refrigerating effect is approximately equal to or more than R22, and the part of 150 kJ / kg or more is shown. ,
Further, the discharge pressure of each working fluid discharged from the compressor 2 (P
In FIG. 11 showing the change of CON D), the change of the temperature difference (Tv) of each working fluid before and after passing through the portion satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa close to the discharge pressure of R22 and before and after passing through the evaporator 5. 12, the temperature difference (T) of each working fluid before and after passing through the portion of 5 ° C. or less where the temperature difference is small and before and after passing through the condenser 3
In FIG. 13 showing the change of c), the portions at 5 ° C. or less where the temperature difference is small are filled with dots.
【００３４】そして、上記の図９〜図１３の各結果から
ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１２５とを混合させた場合に
おいて、成績係数が４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ
／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７００ｋＰａの条
件を満たしている重量％の範囲を求めると共に、これら
の条件に加えて蒸発時及び凝縮時における前後の温度差
が５℃以下の条件を満たしている重量％の範囲を求め、
その結果を図１４に示した。なお、この図１４において
も、上記の図９〜図１３と同様に縦軸にＲＣ２７０の重
量％を、横軸にＲ１２５の重量％をとり、ＲＣ２７０と
Ｒ１２５との和が１００重量％に達しない残りをＲ１３
４で表すようにした。From the results shown in FIGS. 9 to 13, when RC270, R134 and R125 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more and the refrigerating effect is 150 kJ.
/ Kg or more, and the range of weight% satisfying the discharge pressure of 1300 to 1700 kPa is determined, and in addition to these conditions, the temperature difference between before and after vaporization and condensation is 5 ° C or less. Find the weight% range,
The results are shown in Fig. 14. In this FIG. 14 as well, similar to FIGS. 9 to 13, the vertical axis represents RC270 weight% and the horizontal axis represents R125 weight%, and the sum of RC270 and R125 does not reach 100 weight%. The rest is R13
It is represented by 4.
【００３５】この結果、ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１２
５との三成分を含んだ作動流体の場合、図１４に示すよ
うに、Ｒ１２５とＲＣ２７０とＲ１３４との重量％が、
点Ａ（３０，７０）、点Ｂ（１５，４０）、点Ｃ（２
５，２０）及び点Ｄ（６５，３５）を結んだ線で囲まれ
る範囲（点で塗りつぶした範囲）内においては、成績係
数及び冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上になっ
ていると共に吐出圧力がＲ２２と同程度になっており、
ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１２５との重量％をこの範囲
内に調整した場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上
の効果を有する冷媒として利用することができた。さら
に、上記の点Ａ〜点Ｄに点Ｐ（４０，５０）を加えて結
んだ線で囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝集時に
おける温度差が５℃以下になっており、エアーコンディ
ショナ等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部
分に霜等が付いて凍るということが少なくなった。As a result, RC270, R134 and R12
In the case of the working fluid containing three components of 5 and 5, the weight% of R125, RC270 and R134 is as shown in FIG.
Point A (30, 70), Point B (15, 40), Point C (2
5, 20) and the point D (65, 35) are surrounded by a line (filled with points), the coefficient of performance and the freezing effect are equal to or higher than R22, and the discharge pressure is Is about the same as R22,
When the weight% of RC270, R134, and R125 was adjusted within this range, it could be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than that of R22. Furthermore, within the range surrounded by the line connecting points P (40, 50) to points A to D above, the temperature difference during evaporation or aggregation is 5 ° C. or less, and the air condition When it is used as a refrigerant in a refrigerator, it is less likely that the evaporator will freeze due to frost or the like.
【００３６】なお、この実施例の作動流体に含まれるＲ
Ｃ２７０，Ｒ１３４，Ｒ１２５の成分中においては、Ｒ
Ｃ２７０の可燃性が高いため、混合させた際における他
の特性が同じであれば、安全性の点からＲＣ２７０が少
なくなるように混合させることが好ましい。R contained in the working fluid of this embodiment
In the components of C270, R134 and R125, R
Since C270 has a high flammability, it is preferable to mix RC270 so as to reduce RC270 from the viewpoint of safety if other characteristics are the same when mixed.
【００３７】（実施例３）この実施例においては、作動
流体を構成する成分に、上記のＲＣ２７０とＲ１３４と
プロパン（以下、Ｒ２９０と略す。）とを用いるように
した。(Embodiment 3) In this embodiment, RC270, R134 and propane (hereinafter abbreviated as R290) are used as the components constituting the working fluid.
【００３８】そして、上記実施例１，２の場合と同様
に、上記のＲＣ２７０とＲ１３４とＲ２９０との重量％
を変化させた各作動流体を、図１に示した冷凍システム
に使用し、各作動流体おける成績係数（ＣＯＰ），冷凍
効果（Ｈｉ）を求めると共に、圧縮機２から吐出される
際の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ），蒸発器５を通過する前後
における温度差（Ｔｖ）及び凝縮器３を通過する前後に
おける温度差（Ｔｃ）をそれぞれ測定し、その結果を図
１５〜図１９に示した。なお、これらの図では、それぞ
れ縦軸にＲＣ２７０の重量％を、横軸にＲ２９０の重量
％を示し、Ｒ１３４については、上記ＲＣ２７０とＲ２
９０との和が１００重量％に達しない残りの部分として
表すようにした。Then, as in the case of Examples 1 and 2, the weight% of RC270, R134 and R290 is the same.
The working fluids having different values are used in the refrigeration system shown in FIG. 1 to obtain the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) of each working fluid, and the discharge pressure when discharged from the compressor 2. (PCOND), the temperature difference (Tv) before and after passing through the evaporator 5, and the temperature difference (Tc) before and after passing through the condenser 3, respectively, and the results are shown in FIGS. In these figures, the vertical axis shows the weight% of RC270 and the horizontal axis shows the weight% of R290. Regarding R134, the above RC270 and R2 are shown.
It was expressed as the remaining portion where the sum of 90 and 100% was not reached.
【００３９】ここで、図１５〜図１９においては上記実
施例１，２の場合と同様にし、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図１５においては、成績
係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である４．８以上
の部分を、また各作動流体における冷凍効果（Ｈｉ）の
変化を示した図１６においては、冷凍効果がＲ２２と略
同等もしくはそれ以上である１５０ｋＪ／ｋｇ以上の部
分を、また圧縮機２から吐出される各作動流体の吐出圧
力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図１７においては、Ｒ
２２の吐出圧力に近い１３００〜１７００ｋＰａの条件
を満たしている部分を、また蒸発器５を通過する前後に
おける各作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図１
８においては、この温度差が少ない５℃以下の部分を、
また凝縮器３を通過する前後における各作動流体の温度
差（Ｔｃ）の変化を示した図１９においては、この温度
差が少ない５℃以下の部分をそれぞれ点で塗りつぶし
た。Here, in FIG. 15 to FIG. 19, the same as in the case of Embodiments 1 and 2 above, and in FIG. 15 showing the change of the coefficient of performance (COP) in each working fluid, the coefficient of performance is equivalent to R22. In FIG. 16 showing the change of the refrigerating effect (Hi) in each working fluid, the refrigerating effect is approximately equal to or higher than R22, and is 150 kJ / kg or more. In FIG. 17, which shows changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2 and from the compressor 2,
1 shows a change in temperature difference (Tv) of each working fluid before and after passing through a portion that satisfies the condition of 1300 to 1700 kPa close to the discharge pressure of 22 and before passing through the evaporator 5.
In No. 8, the temperature difference of 5 ° C or less is small.
Further, in FIG. 19 showing changes in the temperature difference (Tc) of each working fluid before and after passing through the condenser 3, the portions at 5 ° C. or less where the temperature difference is small are filled with dots.
【００４０】そして、上記の図１５〜図１９の各結果か
らＲＣ２７０とＲ１３４とＲ２９０とを混合させた場合
において、成績係数が４．８以上、冷凍効果が１５０ｋ
Ｊ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７００ｋＰａの
条件を満たしている重量％の範囲を求めると共に、これ
らの条件に加えて蒸発時及び凝縮時における前後の温度
差が５℃以下の条件を満たしている重量％の範囲を求
め、その結果を図２０に示した。なお、この図２０にお
いても、上記の図１５〜図１９と同様に縦軸にＲＣ２７
０の重量％を、横軸にＲ２９０の重量％をとり、Ｒ１３
４については、上記ＲＣ２７０とＲ２９０との和が１０
０重量％に達しない残りの部分として表すようにした。From the results shown in FIGS. 15 to 19, when RC270, R134 and R290 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more and the refrigerating effect is 150 k.
J / kg or more, and the discharge pressure satisfies the condition of 1300 to 1700 kPa, and in addition to these conditions, satisfy the condition that the temperature difference before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less. The range of the weight% is shown and the result is shown in FIG. Note that, also in FIG. 20, the vertical axis indicates RC27, as in FIGS. 15 to 19 described above.
0% by weight, the horizontal axis represents R290 by weight, R13
For 4, the sum of RC270 and R290 is 10
It was expressed as the remaining portion which did not reach 0% by weight.
【００４１】この結果、ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ２９
０との三成分を含んだ作動流体の場合、図２０に示すよ
うに、Ｒ２９０とＲＣ２７０とＲ１３４との重量％が、
点Ａ（２０，３０）、点Ｂ（３０，３５）、点Ｃ（５
０，３５）、点Ｄ（７０，３０）、点Ｅ（４０，２５）
及び点Ｆ（２０，２５）を結んだ線で囲まれる範囲（点
で塗りつぶした範囲）内においては、成績係数及び冷凍
効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上になっていると共
に吐出圧力がＲ２２と同程度になっており、ＲＣ２７０
とＲ１３４とＲ２９０との重量％をこの範囲内に調整し
た場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の効果を有
する冷媒として利用することができると共に、この範囲
内においては、蒸発時や凝集時の前後における温度差も
５℃以下になっており、エアーコンディショナ等におけ
る冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に霜等が付い
て凍るということが少なくなった。As a result, RC270, R134 and R29
In the case of a working fluid containing three components of 0, as shown in FIG. 20, the weight% of R290, RC270 and R134 is
Point A (20,30), Point B (30,35), Point C (5
0,35), point D (70,30), point E (40,25)
And within the range surrounded by the line connecting the points F (20, 25) (range filled with points), the coefficient of performance and the freezing effect are equal to or higher than R22, and the discharge pressure is the same as R22. RC270
If the weight% of R134 and R290 is adjusted within this range, it can be used as a refrigerant having the same effect as R22 or higher, and within this range, it can be used during evaporation or aggregation. The temperature difference between the front and rear is also 5 ° C. or less, and when used as a refrigerant in an air conditioner or the like, it is less likely that the portion of the evaporator will freeze due to frost or the like.
【００４２】なお、この実施例の作動流体に含まれるＲ
Ｃ２７０，Ｒ１３４，Ｒ２９０の成分中においては、Ｒ
１３４の可燃性が低いため、混合させた際における他の
特性が同じであれば、安全性の点からＲ１３４の量が多
くなるようにすることが好ましい。R contained in the working fluid of this embodiment
In the components of C270, R134 and R290, R
Since the flammability of 134 is low, it is preferable to increase the amount of R134 from the viewpoint of safety if other properties are the same when mixed.
【００４３】（実施例４）この実施例においては、作動
流体を構成する成分に、上記のＲＣ２７０とＲ１３４と
１，１，１−トリフロオロエタン（以下、Ｒ１４３ａと
略す。）とを用いるようにした。(Embodiment 4) In this embodiment, RC270, R134, and 1,1,1-trifluoroethane (hereinafter abbreviated as R143a) are used as the components constituting the working fluid. I chose
【００４４】そして、上記実施例１〜３の場合と同様
に、上記のＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１４３ａとの重量
比を変化させた各作動流体を、図１に示した冷凍システ
ムに使用し、各作動流体おける成績係数（ＣＯＰ），冷
凍効果（Ｈｉ）を求めると共に、圧縮機２から吐出され
る際の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ），蒸発器５を通過する前
後における温度差（Ｔｖ）及び凝縮器３を通過する前後
における温度差（Ｔｃ）をそれぞれ測定し、その結果を
図２１〜図２５に示した。なお、これらの図では、それ
ぞれ縦軸にＲＣ２７０の重量％を、横軸にＲ１４３ａの
重量％を示し、Ｒ１３４については、上記ＲＣ２７０と
Ｒ２９０との和が１００重量％に達しない残りの部分と
して表した。Then, as in the case of Examples 1 to 3, the respective working fluids in which the weight ratios of RC270, R134 and R143a were changed were used in the refrigeration system shown in FIG. The coefficient of performance (COP) and refrigeration effect (Hi) of the fluid are obtained, and the discharge pressure (PCOND) when discharged from the compressor 2, the temperature difference (Tv) before and after passing through the evaporator 5, and the condenser 3 are set. The temperature difference (Tc) before and after passing was measured, and the results are shown in FIGS. 21 to 25. In each of these figures, the vertical axis represents the weight% of RC270 and the horizontal axis represents the weight% of R143a. Regarding R134, the sum of RC270 and R290 does not reach 100% by weight. did.
【００４５】ここで、図２１〜図２５においては上記実
施例１〜３の場合と同様にし、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図２１においては、成績
係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である４．８以上
の部分を、また各作動流体における冷凍効果（Ｈｉ）の
変化を示した図２２においては、冷凍効果がＲ２２と略
同等もしくはそれ以上である１５０ｋＪ／ｋｇ以上の部
分を、また圧縮機２から吐出される各作動流体の吐出圧
力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図２３においては、Ｒ
２２の吐出圧力に近い１３００〜１７００ｋＰａの条件
を満たしている部分を、また蒸発器５を通過する前後に
おける各作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図２
４においては、この温度差が少ない５℃以下の部分を、
また凝縮器３を通過する前後における各作動流体の温度
差（Ｔｃ）の変化を示した図２５においては、この温度
差が少ない５℃以下の部分をそれぞれ点で塗りつぶし
た。Here, in FIGS. 21 to 25, the same as in the case of Examples 1 to 3 above, and in FIG. 21 showing the change in the coefficient of performance (COP) in each working fluid, the coefficient of performance is equivalent to R22. In FIG. 22 showing the change of the refrigerating effect (Hi) in each working fluid, the refrigerating effect is approximately equal to or higher than R22, and is 150 kJ / kg or more. In FIG. 23, which shows changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2 and from the compressor 2,
2 shows changes in the temperature difference (Tv) of each working fluid before and after passing through the portion that satisfies the condition of 1300 to 1700 kPa close to the discharge pressure of 22 and before passing through the evaporator 5.
In No. 4, the temperature difference below 5 ° C is small.
Further, in FIG. 25, which shows the change in temperature difference (Tc) of each working fluid before and after passing through the condenser 3, the portions of 5 ° C. or less where the temperature difference is small are filled with dots.
【００４６】そして、上記の図２１〜図２５の各結果か
らＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１４３ａとを混合させた場
合において、成績係数が４．８以上、冷凍効果が１５０
ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７００ｋＰａ
の条件を満たしている重量比の範囲を求めると共に、こ
れらの条件に加えて蒸発時及び凝縮時における前後の温
度差が５℃以下の条件を満たしている重量比の範囲を求
め、その結果を図２６に示した。なお、この図２６にお
いても、上記の図２１〜図２５と同様に縦軸にＲＣ２７
０の重量％を、横軸にＲ１４３ａの重量％をとり、Ｒ１
３４については、上記ＲＣ２７０とＲ１４３ａとの和が
１００重量％に達しない残りの部分として表すようにし
た。From the results shown in FIGS. 21 to 25, when RC270, R134 and R143a are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more and the refrigerating effect is 150.
kJ / kg or more, discharge pressure 1300 to 1700 kPa
The range of the weight ratio satisfying the condition of is also obtained, and in addition to these conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference before and after the evaporation and the condensation is 5 ° C. or less is calculated, and the result is obtained. It is shown in FIG. Note that, also in this FIG. 26, as in the above-described FIGS.
0% by weight, the horizontal axis represents R143a by weight, and R1
Regarding 34, the sum of RC270 and R143a was represented as the remaining portion which did not reach 100% by weight.
【００４７】この結果、ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１４
３ａとの三成分を含んだ作動流体の場合、図２６に示す
ように、Ｒ１４３ａとＲＣ２７０とＲ１３４との重量比
が、点Ａ（２０，８０）、点Ｂ（５５，４５）、点Ｃ
（４０，２０）、点Ｄ（４５，１５）、点Ｅ（４５，
５）、点Ｆ（２５，１５）、点Ｇ（２０，２０）、点Ｈ
（１０，３０）、点Ｉ（１０，６０）及び点Ｊ（１５，
７０）を結んだ線で囲まれる範囲（点で塗りつぶした範
囲）内においては、成績係数及び冷凍効果がＲ２２と同
等もしくはそれ以上になっていると共に吐出圧力がＲ２
２と同程度になっており、ＲＣ２７０とＲ１３４とＲ１
４３ａとの重量比をこの範囲内に調整した場合には、Ｒ
２２と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として
利用することができた。さらに、上記の点Ｂ、点Ｃ、点
Ｇ、点Ｈ、点Ｉ及び点Ｊに点Ｑ（２０，５５）及び点Ｐ
（３０，５０）を加えて結んだ線で囲まれる範囲内にお
いては、蒸発時や凝集時における温度差が５℃以下にな
っており、エアーコンディショナ等における冷媒として
利用した際に、蒸発器の部分に霜等が付いて凍るという
ことが少なくなった。As a result, RC270, R134 and R14
In the case of the working fluid including the three components 3a and 3a, as shown in FIG. 26, the weight ratio of R143a, RC270, and R134 is as follows: point A (20,80), point B (55,45), point C.
(40, 20), point D (45, 15), point E (45,
5), point F (25,15), point G (20,20), point H
(10, 30), point I (10, 60) and point J (15,
70), the coefficient of performance and the refrigerating effect are equal to or higher than R22, and the discharge pressure is R2 in the range surrounded by the line connecting (70).
It is about the same as 2 and RC270, R134 and R1
When the weight ratio with 43a is adjusted within this range, R
It could be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than that of No. 22. Furthermore, points Q (20, 55) and point P are added to the points B, C, G, H, I and J described above.
Within the range surrounded by the line formed by adding (30, 50), the temperature difference during evaporation or aggregation is 5 ° C. or less, and when used as a refrigerant in an air conditioner, etc. It is less likely that the part will freeze due to frost.
【００４８】なお、この実施例の作動流体に含まれるＲ
Ｃ２７０，Ｒ１３４，Ｒ１４３ａの成分中においては、
ＲＣ２７０の可燃性が高いため、混合させた際における
他の特性が同じであれば、安全性の点からＲＣ２７０が
少なくなるように混合させることが好ましい。R contained in the working fluid of this embodiment
In the components of C270, R134 and R143a,
Since RC270 has a high flammability, it is preferable to mix RC270 so as to reduce RC270 from the viewpoint of safety if other characteristics are the same when mixed.
【００４９】[0049]
【発明の効果】以上詳述したように、この発明における
各作動流体は、何れも塩素を含まない成分で構成されて
おり、Ｒ１１における成層圏オゾン破壊能力を１とした
ときのオゾン破壊係数が０であり、その使用量が増大し
ても成層圏のオゾン層を破壊するということがなく、冷
媒等として好適に利用することができる。As described in detail above, each working fluid in the present invention is composed of a component containing no chlorine, and has an ozone depletion coefficient of 0 when the stratospheric ozone depletion capacity at R11 is 1. Therefore, the ozone layer in the stratosphere is not destroyed even if the usage amount increases, and it can be suitably used as a refrigerant or the like.
【００５０】また、この発明における各作動流体におい
て、それぞれ各成分の重量比を適切に調整すると、冷媒
としての成績係数が４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ
／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７００ｋＰａにな
り、前記のＲ２２と同等もしくはそれ以上の作用を有す
る冷媒として利用でき、またＲ２２を使用した冷凍シス
テムにそのまま利用できるようになり、さらに蒸発時や
凝集時の前後における温度差が５℃以下になるようにす
ると、エアーコンディショナ等における冷媒として利用
した際に、蒸発器の部分に霜等が付いて凍るということ
等もが少なくなり、より好適な冷媒として利用できるよ
うになる。In each working fluid of the present invention, when the weight ratio of each component is properly adjusted, the coefficient of performance as a refrigerant is 4.8 or more and the refrigerating effect is 150 kJ.
/ Kg or more, the discharge pressure becomes 1300 to 1700 kPa, and it can be used as a refrigerant having an action equal to or higher than that of R22, and can be used as it is in a refrigeration system using R22. When the temperature difference between before and after the time is set to 5 ° C. or less, when used as a refrigerant in an air conditioner or the like, it is less likely that the evaporator portion will be frozen due to frost or the like, which is more preferable. It can be used as a refrigerant.
【図１】冷媒を用いた冷凍サイクルの概略説明図であ
る。FIG. 1 is a schematic explanatory diagram of a refrigeration cycle using a refrigerant.
【図２】冷凍サイクル中における作動流体の圧力−エン
タルピー線図である。FIG. 2 is a pressure-enthalpy diagram of a working fluid during a refrigeration cycle.
【図３】この発明の実施例１における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 3 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 1 of the present invention.
【図４】同実施例における作動流体の冷凍効果（Ｈｉ）
の変化を示した図である。FIG. 4 is a refrigerating effect (Hi) of the working fluid in the example.
It is a figure showing a change of.
【図５】同実施例において、圧縮機から吐出される作動
流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 5 is a diagram showing a change in discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the example.
【図６】同実施例において、蒸発器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図であ
る。FIG. 6 is a diagram showing a change in temperature difference (Tv) of a working fluid before and after passing through an evaporator in the example.
【図７】同実施例において、凝縮器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（Ｔｃ）の変化を示した図であ
る。FIG. 7 is a diagram showing a change in temperature difference (Tc) of the working fluid before and after passing through the condenser in the example.
【図８】同実施例における作動流体において、混合させ
る各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 8 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in the same example.
【図９】この発明の実施例２における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 9 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 2 of the present invention.
【図１０】同実施例における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。FIG. 10 shows a refrigerating effect (H
It is the figure which showed the change of i).
【図１１】同実施例において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 11 is a view showing a change in discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the example.
【図１２】同実施例において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図であ
る。FIG. 12 is a diagram showing a change in temperature difference (Tv) of the working fluid before and after passing through the evaporator in the example.
【図１３】同実施例において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｃ）の変化を示した図であ
る。FIG. 13 is a diagram showing a change in temperature difference (Tc) of the working fluid before and after passing through the condenser in the example.
【図１４】同実施例における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 14 is a view showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in the example.
【図１５】この発明の実施例３における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 15 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 3 of the present invention.
【図１６】同実施例における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。FIG. 16 is a view showing a refrigerating effect (H of the working fluid in the example).
It is the figure which showed the change of i).
【図１７】同実施例において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 17 is a diagram showing a change in discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the example.
【図１８】同実施例において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図であ
る。FIG. 18 is a diagram showing a change in temperature difference (Tv) of the working fluid before and after passing through the evaporator in the example.
【図１９】同実施例において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｃ）の変化を示した図であ
る。FIG. 19 is a view showing a change in temperature difference (Tc) of the working fluid before and after passing through the condenser in the example.
【図２０】同実施例における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 20 is a view showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in the example.
【図２１】この発明の実施例４における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 21 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 4 of the present invention.
【図２２】同実施例における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。FIG. 22 is a view showing the refrigerating effect (H of the working fluid in the example).
It is the figure which showed the change of i).
【図２３】同実施例において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 23 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the example.
【図２４】同実施例において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｖ）の変化を示した図であ
る。FIG. 24 is a diagram showing a change in temperature difference (Tv) of the working fluid before and after passing through the evaporator in the example.
【図２５】同実施例において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（Ｔｃ）の変化を示した図であ
る。FIG. 25 is a diagram showing a change in temperature difference (Tc) of the working fluid before and after passing through the condenser in the example.
【図２６】同実施例における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 26 is a view showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in the example.
１ 循環路 ２ 圧縮機 ３ 凝縮器 ４ 減圧器 ５ 蒸発器 1 Circulation path 2 Compressor 3 Condenser 4 Pressure reducer 5 Evaporator
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒河 通広 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Michihiro Kurokawa 2-5-5 Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Sanyo Electric Co., Ltd.
Claims (8)
ラフルオロエタンと１，１，１，２−テトラフルオロエ
タンとを含む作動流体であって、上記の三成分中におい
て、シクロプロパンが２５〜６０重量％、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンが３０〜７０重量％、残りが
１，１，２，２−テトラフルオロエタンである作動流
体。1. A working fluid containing cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane, wherein cyclopropane in the above three components is 25-60% by weight, 1,1,1,
A working fluid comprising 2-tetrafluoroethane in an amount of 30 to 70% by weight, and the balance of 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
１，１，１，２−テトラフルオロエタンとシクロプロパ
ンとの重量％が、図８に示す点Ａ（４０，６０）、点Ｂ
（７０，３０）、点Ｃ（５５，２５）、点Ｄ（４０，３
０）、点Ｅ（３０，４０）、点Ｆ（３０，５０）で囲ま
れる範囲内で、残りが１，１，２，２−テトラフルオロ
エタンである作動流体。2. The working fluid according to claim 1, wherein:
The weight% of 1,1,1,2-tetrafluoroethane and cyclopropane is represented by point A (40,60) and point B shown in FIG.
(70, 30), point C (55, 25), point D (40, 3)
0), a point E (30, 40), a point F (30, 50), the working fluid in which the rest is 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
ラフルオロエタンとペンタフルオロエタンとを含む作動
流体であって、上記の三成分中において、シクロプロパ
ンが２０〜７０重量％、ペンタフルオロエタンが１５〜
６５重量％、残りが１，１，２，２−テトラフルオロエ
タンである作動流体。3. A working fluid containing cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and pentafluoroethane, wherein 20 to 70% by weight of cyclopropane in the above three components, pentafluoro Ethane is 15 ~
A working fluid containing 65% by weight and the balance of 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
ペンタフルオロエタンとシクロプロパンとの重量％が、
図１４に示す点Ａ（３０，７０）、点Ｂ（１５，４
０）、点Ｃ（２５，２０）、点Ｄ（６５，３５）で囲ま
れる範囲内で、残りが１，１，２，２−テトラフルオロ
エタンである作動流体。4. The working fluid according to claim 3,
% By weight of pentafluoroethane and cyclopropane,
Point A (30, 70) and point B (15, 4) shown in FIG.
0), a point C (25, 20), and a range surrounded by a point D (65, 35), the rest is 1,1,2,2-tetrafluoroethane.
ラフルオロエタンとプロパンとを含む作動流体であっ
て、上記の三成分中において、シクロプロパンが２５〜
３５重量％、プロパンが２０〜７０重量％、残りが１，
１，２，２−テトラフルオロエタンである作動流体。5. A working fluid containing cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and propane, wherein the cyclopropane content in the three components is 25 to 25.
35% by weight, 20 to 70% by weight of propane, and the balance of 1,
A working fluid that is 1,2,2-tetrafluoroethane.
プロパンとシクロプロパンとの重量％が、図２０に示す
点Ａ（２０，３０）、点Ｂ（３０，３５）、点Ｃ（５
０，３５）、点Ｄ（７０，３０）、点Ｅ（４０，２
５）、点Ｆ（２０，２５で囲まれる範囲内で、残りが
１，１，２，２−テトラフルオロエタンである作動流
体。6. The working fluid according to claim 5, wherein:
The weight% of propane and cyclopropane are the points A (20, 30), B (30, 35), and C (5) shown in FIG.
0,35), point D (70,30), point E (40,2)
5), working fluid in which the rest is 1,1,2,2-tetrafluoroethane within the range surrounded by point F (20, 25).
ラフルオロエタンと１，１，１−トリフルオロエタンと
を含む作動流体であって、上記の三成分中において、シ
クロプロパンが５〜８０重量％、１，１，１−トリフル
オロエタンが１０〜５５重量％、残りが１，１，２，２
−テトラフルオロエタンである作動流体。7. A working fluid containing cyclopropane, 1,1,2,2-tetrafluoroethane and 1,1,1-trifluoroethane, wherein cyclopropane is 5 to 5 in the above three components. 80 wt%, 1,1,1-trifluoroethane 10-55 wt%, the rest 1,1,2,2
A working fluid which is tetrafluoroethane.
１，１，１−トリフルオロエタンとシクロプロパンとの
重量％が、図２６に示す点Ａ（２０，８０）、点Ｂ（５
５，４５）、点Ｃ（４０，２０）、点Ｄ（４５，１
０）、点Ｅ（４５，５）、点Ｆ（２５，１５）、点Ｇ
（２０，２０）、点Ｈ（１０，３０）、点Ｉ（１０，６
０）で囲まれる範囲内で、残りが１，１，２，２−テト
ラフルオロエタンである作動流体。8. The working fluid according to claim 7, wherein:
The weight percentages of 1,1,1-trifluoroethane and cyclopropane are the points A (20,80) and B (5) shown in FIG.
5,45), point C (40,20), point D (45,1)
0), point E (45,5), point F (25,15), point G
(20,20), point H (10,30), point I (10,6)
Working fluid in which the remainder is 1,1,2,2-tetrafluoroethane within the range surrounded by 0).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6334364A JPH08170075A (en) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | Working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6334364A JPH08170075A (en) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | Working fluid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08170075A true JPH08170075A (en) | 1996-07-02 |
Family
ID=18276555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6334364A Pending JPH08170075A (en) | 1994-12-16 | 1994-12-16 | Working fluid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08170075A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
| US6531441B1 (en) | 1994-03-11 | 2003-03-11 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions |
| US8444873B2 (en) | 2009-06-12 | 2013-05-21 | Solvay Fluor Gmbh | Refrigerant composition |
-
1994
- 1994-12-16 JP JP6334364A patent/JPH08170075A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
| US6531441B1 (en) | 1994-03-11 | 2003-03-11 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions |
| US6846792B2 (en) | 1994-03-11 | 2005-01-25 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions |
| US8444873B2 (en) | 2009-06-12 | 2013-05-21 | Solvay Fluor Gmbh | Refrigerant composition |
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