JPH0925480A - Hydraulic fluid - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、エアコンディシ
ョナー、冷凍機等のヒートポンプ装置における冷媒等と
して使用される作動流体に関するものであり、特に、ク
ロロジフルオロメタンと同等の優れた作用を有するとと
もに、オゾン層を破壊する危険性のない作動流体に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a working fluid used as a refrigerant or the like in a heat pump device such as an air conditioner or a refrigerator, and in particular, it has an excellent action equivalent to that of chlorodifluoromethane and ozone. It concerns a working fluid without the risk of destroying the layers.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、エアコンディショナー、冷凍
機等のヒートポンプ装置における冷媒等としては、様々
な作動流体が使用されていた。また、作動流体を用いた
冷凍システムとしては、図１に示すように、循環路１中
に、圧縮機２、凝縮器３、減圧器４および蒸発器５とが
設けられ、作動流体を順に循環させるようにしたものが
広く利用されていた。2. Description of the Related Art Conventionally, various working fluids have been used as refrigerants and the like in heat pump devices such as air conditioners and refrigerators. Further, as a refrigeration system using a working fluid, as shown in FIG. 1, a compressor 2, a condenser 3, a pressure reducer 4 and an evaporator 5 are provided in a circulation path 1, and the working fluid is circulated in order. Those that were allowed to do so were widely used.
【０００３】ここで、作動流体を用いた上述の冷凍シス
テムにおける作用を、上述の図１および図２に示した圧
力−エンタルピー線図を用いて、以下に説明する。The operation of the refrigeration system using the working fluid will be described below with reference to the pressure-enthalpy diagrams shown in FIGS. 1 and 2.
【０００４】まず、蒸発器５から排出された低温、低圧
の作動流体のガスを圧縮機２に導き、この圧縮機２内に
おいて上記ガスを断熱圧縮させる。次に、このように圧
縮されたガスを凝縮器３に導き、この凝縮器３内におい
て圧縮されたガスを凝縮し、放熱させて、等圧液化させ
る。その後、減圧器４を開放し、上述のように液化され
た作動流体を断熱自由膨張させて蒸発器５に導き、この
蒸発器５内において液化された作動流体を定圧蒸発させ
て吸熱させる。この吸熱により、蒸発器５において冷凍
を行なうようになっている。First, the low-temperature, low-pressure working fluid gas discharged from the evaporator 5 is guided to the compressor 2, and the gas is adiabatically compressed in the compressor 2. Next, the gas thus compressed is guided to the condenser 3, and the gas compressed in the condenser 3 is condensed, radiated heat and liquefied at a constant pressure. Thereafter, the decompressor 4 is opened, the working fluid liquefied as described above is adiabatically expanded to be guided to the evaporator 5, and the working fluid liquefied in the evaporator 5 is evaporated under constant pressure to absorb heat. Due to this heat absorption, the evaporator 5 is frozen.
【０００５】ここで、上述の冷凍システムにおいて、圧
縮機２に導かれる前の作動流体のエンタルピーをＨ1 、
圧縮機２において圧縮された作動流体のエンタルピーを
Ｈ2、凝縮器３において凝縮された作動流体のエンタル
ピーをＨ3 、蒸発器５に導かれる作動流体のエンタルピ
ーをＨ4 とする。この場合に、作動流体としては、蒸発
器５において作動流体を蒸発させた際におけるエンタル
ピーの差（Ｈ1 −Ｈ4）、すなわち冷凍効果（Ｈｉ）が
大きいこと、また作動流体を圧縮させる際の仕事量に対
する蒸発時の吸熱量の割合（Ｈ1 −Ｈ4 ）／（Ｈ2 −Ｈ
1 ）、すなわち成績係数（ＣＯＰ）が大きいこと、さら
に圧縮機２において圧縮される際の圧力（ＰＣＯＮＤ）
が適切な範囲にあること等が好ましい条件とされる。こ
れらの点から、従来においては、作動流体として、一般
にフロン類が多く使用されていた。Here, in the above refrigeration system, the enthalpy of the working fluid before being introduced into the compressor 2 is H 1 ,
The enthalpy of the working fluid compressed in the compressor 2 is H 2 , the enthalpy of the working fluid condensed in the condenser 3 is H 3 , and the enthalpy of the working fluid introduced to the evaporator 5 is H 4 . In this case, as the working fluid, the enthalpy difference (H 1 −H 4 ) when the working fluid is evaporated in the evaporator 5, that is, the refrigerating effect (Hi) is large, and the working fluid is compressed. percentage of the endothermic amount at the evaporator for the amount of work (H 1 -H 4) / ( H 2 -H
1 ), that is, the coefficient of performance (COP) is large, and the pressure when compressed in the compressor 2 (PCOND)
Is a preferable condition. From these points, in the past, chlorofluorocarbons have generally been widely used as the working fluid.
【０００６】しかし、作動流体として使用されている特
定のフロン類については、成層圏におけるオゾン層を破
壊するという問題がある。特に、近年においては、成層
圏におけるオゾン層を破壊する能力の大きい特定フロン
の使用が抑制されている。このため、トリクロロフルオ
ロメタン（ＣＣｌ3 Ｆ，以下、「Ｒ１１」と略す。）に
おける成層圏オゾン破壊能力を１として、成層圏オゾン
破壊能力の比で表わされるオゾン破壊係数が０．０５と
微小なクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌＦ2，以下、
「Ｒ２２」と略す。）が、広く利用されるようになっ
た。However, there is a problem that the CFCs used as working fluids destroy the ozone layer in the stratosphere. In particular, in recent years, the use of specific CFCs having a large ability to destroy the ozone layer in the stratosphere has been suppressed. Therefore, assuming that the stratospheric ozone depletion capacity of trichlorofluoromethane (CCl 3 F, hereinafter abbreviated as “R11”) is 1, the ozone depletion coefficient represented by the ratio of the stratospheric ozone depletion capacity is 0.05, which is a minute chlorodifluorocarbon. Methane (CHClF 2 , below,
Abbreviated as "R22". ) Became widely used.
【０００７】ここで、このＲ２２は、蒸発温度が約−５
℃、凝縮温度が約４０℃の条件の下では、上述の冷凍シ
ステムにおける成績係数（ＣＯＰ）が約４．８１、冷凍
効果（Ｈｉ）が約１５５．７５ｋＪ／ｋｇと高い。ま
た、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯＮ
Ｄ）も、１５３７．５ｋＰａと適切な範囲にある。さら
に、このＲ２２は不燃性であり、化学的にも安定で、熱
力学的性質が良く、冷媒等の作動流体として、今後その
使用量が増大すると予想されている。Here, R22 has an evaporation temperature of about -5.
Under the condition that the temperature is ℃ and the condensation temperature is about 40 ° C., the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) in the above refrigeration system are as high as about 4.81 and about 155.75 kJ / kg. In addition, the discharge pressure (PCON
D) is also in an appropriate range of 1537.5 kPa. Furthermore, this R22 is nonflammable, chemically stable, has good thermodynamic properties, and it is expected that its usage will increase in the future as a working fluid such as a refrigerant.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このＲ
２２は、前述のようにオゾン破壊係数が０．０５と微小
であるが、今後その使用量が増大すると、このＲ２２に
よる成層圏のオゾン層への影響が無視できないものとな
ると予想されている。However, this R
22 has an ozone depletion coefficient as small as 0.05 as described above, but it is expected that the influence of R22 on the ozone layer in the stratosphere will not be negligible if the usage amount thereof increases in the future.
【０００９】このため、近年においては、このＲ２２に
おける冷媒としての特性と同等もしくはそれ以上の特性
を有する作動流体であって、成層圏のオゾン層を破壊す
る能力のない、すなわち分子構造に塩素を含まない作動
流体が求められている。Therefore, in recent years, a working fluid having characteristics equal to or higher than the characteristics of the refrigerant in R22 and having no ability to destroy the ozone layer in the stratosphere, that is, chlorine is contained in the molecular structure. No working fluid is required.
【００１０】そして、このような作動流体の一例として
は、アンモニアが存在する。しかしながら、アンモニア
の場合、取扱い上の安全性に問題があり、大型の冷凍シ
ステムにしか利用できない等の問題があった。Ammonia is an example of such a working fluid. However, in the case of ammonia, there is a problem in safety in handling, and there is a problem that it can be used only in a large-scale refrigeration system.
【００１１】この発明の目的は、エアコンディショナ
ー、冷凍機等のヒートポンプ装置の冷媒等として使用さ
れる作動流体における上述のような様々な問題を解決
し、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の優れた冷媒として
の特性を有するとともに、成層圏のオゾン層を破壊する
危険性のない作動流体を提供することにある。An object of the present invention is to solve various problems as described above in a working fluid used as a refrigerant of a heat pump device such as an air conditioner and a refrigerator, and to provide an excellent refrigerant equal to or higher than R22. It is to provide a working fluid having the characteristics of (1) and without the risk of depleting the ozone layer in the stratosphere.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】請求項１の発明による作
動流体は、循環路中に、圧縮機と凝縮器と減圧器と蒸発
器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように構成
される冷凍サイクルに用いられる作動流体であって、ジ
フルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパン
との４種の成分を含み、４種の成分のうち、２−メチル
プロパンの混合比が２５重量％以下（ただし、０重量％
は含まない）であり、４種の成分のうち、残りのジフル
オロメタンと１，１，１，２−テトラフルオロエタンと
ペンタフルオロエタンとを、冷凍効果がクロロジフルオ
ロメタンと同等以上であり、かつ、成績係数がクロロジ
フルオロメタンと同等以上であり、かつ、圧縮機から吐
出される際の吐出圧力がクロロジフルオロメタンと同程
度の範囲となるような混合比で混合したことを特徴とし
ている。The working fluid according to the invention of claim 1 is provided with a compressor, a condenser, a decompressor and an evaporator in the circulation path, and is configured to circulate the working fluid in order. A working fluid used in a refrigerating cycle, including four components of difluoromethane, 1,1,1,2-tetrafluoroethane, pentafluoroethane, and 2-methylpropane. Of the components, the mixing ratio of 2-methylpropane is 25 wt% or less (however, 0 wt%
Of the four components, the remaining difluoromethane, 1,1,1,2-tetrafluoroethane and pentafluoroethane having a refrigerating effect equal to or higher than that of chlorodifluoromethane, and The mixing ratio is such that the coefficient of performance is equal to or higher than that of chlorodifluoromethane, and the discharge pressure when discharged from the compressor is in the same range as chlorodifluoromethane.
【００１３】請求項２の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は５重
量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，２
−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。A working fluid according to a second aspect of the present invention is the working fluid according to the first aspect, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 5% by weight, and pentafluoroethane, 1,1,1,2.
-The mixing ratio with tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,82), point B (11,76), point C (23,5)
5), point D (22,47), point E (0,60), point A
Within the range surrounded by the line segment connecting (0, 82) in order,
The rest is difluoromethane.
【００１４】請求項３の発明による作動流体は、請求項
２の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。The working fluid according to the third aspect of the present invention is the working fluid according to the second aspect of the present invention, wherein pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is such that point A (0,82), point B (11,76) and point C (2 shown in FIG.
3, 55), point D (22, 47), point F (15, 6)
5) and within the range surrounded by the line segment connecting the points A (0, 82) in order.
【００１５】請求項４の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す
点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，
４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８１）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、
残りがジフルオロメタンである。The working fluid according to the invention of claim 4 is the same as that of the invention of claim 1, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 10.
% By weight, pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 2-tetrafluoroethane is such that point A (0, 81), point B (19, 55), point C (19,
48), point D (13, 52), point E (0, 60), point A
Within the range surrounded by the line segment connecting (0, 81) in order,
The rest is difluoromethane.
【００１６】請求項５の発明による作動流体は、請求項
４の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。A working fluid according to a fifth aspect of the present invention is the working fluid according to the fourth aspect of the invention, wherein pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is as follows: point A (0,81), point B (19,55), point C (1
9, 48), point D (13, 52), point P (9, 60),
It is within the range surrounded by the line segment connecting the point F (0, 72) and the point A (0, 81) in order.
【００１７】請求項６の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は１５
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す
点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｄ（０，５６）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタン
である。The working fluid according to the invention of claim 6 is the same as that of the invention of claim 1, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 15
% By weight, pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 2-tetrafluoroethane is such that point A (0, 79), point B (27, 39) and point C (7, 5) shown in FIG.
2), the point D (0, 56), and the point A (0, 79) are in a range surrounded by a line segment, and the rest is difluoromethane.
【００１８】請求項７の発明による作動流体は、請求項
６の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。A working fluid according to the invention of claim 7 is the same as that of the invention of claim 6, wherein pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is point A (0, 79), point B (27, 39), point C shown in FIG.
It is within a range surrounded by a line segment connecting (7, 52), point E (0, 60), and point A (0, 79) in order.
【００１９】請求項８の発明による作動流体は、請求項
１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２０
重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，１，
２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す
点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，
３７）、点Ｄ（０，５２）、点Ａ（０，７３）を順に結
ぶ線分で囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタ
ンである。The working fluid according to the invention of claim 8 is the same as that of the invention of claim 1, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 20.
% By weight, pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 2-tetrafluoroethane is such that point A (0, 73), point B (20, 50), point C (20,
37), the point D (0, 52), and the point A (0, 73) are sequentially surrounded by a line segment, and the rest is difluoromethane.
【００２０】請求項９の発明による作動流体は、請求項
８の発明において、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。A working fluid according to a ninth aspect of the present invention is the working fluid according to the eighth aspect, wherein pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is such that point A (0,73), point B (20,50), point E shown in FIG.
It is within a range surrounded by a line segment connecting (0, 63) and the point A (0, 73) in order.
【００２１】請求項１０の発明による作動流体は、請求
項１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は２
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図３２に
示す点Ａ（０，６６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１
９，４３）、点Ｄ（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、
点Ｆ（０，４４）、点Ａ（０，６６）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内であり、残りがジフルオロメタンであ
る。The working fluid according to the invention of claim 10 is the same as that of the invention of claim 1, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 2
5% by weight, pentafluoroethane, 1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is such that point A (0, 66), point B (12, 56) and point C (1
9, 43), point D (19, 38), point E (7, 38),
It is within a range surrounded by a line segment connecting the point F (0, 44) and the point A (0, 66) in order, and the rest is difluoromethane.
【００２２】請求項１１の発明による作動流体は、請求
項１の発明において、ジフルオロメタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンと、ペンタフルオロエタ
ンとを、さらに、蒸発器を通過する前後における温度差
が５℃以下、かつ、凝縮器を通過する前後における温度
差が５℃以下となるような混合比で混合したことを特徴
としている。The working fluid according to the invention of claim 11 is the same as that of the invention of claim 1, in which difluoromethane, 1,1,1,
The temperature difference between 1,2-tetrafluoroethane and pentafluoroethane is 5 ° C or less before and after passing through the evaporator, and 5 ° C or less before and after passing through the condenser. It is characterized by being mixed in a mixing ratio.
【００２３】請求項１２の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８に示
す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２
３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である。The working fluid according to the twelfth aspect of the present invention is the working fluid according to the eleventh aspect, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 5% by weight, and pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is such that point A (0,82), point B (11,76) and point C (2 shown in FIG.
3, 55), point D (22, 47), point F (15, 6)
5) and within the range surrounded by the line segment connecting the points A (0, 82) in order.
【００２４】請求項１３の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１４に
示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１
９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、
点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で
囲まれる範囲内である。The working fluid according to the thirteenth aspect of the present invention is the same as the eleventh aspect of the present invention, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 10% by weight, and pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is as follows: point A (0,81), point B (19,55), point C (1
9, 48), point D (13, 52), point P (9, 60),
It is within the range surrounded by the line segment connecting the point F (0, 72) and the point A (0, 81) in order.
【００２５】請求項１４の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
１５重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２０に
示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である。A working fluid according to a fourteenth aspect of the present invention is the working fluid of the eleventh aspect, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 15% by weight, and pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is point A (0, 79), point B (27, 39), point C shown in FIG.
It is within a range surrounded by a line segment connecting (7, 52), point E (0, 60), and point A (0, 79) in order.
【００２６】請求項１５の発明による作動流体は、請求
項１１の発明において、２−メチルプロパンの混合比は
２０重量％であり、ペンタフルオロエタンと、１，１，
１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２６に
示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である。The working fluid according to the invention of claim 15 is the same as that of the invention of claim 11, wherein the mixing ratio of 2-methylpropane is 20% by weight, and pentafluoroethane, 1,1,1,
The mixing ratio with 1,2-tetrafluoroethane is such that point A (0,73), point B (20,50), point E shown in FIG.
It is within a range surrounded by a line segment connecting (0, 63) and the point A (0, 73) in order.
【００２７】なお、この発明による作動流体において
は、上述の各成分の他に、潤滑油や腐食防止剤等を混入
させることも可能である。In the working fluid according to the present invention, it is possible to mix a lubricating oil, a corrosion inhibitor or the like in addition to the above-mentioned components.
【００２８】[0028]
【発明の実施の形態】この発明による作動流体は、塩素
を含まない成分で構成されている。その結果、前述のオ
ゾン破壊係数が０であり、成層圏におけるオゾン層を破
壊することがない。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The working fluid according to the present invention is composed of components containing no chlorine. As a result, the ozone depletion coefficient described above is 0, and the ozone layer in the stratosphere is not destroyed.
【００２９】また、この発明による作動流体によれば、
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数がク
ロロジフルオロメタンと同等以上である４．８以上、冷
凍効果がクロロジフルオロメタンと同等以上である１５
０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力がクロロジフルオロメタン
と同程度の１３００〜１７００ｋＰａになるように調製
されている。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそ
れ以上の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２
を使用した冷凍システムをそのまま利用することができ
る。According to the working fluid of the present invention,
The mixing ratio of each component is 4.8 or more, the coefficient of performance as a refrigerant is equal to or higher than that of chlorodifluoromethane, and the refrigeration effect is equal to or higher than that of chlorodifluoromethane.
The discharge pressure is 0 kJ / kg or more, and the discharge pressure is adjusted to 1300 to 1700 kPa, which is almost the same as that of chlorodifluoromethane. Therefore, it can be used as a refrigerant having an action equal to or higher than that of R22 described above.
The refrigeration system using can be used as it is.
【００３０】さらに、各作動流体における各成分の混合
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということ等も少なくなる。Further, by adjusting the mixing ratio of each component in each working fluid so that the temperature difference between before and after evaporation or condensation is 5 ° C. or less, when used as a refrigerant in an air conditioner or the like, It is less likely that the evaporator will freeze due to frost.
【００３１】また、本発明による作動流体は、ジフルオ
ロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロエタン
と、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパンとの
４つの成分から構成されているが、これら４つの成分の
うち、２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンは、
可燃性を有する。したがって、安全性の点から、本発明
における２−メチルプロパンおよびジフルオロメタンの
混合比は、できる限り少ない方がより好ましい。The working fluid according to the present invention is composed of four components of difluoromethane, 1,1,1,2-tetrafluoroethane, pentafluoroethane and 2-methylpropane. Of these four components, 2-methylpropane and difluoromethane are
It is flammable. Therefore, from the viewpoint of safety, the mixing ratio of 2-methylpropane and difluoromethane in the present invention is more preferably as low as possible.
【００３２】[0032]
【実施例】以下、この発明の実施例に係る作動流体を具
体的に説明する。EXAMPLES The working fluid according to the examples of the present invention will be specifically described below.
【００３３】なお、以下の実施例においては、作動流体
を構成する成分として、ジフルオロメタン（以下、「Ｒ
３２」と略す。）と、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタン（以下、「Ｒ１３４ａ」と略す。）と、ペンタフ
ルオロエタン（以下、「Ｒ１２５」と略す。）と、２−
メチルプロパン（以下、「Ｒ６００ａ」と略す。）とを
用いた。In the following examples, difluoromethane (hereinafter referred to as "R
32 ”is abbreviated. ), 1,1,1,2-tetrafluoroethane (hereinafter abbreviated as “R134a”), pentafluoroethane (hereinafter abbreviated as “R125”), and 2-
Methyl propane (hereinafter abbreviated as “R600a”) was used.
【００３４】（実施例１）まず、Ｒ６００ａの混合比を
５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５と
の混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、各
作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図３〜
図７に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１３
４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示して
いる。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａと
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の各
混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分とし
て表わした。(Example 1) First, each working fluid was prepared by setting the mixing ratio of R600a to 5% by weight and changing the mixing ratio of R32, R134a and R125. Next, for each working fluid, the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) are obtained by using the refrigeration system shown in FIG. 1, and the discharge pressure (PCO) when discharged from the compressor 2 is determined.
ND), temperature difference before and after passing through the evaporator 5 (TE
VAP) and the temperature difference (TCOND) before and after passing through the condenser 3 were measured. The results are shown in FIGS.
As shown in FIG. In these figures, the vertical axis is R13.
4a is shown by weight, and the horizontal axis shows R125 by weight. Regarding the mixing ratio of R32, the sum of the mixing ratios of the four kinds of components consisting of R600a, R134a, R125, and R32 is expressed as the remaining portion which does not reach 100% by weight.
【００３５】ここで、図３は、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図３におい
て、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。Here, FIG. 3 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid. In FIG. 3, the coefficient of performance is equal to or higher than R22,
The part satisfying the condition of 4.8 or more was filled with dots.
【００３６】また、図４は、各作動流体における冷凍効
果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図４においては、
冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、１５
０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で塗り
潰した。FIG. 4 is a diagram showing changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid. In FIG.
Freezing effect is equal to or higher than R22, 15
The part satisfying the condition of 0 kJ / kg or more was filled with dots.
【００３７】さらに、図５は、圧縮機２から吐出される
各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。図５においては、Ｒ２２の吐出圧力に近い、１
３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部分を、
点で塗り潰した。Further, FIG. 5 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2. In FIG. 5, the discharge pressure of R22 is close to 1
The part that satisfies the condition of 300 to 1700 kPa is
Filled with dots.
【００３８】また、図６は、蒸発器５を通過する前後に
おける各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示し
た図である。図６においては、この温度差が少ない５℃
以下の部分を点で塗り潰した。FIG. 6 is a diagram showing changes in temperature difference (TEVAP) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. In FIG. 6, this temperature difference is small, 5 ° C.
The following parts were filled with dots.
【００３９】さらに、図７は、凝縮器３を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示
した図である。図７においては、この温度差が少ない、
５℃以下の部分を点で塗り潰した。Further, FIG. 7 is a diagram showing changes in the temperature difference (TCOND) of each working fluid before and after passing through the condenser 3. In FIG. 7, this temperature difference is small,
The area below 5 ° C. was filled with dots.
【００４０】次に、上述の図３〜図７に示す各結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図８に示す。なお、この図８において
も、上述の図３〜図７と同様に、縦軸はＲ１３４ａの重
量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示している。ま
た、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和が、１
００重量％に達しない残りの部分として表わした。Next, from the results shown in FIGS. 3 to 7, when R600a, R134a, R125 and R32 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more and the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more. Discharge pressure is 1300-17
The range of the mixing ratio satisfying the condition of 00 kPa was obtained. FIG. 8 shows the result. Note that, also in FIG. 8, the vertical axis represents the weight% of R134a and the horizontal axis represents the weight% of R125, as in FIGS. 3 to 7 described above. For R32, the sum of the mixing ratios of the four components is 1.
It was expressed as the remaining portion which did not reach 00% by weight.
【００４１】図８に示すようにＲ３２とＲ１３４ａとＲ
１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６００ａ
の混合比を５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１２５と
Ｒ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１
１，７６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４
７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８２）を順に結ん
だ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範囲）であり、
残りがＲ３２となるように混合することにより、成績係
数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上にな
っているとともに、吐出圧力がＲ２２と同程度になって
いることがわかる。したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａと
Ｒ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以上の効果を有
する冷媒として利用することができることがわかった。As shown in FIG. 8, R32, R134a and R
R600a including four components of 125 and R600a
In the case of a working fluid in which the mixing ratio of R is set to 5%, the mixing ratio of R125 and R134a is set to point A (0, 82) and point B (1
1,76), point C (23,55), point D (22,4)
7), the point E (0,60), and the point A (0,82) in this order, which is surrounded by a line segment (area filled with points),
It can be seen that the coefficient of performance and the refrigerating effect are equal to or higher than those of R22 and the discharge pressure is almost the same as that of R22 by mixing so that the rest is R32. Therefore, it was found that when each mixing ratio of R32, R134a, R125, and R600a was adjusted within this range, it could be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than that of R22.
【００４２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図８に
併せて示す。Next, in addition to the above three conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference between before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less was determined. The results are also shown in FIG.
【００４３】図８に示すように、上述の点で塗り潰した
範囲のうち、さらに点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７
６）、点Ｃ（２３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ
（１５，６５）、点Ａ（０，８２）を順に結んだ線分で
囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝縮時における前
後の温度差が５℃以下になった。したがって、混合比を
この範囲内に調製した場合には、エアコンディショナー
等における冷媒として利用した際に、蒸発器の部分に霜
等がついて凍るということが少なくなることがわかっ
た。As shown in FIG. 8, in the range filled with the above points, point A (0, 82) and point B (11, 7) are further added.
6), point C (23, 55), point D (22, 47), point F
In the range surrounded by the line segment connecting (15, 65) and the point A (0, 82) in order, the temperature difference before and after the evaporation or the condensation was 5 ° C. or less. Therefore, it was found that when the mixing ratio was adjusted to be within this range, frost and the like on the evaporator were less likely to freeze when used as a refrigerant in an air conditioner or the like.
【００４４】（実施例２）まず、Ｒ６００ａの混合比を
１０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図９〜
図１３に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ１
３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示し
ている。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００ａ
とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分の
各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分と
して表わした。(Example 2) First, the mixing ratio of R600a was set to 10% by weight, and R32, R134a and R125 were set.
Each working fluid was prepared by changing the mixing ratio with. next,
For each working fluid, the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) are obtained using the refrigeration system shown in FIG. 1, and the discharge pressure (PCO) when the compressor 2 discharges the fluid.
ND), temperature difference before and after passing through the evaporator 5 (TE
VAP) and the temperature difference (TCOND) before and after passing through the condenser 3 were measured. The result is shown in FIG.
As shown in FIG. In these figures, the vertical axis is R1
34a is shown by weight, and the horizontal axis shows R125 by weight. The mixing ratio of R32 is R600a.
And the sum of the respective mixing ratios of the four kinds of components R134a, R125 and R32 does not reach 100% by weight and is represented as the remaining part.
【００４５】ここで、図９は、各作動流体における成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図９において
は、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰し
た。Here, FIG. 9 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid. In FIG. 9, the coefficient of performance is equal to or higher than R22,
The part satisfying the condition of 4.8 or more was filled with dots.
【００４６】また、図１０は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１０において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。FIG. 10 is a diagram showing changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid. In FIG. 10, the refrigerating effect is equal to or higher than R22,
A portion satisfying the condition of 150 kJ / kg or more was filled with dots.
【００４７】さらに、図１１は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１１においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。Further, FIG. 11 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2. In FIG. 11, a portion close to the discharge pressure of R22 and satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa was filled with dots.
【００４８】また、図１２は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１２においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。FIG. 12 is a diagram showing changes in temperature difference (TEVAP) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. In FIG. 12, the portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００４９】さらに、図１３は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１３においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。Further, FIG. 13 is a diagram showing a change in temperature difference (TCOND) of each working fluid before and after passing through the condenser 3. In FIG. 13, a portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００５０】次に、上述の図９〜図１３に示す各結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図１４に示す。なお、この図１４におい
ても、上記の図９〜図１３と同様に、縦軸はＲ１３４ａ
の重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。From the results shown in FIGS. 9 to 13 described above, when R600a, R134a, R125 and R32 were mixed, the coefficient of performance was 4.8 or more and the refrigerating effect was 150 kJ / kg or more. Discharge pressure is 1300-17
The range of the mixing ratio satisfying the condition of 00 kPa was obtained. The result is shown in FIG. Note that, also in FIG. 14, the vertical axis represents R134a, as in FIGS. 9 to 13 described above.
% By weight, and the horizontal axis indicates the weight% of R125. In addition, R32 is expressed as the remaining portion where the sum of the mixing ratios of the four components does not reach 100% by weight.
【００５１】図１４に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１０重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，８
１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ
（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，８１）
を順に結んだ線分で囲まれる範囲（点で塗り潰した範
囲）であり、残りがＲ３２となるように混合することに
より、成績係数および冷凍効果がＲ２２と同等もしくは
それ以上になっているとともに、吐出圧力がＲ２２と同
程度になっていることがわかる。したがって、Ｒ３２と
Ｒ１３４ａとＲ１２５とＲ６００ａの各混合比をこの範
囲内に調製した場合には、Ｒ２２と同等もしくはそれ以
上の効果を有する冷媒として利用することができること
がわかった。As shown in FIG. 14, R32 and R134a
, R125 and R600a are included, R60
In the case of a working fluid in which the mixing ratio of 0a is set to 10% by weight,
The mixing ratio of R125 and R134a is set to point A (0,8
1), point B (19, 55), point C (19, 48), point D
(13,52), point E (0,60), point A (0,81)
Is a range surrounded by a line segment connecting in sequence (range filled with dots), and by mixing so that the rest is R32, the coefficient of performance and the freezing effect are equal to or higher than those of R22, and It can be seen that the discharge pressure is almost the same as R22. Therefore, it was found that when each mixing ratio of R32, R134a, R125, and R600a was adjusted within this range, it could be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than that of R22.
【００５２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図１４
に併せて示す。Next, in addition to the above-mentioned three conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less was determined. The result is shown in FIG.
Are shown together.
【００５３】図１４に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１
９，５５）、点Ｃ（１９，４８）、点Ｄ（１３，５
２）、点Ｐ（９，６０）、点Ｆ（０，７２）、点Ａ
（０，８１）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内におい
ては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製した
場合には、エアコンディショナー等における冷媒として
利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るという
ことが少なくなることがわかった。As shown in FIG. 14, in the range filled with the above points, a point A (0, 81) and a point B (1
9,55), point C (19,48), point D (13,5)
2), point P (9,60), point F (0,72), point A
Within the range surrounded by the line segment connecting (0, 81) in order, the temperature difference before and after evaporation and condensation was 5 ° C. or less. Therefore, it was found that when the mixing ratio was adjusted to be within this range, frost and the like on the evaporator were less likely to freeze when used as a refrigerant in an air conditioner or the like.
【００５４】（実施例３）まず、Ｒ６００ａの混合比を
１５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図１５
〜図１９に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。(Example 3) First, the mixing ratio of R600a was set to 15% by weight, and R32, R134a and R125 were set.
Each working fluid was prepared by changing the mixing ratio with. next,
For each working fluid, the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) are obtained using the refrigeration system shown in FIG. 1, and the discharge pressure (PCO) when the compressor 2 discharges the fluid.
ND), temperature difference before and after passing through the evaporator 5 (TE
VAP) and the temperature difference (TCOND) before and after passing through the condenser 3 were measured. The result is shown in FIG.
~ Shown in FIG. In these figures, the vertical axis is R
The weight% of 134a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. Regarding the mixing ratio of R32, R600
The sum of the respective mixing ratios of the four components consisting of a, R134a, R125, and R32 was expressed as the remaining portion which did not reach 100% by weight.
【００５５】ここで、図１５は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図１５にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。Here, FIG. 15 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid. In FIG. 15, a portion having a coefficient of performance equal to or higher than R22 and satisfying a condition of 4.8 or more is filled with dots.
【００５６】また、図１６は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図１６において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。FIG. 16 is a diagram showing changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid. In FIG. 16, the refrigerating effect is equal to or more than R22,
A portion satisfying the condition of 150 kJ / kg or more was filled with dots.
【００５７】さらに、図１７は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図１７においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。Further, FIG. 17 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2. In FIG. 17, a portion close to the discharge pressure of R22 and satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa is filled with dots.
【００５８】また、図１８は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図１８においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。FIG. 18 is a diagram showing changes in temperature difference (TEVAP) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. In FIG. 18, the portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００５９】さらに、図１９は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図１９においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。Further, FIG. 19 is a diagram showing a change in temperature difference (TCOND) of each working fluid before and after passing through the condenser 3. In FIG. 19, a portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００６０】次に、上述の図１５〜図１９に示す各結果
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２０に示す。なお、この図２０におい
ても、上述の図１５〜図１９と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。From the results shown in FIG. 15 to FIG. 19 described above, when R600a, R134a, R125 and R32 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, Discharge pressure is 1300 to 1
The range of the mixing ratio satisfying the condition of 700 kPa was obtained. FIG. 20 shows the result. Note that, also in this FIG. 20, the vertical axis represents R134, as in FIGS. 15 to 19 described above.
The weight% of a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. In addition, R32 is expressed as the remaining portion where the sum of the mixing ratios of the four components does not reach 100% by weight.
【００６１】図２０に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を１５％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７９）、点
Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｄ（０，５
６）、点Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。As shown in FIG. 20, R32 and R134a
, R125 and R600a are included, R60
In the case of a working fluid with a mixture ratio of 0a set to 15%, R1
The mixing ratio of 25 and R134a is such that point A (0,79), point B (27,39), point C (7,52), point D (0,5).
6) is a range surrounded by a line segment connecting the points A (0, 79) in order (a range filled with points), and by mixing so that the rest is R32, the coefficient of performance and the freezing effect are R22. Equal or better,
It can be seen that the discharge pressure is almost the same as R22.
Therefore, R32, R134a, R125, and R600
When each mixing ratio of a is adjusted within this range, R22
It was found that it can be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than.
【００６２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２０
に併せて示す。Next, in addition to the above three conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference between before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less was determined. The result is shown in FIG.
Are shown together.
【００６３】図２０に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２
７，３９）、点Ｃ（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点
Ａ（０，７９）を順に結んだ線分で囲まれる範囲内にお
いては、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以
下になった。したがって、混合比をこの範囲内に調製し
た場合には、エアコンディショナー等における冷媒とし
て利用した際に、蒸発器の部分に霜等がついて凍るとい
うことが少なくなることがわかった。As shown in FIG. 20, of the range filled with the above-mentioned points, point A (0, 79) and point B (2
7, 39), point C (7, 52), point E (0, 60), and point A (0, 79) in the range enclosed by the line segments in order, before and after evaporation or condensation. The temperature difference became 5 ° C or less. Therefore, it was found that when the mixing ratio was adjusted to be within this range, frost and the like on the evaporator were less likely to freeze when used as a refrigerant in an air conditioner or the like.
【００６４】（実施例４）まず、Ｒ６００ａの混合比を
２０重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２１
〜図２５に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。Example 4 First, the mixing ratio of R600a was set to 20% by weight, and R32, R134a and R125 were set.
Each working fluid was prepared by changing the mixing ratio with. next,
For each working fluid, the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) are obtained using the refrigeration system shown in FIG. 1, and the discharge pressure (PCO) when the compressor 2 discharges the fluid.
ND), temperature difference before and after passing through the evaporator 5 (TE
VAP) and the temperature difference (TCOND) before and after passing through the condenser 3 were measured. The result is shown in FIG.
~ Shown in FIG. In these figures, the vertical axis is R
The weight% of 134a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. Regarding the mixing ratio of R32, R600
The sum of the respective mixing ratios of the four components consisting of a, R134a, R125, and R32 was expressed as the remaining portion which did not reach 100% by weight.
【００６５】ここで、図２１は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２１にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。Here, FIG. 21 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid. In FIG. 21, a portion having a coefficient of performance equal to or higher than R22 and satisfying a condition of 4.8 or more is filled with dots.
【００６６】また、図２２は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２２において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。FIG. 22 is a diagram showing changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid. In FIG. 22, the refrigerating effect is equal to or higher than that of R22,
A portion satisfying the condition of 150 kJ / kg or more was filled with dots.
【００６７】さらに、図２３は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２３においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。Further, FIG. 23 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2. In FIG. 23, a portion close to the discharge pressure of R22 and satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa is filled with dots.
【００６８】また、図２４は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図２４においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を点で塗り潰した。FIG. 24 is a diagram showing changes in temperature difference (TEVAP) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. In FIG. 24, the portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００６９】さらに、図２５は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図２５においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。Further, FIG. 25 is a diagram showing changes in the temperature difference (TCOND) of each working fluid before and after passing through the condenser 3. In FIG. 25, a portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００７０】次に、上述の図２１〜図２５に示す各結果
から、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを
混合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍
効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１
７００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図２６に示す。なお、この図２６におい
ても、上記の図２１〜図２５と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。From the results shown in FIGS. 21 to 25, when R600a, R134a, R125 and R32 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, Discharge pressure is 1300 to 1
The range of the mixing ratio satisfying the condition of 700 kPa was obtained. The result is shown in FIG. Note that, also in FIG. 26, the vertical axis represents R134, as in FIGS.
The weight% of a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. In addition, R32 is expressed as the remaining portion where the sum of the mixing ratios of the four components does not reach 100% by weight.
【００７１】図２６に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２０％と設定した作動流体の場合、Ｒ１
２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，７３）、点
Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，３７）、点Ｄ（０，５
２）、点Ａ（０，７３）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。As shown in FIG. 26, R32 and R134a
, R125 and R600a are included, R60
In the case of a working fluid with a mixing ratio of 0a set to 20%, R1
The mixing ratio of 25 and R134a is as follows: point A (0,73), point B (20,50), point C (20,37), point D (0,5).
2) is a range surrounded by a line segment connecting the points A (0, 73) in order (a range filled with points), and by mixing so that the rest is R32, the coefficient of performance and the freezing effect are R22 and Equal or better,
It can be seen that the discharge pressure is almost the same as R22.
Therefore, R32, R134a, R125, and R600
When each mixing ratio of a is adjusted within this range, R22
It was found that it can be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than.
【００７２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果を図２６
に併せて示す。Next, in addition to the above-mentioned three conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference between before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less was determined. The result is shown in FIG.
Are shown together.
【００７３】図２６に示すように、上述の点で塗り潰し
た範囲のうち、さらに、点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２
０，５０）、点Ｅ（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順
に結んだ線分で囲まれる範囲内においては、蒸発時や凝
縮時における前後の温度差が５℃以下になった。したが
って、混合比をこの範囲内に調製した場合には、エアコ
ンディショナー等における冷媒として利用した際に、蒸
発器の部分に霜等がついて凍るということが少なくなる
ことがわかった。As shown in FIG. 26, in the range filled with the above points, a point A (0, 73) and a point B (2
0, 50), point E (0, 63), and point A (0, 73) are sequentially surrounded by a line segment, the temperature difference between before and after evaporation or condensation is 5 ° C. or less. It was Therefore, it was found that when the mixing ratio was adjusted to be within this range, frost and the like on the evaporator were less likely to freeze when used as a refrigerant in an air conditioner or the like.
【００７４】（実施例５）まず、Ｒ６００ａの混合比を
２５重量％に設定して、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５
との混合比を変化させて各作動流体を調製した。次に、
各作動流体について、図１に示した冷凍システムを使用
し、成績係数（ＣＯＰ）、冷凍効果（Ｈｉ）を求めると
ともに、圧縮機２から吐出される際の吐出圧力（ＰＣＯ
ＮＤ）、蒸発器５を通過する前後における温度差（ＴＥ
ＶＡＰ）および凝縮器３を通過する前後における温度差
（ＴＣＯＮＤ）をそれぞれ測定した。その結果を図２７
〜図３１に示す。なお、これらの図において、縦軸はＲ
１３４ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示
している。また、Ｒ３２の混合比については、Ｒ６００
ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とからなる４種成分
の各混合比の和が、１００重量％に達しない残りの部分
として表わした。Example 5 First, the mixing ratio of R600a was set to 25% by weight, and R32, R134a and R125 were set.
Each working fluid was prepared by changing the mixing ratio with. next,
For each working fluid, the coefficient of performance (COP) and the refrigerating effect (Hi) are obtained using the refrigeration system shown in FIG. 1, and the discharge pressure (PCO) when the compressor 2 discharges the fluid.
ND), temperature difference before and after passing through the evaporator 5 (TE
VAP) and the temperature difference (TCOND) before and after passing through the condenser 3 were measured. The result is shown in FIG.
~ As shown in FIG. In these figures, the vertical axis is R
The weight% of 134a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. Regarding the mixing ratio of R32, R600
The sum of the respective mixing ratios of the four components consisting of a, R134a, R125, and R32 was expressed as the remaining portion which did not reach 100% by weight.
【００７５】ここで、図２７は、各作動流体における成
績係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。図２７にお
いては、成績係数がＲ２２と同等もしくはそれ以上であ
る、４．８以上の条件を満たしている部分を点で塗り潰
した。Here, FIG. 27 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) in each working fluid. In FIG. 27, a portion having a coefficient of performance equal to or higher than R22 and satisfying a condition of 4.8 or more is filled with dots.
【００７６】また、図２８は、各作動流体における冷凍
効果（Ｈｉ）の変化を示した図である。図２８において
は、冷凍効果がＲ２２と同等もしくはそれ以上である、
１５０ｋＪ／ｋｇ以上の条件を満たしている部分を点で
塗り潰した。FIG. 28 is a diagram showing changes in the refrigerating effect (Hi) in each working fluid. In FIG. 28, the refrigerating effect is equal to or higher than that of R22,
A portion satisfying the condition of 150 kJ / kg or more was filled with dots.
【００７７】さらに、図２９は、圧縮機２から吐出され
る各作動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。図２９においては、Ｒ２２の吐出圧力に近
い、１３００〜１７００ｋＰａの条件を満たしている部
分を点で塗り潰した。Further, FIG. 29 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of each working fluid discharged from the compressor 2. In FIG. 29, a portion close to the discharge pressure of R22 and satisfying the condition of 1300 to 1700 kPa is filled with dots.
【００７８】また、図３０は、蒸発器５を通過する前後
における各作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示
した図である。図３０においては、この温度差が少ない
５℃以下の部分を、点で塗り潰した。FIG. 30 is a diagram showing changes in the temperature difference (TEVAP) of each working fluid before and after passing through the evaporator 5. In FIG. 30, a portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００７９】さらに、図３１は、凝縮器３を通過する前
後における各作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を
示した図である。図３１においては、この温度差が少な
い、５℃以下の部分を点で塗り潰した。Further, FIG. 31 is a diagram showing changes in the temperature difference (TCOND) of each working fluid before and after passing through the condenser 3. In FIG. 31, a portion having a small temperature difference of 5 ° C. or less is filled with dots.
【００８０】次に、上述の図２７〜図３１に示す結果か
ら、Ｒ６００ａとＲ１３４ａとＲ１２５とＲ３２とを混
合させた場合において、成績係数が４．８以上、冷凍効
果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧力が１３００〜１７
００ｋＰａの条件を満たしている混合比の範囲を求め
た。その結果を図３２に示す。なお、この図３２におい
ても、上述の図２７〜図３１と同様に、縦軸はＲ１３４
ａの重量％を示し、横軸はＲ１２５の重量％を示してい
る。また、Ｒ３２については、４種成分の各混合比の和
が、１００重量％に達しない残りの部分として表わし
た。Next, from the results shown in FIGS. 27 to 31, when R600a, R134a, R125, and R32 are mixed, the coefficient of performance is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, and the discharge is 150 kJ / kg or more. Pressure is 1300-17
The range of the mixing ratio satisfying the condition of 00 kPa was obtained. The result is shown in FIG. Note that, also in FIG. 32, the vertical axis represents R134, as in FIGS. 27 to 31 described above.
The weight% of a is shown, and the horizontal axis shows the weight% of R125. In addition, R32 is expressed as the remaining portion where the sum of the mixing ratios of the four components does not reach 100% by weight.
【００８１】図３２に示すように、Ｒ３２とＲ１３４ａ
とＲ１２５とＲ６００ａとの４つの成分を含み、Ｒ６０
０ａの混合比を２５重量％と設定した作動流体の場合、
Ｒ１２５とＲ１３４ａとの混合比が、点Ａ（０，６
６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１９，４３）、点Ｄ
（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、点Ｆ（０，４
４）、点Ａ（０，６６）を順に結んだ線分で囲まれる範
囲（点で塗り潰した範囲）であり、残りがＲ３２となる
ように混合することにより、成績係数および冷凍効果が
Ｒ２２と同等もしくはそれ以上になっているとともに、
吐出圧力がＲ２２と同程度になっていることがわかる。
したがって、Ｒ３２とＲ１３４ａとＲ１２５とＲ６００
ａの各混合比をこの範囲内に調製した場合には、Ｒ２２
と同等もしくはそれ以上の効果を有する冷媒として利用
することができることがわかった。As shown in FIG. 32, R32 and R134a
, R125 and R600a are included, R60
In the case of working fluid in which the mixing ratio of 0a is set to 25% by weight,
The mixing ratio of R125 and R134a is such that the point A (0,6
6), point B (12, 56), point C (19, 43), point D
(19,38), point E (7,38), point F (0,4)
4) is a range surrounded by a line segment connecting the points A (0, 66) in order (a range filled with points), and by mixing so that the rest is R32, the coefficient of performance and the freezing effect are R22. Equal or better,
It can be seen that the discharge pressure is almost the same as R22.
Therefore, R32, R134a, R125, and R600
When each mixing ratio of a is adjusted within this range, R22
It was found that it can be used as a refrigerant having an effect equal to or higher than.
【００８２】次に、上述の３つの条件に加えて、蒸発時
および凝縮時における前後の温度差が５℃以下の条件を
満たしている重量比の範囲を求めた。その結果、この５
つの条件をすべて満たしている範囲は存在しなかった。Next, in addition to the above-mentioned three conditions, the range of the weight ratio satisfying the condition that the temperature difference between before and after evaporation and condensation is 5 ° C. or less was determined. As a result, this 5
There was no range that satisfied all three conditions.
【００８３】[0083]
【発明の効果】以上説明したように、この発明による作
動流体は、塩素を含まない成分で構成されている。その
結果、前述のオゾン破壊係数が０であり、成層圏におけ
るオゾン層を破壊することがない。その結果、冷媒とし
て好適に利用することができる。As described above, the working fluid according to the present invention is composed of a component containing no chlorine. As a result, the ozone depletion coefficient described above is 0, and the ozone layer in the stratosphere is not destroyed. As a result, it can be suitably used as a refrigerant.
【００８４】また、この発明による作動流体によれば、
それぞれ各成分の混合比が、冷媒としての成績係数が
４．８以上、冷凍効果が１５０ｋＪ／ｋｇ以上、吐出圧
力が１３００〜１７００ｋＰａになるように調製されて
いる。そのため、前述のＲ２２と同等もしくはそれ以上
の作用を有する冷媒として利用でき、またＲ２２を使用
した冷凍システムをそのまま利用することができる。According to the working fluid of the present invention,
The mixing ratio of each component is adjusted so that the coefficient of performance as a refrigerant is 4.8 or more, the refrigerating effect is 150 kJ / kg or more, and the discharge pressure is 1300 to 1700 kPa. Therefore, it can be used as a refrigerant having an action equal to or higher than that of R22 described above, and the refrigeration system using R22 can be used as it is.
【００８５】さらに、各作動流体における各成分の混合
比を、蒸発時や凝縮時における前後の温度差が５℃以下
になるように調製することにより、エアコンディショナ
ー等における冷媒として利用する際に、蒸発器の部分に
霜等がついて凍るということも少なくなる。その結果、
より好適な冷媒として利用することが可能となる。Further, by adjusting the mixing ratio of each component in each working fluid so that the temperature difference between before and after evaporation or condensation is 5 ° C. or less, when used as a refrigerant in an air conditioner or the like, It is less likely that the evaporator will freeze due to frost. as a result,
It can be used as a more suitable refrigerant.
【図１】冷媒を用いた冷凍サイクルの概略説明図であ
る。FIG. 1 is a schematic explanatory diagram of a refrigeration cycle using a refrigerant.
【図２】冷凍サイクル中における作動流体の圧力−エン
タルピー線図である。FIG. 2 is a pressure-enthalpy diagram of a working fluid during a refrigeration cycle.
【図３】この発明の実施例１における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 3 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 1 of the present invention.
【図４】実施例１における作動流体の冷凍効果（Ｈｉ）
の変化を示した図である。FIG. 4 is a refrigerating effect (Hi) of the working fluid in Example 1.
It is a figure showing a change of.
【図５】実施例１において、圧縮機から吐出される作動
流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 5 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the first embodiment.
【図６】実施例１において、蒸発器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した図
である。FIG. 6 is a diagram showing a change in temperature difference (TEVAP) of a working fluid before and after passing through an evaporator in Example 1.
【図７】実施例１において、凝縮器を通過する前後にお
ける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した図
である。FIG. 7 is a diagram showing a change in temperature difference (TCOND) of a working fluid before and after passing through a condenser in Example 1.
【図８】実施例１における作動流体において、混合させ
る各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 8 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in Example 1.
【図９】この発明の実施例２における作動流体の成績係
数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 9 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 2 of the present invention.
【図１０】実施例２における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。10 is a refrigerating effect (H of working fluid in Example 2).
It is the figure which showed the change of i).
【図１１】実施例２において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 11 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the second embodiment.
【図１２】実施例２において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。FIG. 12 is a diagram showing a change in temperature difference (TEVAP) of a working fluid before and after passing through an evaporator in Example 2.
【図１３】実施例２において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。FIG. 13 is a diagram showing a change in temperature difference (TCOND) of a working fluid before and after passing through a condenser in Example 2.
【図１４】実施例２における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 14 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in Example 2.
【図１５】この発明の実施例３における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 15 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 3 of the present invention.
【図１６】実施例３における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。16 is a refrigerating effect (H of working fluid in Example 3).
It is the figure which showed the change of i).
【図１７】実施例３において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 17 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the third embodiment.
【図１８】実施例３において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。FIG. 18 is a diagram showing changes in the temperature difference (TEVAP) of the working fluid before and after passing through the evaporator in Example 3.
【図１９】実施例３において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。FIG. 19 is a diagram showing changes in the temperature difference (TCOND) of the working fluid before and after passing through the condenser in Example 3.
【図２０】実施例３における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 20 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in Example 3.
【図２１】この発明の実施例４における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 21 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 4 of the present invention.
【図２２】実施例４における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。FIG. 22 is a view showing the refrigerating effect of working fluid (H in Example 4).
It is the figure which showed the change of i).
【図２３】実施例４において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 23 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the fourth embodiment.
【図２４】実施例４において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。FIG. 24 is a diagram showing changes in the temperature difference (TEVAP) of the working fluid before and after passing through the evaporator in Example 4.
【図２５】実施例４において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。FIG. 25 is a diagram showing a change in temperature difference (TCOND) of a working fluid before and after passing through a condenser in Example 4.
【図２６】実施例４における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 26 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in Example 4.
【図２７】この発明の実施例５における作動流体の成績
係数（ＣＯＰ）の変化を示した図である。FIG. 27 is a diagram showing changes in the coefficient of performance (COP) of the working fluid in Example 5 of the present invention.
【図２８】実施例５における作動流体の冷凍効果（Ｈ
ｉ）の変化を示した図である。28 is a refrigerating effect (H of working fluid in Example 5).
It is the figure which showed the change of i).
【図２９】実施例５において、圧縮機から吐出される作
動流体の吐出圧力（ＰＣＯＮＤ）の変化を示した図であ
る。FIG. 29 is a diagram showing changes in the discharge pressure (PCOND) of the working fluid discharged from the compressor in the fifth embodiment.
【図３０】実施例５において、蒸発器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＥＶＡＰ）の変化を示した
図である。FIG. 30 is a diagram showing changes in the temperature difference (TEVAP) of the working fluid before and after passing through the evaporator in Example 5.
【図３１】実施例５において、凝縮器を通過する前後に
おける作動流体の温度差（ＴＣＯＮＤ）の変化を示した
図である。FIG. 31 is a diagram showing changes in the temperature difference (TCOND) of the working fluid before and after passing through the condenser in Example 5.
【図３２】実施例５における作動流体において、混合さ
せる各成分の好ましい重量比の範囲を示した図である。FIG. 32 is a diagram showing a preferable weight ratio range of each component to be mixed in the working fluid in Example 5.
１ 循環路 ２ 圧縮機 ３ 凝縮器 ４ 減圧器 ５ 蒸発器 1 Circulation path 2 Compressor 3 Condenser 4 Pressure reducer 5 Evaporator
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名迫 賢二 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Kenji Nasako 2-5-5 Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Sanyo Electric Co., Ltd.
Claims (15)
蒸発器とが設けられ、作動流体を順に循環させるように
構成される冷凍サイクルに用いられる作動流体であっ
て、 ジフルオロメタンと、１，１，１，２−テトラフルオロ
エタンと、ペンタフルオロエタンと、２−メチルプロパ
ンとの４種の成分を含み、 前記４種の成分のうち、２−メチルプロパンの混合比が
２５重量％以下（ただし、０重量％は含まない）であ
り、 前記４種の成分のうち、残りのジフルオロメタンと１，
１，１，２−テトラフルオロエタンとペンタフルオロエ
タンとを、冷凍効果がクロロジフルオロメタンと同等以
上であり、かつ、成績係数がクロロジフルオロメタンと
同等以上であり、かつ、前記圧縮機から吐出される際の
吐出圧力がクロロジフルオロメタンと同程度の範囲とな
るような混合比で混合したことを特徴とする、作動流
体。1. A working fluid used in a refrigeration cycle, comprising a compressor, a condenser, a decompressor, and an evaporator in a circulation path and configured to circulate the working fluid in sequence, said difluoromethane. And 1,1,1,2-tetrafluoroethane, pentafluoroethane, and 2-methylpropane, and the mixture ratio of 2-methylpropane is 25. % Or less (excluding 0% by weight), and the remaining difluoromethane and 1,
1,1,2-Tetrafluoroethane and pentafluoroethane have a refrigerating effect equal to or higher than that of chlorodifluoromethane and a coefficient of performance equal to or higher than that of chlorodifluoromethane, and are discharged from the compressor. The working fluid is characterized by being mixed at a mixing ratio such that the discharge pressure at the time of discharge is in the same range as chlorodifluoromethane.
量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。2. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 5% by weight, and the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,82), point B (11,76), point C (23,5)
5), point D (22,47), point E (0,60), point A
The working fluid according to claim 1, wherein the working fluid is within a range surrounded by a line segment that sequentially connects (0, 82), and the rest is difluoromethane.
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図８
に示す点Ａ（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ
（２３，５５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６
５）、点Ａ（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である、請求項２記載の作動流体。3. The pentafluoroethane and the 1,
The mixing ratio with 1,1,2-tetrafluoroethane is shown in FIG.
Point A (0,82), point B (11,76), point C
(23, 55), point D (22, 47), point F (15, 6)
5) The working fluid according to claim 2, which is within a range surrounded by a line segment connecting the point A (0, 82) in order.
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す点Ａ
（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４
８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ
（０，８１）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。4. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 10.
%, And the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0, 81), point B (19, 55), point C (19, 4)
8), point D (13, 52), point E (0, 60), point A
The working fluid according to claim 1, which is in a range surrounded by a line segment connecting (0, 81) in order, and the rest is difluoromethane.
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図１
４に示す点Ａ（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ
（１９，４８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６
０）、点Ｆ（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内である、請求項４記載の作動流
体。5. The pentafluoroethane and the 1,
The mixing ratio with 1,1,2-tetrafluoroethane is shown in FIG.
4 point A (0, 81), point B (19, 55), point C
(19,48), point D (13,52), point P (9,6)
0), the point F (0, 72), and the point A (0, 81) are in a range surrounded by a line segment in order, and the working fluid according to claim 4.
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す点Ａ
（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｄ（０，５６）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。6. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 15
%, And the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,79), point B (27,39), point C (7,5)
The working fluid according to claim 1, which is within a range surrounded by a line segment connecting 2), point D (0, 56), and point A (0, 79) in order, and the rest is difluoromethane.
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２
０に示す点Ａ（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ
（７，５２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を
順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である、請求項６記載の
作動流体。7. The pentafluoroethane, the 1,
The mixing ratio with 1,1,2-tetrafluoroethane is shown in FIG.
Point A (0,79), point B (27,39), point C shown in 0
7. The working fluid according to claim 6, which is within a range surrounded by a line segment connecting (7, 52), point E (0, 60), and point A (0, 79) in order.
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す点Ａ
（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｃ（２０，３
７）、点Ｄ（０，５２）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。8. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 20.
%, And the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,73), point B (20,50), point C (20,3)
7), the point D (0, 52), and the point A (0, 73) are within a range surrounded by a line segment in order, and the rest is difluoromethane, The working fluid according to claim 1.
１，１，２−テトラフルオロエタンとの混合比が、図２
６に示す点Ａ（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ
（０，６３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である、請求項８記載の作動流体。9. The pentafluoroethane and the 1,
The mixing ratio with 1,1,2-tetrafluoroethane is shown in FIG.
Point A (0, 73), point B (20, 50), point E shown in 6
The working fluid according to claim 8, which is within a range surrounded by a line segment connecting (0, 63) and point A (0, 73) in order.
５重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図３２に示す点Ａ
（０，６６）、点Ｂ（１２，５６）、点Ｃ（１９，４
３）、点Ｄ（１９，３８）、点Ｅ（７，３８）、点Ｆ
（０，４４）、点Ａ（０，６６）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内であり、 残りがジフルオロメタンである、請求項１記載の作動流
体。10. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 2
It is 5% by weight, and the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,66), point B (12,56), point C (19,4)
3), point D (19, 38), point E (7, 38), point F
The working fluid according to claim 1, wherein the working fluid is within a range surrounded by a line segment that sequentially connects (0, 44) and the point A (0, 66), and the rest is difluoromethane.
１，１，２−テトラフルオロエタンと、前記ペンタフル
オロエタンとを、さらに、前記蒸発器を通過する前後に
おける温度差が５℃以下、かつ、前記凝縮器を通過する
前後における温度差が５℃以下となるような混合比で混
合したことを特徴とする、請求項１記載の作動流体。11. The difluoromethane and the 1,
Further, 1,1,2-tetrafluoroethane and the pentafluoroethane have a temperature difference of 5 ° C. or less before and after passing through the evaporator, and a temperature difference of 5 ° C. before and after passing through the condenser. The working fluid according to claim 1, wherein the working fluid is mixed in the following mixing ratio.
重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図８に示す点Ａ
（０，８２）、点Ｂ（１１，７６）、点Ｃ（２３，５
５）、点Ｄ（２２，４７）、点Ｆ（１５，６５）、点Ａ
（０，８２）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲内である、
請求項１１記載の作動流体。12. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 5.
%, And the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,82), point B (11,76), point C (23,5)
5), point D (22,47), point F (15,65), point A
Within the range enclosed by the line segments that sequentially connect (0, 82),
The working fluid according to claim 11.
０重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図１４に示す点Ａ
（０，８１）、点Ｂ（１９，５５）、点Ｃ（１９，４
８）、点Ｄ（１３，５２）、点Ｐ（９，６０）、点Ｆ
（０，７２）、点Ａ（０，８１）を順に結ぶ線分で囲ま
れる範囲内である、請求項１１記載の作動流体。13. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 1.
It is 0% by weight, and the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0, 81), point B (19, 55), point C (19, 4)
8), point D (13, 52), point P (9, 60), point F
The working fluid according to claim 11, which is within a range surrounded by a line segment that sequentially connects (0, 72) and the point A (0, 81).
５重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２０に示す点Ａ
（０，７９）、点Ｂ（２７，３９）、点Ｃ（７，５
２）、点Ｅ（０，６０）、点Ａ（０，７９）を順に結ぶ
線分で囲まれる範囲内である、請求項１１記載の作動流
体。14. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 1.
It is 5% by weight, and the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,79), point B (27,39), point C (7,5)
The working fluid according to claim 11, which is within a range surrounded by a line segment that sequentially connects 2), point E (0,60), and point A (0,79).
０重量％であり、 前記ペンタフルオロエタンと、前記１，１，１，２−テ
トラフルオロエタンとの混合比が、図２６に示す点Ａ
（０，７３）、点Ｂ（２０，５０）、点Ｅ（０，６
３）、点Ａ（０，７３）を順に結ぶ線分で囲まれる範囲
内である、請求項１１記載の作動流体。15. The mixing ratio of the 2-methylpropane is 2
It is 0% by weight, and the mixing ratio of the pentafluoroethane and the 1,1,1,2-tetrafluoroethane is point A shown in FIG.
(0,73), point B (20,50), point E (0,6)
The working fluid according to claim 11, which is within a range surrounded by a line segment connecting 3) and the point A (0, 73) in order.
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| JP7177125A JPH0925480A (en) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Hydraulic fluid |
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|---|---|---|---|
| JP7177125A JPH0925480A (en) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Hydraulic fluid |
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|---|---|
| JPH0925480A true JPH0925480A (en) | 1997-01-28 |
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|---|---|---|---|
| JP7177125A Withdrawn JPH0925480A (en) | 1995-07-13 | 1995-07-13 | Hydraulic fluid |
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Legal Events
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |