JPH08177410A - 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるプラント制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 コンバインドサイクル運転時に、蒸気タービ
ン出力及びガスタービン出力が所定の関係に保持される
ように燃料流量を制御する。 【構成】 ボイラマスタ指令Ｂ_Mにより定まる基準燃料
流量指令Ｑ_FAとＱ_FBの差に蒸気タービン出力Ｐ_S及びガ
スタービン出力Ｐ_Gを基に決まる非線形補償係数βを掛
けてガスタービン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FGを求め、該
指令Ｑ_FGと、基準燃料流量指令Ｑ_FAを加算して燃料流量
指令ΣＱ_Fを求め、該指令ΣＱ_Fと検出した燃料流量Ｑ_F
の差を積分して燃料制御弁開度指令Ｘ_Fを求め、該指令
Ｘ_Fを基に燃料制御弁４の開度調整を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、排気再燃型コンバイン
ドサイクルプラントにおけるプラント制御装置に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、熱効率の向上を図るため、発電機
及び圧縮機を駆動した後のタービン排ガスを空気と混合
して燃焼用ガスを生成し、該燃焼用ガスをボイラへ送給
してボイラにおける燃料の燃焼に供するようにした排気
再燃型コンバインドサイクルプラントが実用化されつつ
あり、斯かるプラントの例は、図２１に示されている。

【０００３】図２１中、１は火炉１ａ及び副側壁１ｂ並
に後部伝熱部１ｃを備えたボイラ本体、２はボイラ本体
１の火炉１ａ下部に設置したバーナ、３はバーナ２へ燃
料Ｆを送給し得るよう、先端がバーナ２に接続された燃
料送給管、４は燃料送給管３の中途部に接続された燃料
制御弁である。

【０００４】５は外気をダクト６及び風箱７を介し燃焼
用の空気Ａとして火炉１ａ内へ送給する強圧通風機、８
は燃焼器９から送給された燃焼ガスＧ_Bにより駆動さ
れ、発電機１０及び圧縮機１１を駆動し得るようにした
ガスタービン、１２はガスタービン８から排出されたタ
ービン排ガスＧ_Tをダクト６へ導入し得るよう、ダクト
６の中途部に接続されたダクト、１３はボイラ本体１の
後部伝熱部１ｃ下部に接続された排ガスダクトである。

【０００５】１４はボイラ本体１へ給水Ｗを送給するた
めにボイラ本体１の火炉１ａ炉壁下部に接続した給水
管、１５は給水管１４の中途部に接続した給水ポンプで
ある。

【０００６】１６はボイラ本体１の伝熱部で加熱されて
生成した主蒸気を過熱するためにボイラ本体１の副側壁
１ｂ内に格納した過熱器、１７は過熱器１６で過熱され
た過熱蒸気Ｓを送給する過熱蒸気管、１８は過熱蒸気管
１７を通り送給された過熱蒸気Ｓにより駆動されて発電
機１９を駆動し得るようにした蒸気タービンである。

【０００７】又、Ｇ１は空気Ａとタービン排ガスＧ_Tが
合流、混合して生成した燃焼用ガス、Ｇ２は燃料Ｆが空
気Ａ或いは燃焼用ガスＧ１と混合して燃焼し生成した燃
焼ガス、Ｇ３はボイラ排ガスである。

【０００８】上述の排気再燃型コンバインドサイクルプ
ラントにおいては、ガスタービン８が駆動されず蒸気タ
ービン１８のみが駆動される気力単独運転と、蒸気ター
ビン１８及びガスタービン８の何れもが駆動されるコン
バインドサイクル運転が行われる。

【０００９】而して、気力単独運転時には、ガスタービ
ン８は停止しており、強圧通風機５から吐出された空気
Ａはダクト６を通り、風箱７を経てボイラ本体１の火炉
１ａ内へ導入される。又燃料Ｆは燃料制御弁４で流量を
制御され、燃料送給管３からバーナ２へ送給され、バー
ナ２から火炉１ａ内へ噴射される。このため、燃料Ｆは
火炉１ａ内で空気Ａと混合して燃焼し、燃焼ガスＧ２が
生成され、生成した燃焼ガスＧ２はボイラ本体１内を火
炉１ａ、副側壁１ｂ、後部伝熱部１ｃの順に通り、排ガ
スダクト１３へ排出される。

【００１０】給水ポンプ１５により給水管１４を送給さ
れた給水Ｗはボイラ本体１の炉壁管へ導入され、上述の
燃焼ガスＧ２により加熱されて蒸気となり、更に過熱器
１６で過熱されて過熱蒸気Ｓとなり過熱蒸気Ｓは過熱蒸
気管１７から蒸気タービン１８へ導入されて蒸気タービ
ン１８が駆動され、蒸気タービン１８により発電機１９
が駆動される。

【００１１】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１８及びガスタービン８の両方が駆動される。す
なわち、燃焼器９で生成した燃焼ガスＧ_Bはガスタービ
ン８へ導入されてガスタービン８が駆動され、ガスター
ビン８により発電機１０及び圧縮機１１が駆動され、圧
縮機１１から吐出された圧縮空気は燃焼用空気として燃
焼器９へ送給されて燃焼器９での燃料の燃焼に供され、
ガスタービン８から排出されたタービン排ガスＧ_Tはダ
クト１２を経てダクト６へ導入される。このためタービ
ン排ガスＧ_Tは強圧通風機５から吐出された空気Ａとダ
クト６の中途部で合流し、混合して燃焼用ガスＧ１が生
成され、生成した燃焼用ガスＧ１はダクト６、風箱７を
通ってボイラ本体１の火炉１ａ内に導入される。

【００１２】バーナ２から噴射された燃料Ｆが燃焼用ガ
スＧ１と混合して燃焼し生成した燃焼ガスＧ２の流れ、
給水Ｗの流れ、蒸気の発生、過熱蒸気Ｓによる蒸気ター
ビン１８の駆動及び蒸気タービン１８による発電機１９
の駆動は気力単独運転の場合と同じである。

【００１３】上記排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおいては、該プラントを制御するために燃料Ｆ及
び空気Ａ並びに給水Ｗの流量制御を行う必要があり、こ
のためプラント制御装置として、燃料制御装置及び燃焼
用空気制御装置並に給水制御装置が用いられる。

【００１４】而して、燃料制御装置は図１２に示され、
図中、２０は気力単独運転時にＣＰＵからのボイラマス
タ指令Ｂ_Mに対応して燃料流量指令Ｑ_FSを出力し得るよ
うにした関数発生器、２１はコンバインドサイクル運転
時にＣＰＵからのボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応して燃料
流量指令Ｑ_FCを出力し得るようにした関数発生器、２２
はボイラマスタ指令Ｂ_Mの値に応じて切換り、関数発生
器２０からの燃料流量指令Ｑ_FS或いは関数発生器２１か
らの燃料流量指令Ｑ_FCを出力し得るようにした切換器、
２３は燃料送給管３を流れる燃料Ｆの流量（燃料流量）
Ｑ_Fを検出する燃料流量検出器（図２１参照）、２４は
切換器２２から与えられた燃料流量指令Ｑ_FS或いはＱ_FC
と燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｑ_Fの差をとり、
燃料流量偏差ΔＱ_Fを求める減算器、２５は減算器２４
からの燃料流量偏差ΔＱ_Fを比例積分して燃料制御弁開
度指令Ｘ_Fを求め、燃料制御弁４へ与える比例積分調節
器である。

【００１５】上述の燃料制御装置の関数発生器２０，２
１には、図１３、図１４に示すように、ボイラマスタ指
令Ｂ_Mと燃料流量指令Ｑ_FSの関係及びボイラマスタ指令
Ｂ_Mと燃料流量指令Ｑ_FCの関係が関数Ｆ_F１（ｘ），Ｆ_F
２（ｘ）として設定されている。

【００１６】上記燃料制御装置においては、気力単独運
転時には、切換器２２はａｃ側に切換っており、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mに対応して関数発生器２０から出力され
た燃料流量指令Ｑ_FSは切換器２２を経て減算器２４に与
えられる。又、燃料送給管３を流れる燃料Ｆの流量は、
燃料流量検出器２３により検出され、燃料流量Ｑ_Fとし
て減算器２４に与えられる。

【００１７】このため、減算器２４では、燃料流量指令
Ｑ_FSと燃料流量Ｑ_Fの差がとられて燃料流量偏差ΔＱ
_F（＝Ｑ_FS−Ｑ_F）が求められ、求められた燃料流量偏差
ΔＱ_Fは比例積分調節器２５で比例積分されて燃料制御
弁開度指令Ｘ_Fが求められ、求められた燃料制御弁開度
指令Ｘ_Fは燃料制御弁４に与えられて燃料流量偏差ΔＱ_F
が零となるよう開度が調整され、その結果、燃料送給管
３を流れる燃料Ｆの流量は、気力単独運転時のボイラマ
スタ指令Ｂ_Mに対応した流量に制御される。

【００１８】コンバインドサイクル運転時には、切換器
２２はｂｃ側に切換っており、このため関数発生器２１
からの燃料流量指令Ｑ_FCが減算器２４へ与えられ減算器
２４では、燃料流量指令Ｑ_FCと燃料流量Ｑ_Fの差がとら
れて燃料流量偏差ΔＱ_F（＝Ｑ_FC−Ｑ_F）が求められ、求
められた燃料流量偏差ΔＱ_Fは比例積分調節器２５で比
例積分されて燃料制御弁開度指令Ｘ_Fが求められ、求め
られた燃料制御弁開度指令Ｘ_Fは燃料制御弁４に与えら
れてその開度が調整され、その結果、燃料送給管３を流
れる燃料Ｆの流量は、コンバインドサイクル運転時のボ
イラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に制御される。

【００１９】例えば燃料流量偏差ΔＱ_Fが正の場合は、
燃料送給管３を流れる燃料Ｆの流量は、ボイラマスタ指
令Ｂ_Mに対応した流量よりも少いため、燃料制御弁４は
開かれてその開度は、燃料流量Ｑ_Fが増加するよう大き
くなり、燃料流量偏差ΔＱ_Fが負の場合は燃料送給管３
を流れる燃料Ｆの流量はボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応し
た流量よりも多いため、燃料制御弁４は絞られ、その開
度は、燃料流量Ｑ_Fが減少するよう小さくなり、その結
果、燃料Ｆの流量は適正な値になるよう制御される。

【００２０】燃焼用空気制御装置は図１５に示され、図
中、２６は気力単独運転時にＣＰＵからの燃焼量指令Ｆ
_Oに対応して空気流量指令Ｑ_ASを出力し得るようにした
関数発生器、２７はコンバインドサイクル運転時にＣＰ
Ｕからの燃焼量指令Ｆ_Oに対応して空気流量指令Ｑ_ACを
出力し得るようにした関数発生器、２８は関数発生器２
６からの空気流量指令Ｑ_AS或いは関数発生器２７からの
空気流量指令Ｑ_ACを出力し得るようにした切換器、２９
はタービン排ガスＧ_Tを送給するダクト１２を流れるタ
ービン排ガスＧ_Tの流量（タービン排ガス流量）Ｑ_Tを検
出するためのタービン排ガス流量検出器、３０はダクト
１２を流れるタービン排ガスＧ_Tの温度（タービン排ガ
ス温度）Ｔ_Tを検出するためのタービン排ガス温度検出
器、３１はダクト１２を流れるタービン排ガスＧ_T中の
酸素濃度（タービン排ガス酸素濃度）Ｏ_Tを検出するた
めのタービン排ガス酸素濃度検出器である（各検出器２
９，３０，３１は図２１をも参照）。

【００２１】３２は各検出器２９，３０，３１からのタ
ービン排ガス流量Ｑ_T、タービン排ガス温度Ｔ_T、タービ
ン排ガス酸素濃度Ｏ_Tを基にタービン排ガスＧ_Tを外気と
して換算した場合にどの程度の流量（換算空気流量）Ｑ
_ATとなるか求める演算器、３３は切換器２８からの空気
流量指令Ｑ_AS或いはＱ_ACと演算器３２からの換算空気流
量Ｑ_ATの差をとり強圧通風機５から吐出する必要のある
空気流量の指令（必要空気流量指令）Ｑ_ADを求める減算
器、３４は強圧通風機５から吐出されてダクト６を流れ
る空気の流量（空気流量）Ｑ_Aを検出する空気流量検出
器、３５は前記減算器３３からの必要空気流量指令Ｑ_AD
と空気流量検出器３４からの空気流量Ｑ_Aの差をとり空
気流量偏差ΔＱ_Aを求める減算器、３６は減算器３５か
らの空気流量偏差ΔＱ_Aを比例積分してベーン開度指令
Ｘ_Aを求め、強圧通風機５に与える比例積分調節器であ
る。

【００２２】上述の燃焼用空気制御装置の関数発生器２
６，２７には、図１６、１７に示すように、燃焼量指令
Ｆ_Oと空気流量指令Ｑ_ASの関係及び燃焼量指令Ｆ_Oと空気
流量指令Ｑ_ACの関係が関数Ｆ_A１（ｘ），Ｆ_A２（ｘ）と
して設定されている。

【００２３】上記燃焼用空気制御装置においては、気力
単独運転時には切換器２８はａｃ側に切換っており、燃
焼量指令Ｆ_Oに対応して関数発生器２６から出力された
空気流量指令Ｑ_ASは切換器２８を経て減算器３３に与え
られる。

【００２４】一方、気力単独運転時には、ガスタービン
８は駆動されていないため、ダクト１２内にはタービン
排ガスＧ_Tは流れておらず、従って各検出器２９，３
０，３１から演算器３２に対して信号が与えられず、演
算器３２から減算器３３へは換算空気流量Ｑ_ATは与えら
れない。このため、空気流量指令Ｑ_ASは減算器３３を経
て減算器３５へ与えられ、又強圧通風機５から吐出され
てダクト６を流れる空気Ａの流量は空気流量検出器３４
により検出され、空気流量Ｑ_Aとして減算器３５へ与え
られる。

【００２５】減算器３５では、減算器３３からの空気流
量指令Ｑ_ASと空気流量検出器３４からの空気流量Ｑ_Aの
差がとられて空気流量偏差ΔＱ_A（＝Ｑ_AS−Ｑ_A）が求め
られ、求められた空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調節器
３６へ与えられ、比例積分調節器３６で比例積分されて
ベーン開度指令Ｘ_Aが求められ、求められたベーン開度
指令Ｘ_Aは強圧通風機５に与えられ、強圧通風機５のベ
ーン開度は、空気流量偏差ΔＱ_Aが零となるよう調整さ
れ、その結果、ダクト６を流れる空気Ａの流量は、燃焼
量指令Ｆ_Oに対応した流量に制御される。

【００２６】コンバインドサイクル運転時には、切換器
２８はｂｃ側に切換っており、このため関数発生器２７
からの空気流量指令Ｑ_ACは減算器３３へ与えられる。
又、ガスタービン８が駆動されているため、タービン排
ガスＧ_Tはダクト１２を流れてダクト６の中途部へ導入
されるが、このダクト１２を流れるタービン排ガスＧ_T
の流量、温度、酸素濃度は、タービン排ガス流量検出器
２９、タービン排ガス温度検出器３０、タービン排ガス
酸素濃度検出器３１により検出され、タービン排ガス流
量Ｑ_T、タービン排ガス温度Ｔ_T、タービン排ガス酸素濃
度Ｏ_Tとして演算器３２へ与えられ、演算器３２では、
Ｑ_T、Ｔ_T、Ｏ_Tを基に所定の演算が行われて換算空気流
量Ｑ_ATが求められ、求められた換算空気流量Ｑ_ATは減算
器３３へ与えられる。

【００２７】減算器３３では、空気流量指令Ｑ_ACと換算
空気流量Ｑ_ATの差がとられて必要空気流量指令Ｑ_AD（＝
Ｑ_AC−Ｑ_AT）が求められ、求められた必要空気流量指令
Ｑ_ADは減算器３５へ与えられ、ダクト６を流れる空気Ａ
の流量は、空気流量検出器３４により検出され、空気流
量Ｑ_Aとして減算器３５に与えられる。

【００２８】減算器３５では、減算器３３からの必要空
気流量指令Ｑ_ADと空気流量検出器３４からの空気流量Ｑ
_Aの差がとられて空気流量偏差ΔＱ_A（＝Ｑ_AD−Ｑ_A）が
求められ、求められた空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調
節器３６で比例積分調節されてベーン開度指令Ｘ_Aが求
められ、該ベーン開度指令Ｘ_Aにより気力単独運転時と
同様、空気流量偏差ΔＱ_Aが零になるよう強圧通風機５
のベーン開度調整が行われ、強圧通風機５から吐出され
てダクト６を流れる空気Ａの流量は適正な値に制御され
る。

【００２９】例えば、空気流量偏差ΔＱ_Aが正の場合
は、ダクト６を流れる空気Ａの流量は、燃焼量指令Ｆ_O
に対応した流量よりも少いため、強圧通風機５のベーン
開度は、空気流量Ｑ_Aが増加するよう開かれて大きくな
り、空気流量偏差ΔＱ_Aが負の場合は、ダクト６を流れ
る空気Ａの流量は燃焼量指令Ｆ_Oに対応した流量よりも
多いため、強圧通風機５のベーン開度は空気流量Ｑ_Aが
減少するよう絞られて小さくなり、その結果、空気Ａの
流量は適正な値になるよう制御される。

【００３０】給水制御装置は図１８に示され、図中、３
７は気力単独運転時にＣＰＵからのボイラマスタ指令Ｂ
_Mに対応して給水流量指令Ｑ_WSを出力し得るようにした
関数発生器、３８はコンバインドサイクル運転時にＣＰ
Ｕからのボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応して給水流量指令
Ｑ_WCを出力し得るようにした関数発生器、３９はボイラ
マスタ指令Ｂ_Mの値に応じて切換り、関数発生器３７か
らの給水流量指令Ｑ_WS或いは関数発生器３８からの給水
流量指令Ｑ_WCを出力し得るようにした切換器、４０は給
水管１４を流れる給水Ｗの流量（給水流量）Ｑ_Wを検出
する給水流量検出器（図２１参照）、４１は切換器３９
から与えられた給水流量指令Ｑ_WS或いはＱ_WCと給水流量
検出器４０からの給水流量Ｑ_Wの差をとり給水流量偏差
ΔＱ_Wを求める減算器、４２は減算器４１からの給水流
量偏差ΔＱ_Wを比例積分して給水ポンプ回転指令Ｎ_Wを求
め、給水ポンプ１５へ与える比例積分調節器である。

【００３１】上述の給水制御装置の関数発生器３７，３
８には、図１９、２０に示すように、ボイラマスタ指令
Ｂ_Mと給水流量指令Ｑ_WSの関係及びボイラマスタ指令Ｂ_M
と給水流量指令Ｑ_WCの関係が関数Ｆ_W１（ｘ），Ｆ_W２
（ｘ）として設定されている。

【００３２】上記給水制御装置においては、気力単独運
転時には、切換器３９はａｃ側に切換っており、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mに対応して関数発生器３７から出力され
た給水流量指令Ｑ_WSは切換器３９を経て減算器４１に与
えられる。又給水管１４を流れる給水Ｗの流量は、給水
流量検出器４０により検出され、給水流量Ｑ_Wとして減
算器４１に与えられる。

【００３３】このため、減算器４１では、給水流量指令
Ｑ_WSと給水流量Ｑ_Wの差がとられて給水流量偏差ΔＱ
_W（＝Ｑ_WS−Ｑ_W）が求められ、求められた給水流量偏差
ΔＱ_Wは比例積分調節器４２で比例積分されて給水ポン
プ回転指令Ｎ_Wが求められ、求められた給水ポンプ回転
指令Ｎ_Wは給水ポンプ１５に与えられて給水流量偏差Δ
Ｑ_Wが零となるよう、給水ポンプ１５の回転数が調整さ
れ、その結果、給水管１４を流れる給水Ｗの流量は、気
力単独運転時のボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に
制御される。

【００３４】コンバインドサイクル運転時には、切換器
３９はｂｃ側に切換っており、このため関数発生器３８
からの給水流量指令Ｑ_WCが減算器４１へ与えられ、減算
器４１では、給水流量指令Ｑ_WCと給水流量Ｑ_Wの差がと
られて給水流量偏差ΔＱ_W（＝Ｑ_WC−Ｑ_W）が求められ、
求められた給水流量偏差ΔＱ_Wは比例積分調節器４２で
比例積分されて給水ポンプ回転指令Ｎ_Wが求められ、求
められた給水ポンプ回転指令Ｎ_Wは給水ポンプ１５に与
えられてその回転数が調整され、その結果、給水管１４
を流れる給水Ｗの流量はコンバインドサイクル運転時の
ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に制御される。

【００３５】例えば、給水流量偏差ΔＱ_Wが正の場合
は、給水管１４を流れる給水Ｗの流量は、ボイラマスタ
指令Ｂ_Mに対応した流量よりも少いため、給水ポンプ１
５の回転数は増加して給水流量Ｑ_Wが増え、給水流量偏
差ΔＱ_Wが負の場合には、給水管１４を流れる給水Ｗの
流量は、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量よりも多
いため、給水ポンプ１５の回転数は減少して給水流量Ｑ
_Wが減り、その結果、給水Ｗの流量は適正な値になるよ
う制御される。

【００３６】図２１に示す排気再燃型コンバインドサイ
クルプラントにおいて、例えば気力単独運転からコンバ
インドサイクル運転に切換え、蒸気タービン出力とガス
タービン出力の合計出力を所定の値まで上げる場合につ
いて、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gの関
係を示す図２２を参照しつつ説明すると以下に記述した
ようになる。

【００３７】すなわち、蒸気タービン１８の駆動により
蒸気タービン出力Ｐ_Sが定格出力の６２％の出力Ｐ_S62に
上昇するまでは図２２の水平線Ｉに沿った気力単独運転
を行い、蒸気タービン出力Ｐ_Sが定格出力の６２％の出
力Ｐ_S62になったら、垂線ＩＩに示すように蒸気タービ
ン出力Ｐ_Sを定格出力の６２％の出力Ｐ_S62に保持した状
態で蒸気タービン１８を起動してコンバインドサイクル
運転を開始し、ガスタービン出力Ｐ_Gを定格出力の５０
％の出力Ｐ_G50まで上昇させ、ガスタービン出力Ｐ_Gが定
格出力の５０％の出力Ｐ_G50に達したら、斜線ＩＩＩに
示すごとく、蒸気タービン出力Ｐ_S及びガスタービン出
力Ｐ_Gを蒸気タービン出力Ｐ_Sが定格出力の７５％の出力
Ｐ_S75になり、ガスタービン出力Ｐ_Gが定格出力Ｐ_G100に
なるまで上昇させ、ガスタービン出力Ｐ_Gが定格出力Ｐ
_G100に達したら、以後は水平線ＩＶに示すように、ガス
タービン出力Ｐ_Gを定格出力Ｐ_G100に保持したままで蒸
気タービン出力Ｐ_Sを定格出力Ｐ_S100達するまで上昇さ
せる。

【００３８】コンバインドサイクル運転から気力単独運
転に切換える場合の手順は、気力単独運転からコンバイ
ンドサイクル運転に移行する場合の手順とは逆になる。

【００３９】而して、排気再燃型コンバインドサイクル
プラントにおいて、気力単独運転からコンバインドサイ
クル運転に、或いはコンバインドサイクル運転から気力
単独運転に切換える際には、蒸気タービン１８とガスタ
ービン８の単位時間当りの出力の変化の割合を考慮する
と、各タービン１８，８の出力のバランスをとるために
は、図２２の線Ｉ，ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ、或いは線Ｉ
Ｖ，ＩＩＩ，ＩＩ，Ｉに倣って出力を増加若しくは減少
させることが望ましく、又燃料制御弁４の開度及び強圧
通風機５のベーン開度並に給水ポンプ１５の回転数も、
実際の蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gが図
２２の線ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ、或いは線ＩＶ，ＩＩＩ，
ＩＩに沿いバランスを保って変更されるよう調整するこ
とが望ましい。

【００４０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるプラ
ント制御装置においては、次のような問題点がある。

【００４１】ｉ） 気力単独運転からコンバインドサイ
クル運転に移行した場合、図１２に示す燃料制御装置に
おいては関数発生器２１から出力された、ボイラマスタ
指令Ｂ_Mに対応した燃料流量指令Ｑ_FCを基に燃料制御弁
４の開度調整を行い、図１５に示す燃焼用空気制御装置
においては、関数発生器２７から出力された、燃焼量指
令Ｆ_Oに対応した空気流量指令Ｑ_ACを基に強圧通風機５
のベーン開度調整を行い、図１８に示す給水制御装置に
おいては、関数発生器３８から出力された、ボイラマス
タ指令Ｂ_Mに対応した給水流量指令Ｑ_WCを基に給水ポン
プ１５の回転数調整を行っているだけであるため、何れ
のプラント制御装置にあっても実際の蒸気タービン出力
Ｐ_Sやガスタービン出力Ｐ_Gが考慮されず、正確な燃料制
御、燃焼用空気制御、給水制御を行うことが困難であ
る。

【００４２】ｉｉ） 蒸気タービン１８とガスタービン
８では、単位当りの出力の増減割合である負荷追従性能
が異なるが、従来のように負荷追従性能の相違を考慮し
ない場合には、各タービン１８，８の実際の運転状態が
考慮されず、従ってコンバインドサイクル運転時には、
燃料流量Ｑ_F、空気流量Ｑ_A、給水流量Ｑ_Wはなかなか安
定せず、具合が悪い。

【００４３】ｉｉｉ） ｉ）、ｉｉ）により蒸気タービ
ン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gのバランスを取りにく
く、各タービン１８，８が安定した計画出力に達するま
でに時間が掛かる。

【００４４】本発明は上述の実情に鑑み、コンバインド
サイクル運転を行う際に蒸気タービン１８及びガスター
ビン８の実際の運転状態を考慮し、蒸気タービン出力Ｐ
_Sとガスタービン出力Ｐ_Gがバランスを保ちつつ迅速且つ
確実に所定の出力に達し、しかも出力を安定して維持で
きるよう、燃料流量Ｑ_F或いは空気流量Ｑ_A若しくは給水
流量Ｑ_Wを制御すること、及び気力単独運転からコンバ
インドサイクル運転への切換え或いはコンバインドサイ
クル運転から気力単独運転への切換えを円滑に行い得る
ようにすることを目的としてなしたものである。

【００４５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の手段は、ボイラ本体１からの蒸気Ｓにより駆
動され且つ発電機１９を駆動し得るようにした蒸気ター
ビン１８と、コンバインドサイクル運転時に燃焼ガスＧ
_Bにより駆動されて発電機１０を駆動すると共にタービ
ン排ガスＧ_Tを空気Ａと合流させ燃焼用ガスＧ１として
ボイラ本体１の火炉１ａへ送給し得るようにしたガスタ
ービン８と、燃料流量制御手段４を介して送給された燃
料Ｆをボイラ本体１の火炉１ａへ噴射させ、空気Ａ又は
燃焼用ガスＧ１と混合させて燃焼させるようにしたバー
ナ２と、を備えた排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置において、蒸気タービン
１８の駆動により生じた蒸気タービン出力Ｐ_Sと対応し
てガスタービン出力指令Ｐ_GOを出力する関数発生器４３
と、該関数発生器４３からのガスタービン出力指令Ｐ_GO
とガスタービン８の駆動により生じたガスタービン出力
Ｐ_Gとの比をとってガスタービン出力比αを求める比率
演算器４４と、該比率演算器４４からのガスタービン出
力比αに対応した係数βを出力する関数発生器４５と、
気力単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に基準
指令Ｂ_Mに対応して、基準燃料流量指令Ｑ_FA，Ｑ_FBを夫
々出力し得るようにした関数発生器４７，４８と、両関
数発生器４７，４８からの基準燃料流量指令Ｑ_FA，Ｑ_FB
の差をとってガスタービン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FG
を求める減算器４９と、該減算器４９からのガスタービ
ン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FGと前記関数発生器４５か
らの係数βを掛けてガスタービン駆動補正燃料流量指令
Ｑ_FGを求める掛算器５０と、前記関数発生器４７からの
基準燃料流量指令Ｑ_FAと掛算器５０からのガスタービン
駆動補正燃料流量指令Ｑ_FGを加算して燃料流量指令ΣＱ
_Fを求める加算器５１と、前記バーナ２へ送給される燃
料Ｆの流量を検出する燃料流量検出器２３と、該燃料流
量検出器２３からの燃料流量Ｑ_Fと前記加算器５１から
の基準燃料流量指令Ｑ_FA或いは燃料流量指令ΣＱ_Fの差
をとって燃料流量偏差ΔＱ_Fを求める減算器２４と、該
減算器２４からの燃料流量偏差ΔＱ_Fを比例積分して燃
料流量調整指令Ｘ_Fを求め該燃料流量調整指令Ｘ_Fを燃料
流量制御手段４に与える比例積分調節器２５と、を備え
ている。

【００４６】又、第２の手段は、ボイラ本体１からの蒸
気Ｓにより駆動され且つ発電機１９を駆動し得るように
した蒸気タービン１８と、ボイラ本体１の火炉１ａへ噴
射される燃料Ｆの燃焼に供するための空気Ａを前記ボイ
ラ本体１の火炉１ａへ送給するための通風機５と、コン
バインドサイクル運転時に燃焼ガスＧ_Bにより駆動され
て発電機１０を駆動すると共にタービン排ガスＧ_Tを通
風機５から吐出され且つボイラ本体１の火炉１ａへ送給
される空気Ａと合流させてボイラ本体１の火炉１ａへ送
給させるようにしたガスタービン８と、を備えた排気再
燃型コンバインドサイクルプラントにおけるプラント制
御装置において、蒸気タービン１８の駆動により生じた
蒸気タービン出力Ｐ_Sと対応してガスタービン出力指令
Ｐ_GOを出力する関数発生器４３と、該関数発生器４３か
らのガスタービン出力指令Ｐ_GOとガスタービン８の駆動
により生じたガスタービン出力Ｐ_Gとの比をとってガス
タービン出力比αを求める比率演算器４４と、該比率演
算器４４からのガスタービン出力比αに対応した係数β
を出力する関数発生器４５と、気力単独運転時及びコン
バインドサイクル運転時に基準指令Ｆ_Oに対応して、基
準空気流量指令Ｑ_AA，Ｑ_ABを夫々出力し得るようにした
関数発生器５２，５３と、両関数発生器５２，５３から
の基準空気流量指令Ｑ_AA，Ｑ_ABの差をとってガスタービ
ン駆動基準空気流量偏差ΔＱ_AGを求める減算器５４と、
該減算器５４からのガスタービン駆動基準空気流量偏差
ΔＱ_AGと前記関数発生器４５からの係数βを掛けてガス
タービン駆動補正空気流量指令Ｑ_AGを求める掛算器５５
と、前記関数発生器５２からの基準空気流量指令Ｑ_AAと
掛算器５５からのガスタービン駆動補正空気流量指令Ｑ
_AGを加算して空気流量指令ΣＱ_Aを求める加算器５６
と、前記ガスタービン８から排出されたタービン排ガス
Ｇ_Tの流量を検出するタービン排ガス流量検出器２９
と、前記ガスタービン８から排出されたタービン排ガス
Ｇ_Tの温度を検出するタービン排ガス温度検出器３０
と、前記ガスタービン８から排出されたタービン排ガス
Ｇ_T中の酸素濃度を検出するタービン排ガス酸素濃度検
出器３１と、各検出器２９，３０，３１からのタービン
排ガス流量Ｑ_T及びタービン排ガス温度Ｔ_T並にタービン
排ガス酸素濃度Ｏ_Tから換算空気流量Ｑ_ATを求める演算
器３２と、前記加算器５６からの空気流量指令ΣＱ_Aと
前記演算器３２からの換算空気流量Ｑ_ATの差をとって必
要空気流量指令Ｑ_ADを求める減算器３３と、前記通風機
５から吐出された空気Ａの流量を検出する空気流量検出
器３４と、前記減算器３３からの基準空気流量指令Ｑ_AA
或いは必要空気流量指令Ｑ_ADと前記空気流量検出器３４
からの空気流量Ｑ_Aの差をとり空気流量偏差ΔＱ_Aを求め
る減算器３５と、該減算器３５からの空気流量偏差ΔＱ
_Aを比例積分して通風機５から吐出される空気の流量を
制御する空気流量制御手段へ与える比例積分調節器と、
を備えている。

【００４７】更に第３の手段は、ボイラ本体１からの蒸
気Ｓにより駆動され且つ発電機１９を駆動し得るように
した蒸気タービン１８と、コンバインドサイクル運転時
に燃焼ガスＧ_Bにより駆動されて発電機１０を駆動する
と共にタービン排ガスＧ_Tを空気Ａと合流させボイラ本
体１の火炉１ａに噴射された燃料Ｆの燃焼用ガスＧ１と
して送給し得るようにしたガスタービン８と、給水Ｗを
ボイラ本体１へ送給し得るようにした給水ポンプ１５
と、を備えた排気再燃型コンバインドサイクルプラント
におけるプラント制御装置において、蒸気タービン１８
の駆動により生じた蒸気タービン出力Ｐ_Sと対応してガ
スタービン出力指令Ｐ_GOを出力する関数発生器４３と、
該関数発生器４３からのガスタービン出力指令Ｐ_GOとガ
スタービン８の駆動により生じたガスタービン出力Ｐ_G
との比をとってガスタービン出力比αを求める比率演算
器４４と、該比率演算器４４からのガスタービン出力比
αに対応した係数βを出力する関数発生器４５と、気力
単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に基準指令
Ｂ_Mに対応して、基準給水流量指令Ｑ_WA，Ｑ_WBを夫々出
力し得るようにした関数発生器５７，５８と、両関数発
生器５７，５８からの基準給水流量指令Ｑ_WA，Ｑ_WBの差
をとってガスタービン駆動基準給水流量偏差ΔＱ_WGを求
める減算器５９と、該減算器５９からのガスタービン駆
動基準給水流量偏差ΔＱ_WGと前記関数発生器４５からの
係数βを掛けてガスタービン駆動補正給水流量指令Ｑ_WG
を求める掛算器６０と、前記関数発生器５７からの基準
給水流量指令Ｑ_WAと掛算器６０からのガスタービン駆動
補正給水流量指令Ｑ_WGを加算して給水流量指令ΣＱ_Wを
求める加算器６１と、前記給水ポンプ１５によりボイラ
本体１へ送給される給水Ｗの流量を検出する給水流量検
出器４０と、該給水流量検出器４０の給水流量Ｑ_Wと前
記加算器６１からの基準給水流量指令Ｑ_WA或いは給水流
量指令ΣＱ_Wの差をとって給水流量偏差ΔＱ_Wを求める減
算器４１と、該減算器４１からの給水流量偏差ΔＱ_Wを
比例積分して給水流量調整指令Ｎ_Wを求め該給水流量調
整指令Ｎ_Wを給水ポンプ１５から吐出される給水Ｗの流
量を制御するための給水流量制御手段に与える比例積分
調節器４２と、を備えている。

【００４８】第１、第２、第３の手段においては、関数
発生器４５と掛算器５０若しくは５５又は６０の間に変
化率制限器４６を設けることができる。

【００４９】

【作用】第１の手段においては、気力単独運転時、基準
指令Ｂ_Mに対応して関数発生器４７から出力された基準
燃料流量指令Ｑ_FAが加算器５１を介して減算器２４へ与
えられており、減算器２４では、加算器５１からの基準
燃料流量指令Ｑ_FAと燃料流量検出器２３からの燃料流量
Ｑ_Fの差がとられて燃料流量偏差ΔＱ_Fが求められ、該燃
料流量偏差ΔＱ_Fは比例積分調節器２５へ与えられて燃
料流量調整指令Ｘ_Fが求められ、該燃料流量調整指令Ｘ_F
は燃料流量制御手段４に与えられるため、バーナ２へ送
給される燃料Ｆの流量は、基準指令Ｂ_Mに対応した流量
に制御される。

【００５０】第１の手段においては、コンバインドサイ
クル運転時、比率演算器４４で蒸気タービン出力Ｐ_Sに
対応したガスタービン出力指令Ｐ_GOとガスタービン出力
Ｐ_Gの比をとってガスタービン出力比αが求められ、関
数発生器４５では出力比αから係数βが求められ、一
方、減算器４９では基準指令Ｂ_Mに対応して関数発生器
４７，４８から出力された基準燃料流量指令Ｑ_FA，Ｑ_FB
の差をとってガスタービン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FG
が求められ、掛算器５０では、偏差ΔＱ_FGに係数βを掛
けてガスタービン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FGが求めら
れ、加算器５１では、関数発生器４７からの基準燃料流
量指令Ｑ_FAと掛算器５０からのガスタービン駆動補正燃
料流量指令Ｑ_FGを加算して燃料流量指令ΣＱ_Fが求めら
れ、減算器２４では、加算器５１からの燃料流量指令Σ
Ｑ_Fと燃料流量検出器２３からの燃料流量Ｑ_Fの差をとっ
て燃料流量偏差ΔＱ_Fが求められ、比例積分調節器２５
では燃料流量偏差ΔＱ_Fが比例積分されて燃料流量調整
指令Ｘ_Fが求められ、該指令Ｘ_Fは燃料流量制御手段４に
与えられ、バーナ２へ送給される燃料Ｆの流量は基準指
令Ｂ_Mに対応した流量に制御される。

【００５１】このように、第１の手段では、コンバイン
ドサイクル運転時には、蒸気タービン出力Ｐ_S及びガス
タービン出力Ｐ_Gを考慮して燃料流量Ｑ_Fの制御を行って
いるため、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_G
は予め定めた関係を保持でき、従って定常運転時はもと
より、例えば気力単独運転からコンバインドサイクル運
転に切換えて蒸気タービン出力Ｐ_S及びガスタービン出
力Ｐ_Gを上げて行くような過渡的な場合においても、燃
料流量Ｑ_Fを正確且つ確実にしかも安定して制御するこ
とができる。

【００５２】第２の手段では、気力単独運転時、基準指
令Ｆ_Oに対応して関数発生器５２から出力された基準空
気流量指令Ｑ_AAが加算器５６及び減算器３３を介して減
算器３５へ与えられており、減算器３５では、加算器５
６からの基準空気流量指令Ｑ_AAと空気流量検出器３４か
らの空気流量Ｑ_Aの差がとられて空気流量偏差ΔＱ_Aが求
められ、該空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調節器３６へ
与えられて空気流量調整指令Ｘ_Aが求められ、該指令Ｘ_A
は空気流量手段に与えられるため、ボイラ本体１の火炉
１ａへ送給される空気Ａの流量は、基準指令Ｆ_Oに対応
した流量に制御される。

【００５３】第２の手段においては、コンバインドサイ
クル運転時、減算器５４では、基準指令Ｆ_Oに対応して
関数発生器５２，５３から出力された基準空気流量指令
Ｑ_AA，Ｑ_ABの差をとってガスタービン駆動基準空気流量
偏差ΔＱ_AGが求められ、掛算器５５では、偏差ΔＱ_AGに
第１の手段の場合と同様に求めた係数βを掛けてガスタ
ービン駆動補正空気流量指令Ｑ_AGが求められ、加算器５
６では、関数発生器５２からの基準空気流量指令Ｑ_AAと
掛算器５５からのガスタービン駆動補正空気流量指令Ｑ
_AGを加算して空気流量指令ΣＱ_Aが求められ、演算器３
２では、各検出器２９，３０，３１からのタービン排ガ
ス流量Ｑ_T、タービン排ガス温度Ｔ_T、タービン排ガス酸
素濃度Ｏ_Tを基に換算空気流量Ｑ_ATが求められ、減算器
３３では、加算器５６からの空気流量指令ΣＱ_Aと演算
器３２からの換算空気流量Ｑ_ATの差がとられて必要空気
流量指令Ｑ_ADが求められ、減算器３５では、減算器３３
からの必要空気流量指令Ｑ_ADと空気流量検出器３４から
の空気流量Ｑ_Aの差がとられて空気流量偏差ΔＱ_Aが求め
られ、該空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調節器３６へ与
えられて空気流量調整指令Ｘ_Aが求められ、該指令Ｘ_Aは
空気流量制御手段に与えられ、このためタービン排ガス
Ｇ_Tと合流してボイラ本体１の火炉１ａへ送給される空
気Ａの流量は、基準指令Ｆ_Oに対応した流量に制御され
る。

【００５４】このように、第２の手段では、コンバイン
ドサイクル運転時には、蒸気タービン出力Ｐ_S及びガス
タービン出力Ｐ_Gを考慮して空気流量Ｑ_Aの制御を行って
いるため、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_G
は予め定めた関係を保持でき、従って定常運転時はもと
より、例えば気力単独運転からコンバインドサイクル運
転に切換えて蒸気タービン出力Ｐ_S及びガスタービン出
力Ｐ_Gを上げて行くような過渡的な場合においても、空
気流量Ｑ_Aを正確且つ確実にしかも安定して制御するこ
とができる。

【００５５】第３の手段においては、気力単独運転時、
基準指令Ｂ_Mに対応して関数発生器５７から出力された
基準給水流量指令Ｑ_WAが加算器６１を介して減算器４１
へ与えられており、減算器４１では、加算器６１からの
基準給水流量指令Ｑ_WAと給水流量検出器４０からの給水
流量Ｑ_Wの差がとられて給水流量偏差ΔＱ_Wが求められ、
該給水流量偏差ΔＱ_Wは比例積分調節器４２へ与えられ
て給水流量調整指令Ｎ_Wが求められ、該指令Ｎ_Wは給水流
量制御手段に与えられるため、ボイラ本体１へ送給され
る給水Ｗの流量は、基準指令Ｂ_Mに対応した流量に制御
される。

【００５６】第３の手段においては、コンバインドサイ
クル運転時、減算器５９では、基準指令Ｂ_Mに対応して
関数発生器５７，５８から出力された基準給水流量指令
Ｑ_WA，Ｑ_WBの差をとってガスタービン駆動基準給水流量
偏差ΔＱ_WGが求められ、掛算器６０では、偏差ΔＱ_WGに
第１の手段における場合と同様にして求めた係数βを掛
けてガスタービン駆動補正給水流量指令Ｑ_WGが求めら
れ、加算器６１では、関数発生器５７からの基準給水流
量指令Ｑ_WAと掛算器６０からのガスタービン駆動補正給
水流量指令Ｑ_WGを加算して給水流量指令ΣＱ_Wが求めら
れ、減算器４１では、加算器６１からの給水流量指令Σ
Ｑ_Wと給水流量検出器４０からの給水流量Ｑ_Wの差をとっ
て給水流量偏差ΔＱ_Wが求められ、比例積分調節器４２
では給水流量偏差ΔＱ_Wが比例積分されて給水流量調整
指令Ｎ_Wが求められ、該指令Ｎ_Wは給水流量制御手段に与
えられ、このためボイラ本体１へ送給される給水Ｗの流
量は基準指令Ｂ_Mに対応した流量に制御される。

【００５７】このように、第３の手段においては、コン
バインドサイクル運転時には、蒸気タービン出力Ｐ_S及
びガスタービン出力Ｐ_Gを考慮して給水流量Ｑ_Wの制御を
行っているため、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン
出力Ｐ_Gは予め定めた関係を保持でき、従って定常運転
時はもとより、例えば気力単独運転からコンバインドサ
イクル運転に切換えて蒸気タービン出力Ｐ_S及びガスタ
ービン出力Ｐ_Gを上げて行くような過渡的な場合におい
ても、給水流量Ｑ_Wを正確且つ確実にしかも安定して制
御することができる。

【００５８】第４の手段のように、係数βを変化率制限
器４６を通して掛算器５０或いは５５若しくは６０へ与
える場合には、蒸気タービン出力Ｐ_Sの単位時間当りの
変化率を押えることができ、燃料流量Ｑ_F、空気流量
Ｑ_A、給水流量Ｑ_Wの制御をより一層安定して行うことが
できる。

【００５９】

【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつ
つ説明する。

【００６０】図１〜図５は本発明の一実施例で、プラン
ト制御装置が燃料制御装置の場合の例である。本実施例
の燃料制御装置が適用される排気再燃型コンバインドサ
イクルプラント自体は、図２１に示すプラントと全く同
じであり、蒸気タービン１８の駆動により生じた蒸気タ
ービン出力Ｐ_Sは発電機１９を介して検出し得るように
なっており、ガスタービン８の駆動により生じたガスタ
ービン出力Ｐ_Gは発電機１０を介して検出し得るように
なっている。

【００６１】本実施例における燃料制御装置を図１によ
り説明すると、図中、４３は蒸気タービン１８からの蒸
気タービン出力Ｐ_Sに対応してガスタービン出力指令Ｐ
_GOを出力し得るようにした関数発生器、４４は関数発生
器４３からのガスタービン出力指令Ｐ_GOによりガスター
ビン８からのガスタービン出力Ｐ_Gを除算してガスター
ビン出力比αを求める比率演算器、４５は比率演算器４
４からのガスタービン出力比αに対応した非線形補償係
数βを出力する関数発生器、４６は関数発生器４５から
与えられる非線形補償係数βの単位時間当りの変化率が
予め定めた所定の変化率よりも大きい場合にその変化率
を制限して非線形補償係数βを出力し得るようにした変
化率制限器である。

【００６２】４７はボイラマスタ指令Ｂ_Mが気力単独運
転時の値の場合には、蒸気タービン１８の駆動に伴い必
要となる、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流
量指令Ｑ_FAを出力し、ボイラマスタ指令Ｂ_Mがコンバイ
ンドサイクル運転時の値の場合も蒸気タービン１８のみ
を駆動したと仮定した場合に必要となる、ボイラマスタ
指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流量指令Ｑ_FAを出力する関
数発生器、４８は気力単独運転時には蒸気タービン１８
の駆動に伴い、又コンバインドサイクル運転時には蒸気
タービン１８及びガスタービン８の駆動に伴い必要とな
る、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流量指令
Ｑ_FBを出力する関数発生器、４９は関数発生器４８，４
７からの基準燃料流量指令Ｑ_FB，Ｑ_FAの差をとってガス
タービン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FGを求める減算器、
５０は減算器４９からのガスタービン駆動基準燃料流量
偏差ΔＱ_FGに関数発生器４５から変化率制限器４６を介
して与えられた非線形補償係数βを掛けてガスタービン
駆動補正燃料流量指令Ｑ_FGを求める掛算器、５１は関数
発生器４７からの基準燃料流量指令Ｑ_FAと掛算器５０か
らのガスタービン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FGを加算して
燃料流量指令ΣＱ_Fを求める加算器であり、気力単独運
転時には、関数発生器４７からの基準燃料流量指令Ｑ_FA
を加算器５１を経て図１２の従来例と同じ減算器２４に
与え得るようになっており、コンバインドサイクル運転
時には加算器５１で求められた燃料流量指令ΣＱ_Fを減
算器２４に与え得るようになっている。

【００６３】なお、図１中、図１２に示すものと同一の
ものには同一の符号を付し、説明を省略する。

【００６４】上述の燃料制御装置の関数発生器４３，４
５，４７，４８には、図２、３、４、５に示すごとき関
数Ｆ３（ｘ），Ｆ４（ｘ），Ｆ_F５（ｘ），Ｆ_F６（ｘ）
が設定してある。

【００６５】而して、図２に示す関数Ｆ３（ｘ）はコン
バインドサイクル運転を行う際に、各タービン１８，８
の出力のバランスや負荷追従性の相違を考慮して決定し
た、蒸気タービン出力Ｐ_Sと、蒸気タービン出力Ｐ_Sに対
応したガスタービン出力指令Ｐ_GOとの関係を表わすもの
である。

【００６６】図３に示す関数Ｆ４（ｘ）は、ガスタービ
ン出力指令Ｐ_GOと実際のガスタービン出力Ｐ_Gの比であ
るガスタービン出力比α＝Ｐ_G／Ｐ_GOと、該出力比αに
より定まる非線形補償係数βの関係を表わすものであ
る。

【００６７】図４に示す関数Ｆ_F５（ｘ）は、ボイラマ
スタ指令Ｂ_Mと、該指令Ｂ_Mが気力単独運転時の値の場合
には蒸気タービン１８の駆動に伴い必要となる、燃料流
量Ｑ_Fを所定の流量にするための基準燃料流量指令Ｑ_FA
との関係を表わすと共に、ボイラマスタ指令Ｂ_Mと、該
指令Ｂ_Mがコンバインドサイクル運転時の値の場合も蒸
気タービン１８のみを駆動したと仮定した場合に必要と
なる燃料流量Ｑ_Fを所定の流量にするための基準燃料流
量指令Ｑ_FAとの関係を表わすものである。

【００６８】図５に示す関数Ｆ_F６（ｘ）は、ボイラマ
スタ指令Ｂ_Mと、気力単独運転時には蒸気タービン１８
の駆動に必要な、又コンバインドサイクル運転時には蒸
気タービン１８及びガスタービン８の駆動に伴い必要と
なる、燃料流量Ｑ_Fを所定の流量にするための基準燃料
流量指令Ｑ_FBとの関係を表わすものである。

【００６９】各関数Ｆ３（ｘ），Ｆ４（ｘ），Ｆ_F５
（ｘ），Ｆ_F６（ｘ）は試運転等により各タービン１
８，８の出力と燃料流量Ｑ_Fの関係をチェックしなが
ら、理論的、経験的に決定される。

【００７０】なお、図２中、Ｐ_S62は蒸気タービン１８
の定格出力Ｐ_S100の６２％の出力、Ｐ_S75は同定格出力
の７５％の出力、Ｐ_GO50はガスタービン出力指令Ｐ_GOに
おける定格出力指令Ｐ_GO100の５０％の出力指令を表わ
している。

【００７１】次に、本実施例の作動について説明する。

【００７２】蒸気タービン１８が駆動され、ガスタービ
ン８が駆動されない気力単独運転時には、所定の値のボ
イラマスタ指令Ｂ_Mが関数発生器４７，４８に与えられ
る。

【００７３】このため関数発生器４７からは、ボイラマ
スタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流量指令Ｑ_FAが出力さ
れて加算器５１及び減算器４９に与えられ、関数発生器
４８からはボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流
量指令Ｑ_FBが出力されて減算器４９に与えられ、減算器
４９では基準燃料流量指令Ｑ_FBとＱ_FAの差がとられてガ
スタービン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FG（＝Ｑ_FB−
Ｑ_FA）が求められるが、気力単独運転の場合は、Ｑ_FB＝
Ｑ_FAであるため、ガスタービン駆動基準燃料流量偏差Δ
Ｑ_FG＝０となり、減算器４９からは信号が出力されるこ
とはない。

【００７４】一方、蒸気タービン１８の出力は発電機１
９を介して関数発生器４３に与えられるが、気力単独運
転時には、関数発生器４３からは何等指令が出力されな
い。又ガスタービン８は駆動されていないため、発電機
１０からはガスタービン出力Ｐ_Gは出力されず、比率演
算器４４で演算されるガスタービン出力比Ｐ_G／Ｐ_GO＝
０／０であり、関数発生器４５からも何等信号は出力さ
れない（β＝０）。従って、掛算器５０では、ガスター
ビン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FG＝０となり、掛算器５０
から加算器５１へ指令が与えられることはない。従っ
て、加算器５１からは関数発生器４７から与えられた基
準燃料流量指令Ｑ_FAが出力されて減算器２４に与えられ
る。

【００７５】燃料送給管３を流れる燃料Ｆの流量は、燃
料流量検出器２３により検出され、燃料流量Ｑ_Fとして
減算器２４へ与えられ、減算器２４では、基準燃料流量
指令Ｑ_FAと燃料流量Ｑ_Fの差がとられて燃料流量偏差Δ
Ｑ_F（＝Ｑ_FA−Ｑ_F）が求められ、求められた燃料流量偏
差ΔＱ_Fは比例積分調節器２５で比例積分されて燃料制
御弁開度指令Ｘ_Fが求められ、求められた燃料制御弁開
度指令Ｘ_Fは燃料制御弁４へ与えられて該燃料制御弁４
の開度が調整され、その結果、燃料送給管３内を流れる
燃料Ｆの流量はボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に
制御される。

【００７６】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１８及びガスタービン８が駆動されている。この
ため、蒸気タービン１８の出力は発電機１９を介し蒸気
タービン出力Ｐ_Sとして関数発生器４３に与えられ、ガ
スタービン８の出力は発電機１０を介しガスタービン出
力Ｐ_Gとして比率演算器４４へ与えられる。

【００７７】而して、関数発生器４３からは、図２に示
すごとき、蒸気タービン出力Ｐ_Sに対応したガスタービ
ン出力指令Ｐ_GOが出力されて比率演算器４４へ与えら
れ、比率演算器４４ではガスタービン８からのガスター
ビン出力Ｐ_Gがガスタービン出力指令Ｐ_GOにより除算さ
れてガスタービン出力比αが求められ、求められた出力
比αは関数発生器４５へ与えられる。

【００７８】関数発生器４５では、図３に示すごとく、
ガスタービン出力比αに対応して、すなわち、ガスター
ビン出力指令Ｐ_GOと実際に発生したガスタービン出力Ｐ
_Gの差に対応して非線形補償係数βが求められ、該非線
形補償係数βは変化率制限器４６を介して掛算器５０へ
与えられる。変化率制限器４６においては、単位時間当
りの変化率は予め定められているため、非線形補償係数
βは急激に変化することはない。

【００７９】ボイラマスタ指令Ｂ_Mは関数発生器４７，
４８へ与えられており、関数発生器４７からは、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃料流量指令Ｑ_FAが出力
されて加算器５１及び減算器４９へ与えられ、関数発生
器４８からは、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準燃
料流量指令Ｑ_FBが出力されて減算器４９へ与えられてい
る。

【００８０】このため、減算器４９では、基準燃料流量
指令Ｑ_FBとＱ_FAの差がとられてガスタービン駆動基準燃
料流量偏差ΔＱ_FG（＝Ｑ_FB−Ｑ_FA）が求められ、求めら
れたガスタービン駆動基準燃料流量偏差ΔＱ_FGは掛算器
５０へ与えられ、掛算器５０ではガスタービン駆動基準
燃料流量偏差ΔＱ_FGに非線形補償係数βが掛けられて、
ガスタービン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FG（＝β・Δ
Ｑ_FG）が求められ、該ガスタービン駆動補正燃料流量指
令Ｑ_FGは加算器５１に与えられる。

【００８１】加算器５１では、関数発生器４７からの基
準燃料流量指令Ｑ_FAと掛算器５０からのガスタービン駆
動補正燃料流量指令Ｑ_FGを加算して燃料流量指令ΣＱ_F
（＝Ｑ_FA＋Ｑ_FG）が求められ、求められた燃料流量指令
ΣＱ_Fは減算器２４に与えられ、燃料送給管３を流れる
燃料Ｆの流量は、燃料流量検出器２３により検出され、
燃料流量Ｑ_Fとして減算器２４に与えられる。

【００８２】このため、減算器２４では、燃料流量指令
ΣＱ_Fと燃料流量Ｑ_Fの差がとられて燃料流量偏差ΔＱ_F
（＝ΣＱ_F−Ｑ_F）が求められ、求められた燃料流量偏差
ΔＱ_Fは比例積分調節器２５で比例積分されて燃料制御
弁開度指令Ｘ_Fが求められ、求められた燃料制御弁開度
指令Ｘ_Fは燃料制御弁４に与えられ、燃料流量偏差ΔＱ_F
が零となるよう開度調整が行われ、その結果、燃料送給
管３を流れる燃料Ｆの流量は、コンバインドサイクル運
転時のボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に制御され
る。従って、燃料送給管３を流れる燃料Ｆの流量は正確
に制御され、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力
Ｐ_Gは予め定めた所定の関係になるよう安定した制御が
行われる。

【００８３】本実施例において、気力単独運転からコン
バインドサイクル運転に切換え、ガスタービン出力Ｐ_G
や蒸気タービン出力Ｐ_Sを所定の値まで上昇させる際に
も、燃料制御弁４の開度は、ボイラマスタ指令Ｂ_Mのみ
を基準とするのではなく、実際の蒸気タービン出力Ｐ_S
とガスタービン出力Ｐ_Gを基に図２２の線ＩＩ，ＩＩ
Ｉ，ＩＶに倣って制御する。すなわち、検出された蒸気
タービン出力Ｐ_Sが例えば蒸気タービン１８の定格出力
Ｐ_S100の６２％よりも少い出力Ｐ_S62以下の場合には、
関数発生器４３からガスタービン出力指令Ｐ_GOは出力さ
れないが、図２に示すように、蒸気タービン出力Ｐ_Sが
定格出力Ｐ_S100の６２％の出力に達すると、蒸気タービ
ン１８の他にガスタービン８も駆動され、前述のコンバ
インドサイクル運転時の場合と同様にして燃料制御弁４
の開度が調整される。この場合、蒸気タービン出力Ｐ_S
とガスタービン出力指令Ｐ_GOの関係は図２の太線に示す
関係を保持してバランス良く変化して行き、従って、燃
料送給管３を流れる燃料Ｆの流量制御は正確に行われ
る。

【００８４】本実施例で変化率制限器４６を設けている
のは次のような理由による。すなわち、蒸気タービン出
力Ｐ_S、ガスタービン出力Ｐ_Gのうちの何れかが何等かの
原因で急激に変化したような場合には、ガスタービン出
力指令Ｐ_GO延いてはガスタービン出力比αが急激に変化
し、その結果、非線形補償係数βも急激に変化する。し
かるに、非線形補償係数βが急激に変化すると、掛算器
５０から出力されるガスタービン駆動補正燃料流量指令
Ｑ_FGも急激に変化し、延いては比例積分調節器２５から
の燃料制御弁開度指令Ｘ_Fも急激に変化し、燃料制御弁
４の開度も急激に変化する。

【００８５】このため、燃料送給管３内を流れる燃料Ｆ
の流量が急激に変化し、その結果、燃料Ｆの流量制御が
不正確となり、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出
力Ｐ_Gは所定の関係を保持できず、バランスの良い運転
を行うのが困難となる虞れがある。

【００８６】しかるに変化率制限器４６を設ければ、関
数発生器４５から出力される非線形補償係数βが急激に
変化しても変化率制限器４６から出力される非線形補償
係数βは単位時間当りに徐々に変化し、掛算器５０から
出力されるガスタービン駆動補正燃料流量指令Ｑ_FG、延
いては比例積分調節器２５からの燃料制御弁開度指令Ｘ
_Fも徐々に変化するため、燃料制御弁４の開閉は急激に
は行われず、燃料送給管３内を流れる燃料Ｆの流量変化
もゆっくり行われることになり、蒸気タービン出力Ｐ_S
の急変が防止される。

【００８７】上述のごとく、本実施例では、排気再燃型
コンバインドサイクルプラントにおいて、定常的なコン
バインドサイクル運転時はもとより、気力単独運転から
コンバインドサイクル運転に切換えて蒸気タービン出力
Ｐ_S、ガスタービン出力Ｐ_Gを所定の値まで上昇させる過
渡的な場合においても、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタ
ービン出力Ｐ_Gを図２２の線ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶに示す
望ましい蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gの
関係を保持するよう、燃料送給管３内を流れる燃料Ｆの
流量を正確且つ確実に制御することができる。

【００８８】図６〜図８は本発明の他の実施例で、プラ
ント制御装置が燃焼用空気制御装置の場合の例である。
本実施例の燃焼用空気制御装置が適用される排気再燃型
コンバインドサイクルプラント自体は、図２１に示すプ
ラントと全く同じであり、非線形補償係数βを求める系
統は図１に示す系統と全く同じである。

【００８９】本実施例における燃焼用空気制御装置を図
６により説明すると、５２は燃焼量指令Ｆ_Oが気力単独
運転時の値の場合には、蒸気タービン１８の駆動に伴い
必要となる、燃焼量指令Ｆ_Oに対応した基準空気流量指
令Ｑ_AAを出力する関数発生器、５３は気力単独運転時に
は蒸気タービン１８の駆動に伴い、又コンバインドサイ
クル運転時には蒸気タービン１８及びガスタービン８の
駆動に伴い必要となる、燃焼量指令Ｆ_Oに対応した基準
空気流量指令Ｑ_ABを出力する関数発生器、５４は関数発
生器５３，５２からの基準空気流量指令Ｑ_AB，Ｑ_AAの差
をとってガスタービン駆動基準空気流量偏差ΔＱ_AGを求
める減算器、５５は減算器５４からのガスタービン駆動
基準空気流量偏差ΔＱ_AGに、関数発生器４５から変化率
制限器４６を介して与えられた非線形補償係数βを掛け
てガスタービン駆動補正空気流量指令Ｑ_AGを求める掛算
器、５６は関数発生器５２からの基準空気流量指令Ｑ_AA
と掛算器５５からのガスタービン駆動補正空気流量指令
Ｑ_AGを加算して空気流量指令ΣＱ_Aを求める加算器であ
り、気力単独運転時には、関数発生器５２からの基準空
気流量指令Ｑ_AAを加算器５６を経て図１５の従来例と同
じ減算器３３に与え得るようになっており、コンバイン
ドサイクル運転時には加算器５６で求められた空気流量
指令ΣＱ_Aを減算器３３に与え得るようになっている。

【００９０】なお、図６中、図１５に示すものと同一の
ものには同一の符号を付し説明を省略する。

【００９１】上述の燃焼用空気制御装置の関数発生器５
２，５３には、図７、８に示すごとき関数Ｆ_A５
（ｘ），Ｆ_A６（ｘ）が設定してある。

【００９２】而して、図７に示す関数Ｆ_A５（ｘ）は、
燃焼量指令Ｆ_Oと、該燃焼量指令Ｆ_Oが気力単独運転時の
値の場合には蒸気タービン１８の駆動に伴い必要とな
る、空気流量Ｑ_Aを所定の流量にするための基準空気流
量指令Ｑ_AAとの関係を表わすと共に、燃焼量指令Ｆ
_Oと、該指令Ｆ_Oがコンバインドサイクル運転時の値の場
合も蒸気タービン１８のみを駆動したと仮定した場合に
必要となる、空気流量Ｑ_Aを所定の流量にするための基
準空気流量指令Ｑ_AAとの関係を表わすものである。

【００９３】図８に示す関数Ｆ_A６（ｘ）は、燃焼量指
令Ｆ_Oと、気力単独運転時には蒸気タービン１８の運転
に伴い、又コンバインドサイクル運転時には蒸気タービ
ン１８及びガスタービン８の駆動に伴い必要となる、空
気流量Ｑ_Aを所定の流量にするための基準空気流量指令
Ｑ_ABの関係を表わすものである。

【００９４】各関数Ｆ_A５（ｘ），Ｆ_A６（ｘ）は試運転
等により各タービン１８，８の出力と空気流量Ｑ_Aの関
係をチェックしながら、理論的、経験的に決定される。

【００９５】次に、本実施例の作動について説明する。

【００９６】蒸気タービン１８が駆動され、ガスタービ
ン８が駆動されない気力単独運転時には、所定の値の燃
焼量指令Ｆ_Oが関数発生器５２，５３に与えられる。

【００９７】このため関数発生器５２からは燃焼量指令
Ｆ_Oに対応した基準空気流量指令Ｑ_{A A}が出力されて加算
器５６及び減算器５４に与えられ、関数発生器５３から
は、燃焼量指令Ｆ_Oに対応した基準空気流量指令Ｑ_ABが
出力されて減算器５４に与えられ、減算器５４では、基
準空気流量指令Ｑ_ABとＱ_AAの差がとられてガスタービン
駆動基準空気流量偏差ΔＱ_AG（＝Ｑ_AB−Ｑ_AA）が求めら
れるが、気力単独運転時の場合は、Ｑ_AB＝Ｑ_AAであるた
め、ガスタービン駆動基準空気流量偏差ΔＱ_AG＝０とな
り、減算器５４からは信号が出力されることはない。

【００９８】一方、蒸気タービン１８の出力は発電機１
９を介して関数発生器４３へ与えられるが、気力単独運
転時には、関数発生器４３からは指令が出力されず、ガ
スタービン８も駆動されていないため、図１の燃料制御
装置で説明したように、非線形補償係数β＝０であり、
掛算器５５からはガスタービン駆動補正空気流量指令Ｑ
_AGが出力されることはない。従って、加算器５６から
は、関数発生器５２から与えられた基準空気流量指令Ｑ
_AAが出力されて減算器３３に与えられる。

【００９９】又、気力単独運転時には、ガスタービン８
は駆動されていないため、ダクト１２内にはタービン排
ガスＧ_Tは流れておらず、従って、各検出器２９，３
０，３１から演算器３２に対して信号が与えられず、演
算器３２から減算器３３へは換算空気流量Ｑ_ATは与えら
れない。このため、基準空気流量指令Ｑ_AAは減算器３３
を経て減算器３５へ与えられ、又強圧通風機５から吐出
されてダクト６を流れる空気Ａの流量は空気流量検出器
３４により検出され、空気流量Ｑ_Aとして減算器３５へ
与えられる。

【０１００】減算器３５では、減算器３３からの基準空
気流量指令Ｑ_AAと空気流量検出器３４からの空気流量Ｑ
_Aの差がとられて空気流量偏差ΔＱ_Aが求められ、求めら
れた空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調節器３６へ与えら
れ、比例積分調節器３６で比例積分されてベーン開度指
令Ｘ_Aが求められ、求められたベーン開度指令Ｘ_Aは強圧
通風機５に与えられ、強圧通風機５のベーン開度は、空
気流量偏差ΔＱ_Aが零となるよう調整され、その結果、
ダクト６を流れる空気Ａの流量は、燃焼量指令Ｆ_Oに対
応した流量に制御される。

【０１０１】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１８及びガスタービン８が駆動されている。この
ため、蒸気タービン１８の出力は発電機１９を介し蒸気
タービン出力Ｐ_Sとして関数発生器４３に与えられ、関
数発生器４３からはガスタービン出力指令Ｐ_GOが出力さ
れて比率演算器４４に与えられ、ガスタービン８の出力
は発電機１０を介しガスタービン出力Ｐ_Gとして比率演
算器４４に与えられる。従って、比率演算器４４からは
ガスタービン出力比αが出力されて関数発生器４５に与
えられ、関数発生器４５から出力された非線形補償係数
βは変化率制限器４６を介して掛算器５５へ与えられ
る。

【０１０２】燃焼量指令Ｆ_Oは関数発生器５２，５３へ
与えられており、関数発生器５２からは燃焼量指令Ｆ_O
に対応した基準空気流量指令Ｑ_AAが出力されて加算器５
６及び減算器５４へ与えられ、関数発生器５３からは、
燃焼量指令Ｆ_Oに対応した基準空気流量指令Ｑ_ABが出力
されて減算器５４へ与えられている。

【０１０３】このため、減算器５４では、基準空気流量
指令Ｑ_ABとＱ_AAの差がとられてガスタービン駆動基準空
気流量偏差ΔＱ_AG（＝Ｑ_AB−Ｑ_AA）が求められ、求めら
れたガスタービン駆動基準空気流量偏差ΔＱ_AGは掛算器
５５へ与えられ、掛算器５５ではガスタービン駆動基準
空気流量偏差ΔＱ_AGに非線形補償係数βが掛けられて、
ガスタービン駆動補正空気流量指令Ｑ_AG（＝β・Δ
Ｑ_AG）が求められ、該ガスタービン駆動補正空気流量指
令Ｑ_AGは加算器５６に与えられる。

【０１０４】加算器５６では、関数発生器５２からの基
準空気流量指令Ｑ_AAと掛算器５５からのガスタービン駆
動補正空気流量指令Ｑ_AGを加算して空気流量指令ΣＱ_A
（＝Ｑ_AA＋Ｑ_AG）が求められ、求められた空気流量指令
ΣＱ_Aは減算器３３に与えられる。

【０１０５】又、ガスタービン８の駆動により発生した
タービン排ガスＧ_Tは、ダクト１２を流れてダクト６の
中途部へ導入されるが、ダクト６を流れるタービン排ガ
スＧ_Tの流量、温度、酸素濃度は、タービン排ガス流量
検出器２９、タービン排ガス温度検出器３０、タービン
排ガス酸素濃度検出器３１により検出され、タービン排
ガス流量Ｑ_T、タービン排ガス温度Ｔ_T、タービン排ガス
酸素濃度Ｏ_Tとして演算器３２へ与えられ、演算器３２
では、Ｑ_T，Ｔ_T，Ｏ_Tを基に所定の演算が行われて換算
空気流量Ｑ_ATが従来の場合と同様にして求められ、求め
られた換算空気流量Ｑ_ATは減算器３３へ与えられる。

【０１０６】減算器３３では空気流量指令ΣＱ_Aと換算
空気流量Ｑ_ATの差がとられて必要空気流量指令Ｑ_AD（＝
ΣＱ_A−Ｑ_AT）が求められ、求められた必要空気流量指
令Ｑ_{A D}は減算器３５へ与えられ、ダクト６を流れる空気
Ａの流量は、空気流量検出器３４に検出されて減算器３
５に与えられる。

【０１０７】減算器３５では、減算器３３からの必要空
気流量指令Ｑ_ADと空気流量検出器３４からの空気流量Ｑ
_Aの差がとられて空気流量偏差ΔＱ_A（＝Ｑ_AD−Ｑ_A）が
求められ、求められた空気流量偏差ΔＱ_Aは比例積分調
節器３６で比例積分調節されてベーン開度指令Ｘ_Aが求
められ、該ベーン開度指令Ｘ_Aにより、気力単独運転時
と同様、空気流量偏差ΔＱ_Aが零になるよう、強圧通風
機５のベーン開度調整が行われ、強圧通風機５から吐出
されてダクト６を流れる空気Ａの流量はコンバインドサ
イクル運転時の燃焼量指令Ｆ_Oに対応した流量に制御さ
れる。従って、ダクト６を流れる空気Ａの流量は正確に
制御され、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_G
は予め定めた所定の関係になるよう制御が行われる。

【０１０８】本実施例において、気力単独運転からコン
バインドサイクル運転に切換え、ガスタービン出力Ｐ_G
や蒸気タービン出力Ｐ_Sを所定の値まで上昇させる際に
も、強圧通風機５のベーン開度は、燃焼量指令Ｆ_Oのみ
を基準とするのではなく、実際の蒸気タービン出力Ｐ_S
とガスタービン出力Ｐ_Gを基に図２２の線ＩＩ，ＩＩ
Ｉ，ＩＶに倣って制御する。すなわち、検出された蒸気
タービン出力Ｐ_Sが例えば蒸気タービン１８の定格出力
Ｐ_S100の６２％よりも少ない出力Ｐ_S62以下の場合に
は、関数発生器４３からガスタービン出力指令Ｐ_GOは出
力されないが、図２に示すように、蒸気タービン出力Ｐ
_Sが定格出力Ｐ_S100の６２％の出力に達すると、蒸気タ
ービン１８の他にガスタービン８も駆動され、前述のコ
ンバインドサイクル運転時の場合と同様にして強圧通風
機５のベーン開度が調整される。この場合、蒸気タービ
ン出力Ｐ_Sとガスタービン出力指令Ｐ_GOの関係は図２の
太線に示す関係を保持して変化して行き、従って、ダク
ト６を流れる空気Ａの流量制御は正確且つ確実に行われ
る。

【０１０９】本実施例で変化率制限器４６を設ける理由
は、燃料制御装置の場合と同様であり、比例積分調節器
３６から強圧通風機５へ与えられるベーン開度指令Ｘ_A
の変化延いてはベーン開度の変化が急激に生じないよう
にし、ダクト６を流れる空気Ａの流量変化が徐々に行わ
れるようにし、蒸気タービン出力Ｐ_Sの急変を防止する
ためである。

【０１１０】上述のごとく、本実施例では、排気再燃型
コンバインドサイクルプラントにおいて、定常的なコン
バインドサイクル運転時はもとより、気力単独運転から
コンバインドサイクル運転に切換えて蒸気タービン出力
Ｐ_S、ガスタービン出力Ｐ_Gを所定の値まで上昇させる過
渡的な場合においても、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタ
ービン出力Ｐ_Gを図２２の線ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶに示す
望ましい蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gの
関係を保持するよう、ダクト６内を流れる空気Ａの流量
を制御することができる。

【０１１１】図９〜図１１は本発明の更に他の実施例
で、プラント制御装置が給水制御装置の場合の例であ
る。本実施例の給水制御装置が適用される排気再燃型コ
ンバインドサイクルプラント自体は、図２１に示すプラ
ントと全く同じであり、非線形補償係数βを求める系統
は図１に示す系統と全く同じである。

【０１１２】本実施例における給水制御装置を図９によ
り説明すると、５７はボイラマスタ指令Ｂ_Mが気力単独
運転時の値の場合には、蒸気タービン１８の駆動に伴い
必要となる、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準給水
流量指令Ｑ_WAを出力し、ボイラマスタ指令Ｂ_Mがコンバ
インドサイクル運転時の値の場合も蒸気タービン１８の
みを駆動したと仮定した場合に必要となる、ボイラマス
タ指令Ｂ_Mに対応した基準給水流量指令Ｑ_WAを出力する
関数発生器、５８は気力単独運転時には蒸気タービン１
８の駆動に伴い、又コンバインドサイクル運転時には蒸
気タービン１８及びガスタービン８の駆動に伴い必要と
なる、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準給水流量指
令Ｑ_WBを出力する関数発生器、５９は関数発生器５８，
５７からの基準給水流量指令Ｑ_WB，Ｑ_WAの差をとってガ
スタービン駆動基準給水流量偏差ΔＱ_WGを求める減算
器、６０は減算器５９からのガスタービン駆動基準給水
流量偏差ΔＱ_WGに関数発生器４５から変化率制限器４６
を介して与えられた非線形補償係数βを掛けてガスター
ビン駆動補正給水流量指令Ｑ_WGを求める掛算器、６１は
関数発生器５７からの基準給水流量指令Ｑ_WAと掛算器６
０からのガスタービン駆動補正給水流量指令Ｑ_WGを加算
して給水流量指令ΣＱ_Wを求める加算器であり、気力単
独運転時には、関数発生器５７からの基準給水流量指令
Ｑ_WAを加算器６１を経て図１８の従来例と同じ減算器４
１に与え得るようになっており、コンバインドサイクル
運転時には加算器６１で求められた給水流量指令ΣＱ_W
を減算器４１に与え得るようになっている。

【０１１３】なお、図９中、図１８に示すものと同一の
ものには同一の符号を付し、説明を省略する。

【０１１４】上述の給水制御装置の関数発生器５７，５
８には、図１０、１１に示すごとき関数Ｆ_W５（ｘ），
Ｆ_W６（ｘ）が設定してある。

【０１１５】図１０に示す関数Ｆ_W５（ｘ）は、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと、該指令Ｂ_Mが気力単独運転時の値の場
合には蒸気タービン１８の駆動に伴い必要となる、給水
流量Ｑ_Wを所定の流量にするための基準給水流量指令Ｑ
_WAとの関係を表わすと共に、ボイラマスタ指令Ｂ_Mと、
該指令Ｂ_Mがコンバインドサイクル運転時の値の場合も
蒸気タービン１８のみを駆動したと仮定した場合に必要
となる、給水流量Ｑ_Wを所定の流量にするための基準給
水流量指令Ｑ_WAとの関係を表わすものである。

【０１１６】図１１に示す関数Ｆ_W６（ｘ）は、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと、気力単独運転時には蒸気タービン１
８の運転に伴い、又コンバインドサイクル運転時には蒸
気タービン１８及びガスタービン８の駆動に伴い必要と
なる、給水流量Ｑ_Wを所定の流量にするための基準給水
流量指令Ｑ_WBとの関係を表わすものである。

【０１１７】各関数Ｆ_W５（ｘ），Ｆ_W６（ｘ）は試運転
等により各タービン１８，８の出力と給水流量Ｑ_Wの関
係をチェックしながら、理論的、経験的に決定される。

【０１１８】次に、本実施例の作動について説明する。

【０１１９】蒸気タービン１８が駆動され、ガスタービ
ン８が駆動されない気力単独運転時には、所定の値のボ
イラマスタ指令Ｂ_Mが関数発生器５７，５８に与えられ
る。

【０１２０】このため関数発生器５７からは、ボイラマ
スタ指令Ｂ_Mに対応した基準給水流量指令Ｑ_WAが出力さ
れて加算器６１及び減算器５９に与えられ、関数発生器
５８からはボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準給水流
量指令Ｑ_WBが出力されて減算器５９に与えられ、減算器
５９では基準給水流量指令Ｑ_WBとＱ_WAの差がとられてガ
スタービン駆動基準給水流量偏差ΔＱ_WG（＝Ｑ_WB−
Ｑ_WA）が求められるが、気力単独運転の場合は、Ｑ_WB＝
Ｑ_WAであるため、ガスタービン駆動基準給水流量偏差Δ
Ｑ_WG＝０となり、減算器５９からは信号が出力されるこ
とはない。

【０１２１】一方、蒸気タービン１８の出力は発電機１
９を介して関数発生器４３に与えられるが、気力単独運
転時には、関数発生器４３からは何等指令が出力されな
い。又ガスタービン８は駆動されていないため、発電機
１０からはガスタービン出力Ｐ_Gは出力されず、比率演
算器４４で演算されるガスタービン出力比Ｐ_G／Ｐ_GO＝
０であり、関数発生器４５からも何等信号は出力されな
い（β＝０）。従って、掛算器６０では、ガスタービン
駆動補正給水流量指令Ｑ_WG＝０となり、掛算器６０から
加算器６１へ指令が与えられることはない。従って、加
算器６１からは関数発生器５７から与えられた基準給水
流量指令Ｑ_WAが出力されて減算器４１に与えられる。

【０１２２】給水管１４を流れる給水Ｗの流量は、給水
流量検出器４０により検出され、給水流量Ｑ_Wとして減
算器４１へ与えられ、減算器４１では、基準給水流量指
令Ｑ_{W A}と給水流量Ｑ_Wの差がとられて給水流量偏差ΔＱ_W
（＝Ｑ_WA−Ｑ_W）が求められ、求められた給水流量偏差
ΔＱ_Wは比例積分調節器４２で比例積分されて給水ポン
プ回転指令Ｎ_Wが求められ、求められた給水ポンプ回転
指令Ｎ_Wは給水ポンプ１５へ与えられて該給水ポンプ１
５の回転数が調整され、その結果、給水管１４内を流れ
る給水Ｗの流量はボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量
に制御される。

【０１２３】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１８及びガスタービン８が駆動されている。この
ため、蒸気タービン１８の出力は発電機１９を介し蒸気
タービン出力Ｐ_Sとして関数発生器４３に与えられ、関
数発生器４３からはガスタービン出力指令Ｐ_GOが出力さ
れて比率演算器４４に与えられ、ガスタービン８の出力
は発電機１０を介しガスタービン出力Ｐ_Gとして比率演
算器４４へ与えられる。従って、比率演算器４４からは
ガスタービン出力比αが出力されて関数発生器４５に与
えられ、関数発生器４５から出力された非線形補償係数
βは変化率制限器４６を介して掛算器６０へ与えられ
る。

【０１２４】ボイラマスタ指令Ｂ_Mは関数発生器５７，
５８へ与えられており、関数発生器５７からは、ボイラ
マスタ指令Ｂ_Mに対応した基準給水流量指令Ｑ_WAが出力
されて加算器６１及び減算器５９へ与えられ、関数発生
器５８からは、ボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した基準給
水流量指令Ｑ_WBが出力されて減算器５９へ与えられてい
る。

【０１２５】このため、減算器５９では、基準給水流量
指令Ｑ_WBとＱ_WAの差がとられてガスタービン駆動基準給
水流量偏差ΔＱ_WG（＝Ｑ_WB−Ｑ_WA）が求められ、求めら
れたガスタービン駆動基準給水流量偏差ΔＱ_WGは掛算器
６０へ与えられ、掛算器６０ではガスタービン駆動基準
給水流量偏差ΔＱ_WGに非線形補償係数βが掛けられて、
ガスタービン駆動補正給水流量指令Ｑ_WG（＝β・Δ
Ｑ_WG）が求められ、該ガスタービン駆動補正給水流量指
令Ｑ_WGは加算器６１に与えられる。

【０１２６】加算器６１では、関数発生器５７からの基
準給水流量指令Ｑ_WAと掛算器６０からのガスタービン駆
動補正給水流量指令Ｑ_WGを加算して給水流量指令ΣＱ_W
（＝Ｑ_WA＋Ｑ_WG）が求められ、求められた給水流量指令
ΣＱ_Wは減算器４１に与えられ、給水管１４を流れる給
水Ｗの流量は、給水流量検出器４０により検出され、給
水流量Ｑ_Wとして減算器４１に与えられる。

【０１２７】このため、減算器４１では、給水流量指令
ΣＱ_Wと給水流量Ｑ_Wの差がとられて給水流量偏差ΔＱ_W
（＝ΣＱ_W−Ｑ_W）が求められ、求められた給水流量偏差
ΔＱ_Wは比例積分調節器４２で比例積分されて給水ポン
プ回転指令Ｎ_Wが求められ、求められた給水ポンプ回転
指令Ｎ_Wは給水ポンプ１５に与えられ、給水流量偏差Δ
Ｑ_Wが零となるよう回転数調整が行われ、その結果、給
水管１４を流れる給水Ｗの流量は、コンバインドサイク
ル運転時のボイラマスタ指令Ｂ_Mに対応した流量に制御
される。従って、給水管１４を流れる給水Ｗの流量は正
確に制御され、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出
力Ｐ_Gは予め定めた所定の関係になるよう安定した制御
が行われる。

【０１２８】本実施例において、気力単独運転からコン
バインドサイクル運転に切換え、ガスタービン出力Ｐ_G
や蒸気タービン出力Ｐ_Sを所定の値まで上昇させる際に
も、給水ポンプ１５の回転数は、ボイラマスタ指令Ｂ_M
のみを基準とするのではなく、実際の蒸気タービン出力
Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gを基に図２２の線ＩＩ，ＩＩ
Ｉ，ＩＶに倣って制御する。すなわち、検出された蒸気
タービン出力Ｐ_Sが例えば蒸気タービン１８の定格出力
Ｐ_S100の６２％よりも少ない出力Ｐ_S62以下の場合に
は、関数発生器４３からガスタービン出力指令Ｐ_GOは出
力されないが、図２に示すように、蒸気タービン出力Ｐ
_Sが定格出力Ｐ_S100の６２％の出力に達すると、蒸気タ
ービン１８の他にガスタービン８も駆動され、前述のコ
ンバインドサイクル運転時の場合と同様にして給水ポン
プ１５の回転数が調整される。この場合、蒸気タービン
出力Ｐ_Sとガスタービン出力指令Ｐ_GOの関係は図２の太
線に示す関係を保持してバランス良く変化して行き、従
って、給水管１４を流れる給水Ｗの流量制御は正確に行
われる。

【０１２９】本実施例で変化率制限器４６を設ける理由
は、燃料制御装置、燃焼用空気制御装置の場合と同様で
あり、比例積分調節器４２から給水ポンプ１５へ与えら
れる給水ポンプ回転指令Ｎ_Wの変化が急激に生じないよ
うにし、給水管１４を流れる給水Ｗの流量変化がゆっく
りと行われるようにし、蒸気タービン出力Ｐ_Sの急変を
防止するためである。

【０１３０】上述のごとく、本実施例では、排気再燃型
コンバインドサイクルプラントにおいて、定常的なコン
バインドサイクル運転時はもとより、気力単独運転から
コンバインドサイクル運転に切換えて蒸気タービン出力
Ｐ_S、ガスタービン出力Ｐ_Gを所定の値まで上昇させる過
渡的な場合においても、蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタ
ービン出力Ｐ_Gを図２２の線ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶに示す
望ましい蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gの
関係を保持するよう、給水管１４内を流れる給水Ｗの流
量を制御することができる。

【０１３１】なお、本発明の実施例においては、過渡的
な状態として気力単独運転からコンバインドサイクル運
転に切換える場合について説明したが、コンバインドサ
イクル運転から気力単独運転へ切換える場合も適用でき
ること（この場合には、気力単独運転からコンバインド
サイクル運転へ切換える場合とは逆に制御が行われ
る）、プラント制御装置が燃料制御装置の場合は燃料制
御弁４の開度を調整する場合について説明したが、開示
してない燃料ポンプの回転数を調整するようにしても実
施可能なこと、プラント制御装置が燃焼用空気制御装置
の場合は強圧通風機５のベーン開度を調整する場合につ
いて説明したが、強圧通風機５の回転数を調整したり、
或いはダンパを設けてダンパの開度を調整するようにし
ても実施可能なこと、プラント制御装置が給水制御装置
の場合は給水ポンプ１５の回転数を調整する場合につい
て説明したが、給水弁を設けて給水弁の開度を調整する
ようにしても実施可能なこと、その他、本発明の要旨を
逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ること、等は勿論
である。

【０１３２】

【発明の効果】本発明の排気再燃型コンバインドサイク
ルプラントにおけるプラント制御装置によれば、請求項
１〜３の場合には、定常的なコンバインドサイクル運転
の場合はもとより気力単独運転からコンバインドサイク
ル運転に切換える場合やコンバインドサイクル運転から
気力単独運転に切換える過渡的な場合も含めて、蒸気タ
ービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力Ｐ_Gの関係を所定の関
係に保持することができ、従って燃料流量Ｑ_F及び空気
流量Ｑ_A並に給水流量Ｑ_Wを正確且つ安定して所定の流量
に制御することができ、請求項４の場合には燃料流量Ｑ
_F及び空気流量Ｑ_A並に給水流量Ｑ_Wの制御をより一層正
確且つ安定して行うことができる、等種々の優れた効果
を奏し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の一実施例を示し、プラ
ント制御装置が燃料制御装置の場合のブロック図であ
る。

【図２】図１、図６、図９の関数発生器４３に設定され
る蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出力指令Ｐ_GOと
の関係を表わすグラフである。

【図３】図１、図６、図９の関数発生器４５に設定され
るガスタービン出力Ｐ_G／Ｐ_GO＝αと非線形補償係数β
の関係を表わすグラフである。

【図４】図１の関数発生器４７に設定されるボイラマス
タ指令Ｂ_Mと基準燃料流量指令Ｑ_FAの関係を表わすグラ
フである。

【図５】図１の関数発生器４８に設定されるボイラマス
タ指令Ｂ_Mと基準燃料流量指令Ｑ_FBの関係を表わすグラ
フである。

【図６】本発明の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の他の実施例を示し、プ
ラント制御装置が燃焼用空気制御装置の場合のブロック
図である。

【図７】図６の関数発生器５２に設定される燃焼量指令
Ｆ_Oと基準空気流量指令Ｑ_AAの関係を表わすグラフであ
る。

【図８】図６の関数発生器５３に設定される燃焼量指令
Ｆ_Oと基準空気流量指令Ｑ_ABの関係を表わすグラフであ
る。

【図９】本発明の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の更に他の実施例を示
し、プラント制御装置が給水制御装置の場合のブロック
図である。

【図１０】図９の関数発生器５７に設定されるボイラマ
スタ指令Ｂ_Mと基準給水流量指令Ｑ_WAの関係を表わすグ
ラフである。

【図１１】図９の関数発生器５８に設定されるボイラマ
スタ指令Ｂ_Mと基準給水流量指令Ｑ_WBの関係を表わすグ
ラフである。

【図１２】従来の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の一例を示し、プラント
制御装置が燃料制御装置の場合のブロック図である。

【図１３】図１２の関数発生器２０に設定されるボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと燃料流量指令Ｑ_{F S}の関係を表わすグラ
フである。

【図１４】図１２の関数発生器２１に設定されるボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと燃料流量指令Ｑ_{F C}の関係を表わすグラ
フである。

【図１５】従来の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の他の例を示し、プラン
ト制御装置が燃焼用空気制御装置の場合のブロック図で
ある。

【図１６】図１５の関数発生器２６に設定される燃焼量
指令Ｆ_Oと空気流量指令Ｑ_ASの関係を表わすグラフであ
る。

【図１７】図１５の関数発生器２７に設定される燃焼量
指令Ｆ_Oと空気流量指令Ｑ_ACの関係を表わすグラフであ
る。

【図１８】従来の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおけるプラント制御装置の更に他の例を示し、プ
ラント制御装置が給水制御装置の場合のブロック図であ
る。

【図１９】図１８の関数発生器３７に設定されるボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと給水流量指令Ｑ_{W S}の関係を表わすグラ
フである。

【図２０】図１８の関数発生器３８に設定されるボイラ
マスタ指令Ｂ_Mと給水流量指令Ｑ_{W C}の関係を表わすグラ
フである。

【図２１】排気再燃型コンバインドサイクルプラントの
一般的な概略配置図である。

【図２２】排気再燃型コンバインドサイクルプラントの
運転時における蒸気タービン出力Ｐ_Sとガスタービン出
力指令Ｐ_Gの望ましい関係を表わすグラフである。

【符号の説明】

１ ボイラ本体 １ａ 火炉 ２ バーナ ４ 燃料制御弁（燃料流量制御手段） ５ 強圧通風機（通風機） ８ ガスタービン １０，１９ 発電機 １５ 給水ポンプ １８ 蒸気タービン ２３ 燃料流量検出器 ２４，３３，３５，４１，４９，５４，５９ 減算
器 ２５，３６，４２ 比例積分調節器 ２９ タービン排ガス流量検出器 ３０ タービン排ガス温度検出器 ３１ タービン排ガス酸素濃度検出器 ３２ 演算器 ３４ 空気流量検出器 ４０ 給水流量検出器 ４３，４５，４７，４８，５２，５３，５７，５８
関数発生器 ４４ 比率演算器 ４６ 変化率制限器 ５０，５５，６０ 掛算器 ５１，５６，６１ 加算器 Ｆ 燃料 Ａ 空気 Ｇ_B 燃焼ガス Ｇ_T タービン排ガス Ｇ１ 燃焼用ガス Ｗ 給水 Ｓ 過熱蒸気（蒸気） Ｐ_S 蒸気タービン出力 Ｐ_G ガスタービン出力 Ｐ_GO ガスタービン出力指令 Ｂ_M ボイラマスタ指令（基準指令） Ｆ_O 燃焼量指令（基準指令） α ガスタービン出力比 β 非線形補償係数（係数） Ｑ_F 燃料流量 ΔＱ_F 燃料流量偏差 Ｘ_F 燃料制御弁開度指令（燃料流量調整指令） Ｑ_FA 基準燃料流量指令 Ｑ_FB 基準燃料流量指令 ΔＱ_FG ガスタービン駆動基準燃料流量偏差 Ｑ_FG ガスタービン駆動補正燃料流量指令 ΣＱ_F 燃料流量指令 Ｑ_T タービン排ガス流量 Ｔ_T タービン排ガス温度 Ｏ_T タービン排ガス酸素濃度 Ｑ_AD 必要空気流量指令 Ｑ_A 空気流量 ΔＱ_A 空気流量偏差 Ｘ_A ベーン開度指令（空気流量調整指令） Ｑ_AT 換算空気流量 Ｑ_AA 基準空気流量指令 Ｑ_AB 基準空気流量指令 ΔＱ_AG ガスタービン駆動基準空気流量偏差 Ｑ_AG ガスタービン駆動補正空気流量指令 ΣＱ_A 空気流量指令 Ｑ_W 給水流量 ΔＱ_W 給水流量偏差 Ｑ_WA 基準給水流量指令 Ｑ_WB 基準給水流量指令 ΔＱ_WG ガスタービン駆動基準給水流量偏差 Ｑ_WG ガスタービン駆動補正給水流量指令 ΣＱ_W 給水流量指令 Ｎ_W 給水ポンプ回転指令（給水流量調整指令）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｎ 5/00

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ボイラ本体（１）からの蒸気（Ｓ）によ
   り駆動され且つ発電機（１９）を駆動し得るようにした
   蒸気タービン（１８）と、 コンバインドサイクル運転時に燃焼ガス（Ｇ_B）により
   駆動されて発電機（１０）を駆動すると共にタービン排
   ガス（Ｇ_T）を空気（Ａ）と合流させ燃焼用ガス（Ｇ
   １）としてボイラ本体（１）の火炉（１ａ）へ送給し得
   るようにしたガスタービン（８）と、 燃料流量制御手段（４）を介して送給された燃料（Ｆ）
   をボイラ本体（１）の火炉（１ａ）へ噴射させ、空気
   （Ａ）又は燃焼用ガス（Ｇ１）と混合させて燃焼させる
   ようにしたバーナ（２）と、を備えた排気再燃型コンバ
   インドサイクルプラントにおけるプラント制御装置にお
   いて、 蒸気タービン（１８）の駆動により生じた蒸気タービン
   出力（Ｐ_S）と対応してガスタービン出力指令（Ｐ_GO）
   を出力する関数発生器（４３）と、 該関数発生器（４３）からのガスタービン出力指令（Ｐ
   _GO）とガスタービン（８）の駆動により生じたガスター
   ビン出力（Ｐ_G）との比をとってガスタービン出力比
   （α）を求める比率演算器（４４）と、 該比率演算器（４４）からのガスタービン出力比（α）
   に対応した係数（β）を出力する関数発生器（４５）
   と、 気力単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に基準
   指令（Ｂ_M）に対応して、基準燃料流量指令（Ｑ_FA）
   （Ｑ_FB）を夫々出力し得るようにした関数発生器（４
   ７）（４８）と、 両関数発生器（４７）（４８）からの基準燃料流量指令
   （Ｑ_FA）（Ｑ_FB）の差をとってガスタービン駆動基準燃
   料流量偏差（ΔＱ_FG）を求める減算器（４９）と、 該減算器（４９）からのガスタービン駆動基準燃料流量
   偏差（ΔＱ_FG）と前記関数発生器（４５）からの係数
   （β）を掛けてガスタービン駆動補正燃料流量指令（Ｑ
   _FG）を求める掛算器（５０）と、 前記関数発生器（４７）からの基準燃料流量指令
   （Ｑ_FA）と掛算器（５０）からのガスタービン駆動補正
   燃料流量指令（Ｑ_FG）を加算して燃料流量指令（Σ
   Ｑ_F）を求める加算器（５１）と、 前記バーナ（２）へ送給される燃料（Ｆ）の流量を検出
   する燃料流量検出器（２３）と、 該燃料流量検出器（２３）からの燃料流量（Ｑ_F）と前
   記加算器（５１）からの基準燃料流量指令（Ｑ_FA）或い
   は燃料流量指令（ΣＱ_F）の差をとって燃料流量偏差
   （ΔＱ_F）を求める減算器（２４）と、 該減算器（２４）からの燃料流量偏差（ΔＱ_F）を比例
   積分して燃料流量調整指令（Ｘ_F）を求め該燃料流量調
   整指令（Ｘ_F）を燃料流量制御手段（４）に与える比例
   積分調節器（２５）と、を備えて成ることを特徴とする
   排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるプラ
   ント制御装置。
2. 【請求項２】 ボイラ本体（１）からの蒸気（Ｓ）によ
   り駆動され且つ発電機（１９）を駆動し得るようにした
   蒸気タービン（１８）と、 ボイラ本体（１）の火炉（１ａ）へ噴射される燃料
   （Ｆ）の燃焼に供するための空気（Ａ）を前記ボイラ本
   体（１）の火炉（１ａ）へ送給するための通風機（５）
   と、 コンバインドサイクル運転時に燃焼ガス（Ｇ_B）により
   駆動されて発電機（１０）を駆動すると共にタービン排
   ガス（Ｇ_T）を通風機（５）から吐出され且つボイラ本
   体（１）の火炉（１ａ）へ送給される空気（Ａ）と合流
   させてボイラ本体（１）の火炉（１ａ）へ送給させるよ
   うにしたガスタービン（８）と、を備えた排気再燃型コ
   ンバインドサイクルプラントにおけるプラント制御装置
   において、 蒸気タービン（１８）の駆動により生じた蒸気タービン
   出力（Ｐ_S）と対応してガスタービン出力指令（Ｐ_GO）
   を出力する関数発生器（４３）と、 該関数発生器（４３）からのガスタービン出力指令（Ｐ
   _GO）とガスタービン（８）の駆動により生じたガスター
   ビン出力（Ｐ_G）との比をとってガスタービン出力比
   （α）を求める比率演算器（４４）と、 該比率演算器（４４）からのガスタービン出力比（α）
   に対応した係数（β）を出力する関数発生器（４５）
   と、 気力単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に基準
   指令（Ｆ_O）に対応して、基準空気流量指令（Ｑ_AA）
   （Ｑ_AB）を夫々出力し得るようにした関数発生器（５
   ２）（５３）と、 両関数発生器（５２）（５３）からの基準空気流量指令
   （Ｑ_AA）（Ｑ_AB）の差をとってガスタービン駆動基準空
   気流量偏差（ΔＱ_AG）を求める減算器（５４）と、 該減算器（５４）からのガスタービン駆動基準空気流量
   偏差（ΔＱ_AG）と前記関数発生器（４５）からの係数
   （β）を掛けてガスタービン駆動補正空気流量指令（Ｑ
   _AG）を求める掛算器（５５）と、 前記関数発生器（５２）からの基準空気流量指令
   （Ｑ_AA）と掛算器（５５）からのガスタービン駆動補正
   空気流量指令（Ｑ_AG）を加算して空気流量指令（Σ
   Ｑ_A）を求める加算器（５６）と、 前記ガスタービン（８）から排出されたタービン排ガス
   （Ｇ_T）の流量を検出するタービン排ガス流量検出器
   （２９）と、 前記ガスタービン（８）から排出されたタービン排ガス
   （Ｇ_T）の温度を検出するタービン排ガス温度検出器
   （３０）と、 前記ガスタービン（８）から排出されたタービン排ガス
   （Ｇ_T）中の酸素濃度を検出するタービン排ガス酸素濃
   度検出器（３１）と、 各検出器（２９）（３０）（３１）からのタービン排ガ
   ス流量（Ｑ_T）及びタービン排ガス温度（Ｔ_T）並にター
   ビン排ガス酸素濃度（Ｏ_T）から換算空気流量（Ｑ_AT）
   を求める演算器（３２）と、 前記加算器（５６）からの空気流量指令（ΣＱ_A）と前
   記演算器（３２）からの換算空気流量（Ｑ_AT）の差をと
   って必要空気流量指令（Ｑ_AD）を求める減算器（３３）
   と、 前記通風機（５）から吐出された空気（Ａ）の流量を検
   出する空気流量検出器（３４）と、 前記減算器（３３）からの基準空気流量指令（Ｑ_AA）或
   いは必要空気流量指令（Ｑ_AD）と前記空気流量検出器
   （３４）からの空気流量（Ｑ_A）の差をとり空気流量偏
   差（ΔＱ_A）を求める減算器（３５）と、 該減算器（３５）からの空気流量偏差（ΔＱ_A）を比例
   積分して通風機（５）から吐出される空気の流量を制御
   する空気流量制御手段へ与える比例積分調節器と、を備
   えて成ることを特徴とする排気再燃型コンバインドサイ
   クルプラントにおけるプラント制御装置。
3. 【請求項３】 ボイラ本体（１）からの蒸気（Ｓ）によ
   り駆動され且つ発電機（１９）を駆動し得るようにした
   蒸気タービン（１８）と、 コンバインドサイクル運転時に燃焼ガス（Ｇ_B）により
   駆動されて発電機（１０）を駆動すると共にタービン排
   ガス（Ｇ_T）を空気（Ａ）と合流させボイラ本体（１）
   の火炉（１ａ）に噴射された燃料（Ｆ）の燃焼用ガス
   （Ｇ１）として送給し得るようにしたガスタービン
   （８）と、 給水（Ｗ）をボイラ本体（１）へ送給し得るようにした
   給水ポンプ（１５）と、を備えた排気再燃型コンバイン
   ドサイクルプラントにおけるプラント制御装置におい
   て、 蒸気タービン（１８）の駆動により生じた蒸気タービン
   出力（Ｐ_S）と対応してガスタービン出力指令（Ｐ_GO）
   を出力する関数発生器（４３）と、 該関数発生器（４３）からのガスタービン出力指令（Ｐ
   _GO）とガスタービン（８）の駆動により生じたガスター
   ビン出力（Ｐ_G）との比をとってガスタービン出力比
   （α）を求める比率演算器（４４）と、 該比率演算器（４４）からのガスタービン出力比（α）
   に対応した係数（β）を出力する関数発生器（４５）
   と、 気力単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に基準
   指令（Ｂ_M）に対応して、基準給水流量指令（Ｑ_WA）
   （Ｑ_WB）を夫々出力し得るようにした関数発生器（５
   ７）（５８）と、 両関数発生器（５７）（５８）からの基準給水流量指令
   （Ｑ_WA）（Ｑ_WB）の差をとってガスタービン駆動基準給
   水流量偏差（ΔＱ_WG）を求める減算器（５９）と、 該減算器（５９）からのガスタービン駆動基準給水流量
   偏差（ΔＱ_WG）と前記関数発生器（４５）からの係数
   （β）を掛けてガスタービン駆動補正給水流量指令（Ｑ
   _WG）を求める掛算器（６０）と、 前記関数発生器（５７）からの基準給水流量指令
   （Ｑ_WA）と掛算器（６０）からのガスタービン駆動補正
   給水流量指令（Ｑ_WG）を加算して給水流量指令（Σ
   Ｑ_W）を求める加算器（６１）と、 前記給水ポンプ（１５）によりボイラ本体（１）へ送給
   される給水（Ｗ）の流量を検出する給水流量検出器（４
   ０）と、 該給水流量検出器（４０）の給水流量（Ｑ_W）と前記加
   算器（６１）からの基準給水流量指令（Ｑ_WA）或いは給
   水流量指令（ΣＱ_W）の差をとって給水流量偏差（Δ
   Ｑ_W）を求める減算器（４１）と、 該減算器（４１）からの給水流量偏差（ΔＱ_W）を比例
   積分して給水流量調整指令（Ｎ_W）を求め該給水流量調
   整指令（Ｎ_W）を給水ポンプ（１５）から吐出される給
   水（Ｗ）の流量を制御するための給水流量制御手段に与
   える比例積分調節器（４２）と、を備えて成ることを特
   徴とする排気再燃型コンバインドサイクルプラントにお
   けるプラント制御装置。
4. 【請求項４】 関数発生器（４５）と掛算器（５０）若
   しくは掛算器（５５）又は（６０）の間に変化率制限器
   （４６）を設けた請求項１、２又は３に記載の排気再燃
   型コンバインドサイクルプラントにおけるプラント制御
   装置。