JPH08178212A - 流動層ボイラの炉壁構造 - Google Patents
流動層ボイラの炉壁構造Info
- Publication number
- JPH08178212A JPH08178212A JP32835494A JP32835494A JPH08178212A JP H08178212 A JPH08178212 A JP H08178212A JP 32835494 A JP32835494 A JP 32835494A JP 32835494 A JP32835494 A JP 32835494A JP H08178212 A JPH08178212 A JP H08178212A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- water
- water cooling
- refractory material
- cooling wall
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 79
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims abstract description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 50
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 31
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 12
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 7
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 abstract description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000006028 limestone Substances 0.000 abstract description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 3
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 粒子の下降による水冷壁の摩耗を抑制する。
【構成】 燃料を燃焼空気でベッド材と共に流動化させ
ながら燃焼させる火炉４を水冷壁２で形成し、その水冷
壁２の一部に耐火材２１を内張りした流動層ボイラの炉
壁構造において、前記水冷壁２の耐火材２１上端部近傍
に、下降粒子が水管２ａの周面を沿って流れるのを抑制
する粒子整流手段２２を設ける。
ながら燃焼させる火炉４を水冷壁２で形成し、その水冷
壁２の一部に耐火材２１を内張りした流動層ボイラの炉
壁構造において、前記水冷壁２の耐火材２１上端部近傍
に、下降粒子が水管２ａの周面を沿って流れるのを抑制
する粒子整流手段２２を設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は流動層ボイラの炉壁構造
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】固体燃料を効率よく燃焼させるボイラの
一つとして循環流動層ボイラがある。循環流動層ボイラ
は、図４に示すように、水冷壁で形成された火炉４内で
石炭等の燃料を空気分散板３からの燃焼空気により灰や
石灰石等からなるベッド材と共に流動化させながら燃焼
させ、発電用蒸気タービン等に供給する蒸気などを発生
させるものであり、火炉４から飛散したベッド材や未燃
分等の固形分をサイクロン５で捕捉し、これを火炉４内
の空気分散板３上に戻すものである。この流動層ボイラ
１では、側壁（水冷壁）２の一部例えば流動（燃焼）が
激しい部分（火炉下方）に耐火材２１を内張りして、火
炉４内の温度を所定の温度（約 850〜900℃例えば 900
℃）に維持することでＮＯｘの低減やＳＯｘの低減を図
っている。これは、硫黄分を火炉４内に投入した石灰石
と反応させて脱硫処理するため、脱硫反応を起こさせる
最適温度に火炉４内を維持する必要があるからであり、
この脱硫反応とＮＯｘの低減を図れる最適温度範囲が例
えば約 850〜900 ℃である。
一つとして循環流動層ボイラがある。循環流動層ボイラ
は、図４に示すように、水冷壁で形成された火炉４内で
石炭等の燃料を空気分散板３からの燃焼空気により灰や
石灰石等からなるベッド材と共に流動化させながら燃焼
させ、発電用蒸気タービン等に供給する蒸気などを発生
させるものであり、火炉４から飛散したベッド材や未燃
分等の固形分をサイクロン５で捕捉し、これを火炉４内
の空気分散板３上に戻すものである。この流動層ボイラ
１では、側壁（水冷壁）２の一部例えば流動（燃焼）が
激しい部分（火炉下方）に耐火材２１を内張りして、火
炉４内の温度を所定の温度（約 850〜900℃例えば 900
℃）に維持することでＮＯｘの低減やＳＯｘの低減を図
っている。これは、硫黄分を火炉４内に投入した石灰石
と反応させて脱硫処理するため、脱硫反応を起こさせる
最適温度に火炉４内を維持する必要があるからであり、
この脱硫反応とＮＯｘの低減を図れる最適温度範囲が例
えば約 850〜900 ℃である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前述の循環
流動層ボイラでは、燃料やベッド材を流動化させている
と、水冷壁付近で壁に沿うように粒子が下降する。この
ように粒子が下降すると、図６に示すように水冷壁２に
耐火材２１が内張りされて出張って段状になっているた
め、下降粒子が耐火材２１の上端部に衝突してその一部
が水冷壁２の水管２ａの耐火材２１上端部との際の周面
を沿って流れる。このときに水冷壁２の水管２ａの周面
に粒子が角度をもって衝突するので、摩耗が生じる。こ
のため、水冷壁２の耐火材２１上端部近傍（粒子が衝突
する部分）に耐摩耗材を溶射するが、このように溶射を
施工しても水管２ａの周面を沿って粒子が流れるため、
溶射材または水管２ａが摩耗を起こす虞がある。すなわ
ち、耐摩耗材を溶射しても、定期検査時に溶射の補修と
耐火材２１の積増を要する場合がある。これを頻繁に繰
り返すと耐火材２１の打設面積も大きく変ってくるので
性能面も変化してくる。
流動層ボイラでは、燃料やベッド材を流動化させている
と、水冷壁付近で壁に沿うように粒子が下降する。この
ように粒子が下降すると、図６に示すように水冷壁２に
耐火材２１が内張りされて出張って段状になっているた
め、下降粒子が耐火材２１の上端部に衝突してその一部
が水冷壁２の水管２ａの耐火材２１上端部との際の周面
を沿って流れる。このときに水冷壁２の水管２ａの周面
に粒子が角度をもって衝突するので、摩耗が生じる。こ
のため、水冷壁２の耐火材２１上端部近傍（粒子が衝突
する部分）に耐摩耗材を溶射するが、このように溶射を
施工しても水管２ａの周面を沿って粒子が流れるため、
溶射材または水管２ａが摩耗を起こす虞がある。すなわ
ち、耐摩耗材を溶射しても、定期検査時に溶射の補修と
耐火材２１の積増を要する場合がある。これを頻繁に繰
り返すと耐火材２１の打設面積も大きく変ってくるので
性能面も変化してくる。
【０００４】そこで、本発明は、このような事情を考慮
してなされたものであり、その目的は、水冷壁の摩耗を
抑制する流動層ボイラの炉壁構造を提供することにあ
る。
してなされたものであり、その目的は、水冷壁の摩耗を
抑制する流動層ボイラの炉壁構造を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の流動層ボイラの
炉壁構造は、燃料を燃焼空気でベッド材と共に流動化さ
せながら燃焼させる火炉の側壁を水冷壁で形成し、その
水冷壁の一部に耐火材を内張りした流動層ボイラの炉壁
構造において、前記水冷壁の耐火材上端部近傍に、下降
粒子が水管の周面を沿って流れるのを抑制する粒子整流
手段を設けたものである。前記粒子整流手段は、水冷壁
に直角に設けられた整流板であるか、又は水冷壁の水管
にその周方向に所定の間隔を隔てて設けられた整流板で
あることが好ましい。
炉壁構造は、燃料を燃焼空気でベッド材と共に流動化さ
せながら燃焼させる火炉の側壁を水冷壁で形成し、その
水冷壁の一部に耐火材を内張りした流動層ボイラの炉壁
構造において、前記水冷壁の耐火材上端部近傍に、下降
粒子が水管の周面を沿って流れるのを抑制する粒子整流
手段を設けたものである。前記粒子整流手段は、水冷壁
に直角に設けられた整流板であるか、又は水冷壁の水管
にその周方向に所定の間隔を隔てて設けられた整流板で
あることが好ましい。
【０００６】
【作用】水冷壁に粒子整流手段例えば整流板を設けるこ
とで、ベッド材等の粒子が下降する際に、耐火材の上端
部に衝突しても水冷壁の水管の周面を沿うことなく下降
するので、下降粒子による水冷壁の摩耗が抑制される。
とで、ベッド材等の粒子が下降する際に、耐火材の上端
部に衝突しても水冷壁の水管の周面を沿うことなく下降
するので、下降粒子による水冷壁の摩耗が抑制される。
【０００７】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。
説明する。
【０００８】図４は循環流動層ボイラの一例を示す構成
図である。図４において、１は循環流動層ボイラを示
す。循環流動層ボイラ１は、図５に示すようにＳＴＢ等
により成形された水冷壁２によって断面矩形状に形成さ
れると共に内部下方には空気分散板３が設けられた火炉
４と、火炉４の上端後部に接続されたサイクロン５と、
サイクロン５からの排ガスの熱の一部を回収する伝熱部
６と、サイクロン５で分離された粒子を火炉４の分散板
３上に戻す循環路（Ｊ−バルブ）７とから主に構成され
ている。
図である。図４において、１は循環流動層ボイラを示
す。循環流動層ボイラ１は、図５に示すようにＳＴＢ等
により成形された水冷壁２によって断面矩形状に形成さ
れると共に内部下方には空気分散板３が設けられた火炉
４と、火炉４の上端後部に接続されたサイクロン５と、
サイクロン５からの排ガスの熱の一部を回収する伝熱部
６と、サイクロン５で分離された粒子を火炉４の分散板
３上に戻す循環路（Ｊ−バルブ）７とから主に構成され
ている。
【０００９】火炉４の下部には、押込通風機（ＦＤＦ）
８、空気予熱機９及び調節弁１０を有する空気ライン１
１が接続されている。空気ライン１１には調節弁１２を
有し前記Ｊ−バルブ７に接続される補助空気ライン１３
が接続され、循環粒子がＪ−バルブ７内でつまらないよ
うになっている。また、空気ライン１１には、調節弁１
４を有し火炉４の中央部に接続される二次空気ライン１
５が接続され、燃焼空気が空気ライン１１及び二次空気
ライン１５の２系統から火炉４に供給されてＮＯｘの抑
制が図られる。火炉４の下方には、燃料例えば石炭を空
気分散板３上に供給する燃料ライン１６が接続され、こ
の燃料ライン１６からの石炭が空気ライン１１からの燃
焼空気によりベッド材（灰や石灰石等からなるベッド
材）と共に火炉４全体で流動化されながら高温下で燃焼
し、この燃焼熱の一部が水冷壁２に回収されると共に、
火炉４から飛散したベッド材等の粒子がサイクロン５及
びＪ−バルブ７を介して火炉４に戻され循環する。サイ
クロン５からの排ガスは、伝熱部６を介して冷却されて
から排ガスライン１７に流入し、前記空気予熱機９でさ
らに冷却、集塵機（例えばバグフィルタ）１８で脱塵さ
れた後、誘引通風機（ＩＤＦ）１９を介して煙突２０か
ら大気に開放される。
８、空気予熱機９及び調節弁１０を有する空気ライン１
１が接続されている。空気ライン１１には調節弁１２を
有し前記Ｊ−バルブ７に接続される補助空気ライン１３
が接続され、循環粒子がＪ−バルブ７内でつまらないよ
うになっている。また、空気ライン１１には、調節弁１
４を有し火炉４の中央部に接続される二次空気ライン１
５が接続され、燃焼空気が空気ライン１１及び二次空気
ライン１５の２系統から火炉４に供給されてＮＯｘの抑
制が図られる。火炉４の下方には、燃料例えば石炭を空
気分散板３上に供給する燃料ライン１６が接続され、こ
の燃料ライン１６からの石炭が空気ライン１１からの燃
焼空気によりベッド材（灰や石灰石等からなるベッド
材）と共に火炉４全体で流動化されながら高温下で燃焼
し、この燃焼熱の一部が水冷壁２に回収されると共に、
火炉４から飛散したベッド材等の粒子がサイクロン５及
びＪ−バルブ７を介して火炉４に戻され循環する。サイ
クロン５からの排ガスは、伝熱部６を介して冷却されて
から排ガスライン１７に流入し、前記空気予熱機９でさ
らに冷却、集塵機（例えばバグフィルタ）１８で脱塵さ
れた後、誘引通風機（ＩＤＦ）１９を介して煙突２０か
ら大気に開放される。
【００１０】火炉４の側壁である水冷壁２の一部（例え
ば流動（燃焼）が激しい部分（火炉４下方））には図１
に示すように耐火材２１が内張りされている。すなわ
ち、水冷壁２の内側の一部が耐火材２１で覆われて耐火
材２１が出張って段状になっている。このように、水冷
壁２の一部を耐火材２１で覆うことにより火炉４内の温
度を所定の温度（約 850〜900 ℃例えば 900℃）に維持
してＮＯｘの低減やＳＯｘの低減を図っている。
ば流動（燃焼）が激しい部分（火炉４下方））には図１
に示すように耐火材２１が内張りされている。すなわ
ち、水冷壁２の内側の一部が耐火材２１で覆われて耐火
材２１が出張って段状になっている。このように、水冷
壁２の一部を耐火材２１で覆うことにより火炉４内の温
度を所定の温度（約 850〜900 ℃例えば 900℃）に維持
してＮＯｘの低減やＳＯｘの低減を図っている。
【００１１】水冷壁２の耐火材２１上端部近傍には、下
降粒子が水管２ａの周面を沿って流れるのを抑制する、
すなわち粒子が水管２ａの周面を沿うことなく下降する
ように案内する粒子整流手段２２である整流板２３が設
けられている。整流板２３は、矩形状に形成され、水冷
壁２に対して直角になると共に下端面が耐火材２１の上
端面と接触するように水冷壁２の壁部２ｂと水管２ａと
の際に溶接等により固着されている。尚、図１では分か
り易いように整流板２３を水冷壁２に２つしか固着して
いないが、全部の水冷壁２の壁部２ｂの水管２ａとの際
に整流板２３を固着する。整流板２３は、下降粒子が水
管２ａの周面を沿って流れるのを抑制することができる
ならばその大きさ・形状は任意に決められ、例えば形状
は三角形や多角形や半円状に形成してもよい。
降粒子が水管２ａの周面を沿って流れるのを抑制する、
すなわち粒子が水管２ａの周面を沿うことなく下降する
ように案内する粒子整流手段２２である整流板２３が設
けられている。整流板２３は、矩形状に形成され、水冷
壁２に対して直角になると共に下端面が耐火材２１の上
端面と接触するように水冷壁２の壁部２ｂと水管２ａと
の際に溶接等により固着されている。尚、図１では分か
り易いように整流板２３を水冷壁２に２つしか固着して
いないが、全部の水冷壁２の壁部２ｂの水管２ａとの際
に整流板２３を固着する。整流板２３は、下降粒子が水
管２ａの周面を沿って流れるのを抑制することができる
ならばその大きさ・形状は任意に決められ、例えば形状
は三角形や多角形や半円状に形成してもよい。
【００１２】このように、水冷壁２の耐火材２１上端部
近傍に整流板２３を設けることにより、水冷壁２の近傍
をベッド材等の粒子が下降し、これが耐火材２１の上端
面に衝突しても整流板２３によって水冷壁２の水管２ａ
の周面を沿うのが抑制される。すなわち、耐火材２１の
上端面に衝突した粒子は水管２ａの周面を沿うことなく
火炉４内へと降下するように案内されるので、下降粒子
が水冷壁２の水管２ａに角度をもって衝突することが少
なくなり、水冷壁２の摩耗が抑制される。
近傍に整流板２３を設けることにより、水冷壁２の近傍
をベッド材等の粒子が下降し、これが耐火材２１の上端
面に衝突しても整流板２３によって水冷壁２の水管２ａ
の周面を沿うのが抑制される。すなわち、耐火材２１の
上端面に衝突した粒子は水管２ａの周面を沿うことなく
火炉４内へと降下するように案内されるので、下降粒子
が水冷壁２の水管２ａに角度をもって衝突することが少
なくなり、水冷壁２の摩耗が抑制される。
【００１３】図２及び図３は整流板の他の実施例を示す
図であり、この実施例は図２及び図３に示すように整流
板２５を水冷壁２の水管２ａに複数設けた例である。整
流板２５は、矩形状に形成され、水冷壁２の水管２ａの
周面に径方向外方に沿ってかつ下端面が耐火材２１の上
端面と接触するように溶接等により固着されている。こ
の整流板２５は水管２ａにその周方向に所定の間隔を隔
てて複数図示例では３つ固着されている。
図であり、この実施例は図２及び図３に示すように整流
板２５を水冷壁２の水管２ａに複数設けた例である。整
流板２５は、矩形状に形成され、水冷壁２の水管２ａの
周面に径方向外方に沿ってかつ下端面が耐火材２１の上
端面と接触するように溶接等により固着されている。こ
の整流板２５は水管２ａにその周方向に所定の間隔を隔
てて複数図示例では３つ固着されている。
【００１４】このように、水冷壁２の水管２ａの耐火材
２１上端部近傍に整流板２５を３つ設けることにより、
水冷壁２の近傍をベッド材等の粒子が下降し、これが耐
火材２１の上端面に衝突しても整流板２５によって水冷
壁２の水管２ａの周面を沿うのが抑制される。すなわ
ち、耐火材２１の上端面に衝突した粒子は水管２ａの周
面を沿うことなく火炉４内へと降下するように案内され
るので、下降粒子が水冷壁２の水管２ａに衝突すること
が少なくなり、水冷壁２の摩耗が抑制される。
２１上端部近傍に整流板２５を３つ設けることにより、
水冷壁２の近傍をベッド材等の粒子が下降し、これが耐
火材２１の上端面に衝突しても整流板２５によって水冷
壁２の水管２ａの周面を沿うのが抑制される。すなわ
ち、耐火材２１の上端面に衝突した粒子は水管２ａの周
面を沿うことなく火炉４内へと降下するように案内され
るので、下降粒子が水冷壁２の水管２ａに衝突すること
が少なくなり、水冷壁２の摩耗が抑制される。
【００１５】従って、水冷壁２に整流板２３，２５を設
けることで、下降粒子による水冷壁２の摩耗を抑制する
ことができ、メンテナンスの頻度が少なくなり、コスト
削減につながる。また、水冷壁２に整流板２３，２５を
溶接等により固着するだけであるので、構造、製作が簡
単であり、耐火材２１の施行場所を任意に選べると共
に、改造等、既設ボイラへの適用が可能である。
けることで、下降粒子による水冷壁２の摩耗を抑制する
ことができ、メンテナンスの頻度が少なくなり、コスト
削減につながる。また、水冷壁２に整流板２３，２５を
溶接等により固着するだけであるので、構造、製作が簡
単であり、耐火材２１の施行場所を任意に選べると共
に、改造等、既設ボイラへの適用が可能である。
【００１６】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、粒子の下
降による水冷壁の摩耗を抑制できるという優れた効果を
奏する。
降による水冷壁の摩耗を抑制できるという優れた効果を
奏する。
【図１】本発明の一実施例を示す斜視図である。
【図２】本発明の他の実施例を示す斜視図である。
【図３】図２中のＡ−Ａ線矢視図である。
【図４】循環流動層ボイラの一例を示す構成図である。
【図５】水冷壁の一例を示す概略斜視図である。
【図６】従来の一例を示す斜視図である。
２ 水冷壁 ２ａ 水管 ４ 火炉 ２１ 耐火材 ２２ 粒子整流手段
Claims (3)
- 【請求項１】 燃料を燃焼空気でベッド材と共に流動化
させながら燃焼させる火炉の側壁を水冷壁で形成し、そ
の水冷壁の一部に耐火材を内張りした流動層ボイラの炉
壁構造において、前記水冷壁の耐火材上端部近傍に、下
降粒子が水管の周面を沿って流れるのを抑制する粒子整
流手段を設けたことを特徴とする流動層ボイラの炉壁構
造。 - 【請求項２】 前記粒子整流手段が、前記水冷壁に直角
に設けられた整流板である請求項１記載の流動層ボイラ
の炉壁構造。 - 【請求項３】 前記粒子整流手段が、前記水冷壁の水管
にその周方向に所定の間隔を隔てて設けられた整流板で
ある請求項１記載の流動層ボイラの炉壁構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32835494A JPH08178212A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 流動層ボイラの炉壁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32835494A JPH08178212A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 流動層ボイラの炉壁構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08178212A true JPH08178212A (ja) | 1996-07-12 |
Family
ID=18209314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32835494A Pending JPH08178212A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 流動層ボイラの炉壁構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08178212A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012529365A (ja) * | 2009-06-12 | 2012-11-22 | フォスター ホイーラー エナージア オサケ ユキチュア | 流動層反応器 |
| CN103185337A (zh) * | 2013-04-02 | 2013-07-03 | 刘少光 | 一种防磨减磨的循环流化床锅炉 |
| CN112283741A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-29 | 陕西能源赵石畔煤电有限公司 | 一种用于高硫煤百万机组锅炉水冷壁腐蚀的预防护装置 |
| CN117029031A (zh) * | 2023-07-31 | 2023-11-10 | 连云港晟源科技有限公司 | 一种双幕水冷壁防磨板 |
| CN119879189A (zh) * | 2025-02-14 | 2025-04-25 | 陕西精益化工有限公司 | 一种循环硫化床锅炉的防磨装置 |
| CN121229896A (zh) * | 2025-11-11 | 2025-12-30 | 青岛金涌热电有限公司 | 一种具有抗磨损水冷壁的循环流化床锅炉 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP32835494A patent/JPH08178212A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012529365A (ja) * | 2009-06-12 | 2012-11-22 | フォスター ホイーラー エナージア オサケ ユキチュア | 流動層反応器 |
| JP2014240747A (ja) * | 2009-06-12 | 2014-12-25 | フォスター ホイーラー エナージア オサケ ユキチュア | 流動層反応器 |
| US8992841B2 (en) | 2009-06-12 | 2015-03-31 | Foster Wheeler Energia Oy | Fluidized bed reactor |
| CN103185337A (zh) * | 2013-04-02 | 2013-07-03 | 刘少光 | 一种防磨减磨的循环流化床锅炉 |
| CN112283741A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-29 | 陕西能源赵石畔煤电有限公司 | 一种用于高硫煤百万机组锅炉水冷壁腐蚀的预防护装置 |
| CN117029031A (zh) * | 2023-07-31 | 2023-11-10 | 连云港晟源科技有限公司 | 一种双幕水冷壁防磨板 |
| CN119879189A (zh) * | 2025-02-14 | 2025-04-25 | 陕西精益化工有限公司 | 一种循环硫化床锅炉的防磨装置 |
| CN121229896A (zh) * | 2025-11-11 | 2025-12-30 | 青岛金涌热电有限公司 | 一种具有抗磨损水冷壁的循环流化床锅炉 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100661117B1 (ko) | 순환 유동층 보일러 | |
| CN208186326U (zh) | 一种用于预防水冷壁高温腐蚀的锅炉贴壁风系统 | |
| JPH0618610B2 (ja) | 煙道ガス中のＮＯｘ減少方法 | |
| US5954000A (en) | Fluid bed ash cooler | |
| US4715809A (en) | Fluidized bed having modified surfaces in the heat extractor | |
| CN1005589B (zh) | 低过量空气切向燃烧方法 | |
| JPH08178212A (ja) | 流動層ボイラの炉壁構造 | |
| JP3562013B2 (ja) | 流動層ボイラの炉壁構造 | |
| CN106152116B (zh) | 一种防磨循环流化床锅炉燃烧室水冷壁 | |
| JP2541020Y2 (ja) | 循環流動床装置の流動層形成部分の内面構造 | |
| JPH10122534A (ja) | 循環流動層燃焼炉の炉壁構造 | |
| JP2978019B2 (ja) | 循環流動床装置の燃焼室における熱伝達面配置構造 | |
| JP2572750Y2 (ja) | 循環流動床装置の燃焼室における熱伝達面の構造 | |
| JPS6122114A (ja) | 流動床焼却炉 | |
| CN220892225U (zh) | 循环流化床锅炉 | |
| JP2554657Y2 (ja) | 循環流動床装置の燃焼室における内壁面構造 | |
| JPH0355407A (ja) | 循環流動層における熱回収方法 | |
| JPH087224Y2 (ja) | 流動床式ごみ焼却炉 | |
| JP2001029843A (ja) | 粒子分級装置 | |
| JPH06281108A (ja) | 循環流動床ボイラにおける低発熱量ガスの混焼方法 | |
| JPS6245445B2 (ja) | ||
| RU2202068C2 (ru) | Топка для котла | |
| JPS62196513A (ja) | 流動層ボイラ装置 | |
| JPH0826976B2 (ja) | 燃焼装置 | |
| JPH0972502A (ja) | 流動層ボイラの炉壁構造 |